1、xx区管理服务中心工程地下室满堂架支设方案一、地下室工程概况:xx市xx区管理服务中心工程位于xx市xx区。半地下室1层，地下室1层，地下室总面积35217。2m2.耐火等级一级，地下室防水等级一级。二、梁模板本工程主梁500 1300mm、400800、1000800mm，次梁300600mm、400900mm；梁模安装顺序：复核轴线、底标高位置支梁底模（按规范规定起拱）绑扎钢筋支梁侧模-复核梁模尺寸及位置与相邻梁板连接固定.本工程梁模采用15mm木夹板，梁支撑用扣件式钢管脚手架。当梁净高小于、等于700mm时，梁侧模可不用对拉螺栓,仅支撑板模的水平钢管顶撑,同时用一部分短钢管斜撑即可。当梁2、高大于700mm时，梁侧模要增加对拉螺栓固定,对拉螺栓沿梁高每400500mm设一道,纵向间距每600mm设置一道；梁底木方顺梁方向立方，间距200；钢管支撑沿梁纵向间距次梁为900mm，主梁间距为600mm,梁底加设2跟承重立杆,沿梁宽间距600mm,钢管水平杆每1。41.6m一道，扫地杆必须设置。跨度大于等于4m的梁均按1%0起拱，板随梁一起起拱。梁模板验算以5001500mm,支撑高度为8。74。5-0。18=4。02m与地下室柱、梁的拉接：模板支撑系统用48x3.5的钢管与其相拉接，见图4。 2。2参数信息2。2。1模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）：0。50;梁截面高度 D（m）3、：1.50混凝土板厚度(mm）：0.18;立杆纵距(沿梁跨度方向间距）La（m）:0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0.10;脚手架步距(m):1。50；梁支撑架搭设高度H(m):4.02;梁两侧立柱间距（m）:0。60；承重架支设：多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2;立杆横向间距或排距Lb（m）：0。90；采用的钢管类型为483。50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.2.2荷载参数模板自重(kN/m2）：0.35;钢筋自重（kN/m3）:1.50；施工均布荷载标准值（kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧4、压力标准值(kN/m2):18。0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2。0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:2.0三、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600.0015。0015.00/6 = 2.25104mm3； I = 600。0015.0015.0015.00/12 = 1.695、105mm4； 3.3。1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）; M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1。2（24.00+1。50）0。601。500.90=24.79kN/m；模板结构自重荷载：q2：1。20.350.600。90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1。42。000。600。90=1。51kN/m;q = q1 + q2 + q3=24。79+0。236、+1。51=26。52kN/m；跨中弯矩计算公式如下： Mmax = 0.1026。5250.1672=0.074kN。m； =0。074106/2。25104=3。275N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.275 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13。000N/mm2，满足要求！3。3。2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下： 其中，q作用在模板上的压力线荷载: q =（(24。0+1.50）1。500+0。35）0.60= 23.16N/mm； l计算跨度(梁底支撑间距）: l =166。67mm； E-面板的弹7、性模量： E = 9500。0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =166。67/250 = 0。667mm；面板的最大挠度计算值: = 0。67723。160166.74/(1009500。01。69105）=0.075mm；面板的最大挠度计算值： =0。075mm 小于 面板的最大允许挠度值： = 166。7 / 250 = 0.667mm，满足要求！3。3.3梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重(8、kN/m)：q1 = （24.000+1.500)1。5000。600=22。950 kN/m；（2）模板的自重线荷载（kN/m)：q2 = 0.3500。600（21。500+0。500）/ 0。500=1。470 kN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到,活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.5000。600=1.350 kN；2。方木的支撑力验算均布荷载 q = 1。222.950+1.21。470=29.304 kN/m;集中荷载 P = 1.41。350=1。890 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座9、力分别为：N1=1。805 kN；N2=6.316 kN；N3=6。598 kN；N4=1。805 kN;方木按照三跨连续梁计算. 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=10。0005.0005。000/6 = 41。67 cm3； I=10。0005.0005。0005。000/12 = 104.17 cm4;方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载 q = 6。598/0.600=10。997 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.110。9970。6000。600= 0。396 kN.m；最大应力 = M / 10、W = 0.396106/41666.7 = 9.502 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 9。502 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： 截面抗剪强度必须满足： 其中最大剪力: V = 0.610。9970。600 = 3.959 kN；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.492 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求！方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： 11、方木最大挠度计算值 = 0.6779。165600.0004 /（10010000.000104。167104)=0。772mm； 方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.772 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图（kN) 支撑钢管变形图(kN.m） 支撑钢管弯矩图（kN.m）经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1。294 kN；最大弯矩 Mmax=0.065 kN。m；最大挠度计算值 Vmax=0.008 mm；支撑钢管的最大应力 =0.12、065106/5080.0=12.787 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 12.787 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN； R - 纵向或横向水13、平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=1。29 kN；R 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力: N1 =1。294 kN ; 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20。1294。020=0.623 kN； N =1.294+0.623=1。917 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A 立杆净截面面积 (cm2）： A = 4。8914、； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）; f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1） k1 - 计算长度附加系数,取值为：1。155 ； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3。3，u =1。700;上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1551。7001。500 = 2。945 m； Lo/i = 2945。250 / 15。800 = 186.000 ;由长细比 lo/i 15、的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1917.019/（0。207489.000） = 18。939 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 18。939 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205。00 N/mm2，满足要求!五、混凝土楼板模板本工程地下室支撑采用扣件式钢管脚手架,纵横间距为10001100mm。主龙骨为48x3.5间距10001100mm的钢管,次龙骨为50*100mm间距300mm的木方，上部铺设15mm厚木夹板。本工程地下室人防部位617轴交GS轴地下室梁板顶面标高位3.10，顶板板厚250mm，梁板模板支撑高度16、为5。35m，属于高架支撑。脚手架纵横间距900mm,步距1500mm；高架支撑验算如下：5.5参数信息:5。5。1脚手架参数横向间距或排距（m）：0.90;纵距(m):0.90；步距（m):1。50;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0.10；脚手架搭设高度(m）：5.35；采用的钢管（mm）:483。5 ;扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；5。5。2荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度（m)：0.250；施工均布荷载标准值(kN/m2):1。000；517、.5.3木方参数木方弹性模量E(N/mm2）:9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13。000；木方抗剪强度设计值(N/mm2）:1。400;木方的间隔距离(mm）：250。000；木方的截面宽度（mm):50。00;木方的截面高度（mm）：100。00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元5.5。4模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.000/6 = 83。33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4; 方木楞计算简图1.荷载的计算：（1)钢筋混凝土板自重(kN/m18、)：q1= 25。0000。2500.250 = 1。563 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m）：q2= 0.3500。250 = 0。088 kN/m ；(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN)：p1 = (1。000+2.000)0.9000。250 = 0.675 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 1。2（1。563 + 0。088） = 1.980 kN/m；集中荷载 p = 1。40。675=0。945 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.9450.19、900 /4 + 1。9800.9002/8 = 0。413 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0。945/2 + 1.9800。900/2 = 1。364 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0。413106/83.333103 = 4。957 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.957 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13。0 N/mm2，满足要求!3。方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.90020、1.980/2+0.945/2 = 1.364 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1363。500/(2 50.000 100.000） = 0.409 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1。400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.409 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1。400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.563+0。088=1.650 kN/m；集中荷载 p = 0。675 kN；方木最大挠度计算值 V= 51。650900.0004 /（21、3849500。0004166666。67) +675.000900。0003 /( 489500。0004166666.67) = 0.615 mm;方木最大允许挠度值 V= 900。000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 0。615 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.600 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1。9800.900 + 0。945 = 2.727 kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图（kN。m) 支撑钢管计算变形图（kN.m） 支撑钢管计算剪力图（kN） 最大弯22、矩 Mmax = 0.893 kN。m ;最大变形 Vmax = 1。951 mm ；最大支座力 Qmax = 10.821 kN ；钢管最大应力 = 0.893106/5080.000=175.828 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205。000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 175。828 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!六、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗23、滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.821 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 七、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1。静荷载标准值包括以下内容:(1）脚手架的自重(kN）： NG1 = 0.1295.350 = 0。691 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A.（2）模板的自重（kN)： NG2 = 0.3500。9000。900 = 0.284 kN;(3）钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25。000024、.2500.9000。900 = 5.063 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.037 kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ） 0.9000.900 = 2.430 kN；3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10。646 kN；八、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式： 其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN) :N = 10.646 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的25、截面回转半径（cm) ：i = 1。58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3）：W=5.08 cm3; - 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素,由下式计算l0 = k1k2（h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1。005 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1。2431。026、05(1.500+0.1002) = 2.124 m； Lo/i = 2123。666 / 15.800 = 134.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10646.022/（0。376489。000） = 57.902 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 57.902 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。九、构造要求9。1水平杆的构造水平杆的构造应符合下列要求：9。1。1模板支撑架的水平杆必27、须纵横向同时设置，并且还必须设置纵横向扫地杆。9。1.2水平杆的接长采用搭接，接头应符合下列规定： 水平杆的接头位置应交错布置:两根同向水平杆的的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3.详见图1。 搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。9.1。3水平杆必须拉通，不允许在无障碍的地方断开。9.2立杆的构造立杆的接长应采用对接连接。9.2。1立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相28、隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。9.3剪刀撑9.3.1竖向、横向剪刀撑应连续设置。9.3。2梁底立杆沿梁长度方向设置剪刀撑,梁端第一排立杆应设置剪刀撑，中间每隔1排支架立杆设置1道剪刀撑.9。3.3扫地杆上面、梁底水平杆下面各设1道水平向剪刀撑，中间每隔2步设置1道水平向剪刀撑。9.3。4剪刀撑与与其相交的杆件用旋转扣件连接。9。3.5在合适的位置处设置竖向大剪刀撑(从上倒下只交叉一次)，该剪刀撑在纵横方向均设置，以保证整个支撑系统的整体稳定性。9.4施工要求9。4.1构配件要求 9。4.1扣件 9.4.1.1新扣件必须有产品质量合格29、证、生产许可证、专业检测单位的测试报告。9.4.1.2新旧扣件螺栓的拧紧力距达65N.m时，可锻铸铁扣件不得破坏. 9.4.2钢管 9。4.2.1新钢管应符合下列规定: 应有产品质量合格证。 应有质量检验报告，钢管材质的检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228)的有关规定，质量应符合现行国家标准中Q235A级钢的规定。 钢管表面应平直光滑。不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、和深的划道。 9.4。2.2新旧钢管的外径、壁厚、端面等的偏差,应符合下表的规定：构配件允许偏差序号项目允许偏差(mm)检查工具备注1外径48mm壁厚3。5mm-0.5-0。5游标卡尺2钢管两30、端面切斜偏差1。7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0。50游标卡尺4各种杆件钢管的端部弯曲5钢板尺立杆钢管弯曲3mL4m124mL6。5m20水平杆、斜杆的钢管弯曲309.4。2。3钢管上严禁打孔。9.4。2.4旧钢管、扣件应有租赁公司提供的近期检验报告。9。5脚手架检查与验收 9。5.1脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法见下表:项次项目允许偏差（mm)检查方法与工具1立杆垂直度(2m范围）15吊线、钢尺2间距步距20钢卷尺立杆间距203扣件螺栓拧紧力矩40-65N.m扭力扳手 9.5.2安装后的扣件螺栓拧紧扭力距应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标31、准，应按下表的规定确定。不合格的重新扭紧，直至合格为止.项次检查项目安装扣件数量（个)抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、水平杆或剪刀撑的扣件51-9091-150151-280281-50050112001201-320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处)51-9091-150151-280281-500501-120012013200581320325012357109.6安全措施 9.6。1脚手架搭设人员必须有架子工的特殊工种上岗证。 9.6.2搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 9.6.3当有六级及六级以上大风或雨天气时应停止脚手架的搭设. 9.6。4组合钢模板装拆时,上下应有人接应,钢模板应随拆随转运，不得堆放在脚手板上，严禁抛掷踩撞，若中途间歇，必须把活动的部件固定牢靠。 9。6。5装拆模板,必须有稳定的登高工具或脚手架，装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人。 9.6.6拆除承重模板时，为防止突然整块坍落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。 9。6。7根据2。3。1节的计算可知板模板上,砼的最大堆放厚度为250mm，不得超载。