1、xxxx城交易中心工程4B区模板施工方案编制： 审核： 审批： 目 录1 编制说明31.1 编制目的31.2 编制依据32 工程概况及施工部署33 模板施工施工方法43.1 模板体系选择43.2 模板支设要求43.3 地下室剪力墙模板施工43.4 柱模板施工63.5 圆柱模板施工73.6 柱、剪力墙底部处理83.7 梁模板施工83.8 板模板施工113.9 特殊部位模板施工114 模板支撑脚手架施工方法124.1 脚手架的搭设124.2 脚手架的验收135 模板的拆除135.1 拆除原则135.2 拆模顺序145.3 拆模要求145.4 模板维修保养：156 质量标准156.1 保证项目1562、.2 一般项目156.3 允许偏差157 安全及文明施工167.1 安全施工167.2 文明施工178 模板及支架验算178.1 700*700柱模板验算178.2 梁模板500*900计算书358.3 梁模板400*900计算书558.4 梁模板200*700计算书758.5 1层4.9m高架计算书948.6 2层4层3.6m支模架计算书1088.7 3层4.2m支模架计算书1208.8 地下室外墙模板计算书1311 编制说明1.1 编制目的本施工方案旨在为xx城交易中心4B区工程主体模板施工提供较完整的技术指导依据，便于质量控制。并能优质、快速、高效地完成模板工程的施工任务，并为业主、监理3、提供本工程施工方法、质量、进度等方面的详细依据。1.2 编制依据xx市建筑设计研究总院有限公司提供的建筑施工图和结构施工图施工手册（中国建筑工业出版社第四版）建筑施工计算手册、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)混凝土结构设计规范GB50010-2002钢结构设计规范(GB 50017-2003) 建筑施工工具式脚手架安全技术规范(JGJ202-2010)本工程的施工组织设计中建总公司的企业标准及操作方法中建五局红线管理规定2 工程概况及施工部署1、 工程位于xx省新郑市，总建筑面积约11.3万,设计标高0.00相当于1956黄海高程148.80m。本工程为框架结构，长宽高为 3104、.2144.015.60 m。地上4层，局部地下一层;地下室层高为5.4m,一、三层层高为4.20m，二、四层层高为3.6m。基础埋深2.35m;整个结构总共设置三道温度缝,将结构分成四块。柱网一般为 8.09.0 m。设计使用年限50年，建筑类别为一类，建筑耐火等级一级，抗震设防烈度7度，采用钢筋混凝土框架结构。2、 三层连廊区域支模架高度8.9m属于高支模，其搭设方案见高支模施工方案。3、 本工程设置了4条南北方向的伸缩后浇带，4条东西方向的伸缩后浇带，后浇带禁止回顶，其模架单独搭设。3 模板施工施工方法3.1 模板体系选择为了确保工期，本工程配置一层竖向模板和三层水平模板。柱子均采用散拼5、散拆形。在能满足板拆模条件时，及时报验拆除模板支撑体系和模板，以便及时周转至上层使用。支撑体系采用扣件式钢管满堂脚手架。3.2 模板支设要求模板拼缝要不漏浆，防止因漏浆造成混凝土表面蜂窝麻面。现浇梁跨度大于或等于4.0m时，按2起拱，悬挑梁按照跨度的2起拱，且起拱高度不超过20mm。3.3 地下室剪力墙模板施工本工程4B-1区含地下室，地下室外墙400厚，消防水池300厚。1、施工流程放线墙、附墙柱钢筋绑扎钢筋隐蔽支第一步模板穿套管、螺杆、固定支第二步模板穿套管、螺杆、固定（重复第二步，直到完成）模板紧固校正与柱墙、楼板模板连接模板验收浇砼拆模养护砼模板修复、保养2、施工方法墙模板采用15mm6、厚胶合面板, 内楞（竖向背楞）用4090m木方间距250mm，外楞（横向背楞）为248钢管间距500布置（第一道横楞距剪力墙施工缝250），用14对拉螺杆加固(地下室外墙对拉螺杆采用止水螺杆，即在螺杆中焊接80805钢板止水片，焊接为双面满焊，同时砼与两侧模板之间加设垫木，垫木中间钻穿螺杆孔),剪力墙对拉螺栓的垂直间距、水平间距均为500mm，第一道对拉螺栓距离地面不大于200；其中木枋中心间距250mm。双排钢管架做支撑,加固方法如图下所示。在安装模板前，按位置线安装门窗洞口模板，与墙体钢筋固定，并安装好预埋件，并做好钢筋的隐蔽验收工作。安装模板宜采用墙两侧模板同时安装，第一步模板边安装锁定7、边插入穿墙螺杆和套管，并将两侧模板对准墙线使之稳定，然后用蝶形扣件与钢管固定于模板背楞上，调整两侧的平直，同样方法安装其它若干模板到墙顶部，用螺母将蝶形扣件拧紧，使两侧模板成为一体，安装斜撑调整模板垂直，合格后与墙、柱、梁板模板连接。墙体模板支设立面图外墙用对拉螺杆加工详图3.4 柱模板施工本工程柱子有矩形柱与圆柱两种类型，其中矩形柱截面尺寸主要为：700700、600700、600600、400700、500700、500500，圆柱截面尺寸在D=750、D=600，矩形柱模板采用定型木框木胶合板模，每柱四块。面板采用18木胶合板，每块面板后背竖向通长50100木枋（间距200250），背枋8、两面刨光。对于边长为600700方柱模采用双钢管柱箍，配合12对拉螺栓双向对拉加固，柱箍间距500一道，第一道柱箍距基础面不大于200；对拉螺栓上下间距为500；对于边长500方柱模可不使用对拉螺栓双向对拉加固，采用双钢管柱箍，柱箍间距500一道，第一道柱箍距基础面不大于200。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。700700柱模板支设示意图：1、施工工艺放线绑扎柱筋安装柱模板柱箍加固调整垂直度复核模板上口尺寸预检2、施工方法在柱钢筋绑扎前，测放模板定位线；根据定位线焊接模板下口限位钢筋，在柱四个侧面各焊两根，距地面高度为10cm。柱钢筋绑扎验收9、，并将柱头施工缝处理完，并冲洗干净后封闭柱模。模板拼缝严密后，采用12对拉螺杆加固模板，利用满堂架支撑固定模板，用可调托撑调整柱模板垂直度，并复核模板上口尺寸。柱模可一次安装到位，离地200mm安装第一道柱箍，然后每间隔500mm安装一道柱箍。柱箍就位后，调整定位及垂直度后，用螺帽拧紧。柱模下端留设一个100100mm的清扫口，便于在浇筑砼之前清理柱内施工垃圾，清理完后及时将留设口封堵严密。3.5 圆柱模板施工本工程1层、2层A-10B-1、C-8D-1入口区域含D750圆柱，拟租赁直径750mm，1.5m高的定型钢模板14块施工。3.6 柱、剪力墙底部处理柱、剪力墙根部烂根现象为常见的质量通10、病，本工程此处采用双面胶条粘海绵条措施。剪力墙模板下端置于楼面上，楼板处加固木方上提50，剪力墙加固完后，用水泥砂浆将剪力墙及柱底与原砼板之间的缝隙封堵。外剪力墙接头处，剪力墙模板及木枋下落150mm，在接头砼侧面贴好双面胶条将海绵条贴住，然后用200300小模板插入柱边砼边与落下木枋之间临时固定，后用木楔塞子倒插于模板与木方之间打紧再用铁钉钉牢，采用此种做法对防止柱根部漏浆和错台有明显的效果，从而保证不漏浆、不错台。3.7 梁模板施工本工程框架梁主要有500*900、400*900、400*700、300*950、300*800、300*700、300*750、200*700、200*60011、等，施工时300*700、300*750、300*800、300*900均按照300*900梁施工。200*700、200*600、200*500、200*400均按照200*700梁施工、500*900等是本工程模板工程的难点，本工程楼板混凝土厚度有100mm、120mm、150mm，计算时取150mm。梁底模板、楼板模板采用竹胶合板现场散拼，模板支撑采用钢管满堂脚手架体系。500*900梁侧立杆采用双扣件连接，立杆间距0.9m，梁底增加一排顶撑，顶撑间距同立杆。梁两侧各采用3根40*90方木作为梁侧次背楞，主背楞采用40*90木枋间距50cm，主背楞采用2根A12对拉螺杆加固，对拉螺杆距离12、梁底分别为20cm、60cm。300*900梁侧立杆采用双扣件连接，立杆间距1m，梁底增加一排顶撑，顶撑间距同立杆。梁两侧各采用3根40*90方木作为梁侧次背楞，主背楞采用40*90木枋间距50cm，主背楞采用2根A12对拉螺杆加固，对拉螺杆距离梁底分别为20cm、60cm。200*700梁侧立杆采用单扣件连接，立杆间距1m。梁两侧各采用3根40*90方木作为梁侧次背楞，主背楞采用40*90木枋间距50cm，主背楞采用2根A12对拉螺杆加固，对拉螺杆距离梁底分别为20cm、40cm。1、施工流程弹1m线搭设满堂脚手架（底部垫垫木150*150mm）调整梁底钢管标高安装梁底模安装顶撑并调平安装梁13、侧模墙边梁（贴密封条）就位摆设主次龙骨铺设楼板模板支撑架加固2、施工方法梁底、梁侧及楼板模板均采用15mm厚多层板，40800mm木枋200作为背楞，梁板模板要求拼缝严密，模板间需用胶带密封，防止漏浆，所有木枋施工前均双面压刨平整以保证梁板及柱墙的平整度，要求所有木枋找平后方可铺设胶合板，以确保顶板模板平整。根据规范要求：梁、板跨度等于或大于4.0m时，模板应起拱，起拱高度2L/1000。横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.80；采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣14、件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；梁、板模板安装时应注意以下几个施工环节：（1）搁置木方时应立放并拉通线调平上表面；（2）板模用水平仪测量调平，整个板面上水平高差控制不大于5mm；（3）模板必须完整不得有漏洞、破损、起皮，接触面平整同时要均匀涂刷隔离剂；（4）模板接面用手刨刨平，确保支模时接缝严密，防止漏浆造成砼表面蜂窝麻面；（5）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；（6）高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； （7）立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对15、接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：a 、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；b、 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（8）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；（9）每根立杆底部应设置底座或垫板。3.8 板模板施工1层梁侧立杆选用4m钢管配合一个可调顶丝固定。板底16、立杆选用4.5m钢管配合一个可调顶丝固定，顶丝分别于钢管底部或钢管顶部错开布置，3.9 特殊部位模板施工1、楼梯模板。楼梯结构施工时，应根据楼梯间内装饰要求(装饰完成后,平台相邻对应台阶应在同一垂直投影线上)，对楼梯踏步的平面位置作相应调整，施工过程应加强测量管理。楼楼踏步宽、高应保持一致，如有偏差，同一楼梯段内应按等分原则调整。楼梯模板支设示意图由于楼梯混凝土同竖向结构混凝土同时浇筑，楼梯模板制成半封闭式。模板采用15mm厚双面覆膜九层板支模，用普通钢管架支撑，沿斜坡方向设两道50100mm木枋锁紧踏步板，以保证梯步准确、轮廓完整。支模如上图。为了满足楼梯施工缝的设置要求，楼梯上的施工缝应留17、在踏步板的1/3处。2、阴阳角质量控制在施工过程中，阴阳角极易出现漏浆、胀模等质量通病。产生原因为：阴阳角处模板拼缝不严；木枋钢管加固不牢；模板周转次数过多，导致模板边缘“糟碎”等。为防止以上问题的出现，在模板施工过程中要对这些关键部位进行严格控制，以敲击捶打的方式进行检查，甚至做“破坏性”试验。对边缘 “糟碎”的模板要及时进行切边，保证模板边缘整齐。以达到良好的接触效果。4 模板支撑脚手架施工方法砼结构支撑脚手架的搭设关系到施工安全及施工质量，脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性，在搭设支撑脚手架前，必须验算荷载承载力（脚手架验算详见附件），满足要求后方可进行搭设。4.1 脚手架的搭设本18、工程主体结构施工支撑体系采用扣件式满堂脚手架搭设，其具体的搭设参数如下表所示： 满堂架搭设参数表序号项目内 容1层数地下一层，地上四层。2层高（m）一层4.2m、一夹层3.6m、二层4.2m、二夹层3.6m3结构形式框架结构。4结构断面尺寸地下室剪力墙厚度：400、300主要梁断面尺寸：300800、200700楼板厚度：120、1505楼梯结构板式楼梯注：以上参数是根据计算书计算结果进一步进行加大安全系数的基础上作出的现场施工参数依据。立杆2m高度的垂直允许偏差为15mm架杆及可调顶撑材质要经检验合格，搭设时应保证在架杆下部垫设垫木（面积0.1m2/根钢管），增大受力面积。立杆与横杆之间的连19、接要牢靠。架杆搭设时需控制好可调顶撑顶部的标高，保证模板支设时标高的正确。其两端与中间每隔四排支架立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；脚手架必须设置纵、横向扫脚杆，离地200mm；立杆搭接长度不应小于1米，应采用3个旋转扣件固定，端部扣件的边缘至杆端的距离不应小于100mm。高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。水平杆的步距不得大于1.5m。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小20、于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4.2 脚手架的验收支撑架必须由专业工种严格按规范及审批过的本施工方案进行搭设。搭设前，必须进行安全、技术交底，所用材质应验收合格。每个区域支撑架搭设完毕后必须经过项目质安部、技术部及相关人员验收合格后方可投入使用。5 模板的拆除5.1 拆除原则一般情况下，包括墙柱模、梁侧模等模板在砼强度达到1.2Mpa以上方可拆除（常温约1824小时）。承重模板拆除时间以同条件养护砼试块强度为准，拆除时构件强度详见插表4-1所示。 拆除承重结构模板的混凝土强度要求表构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502，875821、100梁8758100悬臂构件100要保证拆模时不沾模、棱角完整。后浇带模板待后浇带浇筑完毕达到拆模强度后再拆除。5.2 拆模顺序一般为松开支撑抽出对拉螺杆模板调运模板清理。同时遵守板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板后拆内墙模板。拆除模板之前，应填报模板拆除申请表，经有关人员会签后方可拆模。 拆模申请表拆 除 班 组拆除部位砼浇筑日期 年 月 日申 请 人 年 月 日同条件养护试块强度百分比 %试验员工 长质 检技术负责人项 目 经 理5.3 拆模要求拆模时严禁野蛮施工，在拆除过程中如发现有影响结构安全问题时，22、应立即停止拆除，报项目部及监理部门共同商定采取有效措施后方可继续拆除。拆模时严禁使用大锤，应使用撬棍等工具，大模板拆除时，不得随意乱放，防止模板变形或受损。注意成品保护，杜绝由认为造成的缺棱掉角等外观质量问题。5.4 模板维修保养：模板拆除后，及时吊运至木工车间立放于支架上，清理残留混凝土、密封条等杂物，模板上的钉子起干净，模板上的孔眼修补好，涂刷隔离剂后分类立放于支架上，隔离剂选用水性隔离剂，损坏的模板应及时修理或更换。6 质量标准6.1 保证项目模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。6.2 一般项目模板接缝不应漏浆。模板与混凝土接触表面清理干净并涂隔离剂，严禁隔离剂污染钢筋与混凝土接23、槎处。6.3 允许偏差模板施工时按照规范要求严格控制模板施工质量，现浇结构模板安装的允许偏差, 应符合规范中的规定。模板安装的允许偏差(mm)详见插表所示。固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合插表所示。 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移3钢尺检查2底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3截面内尺寸基础6钢尺检查柱、墙、梁3钢尺检查4层高垂直度4经纬仪或吊线钢尺检查5相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度32m靠尺、楔形塞尺 预埋件或预留孔洞的允许偏差及检查方法项次项目允许偏差值（mm）检查方法1预埋钢板中24、心线2钢尺检查2预埋管，预留孔中心线位移2钢尺检查3插筋中心线位置5钢尺检查外露长度+10，04预留洞中心位置6拉线、钢尺检查尺寸 +6，05门窗洞口中心线位置3拉线、钢尺检查宽、高5对角线67 安全及文明施工7.1 安全施工施工现场入口处及现场所有危险作业区域要挂安全生产宣传画、标语、安全危险标，提醒工人注意安全。建立健全安全施工岗位责任制，实行木工加工车间、堆放场地安全负责人制度，落实专人负责。进行安全教育，严格实行安全奖罚措施。任何人进入现场区域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋、硬底鞋或赤脚，从事高空作业，必须系好安全带。特殊工种必需持证上岗，严禁非正式特殊工种代替特殊工种作业，电气焊25、操作必需有安全防范措施。模板加工、堆放区域要远离钢筋加工车间。施工现场注意防火，及时清理刨花、木屑等易燃物品，严禁施工人员吸烟，同时配备防火设备（灭火器），明确责任人。施工作业面内不得吸烟，吸烟必须到指定吸烟区。加强现场临电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，如有损坏，及时更换，除电工之外的任何工种不准私自接改电线，需用时应申请电工完成接线工作。模板操作区域严禁电线穿过。现场围护栏杆，要严密稳固，电缆线不允许直接敷设在栏杆上。夜间施工时基坑边缘要有明显的标志和有足够的照明。在地下室或潮湿环境内作业的照明电压不应高于36V。按照施工总平面布置图堆放模板和木枋，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行26、计划进料，随用随到。混凝土浇筑时，工人需穿绝缘水靴，并用竹跳板搭设人行道，以免行走不变及踩弯板筋。钢筋水平转运时，应注意与行人和施工人员的安全距离（不小于2米）。禁止交叉作业，若施工无法避让时，应派专人监督和采取必要的安全防护措施，确保施工安全。外架上铺设的竹跳板应用16#铁丝绑扎固定牢固，且不允许有探头板，并应符合相关外架规定。外架不得作为材料堆积和转运使用。进行外架操作时，基坑内应设置警戒线，避免交叉作业。模板堆放高度不得超过1.8m，木枋堆放高度不得超过1.5m。7.2 文明施工1. 施工现场应按照中建总公司CI形象工程进行设计部署；2. 禁止在施工现场追打嬉闹；3. 施工材料机具应集中27、堆放整齐；4. 灭火器及其他消防器材应定点设置；5. 废料应集中收集存放并进行标识，不得焚烧或四处乱扔；6. 施工现场应做到工完场清。8 模板及支架验算8.1 700*700柱模板验算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。28、 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材29、料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧30、压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采31、用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载32、作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大弯距：M =0.127.021220220= 1.31105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板33、承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.31105 / 2.70104 = 4.844N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.844N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距):34、 l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627.021220.0 = 3566.732N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3566.732N； b-构件的截面宽度(mm)：b 35、= 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33566.732/(250018.0)=0.594N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.594N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710.5023.85 k36、N/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.85220.04/(1009500.02.43105) = 0.164 mm；面板的最大挠度计算值 =0.164mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.88mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。37、本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408080/6 = 42.67cm3；I = 40808080/12 = 170.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.220.90=11.335kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:38、 1.42.000.220.90=0.554kN/m； q = (11.335+0.554)/2=5.945 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.945500.0500.0= 1.49105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.49105/4.27104 = 3.483N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.483N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/m39、m2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.220.90=11.335kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.220.90=0.554kN/m； q = (11.335+0.554)/2=5.945 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.945500.0 = 1783.366N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -40、竖楞计算最大剪力(N)： = 1783.366N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31783.366/(240.080.0)=0.836N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.836N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用41、在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.710.22 = 10.50 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.71106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67710.50500.04/(1009500.01.71106) = 0.274 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.274mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面42、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 47.70.9 + 1.4 20.9)0.22 0.5/2 = 2.97 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.702 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.308 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.088 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗43、弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.31 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 57.73 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =57.73N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.088 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.088mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其44、中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.702 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.702kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，45、柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.247.70.9+1.420.9)0.22 0.5/2 = 2.97 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.702 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.308 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.088 mm；1.柱箍46、抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.31 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 57.725 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =57.725N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.088 mm；柱箍最大容许挠度: V = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 V =0.088mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.4mm，满足要求!47、八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.702 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.702kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!8.2 梁模板500*900计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁48、截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.90混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.85；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):249、.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；50、次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，400mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按251、00/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新52、浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 53、= 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 400mm；面板的最大弯距 M= 0.12510.984002 = 2.20105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.20105 / 2.70104=8.133N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.133N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 400mm； E-面板材质的弹性模量: 54、E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52194004/(10095002.43105) = 0.52 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.52mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50155、0021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.4=8.78kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.78500.002= 2.20105N.mm； 最大支座力:R=1.18.7840.5=56、4.831 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.20105/8.33104 = 2.635 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.635 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.40= 7.20 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.2557、004/(100100008.33106) = 0.037 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.037mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.831kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应58、力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.966 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 9.66105/1.02104 = 95.102 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =95.102N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.834 mm外楞的最大容许挠度值: = 400/459、00=1mm；外楞的最大挠度计算值 =0.834mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.4 =3.6 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.6kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力60、值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -61、 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.900.900.90=22.31kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.31+0.34+2.27=24.92kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1024.9160.1672=0.069kN.m； =62、0.069106/4.86104=1.424N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.424 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.900+0.35）0.90= 20.97KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 63、0.67720.97166.74/(10095004.37105)=0.026mm；面板的最大挠度计算值: =0.026mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.90.167=3.825 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.167(20.64、9+0.5)/ 0.5=0.268 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.167=0.75 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.825+1.20.268=4.912 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.75=1.05 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=488/6 = 42.67 cm3； I=4888/12 = 170.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，65、计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.912+1.05=5.962 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.9620.90.9= 0.483 kN.m；最大应力 = M / W = 0.483106/42666.7 = 11.318 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 11.318 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.65.9620.9 = 3.219 kN； 方木受剪应力计算值 = 33219.48/(24080) = 166、.509 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.509 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 3.825 + 0.268 = 4.093 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6774.0939004 /(10010000170.667104)=1.065mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.065 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支67、撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.900= 22.950 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(22.950 + 0.350 )+ 1.44.500 = 34.260 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 68、。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=2.099 kN，中间支座最大反力Rmax=11.9；最大弯矩 Mmax=0.421 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.074 mm；支撑钢管的最大应力 =0.421106/5080=82.884 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 82.884 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗69、滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.9 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:70、其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.099 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.85=0.596 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.70-0.50)/2)0.900.35=0.227 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.70-0.50)/2)0.900.100(1.50+24.00)=1.652 kN； N =2.099+0.596+0.227+1.652=4.575 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转71、半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2972、45.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4574.568/(0.207489) = 45.193 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.193 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.9 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.85-0.9)=0.596 kN； N =11.9+0.596=12.357 k73、N； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算74、长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12356.562/(0.207489) = 122.073 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 122.073 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！8.3 梁模板400*900计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.90混凝土板厚度(mm):100.00；立75、杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣76、混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：77、200mm，400mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土78、的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(79、单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 400mm；80、面板的最大弯距 M= 0.12510.984002 = 2.20105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.20105 / 2.70104=8.133N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.133N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 400mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.381、cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52194004/(10095002.43105) = 0.52 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.52mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408021/6 = 42.67cm3；I = 408031/12 = 170.67cm4； 内楞计算简图（82、1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.4=8.78kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.78500.002= 2.20105N.mm； 最大支座力:R=1.18.7840.5=4.831 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.20105/4.27104 = 5.14783、 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 5.147 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.40= 7.20 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.25004/(100100003.41106) = 0.089 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/2584、0=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.089mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.831kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强85、度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.966 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 9.66105/1.02104 = 95.102 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =95.102N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.834 mm外楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值 =0.834mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、86、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.4 =3.6 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.6kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按87、照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q - 作88、用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.900.90=24.79kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=24.79+0.38+2.52=27.68kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1027.6840.1332=0.049kN.m； =0.049106/5.40104=0.911N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.911 N/mm2 89、小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.900+0.35）1.00= 23.30KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.3133.34/(10095004.86105)=0.011mm；面板的最大挠度计算值90、: =0.011mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.90.133=3.06 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.133(20.9+0.4)/ 0.4=0.257 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/91、m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.06+1.20.257=3.98 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=488/6 = 42.67 cm3； I=4888/12 = 170.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 3.98+0.84=4.82 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.192、4.8211= 0.482 kN.m；最大应力 = M / W = 0.482106/42666.7 = 11.297 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 11.297 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.64.821 = 2.892 kN； 方木受剪应力计算值 = 32892/(24080) = 1.356 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.356 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 193、.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 3.060 + 0.257 = 3.317 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6773.31710004 /(10010000170.667104)=1.316mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.316 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.94、900= 22.950 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(22.950 + 0.350 )+ 1.44.500 = 34.260 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB95、=1.694 kN，中间支座最大反力Rmax=11.073；最大弯矩 Mmax=0.329 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.041 mm；支撑钢管的最大应力 =0.329106/5080=64.735 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 64.735 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数96、0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.073 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.694 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.297、0.1293=0.465 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.000.35=0.252 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.000.100(1.50+24.00)=1.836 kN； N =1.694+0.465+0.252+1.836=4.246 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 598、.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；99、=4246.362/(0.207489) = 41.951 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 41.951 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.073 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3-0.9)=0.465 kN； N =11.073+0.465=11.398 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立100、杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细101、比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11398.128/(0.207489) = 112.604 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 112.604 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！8.4 梁模板200*700计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)102、：3.00；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/103、mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,104、，宽度40mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2105、00； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W 106、- 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.12510.983002 = 1.24105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.24105 / 107、2.70104=4.575N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52193004/(10095002.43105) = 0.165 mm；面板的最大容许挠度值: =108、 l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.165mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408021/6 = 42.67cm3；I = 408031/12 = 170.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 109、内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.3=6.59kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm； 最大支座力:R=1.16.5880.5=3.623 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.65105/4.27104 = 3.86 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.86 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计110、值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30= 5.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.45004/(100100003.41106) = 0.067 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.067mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的111、集中力，取内楞的最大支座力3.623kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.725 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的112、受弯应力计算值: = 7.25105/1.02104 = 71.327 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =71.327N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.445 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.445mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强113、度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和114、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =66.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.700.90=115、19.28kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.28+0.38+2.52=22.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1022.1760.0672=0.01kN.m； =0.01106/5.40104=0.183N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.183 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作116、用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）1.00= 18.20KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =66.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =66.67/250 = 0.267mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.266.74/(10095004.86105)=0.001mm；面板的最大挠度计算值: =0.001mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 66.7 / 250 = 0.267mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用117、方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.70.067=1.19 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.067(20.7+0.2)/ 0.2=0.187 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.067=0.3 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.19+1.118、20.187=1.652 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.3=0.42 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=488/6 = 42.67 cm3； I=4888/12 = 170.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 1.652+0.42=2.072 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.12.07211= 0.207 kN.m；最大应力 = M / W = 0.207106/42666.7 = 4.856 N/mm2；抗弯强度119、设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.856 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.62.0721 = 1.243 kN； 方木受剪应力计算值 = 31243.2/(24080) = 0.583 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.583 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 1.190 +120、 0.187 = 1.377 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6771.37710004 /(10010000170.667104)=0.546mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.546 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒121、混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=3.108 kN；最大弯矩 Mmax=0.747 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.037 mm；支撑钢管的最大应力 =0.74122、7106/5080=146.982 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 146.982 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵123、向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.108 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.108 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293=0.465 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.20)/2)1.000.35=0.294 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.124、20)/2)1.000.100(1.50+24.00)=2.142 kN； N =3.108+0.465+0.294+2.142=6.009 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1125、) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6008.76/(0.207489) = 59.362 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 59.362 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！8.5 1层4.9m高架计算书一、126、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.70；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用127、方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：12.6号槽钢；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):3.80；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(128、):15.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利129、分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大应力计算值 = 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.352504/(10095001706666.667)=0.005 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的130、最大挠度计算值 0.005 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)10.25 = 1.125 kN；2.方木抗弯强度验算:最大131、弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.41.125=1.575 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.5751 /4 + 1.00512/8 = 0.519 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 1.0051/2 = 1.29 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.519106/42.667103 = 12.173 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为132、 12.173 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 11.005/2+1.575/2 = 1.29 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1290/(2 40 80) = 0.605 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.605 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和133、，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 1.125 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.83810004 /(38495001706666.67) +112510003 /( 4895001706666.67) = 2.118 mm；方木最大允许挠度值 V= 1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 2.118 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；托梁按134、照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.0051 + 1.575 = 2.58 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.968 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.085 mm ；最大支座力 Qmax = 11.288 kN ；托梁最大应力 = 0.968106/62137=15.573 N/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；托梁的计算最大应力计算值 15.573 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠135、度为 0.085 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.7 = 0.65 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 N136、Q = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.101 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.101 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强137、度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11100.576/（0.53489） = 42138、.831 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 42.831 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.002 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.002(1.5+0.12) = 2.019 m；Lo/i = 2018.529 / 15.8 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0139、.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11100.576/（0.406489） = 55.913 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 55.913 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、楼板强度的计算:1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸为 b140、h=4500mm120mm， 楼板的跨度取3.8 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=100 mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为3.8 m； q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.12 ) + 1 1.2 ( 0.6554/4.5/3.8 ) + 1.4 (2.5 + 2) = 15.25 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 115.253 = 15.253 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 141、Mmax = 0.06315.253.82 = 13.876 kN.m；因平均气温为15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C35混凝土强度在8天龄期近似等效为C21.84。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.446N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360360 / (1100010010.446 )= 0.124计算系数为：s = (1-0.5) = 0.124(1-0.50.124) = 0.116；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.11142、611000100210.44610-6 = 12.15 kN.m；结论：由于 M1 = M1=12.15 Mmax= 18.364所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不143、大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平144、加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣145、件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8.6 2层4层3.6m支模架计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.1146、0；模板支架搭设高度(m):3.28；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):3.80；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.35；施147、工平均温度():15.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 148、1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m最大弯矩M=0.15.420.32= 0.049 kNm；面板最大应力计算值 = 48780/54000 = 0.903 149、N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.353004/(10095002560000)=0.008 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.008 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/1150、2 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.12 = 0.9 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1 + 2)10.3 = 0.9 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.9 + 0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载 p = 1.40.9=1.26 kN；最大弯距 M151、 = Pl/4 + ql2/8 = 1.261 /4 + 1.20612/8 = 0.466 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 +1.2061/2 = 1.233 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.466106/64000 = 7.277 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 7.277 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.2152、061/2+1.26/2 = 1.233 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.233103/(2 6080) = 0.385 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.385 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.9 kN；最大挠度计算值 V= 51.00510004 /(38495002560000) +90010003 /( 489500256153、0000) = 1.309 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 1.309 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.2061 + 1.26 = 2.466 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.83 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.122 mm ；最大支座力 Qmax = 8.968 kN ；最大应力 = 83012154、1.36/5080 = 163.41 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 163.41 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.122mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中155、 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.968 kN；R Mmax= 11.286所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。8.7 3层4.2m支模架计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.88；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板156、与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):3.80；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.35；施工平均温度():15.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方157、木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢158、筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m最大弯矩M=0.15.420.32= 0.049 kNm；面板最大应力计算值 = 48780/37500 = 1.301 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.301 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、159、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.353004/(10095001706666.667)=0.011 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.011 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.12 = 0.9 kN/m；160、(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1 + 2)10.3 = 0.9 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.9 + 0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载 p = 1.40.9=1.26 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.261 /4 + 1.20612/8 = 0.466 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 161、= 1.26/2 +1.2061/2 = 1.233 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.466106/42666.67 = 10.916 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 10.916 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.2061/2+1.26/2 = 1.233 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.233103/(2 4080) = 0.578 162、N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.578 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.9 kN；最大挠度计算值 V= 51.00510004 /(38495001706666.667) +90010003 /( 4895001706666.7) = 1.964 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 1.964 mm163、 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.2061 + 1.26 = 2.466 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.83 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.122 mm ；最大支座力 Qmax = 8.968 kN ；最大应力 = 830121.36/5080 = 163.41 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计164、算值 163.41 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.122mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大165、支座反力,R= 8.968 kN；R Mmax= 11.385所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。8.8 地下室外墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；次楞肢数:2；4.面166、板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密167、度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 54.861 kN/m2、136.800 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝168、土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.500.90=29.625kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折169、减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大弯距：M =0.130.885250.0250.0= 1.93105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：170、 = M/W = 1.93105 / 1.88104 = 10.295N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =10.295N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.500.90=29.625kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =29.625+1.260=30.885 kN/171、m；面板的最大剪力： = 0.630.885250.0 = 4632.741N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4632.741N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34632.741/(250015.0)=0.927N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.927N/mm2 172、小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 54.860.5 = 27.43N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.432504/(10095001.41105) = 0.543 mm；面板的最大挠度计算值: 173、=0.543mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/6 = 54cm3；I = 40909090/12 = 243cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.86174、0.250.90=14.812kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(14.812+0.630)/2=7.721 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.17.721500.0500.0= 1.93105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.93105/5.40104 = 175、3.575 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 3.575 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.250.90=14.812kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)176、/2 =(14.812+0.630)/2=7.721 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.67.721500.0 = 2316.371N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 2316.371N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =32316.371/(240.090.0)=0.965N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.50177、0N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.965N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 54.860.25/2=6.86 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.43106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67713.72/25178、004/(10095002.43106) = 0.126 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.126mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.254.86+1.42)0.250.5/2=3.86kN； 外179、楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753860.62500.00= 3.38105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 3.38105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.38105/4.49103 = 75.235 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =75.235N/mm2 小180、于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =500.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.254.86+1.42)0.250.5/2=3.861kN；外楞的最大剪力： = 0.653860.618 = 1.25103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 1.25103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； 181、fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =31.25103/(240.090.0)=0.523N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.523N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 54.860.182、250.50/23.43 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1466.86100/25003/(1002100001.08105) = 0.217mm；外楞的最大容许挠度值: = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.217mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =54.8610.50.5 = 13.715 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=13.715kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！