1、xx新闻传媒中心一期工程1#塔楼停机坪屋面高支模安全专项施工方案目 录1 编制说明12 工程概况22.1 建筑地点22.2 建筑面积22.3 建筑性质及主要结构体系22.4 主要参建单位22.5 方案编制概要23 施工准备53.1材料要求及保证措施53.2技术准备53.3生产准备63.4人员准备63.5施工工期安排64 主要施工方法74.1模板支撑系统设计74.2模板支架构造104.3模板支架搭设114.4支架验收124.5模板支架拆除155 安全施工保证措施166应急处置方案186.1应急救援组织机构186.2应急救援中心的职责186.3应急救援抢险电话196.4信息报告及处理196.5应急2、决策及响应206.6警戒、疏散及信息发布216.7应急救援的资源配置226.8恢复施工226.9应急救援处置预案226.10防止火灾救援处置方案316.11附近医院疏散图及项目部值班车辆轮值表327 冬雨季施工措施337.1混凝土工程347.2模板工程347.3钢筋工程347.4外脚手架工程357.5雨季施工对员工的防护用品的配备357.6临设用电措施35附件：计算书37300*1200mm梁木模板与支撑计算书37300*600mm梁木模板与支撑计算书41300*1200mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书45300*600mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书56扣件钢管楼板模板支架计算书681 编制3、说明1.1 xx新闻媒体中心一期工程施工图纸。1.2 我公司成熟的管理技术、科技成果及多年来从事同类工程的施工经验。1.3 建设部颁发的建设工程施工现场管理规定。1.4 xx市建委颁布的xx市建设工程施工现场管理标准。1.5 我公司的施工现场管理标准。1.6我公司颁发的质量保证手册、程序文件和项目管理文件。1.7 本专项施工方案的编制以下列文件和资料为依据：1.7.1施工组织总设计1.7.2建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)1.7.3建设工程施工现场供用电安全规范 (GB50194-93)1.7.4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)1.7.5建筑施工高4、处作业安全技术规范 (JGJ80-91)1.7.6建筑机械使用安全技术规程 (JGJ33-2012)1.7.7施工现场临时用电安全技术规范 (JGJ46-2005)1.7.8建筑施工安全检查标准 (JGJ59-2011)1.7.9工程测量规范 （GB50026-2007）1.7.10建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）1.7.11危险性较大分部分分项工程安全管理办法 （建质200987号）2 工程概况2.1 建筑地点本工程位于xx市xx区空港新城同茂大道和秋城大道相交处西北侧，同时也位于轨道交通五、十号线交汇处的西北侧，即xx空港新城两路组团F-132-1地块。2.2 建筑面积5、建筑总面积：约10万m2。其中四层地下室约4万 m2、五层裙楼约1.6万 m2、1号主楼（636F、机房层、水箱层）约4.4万m2。2.3 建筑性质及主要结构体系一类高层,最大建筑高度（地上/地下)：172.8m/-17.2m；最大建筑层数（地上/地下)：36F/-4F；层高分布为：-2F至-4F层高为3.9m、-1F层高为5.5m、11F及22F层高为5.4m、其余层层高均为4.5m。主要结构体系为框架核心筒结构，建筑主体结构合理使用年限为50年。2.4 主要参建单位建设单位：xx设计单位：监理单位：施工单位：2.5 方案编制概要本方案主要是针对本工程1#塔楼屋面停机坪支撑架而编制，屋面停机6、坪悬挑梁板区域，支架需从37F（163.75m）结构梁板面直接搭设，最大梁截面为300*1200mm，板厚度为150mm；支架搭设最大高度为：梁8.4m，板9.0m，已超过8m需进行专项方案编制并进行专家论证。本模板高支撑架体系选用48钢管（壁厚3.5mm），板支撑架钢管纵横间距选择为600600mm，步距选择为1500mm，梁支撑架根据梁的不同截面形式选用不同的纵横间距（详见“梁不同截面尺寸选择支撑架间距表”），步距同板支撑架间距。支撑架每68m布置一道竖向及水平剪刀撑，并将支架与周边框架柱局部进行钢管抱箍连接，增加支架的整体刚度。37F（163.75m）板及高支架架体边缘平面图停机坪屋面支7、架搭设区域平面图3 施工准备3.1材料要求及保证措施3.1.1钢管脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm的钢管，钢管应有产品质量合格证，钢管严禁打孔。外观检率要达到100%，钢管外观应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；对钢管壁厚检验率达到95%以上,经项目管理人员用游标卡尺对现场钢管实测检验，其壁厚为3.0mm。3.1.2扣件1.采用可锻造铸铁制作的扣件，其材质必须符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定。新扣件必须有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2.脚手架采用的扣件，在螺栓拎紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。38、.扣件分直角、旋转、对接三类一次进场，检验率为100%，表面有裂纹、变形、锈蚀等质量问题的严禁使用，出现滑扣的螺栓必须要求送货单位现场进行更换。3.2技术准备1.熟悉图纸，了解掌握各处施工情况，统筹考虑人员、材料、机具的进场和施工顺序。2.由项目技术组编制专项施工方案，经公司审批、专家论证可行和监理、业主审批后按方案和技术规程对操作者进行技术交底和安全交底，并下达书面技术交底。交底要对所有的搭设人员和相关管理人员进行，并有接受交底人的签到表和交底记录。3.由项目技术组按方案绘出各处的支架立杆布置图，放线员放出搭设处支架立杆的位置线，施工中严格按线搭设。3.3生产准备1.各规格架管、卡扣、工具、9、搭设人员以及安全防护用具已到位。2.所有使用的架管、扣件、均分类型进场，明确进场时间，由专人负责验收，并妥善保管。3.材料进场要分类码放整齐，架管码放在支撑架内，扣件放在专用料斗，并上部覆盖。3.4人员准备所有架子工必须持证上岗，并对身体状况进行体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不得从事脚手架搭设。序 号工 种人 数备 注1架子工102木 工283杂 工54专职安全管理人员23.5施工工期安排根据施工总进度计划，此支撑架的施工时间在2014年1月上旬至2014年1月下旬，工期约为20天。此次支架共分三次进行搭设，分别随机房层、水箱层结构施工逐层进行搭设，最终搭设至屋面停机坪结10、构层梁板底。4 主要施工方法4.1模板支撑系统设计本方案支架设计主要是针对屋面停机坪梁板模板支撑架进行设计，支架搭设最大高度为9.0m，最大梁截面尺寸为3001200mm，停机坪屋面板厚度为150mm，板立杆纵横间距为0.6m，步距1.5m，梁根据不同截面形式选用不同立杆纵横间距（详见下表），步距同板支撑架。模板采用15mm厚九夹板，采用40mm80mm木方。梁不同截面尺寸选择支撑架间距表（单位：mm）序号梁截面宽度梁截面高度承重立杆（根）立杆纵距梁两侧立杆间距步距1200600190090015002300600190090015003300900190090012004300950190011、9001200530098019009001200630010001900900120073001010190090012008300106019009001500930011101900900150010300112019009001500113001140190090015001230011801900900150013350120019009001500注：表中数据已经过PKPM软件计算，计算结果满足安全要求。由于本层梁截面尺寸较多，下面选择本层中有代表性的两个典型支撑架布置形式予以说明，详见下图。另选择较有代表性的梁支撑架计算书附后，其余截面梁见上表梁不同截面尺寸选择支撑架间距表，1112、2233典型梁板模板支撑架立杆平面布置图说明：1.圆圈点表示立杆位置；2.水平剪刀撑每8米布置一道；3.垂直剪刀撑每6米布置一道。4.停机坪悬挑梁板搭设的高支架与施工层筒体内支架连接固定，并与结构构筑物进行抱箍。满堂支撑架剪刀撑立面布置图(1-1剖面图)满堂支撑架立面布置图(2-2剖面图)抱柱固定平面布置图(3-3剖面图)4.2模板支架构造4.2.1立杆立杆为单立杆，并根据支撑高度将立杆接头错开，两个相邻立杆接头不能设在同步内，错开距离500mm且与相近横杆的距离不大于500mm，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步或遗漏。立杆布置详附图：满堂支撑架立杆平面布置图。4.2.2横杆两个方向的13、横杆均布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件扣紧，不得遗漏，相邻横杆的接头必须相互错开且不小于500mm，不得出现在同步同跨内，接头与相邻立杆距离500mm且与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/3。4.2.3扫地杆必须设置纵横向扫地杆,纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆固定在立杆上。横向扫地杆在纵向扫地杆之下。4.2.4剪刀撑在架体外侧四周及内部纵、横向每6m至8m由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑斜杆与斜杆之间的夹角为4560并在架体底部、顶部及竖向间隔不超过8m分别设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置。本方案14、中，通过支架受力计算，选择普通型剪刀撑。4.3模板支架搭设（1）在搭设37F以上楼层脚手架时，严禁拆除35F36F之间的脚手架。 （2）脚手架搭设前，根据方案给出的立杆布置图，放线员进行放线，搭设架工按间距排好立杆。 （3）搭设时要从一个角部开始向两边延伸交圈搭设，按放线位置竖起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定（横向扫地杆位于纵向扫地杆之下），然后装设第一道纵横向水平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设，在搭设时，每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和纵横水平杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。水平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。（4）竖向剪刀撑和15、水平剪刀撑等整体拉结杆件随架子搭设一起及时设置，不得滞后超过两步距，以保证架体的整体稳定性。（5）架体搭设随施工进度分层搭设，所有扣件均要拧紧，但用力不得过大以防螺栓溢扣。4.4支架验收模板支架搭设完毕后，项目部应组织由项目技术负责人牵头的相关人员按照施工方案对整个支撑架体进行全面检查，主要检查内容有：（1）立杆间距是够符合要求（2）脚手架步距是否符合要求（3）扫地杆是否按要求进行搭设（4）检查扣件螺栓是否拧紧（5）扣件的扭矩力是否满足要求（6）整个架体的剪刀撑是否按照要求进行搭设（7）检查标准及方法按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中的表8.2.4进行,如下：16、表8.2.4 脚手架搭设技术要求、允许偏差与检验方法检查过程中对不符合项目部要求的事项将立即整改，整改完毕后重新进行检查验收，项目负责人签字同意后报监理，经监理总工程师验收合格后，方能进行下一道工序，并且要求在浇筑混凝土前要布设架体的沉降位移观测点，并参照规范设置沉降位移报警值（竖向：5mm，水平方向：10mm），时刻观测混凝土浇筑过程中支撑架体的变形情况，如若发现异常，应立即停止混凝土的浇筑，根据具体情况，项目部技术负责人会同监理工程师，给出处置方案，采取措施，保证施工安全。4.5模板支架拆除（1）停机坪层梁板混凝土浇筑时，多做几组同条件养护试块，模板支架拆除前，对停机坪层楼板同条件试块进行17、试压，砼强度达到设计强度的100%后提出对高支架区域拆模申请，并经项目技术负责人和监理工程师批准同意后，才能进行架体拆除。同条件试块必须为在本部位留设并同条件养护的试块，审批拆模申请时要通过回弹仪进行复测，保证实体强度达到要求。（2）拆除前，对参与支架拆除的操作人员、管理人员和检查监护人员进行书面安全技术交底。并检查支架的扣件连接、拉结点是否牢固、安全，支架上杂物及楼面障碍物是否清除，如存在影响拆除支架安全的隐患，应先对支架进行整修和加固，以保证支架在拆除过程中不发生危险。（3）支架的拆除时，加强管理严禁钢管抛掷，严禁在垂直方向上同时作业，脚手架拆除时，上、下层楼面必须设围栏和警戒标志，并派专18、人安全管理人员看守。严禁一切非操作人员入内。（4）拆除支架前应先拆除顶板模板，拆除顶板模板时在梁底以下第二道水平杆处满铺跳板，并对周边进行防护，严格遵守拆除顺序，先支的后拆，后支的先拆。（5）支架先拆剪刀撑，而后拆纵横水平横、立杆等。所有拉结点随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结点整层或数层拆除后再拆支架。分段拆除高低差要小于2步。（6）支架拆除架子时,要由专人指挥、清料，随拆随运，禁止往下乱扔料具，各构件必须及时分类放置、下运，扣件装袋由卸料平台用塔吊运走，严禁抛扔，钢管由人工传至楼面，分散在下层顶板梁的支座处，不得集中堆放。（7）如一天不能拆完，都要对尚未拆除支架的安全状况进行检查。如有异常情况19、应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。5 安全施工保证措施1.扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架 子工应持证上岗。2.搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3.脚手架的构配件质量与搭设质量，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第8章的规定进行检查验收，并应确认合格后使用。4.钢管上严禁打孔。5.作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆 风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。6.满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当20、出现异常情况时，应立即停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。7.满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。8.当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除j.夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。9.在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆及连墙件。10.满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，应采取防倾覆的临时固定措施。11.在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。12.搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，严禁非操 作人员入内。6应急处置方案6.1应急救援组织机构成立应急救援21、指挥中心，全面负责整个工程应急救援工作实施。指挥中心设指挥长一名，副指挥长一名，负责对突发事件的辨识及应急救援组调度和指挥。指挥长：景治华副指挥长：刘 胜信息组负责人张建东抢险组负责人余开平医疗组负责人骆红梅协调组负责人石 晶保障组负责人方 洪6.2应急救援中心的职责1、信息组：负责接受突发事件报警，保证事故处理中各救援队伍之间的通讯联系，同时在指挥长的授权下负责对事故形成报告并上报有关部门。2、抢险组：负责对事故现场的处置，根据事故发生的具体情况，分析事故原因，及时制定有效、合理的处理方案，采用加固、抢修或排除事故隐患等措施，有效的遏制事故的蔓延。同时，负责对受灾人员和器材物 资的抢救，为半22、角事故的损失降到最小，避免事故范围的扩大和再次发生。3、医疗组：组织救护车辆及攻务人员、器材进入指定地点，组织现场抢救伤员。结事故中的轻伤人员，现场及时进行包扎救治，伤情严重的，专人负责送至附近医院紧急抢救。4、协调组：负责现场人员安全避难工作，布置安全警戒区域，配合抢险组工 作，保证现场井然有序。5、保障组：为了明确事故救援的顺利实施，保障组负责应急救援车辆、物资、 资金等所需物资供应、日常管理等工作。6.3应急救援抢险电话指挥中心指挥长：景治华指挥中心副指挥长：刘胜医疗组：骆红梅xx芳华医院：02367386222xx德安医院：023674567456.4信息报告及处理安全事故发生后，事故23、现场人员以最快捷的方法，立即将所发事故的情况报指挥中心信息组，信息组接到事故报告后，立即报告项目经理部和有关部门。按照预定的应急救援程序派人立即赶赴现场，必要时可将事故情况通报驻军及武警部队请求给予支援。安全事故发生后，必须严格保护事故现场，并迅速采取必要措施抢救人员和财产，防止事故蔓延扩大。6.5应急决策及响应应包救援指挥中心做出启动应急救援预案的决策后，按应急救援程序确定应急救援方案，协调有关单位和部门，调动各应急救援小组、 物资和设备展开应急救援工作。应急救援响应系统：关闭N接警事故发生警情判断影响级别信息反馈报警中心人员到位信息网络开通现场指挥到位应急资源配备应急启动救援行动扩大会议现24、场监测环境保护人群疏散医疗救护警戒与交管工程抢险人员救助专家支持应急结束（关闭）事故调查申请增援现场清理解除警戒善后处理事态控制应急恢复总结评审YYYN6.6警戒、疏散及信息发布应急救援指挥部认为事故可能然及公众生命财产安全时，指挥长授权疏散协调警戒组组长负责发出指令、动员可能受到事故危害范围内的人员，采取必要的安全防范措施或者紧急撤离危险场所。组织现场勘察和治安保卫，负责现场警戒和清理疏散现场可能受影响的居民。副指挥长负责对媒体和新闻单位统一发布事故信息。6.7应急救援的资源配置应急救援的资源包括应急救援队伍和应急救援器材、设备两个方面。应急救援队伍由训练有素的专业救援队伍和培训合格的人员组25、成。对有关部门可用的应急资源，设备建立长期联系，确保联系畅通和抢救及时。应急救援物资，设备提前足量储备，单独储存保管，不能挪用。经常对机械设备进行维护与保养，绐终处于完好无故障状态。救援指挥车辆、救援工程车辆、医疗卫生车与司机，保持良好状态。确保应急救援工作需要。6.8恢复施工首先，根据事故情况，由应急指挥中心对事故可能给基础设施、环境等的危害进行预测。根据预测结果，决定应急程序的结束和制定恢复方案。当发生重大事故时，由事故调查单位和上级应急救援指挥中心组织专家对基础设施、环境等进行技术鉴定，制定技术措施，实施恢复。6.9应急救援处置预案针对在支架搭设及拆除过程中可能发生的安全事故，特编制高空26、坠落、物体打击、坍塌倒塌三种事故的应急救援处置方案。6.9.1高处坠落事故应急救援处置方案高空坠落事故属于常见多发事故。高处作业可分为三大类：临边作业、洞口作业和独立悬空作业，高空坠落事故中施工人员从高处作业区域坠落，通常有多个系统或多个器官的损伤，严重者当场死亡。高空坠落除有直接或间接受伤器官表现外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色苍白等症状，可导致胸、腹腔内脏组织器官发生广泛的损伤。高空坠落时，足或臀部先着地，外力沿脊柱传导到颅脑而致伤；由高处仰面跌下时，背或腰部受冲击，可引起腰椎前纵韧带撕裂，椎体裂开或椎弓根骨折，易引起脊髓损伤。脑干损伤时常有较重的意识障碍、光反射消失等症状，也可有严重合并症27、出现。1. 高处坠落事故预防措施以预防坠落事故为目标，对于可能发生坠落事故的特定危险施工，在施工前，制定防范措施。高处作业“五必有”：有边必有栏（在脚手架、平台等的边缘设置防护栏杆）；有洞必有盖（作业场所的孔、洞、沟等铺设盖板）；有栏无盖必有网（如不设置栏杆或盖板，应安装安全网）；有电必有防护措施（与高低压线路、设施保持安全距离）、电梯必有门连锁（电梯、载货机升降过程中，门应锁紧打不开）。上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底，提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用，并应在日常安全检查中加以确认。（1）凡身体不适合从事高处作业的人员不得从事高处作业28、。从事高处作业的人员要按规定进行定期体检。（2）各类安全警示标志按类别，有针对性地、醒目地张挂于现场各相应部位。在洞口邻边等施工现场的危险区域设置醒目标准的安全防护设施、安全标志。（3）高处作业之前，由施工单位工程负责人组织有关人员进行安全防护设施逐项检查及验收，验收合格后，方可进行高处作业。防护栏杆以黄黑或红白相间条纹标示，盖板及门以黄或红色标示。（4）严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋、拖鞋。（5）作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落危险。（6）不得攀爬脚手架及跨越阳台。（7）进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。（8）在防火避难层脚手架搭设过程中，有可能从四周及电梯井坠落。从外29、爬架首层开始张挂一道平网及密目网兜底，以后每隔9m 张挂一道平网，所有空隙必须做全封闭。脚手架外侧全部用密目式（2000目）网做密封闭，密目网必须可靠地固定在架体上。电梯井内每隔两层或每隔10m张挂一道安全平网，平网必须生根牢靠。所有操作层均张挂一道安全平网，防止高处坠落。（9）边长大于25Omm的预留洞口采用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，面用木板作盖板加沙浆封固； （10）各种架子搭好后，项目经理必须组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。2. 高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢30、救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹31、陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。（4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（5）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤32、者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。（6）复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。（7）周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨髓。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过l小时为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内33、感染。a. 一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b. 加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c. 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上l/2处（靠近心脏位置）, 下肢出血结扎在大腿上l/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.5l分钟。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的34、情况。6.9.2物体打击事故应急救援处置方案物体打击伤害是建筑行业常见事故伤害的一种，特别在施工周期短，劳动力、施工机具、物料投入较多，交叉作业时常出现。这就要求在高处作业的人员在机械运行、物料传接、工具的存放过程中，都必须确保安全，防止物件坠落伤人的事故发生。1. 防止物体打击的预防措施（1）人员进入施工现场必须按规定配带安全帽。应在规定的安全通道内出入和上下，不得在非规定通道位置行走。（2）安全通道上方应搭设双层防护棚，防护棚使用的材料要能防止高空坠落物穿透。（3）现场施工通道出入口位置应搭设防护棚，防护棚长度为：施工通道外边沿两侧各超出0.8m。宽度为：当建筑物高度在1530m时,搭设435、m；当建筑物高度在30m以上，搭设5m；超高层建筑物，搭设6m。（4）临时设施的盖顶不得使用石棉瓦作盖顶。（5）边长小于或等于250mm的预留洞口必须用坚实的盖板封闭，用沙浆固定。（6）作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在邻边及洞口附近，并且不可妨碍通行。（7）高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。（8）吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员进行绑码，红砖等散料应用吊篮装置好后才能起吊。（9）拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。（10）高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理36、和运走，不得在走道上任意乱放或向下丢弃。2. 物体打击事故应急救援当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。（1）发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。（2）在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。（3）观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20 , 尽快送医院进行抢救治疗。（4）出现颅脑37、损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（5）防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。（6）在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地制宜地予以手足约束38、，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。6.9.3坍塌倒塌事故应急救援处置方案在建筑施工中，坍塌倒塌事故也是常见多发事故之一。坍塌倒塌事故包括建筑施工、拆除作业坍塌倒塌事故、堆放物料坍塌倒塌事故等等。1. 建筑施工坍塌倒塌事故预防措施造成建筑施工中的坍塌倒塌事故的原因比较复杂，现浇混凝土梁板支撑体系没有经过设计计算，模板或支撑构件的强度、刚度不足，模板支撑体系整体失稳；混凝土强度未达到设计要求或施工规范的规定，提前拆模；新浇混凝土层盖上堆物过多，严重超载。预防建筑施工过程中整体提升外架坍塌倒塌的安全技术措施主要有：139、现浇混凝土梁板支撑体系应经过设计计算，2、模板或支撑构件的强度、刚度足，模板支撑体系整体稳；3、混凝土强度达到设计要求或施工规范的规定，不提前拆模；4、新浇混凝土层盖上堆物符合要求，不超载。5、外架受力均匀、附墙（与建筑物刚性拉接）牢固。2. 拆除作业坍塌倒塌事故预防措施拆除作业防止坍塌倒塌事故的主要措施有：（1）脚手架拆除在施工前，应该对拟拆除层的混凝土强度进行检测（同条件养护试块预压），试块强度达到90%，经总工程师批准后，方可实施。（2）脚手架在拆除施工前，要组织技术人员和工人学习安全操作规程。（3）脚手架拆除施工，必须在项目部的安全员监督下进行。（4）作业人员从事拆除工作的时候，应该40、站在脚手架或者其他稳固的结构部分上操作。（5）拆除整体外架，应该自上而下顺序进行，严格执行整体外架拆除施工方案、应防止其他部分发生坍塌。3. 坍塌倒塌事故应急处置程序与措施（1）清查现场，部署救援。第一时间掌握坍塌倒塌规模、平面布局等情况；了解事故埋压人员的数量、大致位置等。迅速指令各应急组赶赴现场，组织调集汽车吊、挖掘机等设备和物资，将相关情况以最快捷的方式报告所在地政府、救援部门和上级主管机构。（2）设立警戒。封锁事故路段的交通，隔离围观群众，严禁无关车辆及人员进入事故现场。（3）救生排险。迅速在现场清除障碍，开辟出一块空阔地和进出道，确保现场拥有一个急救平台和一条供救援车辆进出的通道；立41、即疏散建筑结构受到影响、并可能坍塌的在建工程中的人员；（4）现场急救。出现伤员立即与急救中心和就近医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备，确保伤员得到及时救治。（5）清点人员和装备，安全撤离。4. 事故救援应注意的事项（1）慎用工程机械。在坍塌倒塌事故现场，应急指挥部在通过对知情人了解被埋压人员所处具体位置后，对埋压人员的部位，组织救援力量用手或铲、镐等小型器具小心刨挖，对较重、较大的建筑构件可用吊车吊移，在没有被埋压人员之处，且不会对被埋压人员造成危险的地方可使用工程机械，以加快搜救进程。（2）搜救过程中应对作业面喷洒开花水流，进行降温、降尘，稳定被埋压人员紧张恐怖情绪。（3）对与坍塌建筑42、物毗邻且受到破坏但尚未坍塌的建筑要确定专业技术人员，使用可靠准确的建筑检测仪器进行不间断定点、多点监测，并及时报告监测情况，必要时，还应快速组织力量对局部建筑进行可靠临时加固或提前推倒，防止搜寻救援过程中出现再次坍塌事故。（4）确保现场通信畅通，保证指挥命令的快速下达和现场行动进展情况的及时汇总上报以及各小组间的信息传递和交流。（5）对重要物件做出标志、拍照、详细记录、绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、证物等。6.10防止火灾救援处置方案火灾事故应急救援的总目标是通过有效的应急救援行动，尽可能地降低事故的后果，包括人员伤亡、财产损失和环境破坏等。火灾事故应急救援的基本任务有以下几个方面：43、1、立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人员是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员是降低伤亡率、减少事故损失的关键。由于重大事故发生突然、扩散迅速、涉及范围广、危害大，应及时教育和组织职工采取各种措施进行自身防护，必要时迅速撤离危险区或可能受到危害的区域。在撤离过程中，应积极组织职工开展自救和互救工作。2、迅速控制事态，并对火灾事故造成的危害进行检测、监测、测定事故的危害区域、危害性质及危害程度。及时控制造成火灾事故的危害源是应急救援工作的重要任务，只有及时地控制住危险源，防止事故的继续扩展，才能及时有效44、进行救援。发生火灾事故，应尽快组织义务消防队与救援人员一起及时控制事故继续扩展。3、消除危害后果，做好现场恢复。针对事故和人体、土壤、空气等造成的现实危害和可能的危害，迅速采取封闭、隔离、洗消、检测等措施，防止对人的继续危害和对环境的污染。及时清理废墟和恢复基本设施。将事故现场恢复至相对稳定的基本状态。4、查清事故原因，评估危害程度。事故发生后应及时调查事故发生的原因和事故性质，评估出事故的危害范围和危险程度，查明人员伤亡情况，做好事故调查。6.11附近医院疏散图及项目部值班车辆轮值表图十六 附近医院疏散图项目部值班车辆轮值表序号时间司机车型号车牌号备注12013年12月21日唐泽忠猎豹渝A945、J858车辆以此每天轮值22013年12月22日张 宏金杯渝BL658232013年12月23日孙守立皮卡渝A2N38342013年12月24日唐泽忠猎豹渝A9J85852013年12月25日张 宏金杯渝BL658362013年12月26日孙守立皮卡渝A2N38472013年12月27日唐泽忠猎豹渝A9J85882013年12月28日张 宏金杯渝BL658492013年12月29日孙守立皮卡渝A2N385102013年12月30日唐泽忠猎豹渝A9J858112013年12月31日张 宏金杯渝BL6582122014年1月1日孙守立皮卡渝A2N383132014年1月2日唐泽忠猎豹渝A9J85846、142014年1月3日张 宏金杯渝BL6583152014年1月4日孙守立皮卡渝A2N384162014年1月5日唐泽忠猎豹渝A9J858172014年1月6日张 宏金杯渝BL6584182014年1月7日孙守立皮卡渝A2N385192014年1月8日唐泽忠猎豹渝A9J858202014年1月9日张 宏金杯渝BL6582212014年1月10日孙守立皮卡渝A2N383222014年1月11日唐泽忠猎豹渝A9J858232014年1月12日张 宏金杯渝BL6583242014年1月13日孙守立皮卡渝A2N384252014年1月14日唐泽忠猎豹渝A9J858262014年1月15日张 宏金杯渝B47、L6584272014年1月16日孙守立皮卡渝A2N385282014年1月17日唐泽忠猎豹渝A9J858292014年1月18日张 宏金杯渝BL6582302014年1月19日孙守立皮卡渝A2N383312014年1月20日唐泽忠猎豹渝A9J858327 冬雨季施工措施根据xx的气候特点，一般达不到冬季施工的条件，但气温较低（5左右气温）及连续阴雨天气较常见，针对此实际情况，制定本措施。7.1混凝土工程1、本工程主体结构全部采用商品混凝土，应注意收听天气预报，避免大雨天气浇筑混凝土。如发生雨天浇筑混凝土的情况，要保证现场有足够的覆盖材料，及时覆盖。并预先设置施工缝，以便雨天能够及停止浇注。同48、时加强坍落度检测，保证混凝土强度。2、雨后应将模内的积水排出后再进行混凝土浇筑，同时由于潮湿原因，模内杂物用气泵难于吹出，应由人工进行清理，墙柱模板应留清扫口。现场要有足够的覆盖材料，以备意外下雨时，对新浇筑的混凝土进行覆盖，免遭雨水破坏。3、大雨被迫中断施工后，应做好混凝土的施工缝处理，不得随便设置。4、进入12月份以后，适当延长每层楼砼的养护时间，本工程拟将原进度6天一层，延长至7-8天一层，并加强对楼层模板拆除时间的强度控制，必须达到强度后方能拆除模板。7.2模板工程1、模板堆场要有一定的排水坡度，使排水顺畅。模板底部都要用木方垫好，不得直接将模板放置在场地上。2、木方、竹胶板等材料在拆49、除后，应尽量放置在干燥处，并防止受雨淋而变形、霉烂、变质。7.3钢筋工程1、现场钢筋原材堆场要有良好的排水设施，钢筋原材堆放要用枕木垫起，以防止钢筋泡水生锈，在下雨前，要对所有钢筋原材、半成品钢筋加以覆盖，避免雨淋。2、下雨天不要进行钢筋焊接作业。焊接接头一律不得受雨淋。3、当钢筋受雨淋而生锈时，应进行除锈处理后才能使用到工程中。若钢筋锈蚀严重，当视情况进行退场处理或降级使用。7.4外脚手架工程1、雨季要对外脚手架要经常进行沉降检查，当沉降量过大时，则需要采取必要的加固措施。2、钢管及扣件堆放处必须要有可靠的防雨措施，以防止钢管及扣件应雨淋而生锈。扣件在使用前螺栓必须上油，以保证以后拆卸方便。50、3、定期对外架的各种连接件进行检查，检查是否有松动，并要及时进行维护。4、雨天严禁外架搭设作业，雨停后也要等到钢管风干后，再进行搭设作业。当有5级以上大风天气，同样不得进行外架搭设作业。7.5雨季施工对员工的防护用品的配备在雨季施工期间，项目所有员工均要配备雨鞋、雨衣。员工在雨天进行施工时，必须要穿好雨衣、雨鞋，防止因淋雨而生病。7.6临设用电措施 （1）现场临时用电，主干线采用埋地敷设，开工前根据施工总平面布置完成；总配电箱到现场分配电箱、现场分配电箱到用电设备之间的电源电缆采用架空敷设，经项目部质安组检查确认固定牢靠、绝缘良好、保护设施齐全后才能投入使用。 （2）施工用电缆由电气专业人员进51、行架设并负责日常维护。 （3）对施工现场用电坚持日巡检，每周组织一次专检，检查内容包括开关箱、电焊机棚及工具棚等接地、接零是否可靠，开关箱、电焊机棚及工具棚的电源线出入口所设绝缘胶皮是否有损坏，所有用电设备的漏电保护器是否失灵等。 （4）所有避雷及其它接地在雨季来临之前，统一进行接地电阻测定，不符合安全规定者立即整改。 （5）雨季施工阶段将现场施工用配电箱、电焊机、乙炔瓶、氧气瓶等加设防雨保护罩。 （6）雨季施工阶段，为安全起见，对现场潮湿场所的临时照明采用12伏电压供电。附件：计算书300*1200mm梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=120052、mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。梁模板使用的木方截面4080mm，梁模板截面侧面木方距离150mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只53、考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑54、结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)1.20=46.397N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算 f =55、 M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2031.104+1.406.480)0.150经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10410001000/64800=1.611N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2031.104+1.46.480)0.150=4.176kN截面抗剪强56、度计算值 T=34176.0/(21200.00018.000)=0.290N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67731.1041504/(1006000583200)=0.030mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2257、5.92+1.405.40)1.200.45/3=6.96kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=6.960kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。每个截面布置3 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!300*600mm梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。梁模板使用的木方截面4080mm，58、梁模板截面侧面木方距离150mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 59、新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚60、手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度61、设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2015.552+1.403.240)0.150经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05210001000/32400=1.611N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2015.552+1.43.240)0.150=2.088kN截面抗剪强度计算值 T=32088.0/(2600.00018.000)=0.290N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算62、 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67715.5521504/(1006000291600)=0.030mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)0.600.45/1=10.44kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=63、105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=10.439kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。300*1200mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.8m，梁截面 BD=300mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 64、h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.402.00=40.165、20kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.6。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.300=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.200+0.300)/066、.300=1.350kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.300=0.180kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.359.180+1.351.350)=12.794kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.180=0.159kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.5867、cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.720kN N2=2.558kN N3=0.720kN最大变形 V = 0.032mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03510001000/16200=2.160N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31199.0/(2300.00018.000)=0.333N/mm2截面抗剪68、强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.032mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.558/0.300=8.525kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1258.530.30最大剪力 Q=0.50.3008.525=1.279kN最大支座力 N=1.00.3008.525=2.558kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:69、 W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.096106/42666.7=2.25N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31279/(24080)=0.599N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度70、得到6.581kN/m最大变形 v =5/3.846.581300.04/(1009000.001706667.0)=0.045mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.065mm最大支座力 Qmax=8.050kN抗弯计算强度71、 f=0.293106/5260.0=55.74N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.586mm最大支座力 Qmax=17.307kN抗弯计算强度 f=0.845106/5272、60.0=160.69N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=17.31kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=17.307kN (已经包括组合系数) 73、脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1327.800=1.250kN N = 17.307+1.250=18.557kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/74、i 查表得到0.386；经计算得到=18557/(0.386506)=94.899N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.046kN.m； Nw 75、考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=17.307+0.91.21.029+0.90.91.40.046/0.600=18.643kN经计算得到=18643/(0.386506)+46000/5260=104.074N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!300*600mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.4m，梁截面 BD=300mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，76、梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.50)+1.402.00=21.760kN/m2由77、永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.60+0.71.402.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.6。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.300=4.590kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.600+0.300)/0.300=0.778、50kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.300=0.180kN均布荷载 q = 1.354.590+1.350.750=7.209kN/m集中荷载 P = 0.980.180=0.176kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载79、标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.406kN N2=1.528kN N3=0.406kN最大变形 V = 0.016mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02010001000/16200=1.235N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3675.0/(2300.00018.000)=0.188N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板80、最大挠度计算值 v = 0.016mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.528/0.300=5.094kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1255.090.30最大剪力 Q=0.50.3005.094=0.764kN最大支座力 N=1.00.3005.094=1.528kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.0081、8.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.057106/42666.7=1.34N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3764/(24080)=0.358N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.337kN/m最大变形 v =5/3.843.337300.04/(100900082、.001706667.0)=0.023mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.050mm最大支座力 Qmax=5.736kN抗弯计算强度 f=0.227106/5260.0=43.09N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强83、度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.393mm最大支座力 Qmax=12.332kN抗弯计算强度 f=0.602106/5260.0=114.50N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最84、大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=12.33kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.33kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.108=1.496kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N85、2 = 1.350.237=0.321kN 非顶部立杆段 N = 12.332+1.496=13.828kN 顶部立杆段 N = 12.332+0.321=12.653kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)86、 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m；=3467/15.9=218.070, =0.153 =12653/(0.153506)=163.076N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.599m；=3599/15.9=226.380, =0.143 =12653/(0.143506)=175.268N/mm2 依据规范做承载力插值计算87、 a=0.300时，=167.140N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m；=3468/15.9=218.107, =0.153 =13828/(0.153506)=178.223N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间88、距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=12.332+1.3500.237+0.90.9800.051/0.600=12.728kN 非顶部立杆Nw=12.332+1.3501.108+0.90.9800.051/0.600=13.903kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m；=3467/15.9=218.070, =0.153 =12728/(0.153506)+51000/5260=173.744N/mm2 a=0.5m时89、，u1=1.215,l0=3.599m；=3599/15.9=226.380, =0.143 =12728/(0.143506)+51000/5260=186.009N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=177.833N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m；=3468/15.9=218.107, =0.153 =13903/(0.153506)+51000/5260=188.892N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据90、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.9m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，间距200mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用4080mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣91、件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.15+0.20)+1.402.50=8.330kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.15+0.71.402.50=7.614kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48.33.6。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 092、.9(25.5000.1500.600+0.2000.600)=2.174kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.600=1.350kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.93、00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.174+1.401.350)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01810001000/32400=0.555N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.174+1.41.350)0.200=0.540kN截面抗剪强度计算值 T=3540.0/(2600.00018.000)=0.075N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(94、3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.1742004/(1006000291600)=0.013mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.5000.1501.200+0.2001.200)=4.347kN/m面板的计算跨度 l = 200.000mm经计算得到 M95、 = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.204.3470.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14310001000/32400=4.404N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.1500.200=0.765kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)96、0.200=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.765+1.200.040)=0.869kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m计算单元内的木方集中力为(0.630+0.869)0.600=0.899kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 0.900/0.600=1.499kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1251.500.60最大剪力 Q=0.50.6001.499=0.450kN最大支座力 N=97、1.00.6001.499=0.900kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.067106/42666.7=1.58N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3450/(24080)=0.211N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N98、/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.725kN/m最大变形 v =5/3.840.725600.04/(1009000.001706667.0)=0.080mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2501.400.92.50.600+0.1250.8700.600抗弯计算强度 f=0.512106/42666.7=11.99N99、/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 0.900kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.031kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 3.004kN经过计算得到最大变形 V= 0.133mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.100、008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.172106/42666.7=4.03N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31645/(24080)=0.771N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.133mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.101、静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1258.850=1.105kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.6000.600=0.072kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1500.6000.600=1.377kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 2.299kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.6000.600=0.810kN3.不考虑风102、荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 3.89kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 103、150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=3893/(0.386506)=19.907N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.6001.5001.500/10=0.034kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.22.299+0.91.40.810+0.90.91.40.034/0.600=3.844kN经计算得到=3844/(0.386506)+34000/5260=26.209N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=11.93所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。