1、一、编制依据1、公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）2、xx市xx东路及绕城公路xx江大桥两阶段施工图设计文件3、xx东路及绕城公路xx江大桥工程施工组织设计4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5、xx市xx东路及绕城公路xx江大桥工程地质勘察报告6、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）7、钢结构设计规范GB50017-2003二、工程概况1、工程地质：区域地层区划属扬子地层区下扬子地层分区。桥位区地层主要为新生界第三系双塔群（Esh）泥质粉砂岩、砂岩、砾岩和第四系全新统冲击洪积亚粘土、砂卵砾石等；具体地层从上至下依次为：亚粘土、亚沙土、中砂、2、细砂、卵石土、角砾土、强风化砂岩、弱风化砂岩。2、桥型简介：xx江一号桥全长973米，位于半径1500米的平曲线范围内，桥跨布置430+530+530+530+630+630+(35+60+35)+330+3(桥台)m，本桥位于绕城公路上，跨越xx江主河槽和右岸河堤，起点桩号K0+058处，讫点桩号K0+915。本桥14跨呈“T”形与xx江一号桥连接。3、现浇梁段上部结构：本桥为了适应水利部门的要求，避免桥墩占用xx江右岸堤脚，跨堤上部构造设计为35+60+35m变截面预应力混凝土箱梁。跨堤箱梁双幅布置，两幅箱梁内侧翼板间隔2cm；单箱双室，单幅箱梁顶板宽度为12.0米，顶板厚0.28米，底板3、厚0.300.60米，腹板厚0.5米，根部梁高3.5米，跨中梁高1.8米。箱梁梁高按二次抛物线变化。采用C50混凝土现浇，三向预应力。纵、横向预应力采用低松弛高强度钢绞线，竖向预应力采用精轧螺纹粗钢筋。桥面铺装为8cm厚C40防水混凝土+10cm厚沥青混凝土。4、技术要求1）设计荷载：城-A级。2）标高控制：桥梁梁底控制标高17.352米，处理后的支架搭设地基基础标高为11.7米。3）抗震等级：本地区地震动峰值加速度0.05g,本桥因为大桥，应加强设防。4）施工顺序：以跨中合拢段为分界，27#墩现浇部分采用地基处理满堂红支架；26#墩部分考虑防洪要求，采用组合方式施工：0#块和1#块一起施工，4、采用贝雷桁架和钢管支架组合，并在1#块位置设置临时支墩，之后采用挂篮进行其余块的施工。27#墩现浇部分对于各跨箱梁，皆采用分段、分次浇筑。按设计要求分段，施工中先浇筑底板、腹板，后浇筑顶板，待砼强度达到90%设计强度后张拉。26#墩部分各悬浇梁段的挂篮施工流程如下：移挂篮立模、扎钢筋浇混凝土、养生张拉预应力拆模移挂篮，循环以上步骤，直至合拢段,先合拢边跨，解除主墩临时锚固，再合拢中跨。5）设计防洪水位：采用城市防洪水位即五十年一遇水位16.3米。三、施工方法 （一）27#墩现浇段支架施工1、支架地基处理及支架搭设1.1支架范围内地基处理根据xx市xx东路及绕城公路xx江大桥工程地质勘察报告及x5、x市xx东路及绕城公路xx江大桥两阶段施工图设计文件，满堂支架区域塘渣垫层处于灰黄色亚粘土层之上，该土层容许承载力为120-160kpa，我项目部拟采取30cm塘渣+20cmC20砼形成刚性板块以承载上部荷载。满堂红支架范围【注】内地基处理，场地填挖平整至标高约11.3m后用压路机压实，在土基上分层压实回填3040cm塘渣，12t压路机振动压实至标高11.5m后浇筑素砼面层，面层采用20cm厚C20商品砼，一次性摊铺，混凝土边角先用插入式振动器，再用平板振动器纵横交错全面振动。在同一位置振动时间应以拌合物停止下沉、不再冒气泡并泛出水泥浆为准。混凝土用铁板压光，沿横向拉毛。最后处理好的支架基础地6、坪标高11.7m,支架最高高度约为7m。待砼经过养护达到5.0mp以上强度后放出各块箱梁位置线，开始搭设支架。（具体见附图）【注】：支架范围大于箱梁正投影范围2米。2、模板施工及支架搭设2.1模板施工模板选材为确保外观平整、光滑、美观，本工程砼外露表面模板均采用覆膜胶合板。覆膜多层胶合板具有较大强度、刚度，而且表面光滑平整、板面大，可减少模板拼缝，砼表面质量好。模板脱模剂采用精制油剂，侧模采用包底模形式，安装前下口拼缝处垫衬泡沐双面胶带，以防漏浆。所选松木容许顺纹弯曲剪应力=1.7MP，容许顺纹弯应力w=11MP，容重临时结构容许应力增大系数1.2。模板的安装底模及外侧模铺设前应根据板梁横断面7、尺寸设计，底板以构件中心线向两边安装，顺桥放置，侧模板横桥向放置。底模采用122224441.2cm的覆膜多层胶合板拼装，下设108cm方木，方木中心间距30cm，顺桥向放置，108cm方木以下横桥向设置483.0mm钢管小横杆，铺设时保证底板线形接顺，每2m按设计标高及轴线座标复查一次。侧模采用胶合板拼装，外加竖向加劲肋（105cm方木）中心间距30cm，水平方向用48钢管夹箍，间距为60cm，为保证侧模稳定和刚性，采用对拉螺杆，纵横间距皆为60厘米，当侧模高度不足60厘米时，模板上下缘各加一道对拉螺杆。侧模与底板的接缝须紧密，不得漏浆。芯模采用九夹板、方木框架等固定成型。芯侧模采用内支撑固8、定。芯模板在顶板砼浇注后拆除。模板的拆除拆模时间按规范执行，非承重侧模板，在砼强度能保证其表面及棱角不致因拆模而受损时拆除。2.2支架搭设：根据以往现浇箱梁满堂支架的施工经验及通过对本工程的计算，本工程立杆布置纵向划分为两种不同的区域(区域划分见附图。端横梁与墩横梁另外单独分析，不包括在内)，每个区域分为一般箱梁、腹板、翼板三种情况，每跨根据实际情况采用一种或两种组合布置，在下文中附验算过程及结果。()区三种情况如下布置：情况一：在一般28cm底板+60cm顶板的箱梁下按横距为60cm，纵距为50cm支立钢管满堂支架,箱梁底模板下纵桥向设108cm方木，方木中心间距30cm,大横杆步距1.2m9、；情况二：在每片箱梁的腹板(等效高度2.01m)所处位置下按横距为30cm，纵距为25cm支立钢管支架；箱梁底模板下纵桥向设108cm方木，方木中心间距30cm,大横杆步距1.2m； 情况三：在每片箱梁的翼板(等效高度0.33m)所处位置下按横距为100cm，纵距为50cm支立钢管支架；箱梁底模板下纵桥向设108cm方木，方木中心间距30cm,大横杆步距1.2m；此处考虑到全桥的一致性，可以参考()区的第三种情况把横距设为90cm，纵距仍为50cm。在每片箱梁的翼板(等效高度0.33m)所处位置下按横距为120cm，纵距为50cm支立钢管支架；箱梁底模板下纵桥向设108cm方木，方木中心间距310、0cm,大横杆步距1.2m；i) 按横距为60cm，纵距为100cm支立钢管支架。对以上i）、ii）两种情况，前者使桁架受力更接近均布荷载，但方木受弯及挠度较大，对立杆下的槽钢要求较高；采用后者则要注意小横杆的强度及刚度。对此分别验算，综合考虑采用安全、经济的布置。()区三种情况如下布置：情况一：在一般28cm底板+34cm顶板的箱梁下按横距为60cm，纵距为60cm支立钢管满堂支架,箱梁底模板下纵桥向设108cm方木，方木中心间距30cm,大横杆步距1.2m；情况二：在每片箱梁的腹板(等效高度1.36m)所处位置下按横距为30cm，纵距为30cm支立钢管支架；箱梁底模板下纵桥向设108cm方11、木，方木中心间距30cm,大横杆步距1.2m； 情况三：在每片箱梁的翼板(等效高度0.33m)所处位置下按横距为90cm，纵距为60cm支立钢管支架；箱梁底模板下纵桥向设108cm方木，方木中心间距30cm,大横杆步距1.2m；支架搭设应严格按施工规范进行，有变形的杆件和不合格的扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不紧等）不能使用。搭设顺序：按不同部位在处理好的地坪上放出搭设位置大样放置10#槽钢作为垫板（槽钢倒放，凹面向上）放置纵横向扫地杆、立杆纵向斜撑杆横向斜撑杆水平斜撑杆拧紧扣件。安装后的扣件螺栓用扭力板手检查，扭力矩控制在40-65NM范围内。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准遵循建筑施工扣12、件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。抽样检查数目与质量制订标准对应，出现不合格的支架检验批次，必须全批检查，直至合格为止。搭设时及时与结构拉结或设置顶端缆风，以确保搭设过程中的安全。2.3支架预压及监测A、根据规范要求，支架施工完成后，必须进行预压消除支架的塑性变形，和检验支架的承载能力和稳定，若经预压后支架出现明显变形和沉降，需加固后重新预压才能使用。B、支架预压荷载结合本桥施工工艺采用不小于1.2倍的设计荷载，可一次加载。加载前应测量支架标高，当加载30%时再第二次测量支架标高，到加载结束后再测量支架标高，然后每2小时测一次，直到二次测量标高的差数达到1mm内，根据预压结13、果按二次抛物线设置一定的预拱度，跨中预拱度为2cm。C、当支架预压完成后，在绑扎钢筋前，先立底模，绑扎钢筋，立侧模，芯模，浇筑箱梁混凝土。浇筑箱梁混凝土前，应在每孔跨中与1/4跨放三个观测点，在浇筑箱梁混凝时，进行支架沉降量的观测。2.4扣件式钢管支架计算计算说明：本计算书是依据建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范（DB33/1018-2005）编制而成的。因脚手架所受荷载变异性较大；扣件接点属于半刚性，且接点刚性大小与扣件质量有关，接点性能存在较大变异；脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；与构筑物的连接点，对脚手架的约束性较大，针对以上问题尚不具14、备独立进行概率分析的条件，故对结构抗力乘以小于1的调整系数-/R，其值是与常用安全系数进行校准确定。 扣件式钢管脚手架，一般情况下，偏心产生的附加弯曲应力不大，予以忽略，并在有关调整系数中加以考虑。 按照冷弯薄壁型钢结构技术规范的规定，对本工程所使用的钢管Q235-A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f取为：205N/MM2。采用483.0mm钢管，扣件式钢管截面特性：外径（mm）（mm）壁 厚t（mm）截面积A（mm）2惯性矩I(mm4)抵抗矩W（mm3）回转半径i(mm)每米长质量（N）483.04.241021.0781054.4931031.59533.3（I）区A、荷载组合序号计算项目15、计算过程荷载（KN/m2）S1一般箱梁钢筋砼(底板+顶板)26.25=(0.28+0.60)26.25=23.1KN/m223.1S2立杆一1/0.3根7m/根33.310-3=0.777KN/m20.777S3横杆一(1.11/0.3)根7层33.310-3=0.855KN/m20.855S4直角扣件一数量重量(2/0.37)13.210-3=0.616KN/m20.616S5模板0.0125=0.06KN/m20.06S6方木0.10.083.35=0.132KN/m20.132S7施工荷载2.5+2.0+2.0=6.5KN/m26.5S8剪刀撑长度每米重4.2333.310-3=0.1416、1KN/m20.141S9钢筋砼腹板腹板等效厚度钢筋砼容重=2.0126.25=52.76KN/m252.76S10立杆二1/0.075根7m/根33.310-3=3.108KN/m23.108S11横杆二(0.551/0.075)根7层33.310-3=1.709KN/m21.709S12直角扣件二数量重量(2/0.0757)13.210-3=2.464KN/m22.464T5模板0.0125=0.06KN/m20.06T6方木0.10.083.35=0.132KN/m20.132T7施工荷载2.5+2.0+2.0=6.5KN/m26.5T8剪刀撑长度每米重4.2333.310-3=0.1417、1KN/m20.141T9翼板翼板厚度钢筋砼容重=0.3326.25=8.66KN/m28.66T10立杆二1/0.5根10.5m/根33.310-3=0.699KN/m20.699T11横杆二(1.51/0.5)根9层33.310-3=0.899KN/m20.899T12直角扣件二数量重量(2/0.59)13.210-3=0.432KN/m20.432情况一时的组合顶板+底板 (注)39.92情况二时的组合钢筋砼腹板 (注)81.55情况三时的组合翼板 (注)22.33【注】1、表中施工荷载包括人员、料具运输、堆放荷载按2.5Kpa均布荷载计算，倾倒混凝土时冲击荷载以2.0Kpa计算，振捣混18、凝土时冲击荷载2.0Kpa计算。2、本方案按1.2倍静荷载和1.4倍活荷载系数考虑。 3、本方案对各种情况的支架受力分别验算；三种情况下的立杆、横杆及扣件数量不同，所以对它们形成的荷载分别计算。4、本方案中所有计算简化为单跨简支梁的计算，对于抗弯强度及挠度的计算结果偏大，是偏于安全的，但是对于抗剪计算，特别是方木梁顺纹抗剪及小横杆抗剪的计算中，并没有考虑到最危险的状况，出于简化计算的目的，我们在按简支梁计算之后，再辅以定性分析，只有当计算结果非常理想，即计算结果远小于容许值时（例如时），我们认为方案是可行的。5、为简化计算，我们在计算方木梁、小横杆时不单独计算荷载，采用了偏大的荷载组合，计算结19、果将偏于安全。B、方木梁及大、小横杆计算情况一：1、计算方木梁作用在每根方木梁上的均布荷载为:q =39.920.3=11.98KN/m 跨中弯矩：按集中力P=1.5KN核算：108方木毛截面惯性矩 半截面面积矩 抵抗弯矩 最大剪力 弯曲应力 满足弯曲剪应力 满足挠度 满足2、计算小横杆通过方木梁作用在每根小横杆上的集中力为:p=11.980.6=7.188KNI）、当受力情况如下时，弯矩最大弯曲强度 满足挠度，满足II）AC段剪力，为线性增函数，b=0.3m,c=0.2m时， III）DB段剪力，负号代表剪力方向，故为线性增函数，b=0.3m,a=0.2m时，综合II）、III）分析：计算结20、果远远小于容许值，满足要求。3、大横杆受小横杆传来的集中力，需验算其剪应力。抗剪承载力：=Afv/k1=（424mm2120 N/mm2）/1.5=33.92KN,K1为截面形状尺寸。横纵向水平杆的荷载有二只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有Rc=8.0KN，同时双扣件应按1.5扣件计。8.01.5=12KN远小于，所以只要满足扣件的抗滑力，杆件抗剪力也肯定能满足。情况二(钢筋砼腹板，等效高度2.01m)：1、计算方木梁作用在每根方木梁上的均布荷载为:q =81.550.3=24.465KN/m 跨中弯矩：按集中力P=1.5KN核算：108方木毛截面惯性矩 半截面面积矩 抵抗弯矩 最大剪21、力 弯曲应力 满足顺纹剪应力 满足挠度 满足2、计算小横杆（本方案中一概简化为单跨梁计算）通过方木梁作用在每根小横杆上的集中力为:p=24.4650.3=7.34KN支座反力：跨中最大弯矩：弯曲强度 满足挠度 满足满足。3、大横杆受小横杆传来的集中力，需验算其剪应力。抗剪承载力：=Afv/k1=（424mm2120 N/mm2）/1.5=33.92KN,K1为截面形状尺寸。横纵向水平杆的荷载有二只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有Rc=8.0KN，同时双扣件应按1.5扣件计。8.01.5=12KN远小于，所以只要满足扣件的抗滑力，杆件抗剪力也肯定能满足。情况三(翼板)：1、计算方木梁作用22、在每根方木梁上的均布荷载为:q =22.330.3=6.699KN/m 跨中弯矩：按集中力P=1.5KN核算：108方木毛截面惯性矩 半截面面积矩 抵抗弯矩 最大剪力 弯曲应力 满足顺纹剪应力 满足挠度 满足注意：此处挠度满足要求，实际中可以采用，但数值显大，建议采用1010方木，或方木间距改为25cm。宜优先采用改间距为25cm的方案。2、计算小横杆（本方案中一概简化为单跨梁计算）通过方木梁作用在每根小横杆上的集中力为:p=6.6991.0=6.699KN支座反力：跨中最大弯矩：弯曲强度 满足挠度 满足满足。3、大横杆受小横杆传来的集中力，需验算其剪应力。抗剪承载力：=Afv/k1=（42423、mm2120 N/mm2）/1.5=33.92KN,K1为截面形状尺寸。横纵向水平杆的荷载有二只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有Rc=8.0KN，同时双扣件应按1.5扣件计。8.01.5=12KN远小于，所以只要满足扣件的抗滑力，杆件抗剪力也肯定能满足。C、扣件抗滑力计算情况一： 8.01.5=12KN39.920.50.6=11.976KN 满足情况二： 8.01.5=12KN81.550.250.3=6.116KN 满足情况三： 8.01.5=12KN21.850.51.0=10.925KN 满足注：每根立杆与大横杆使用一个扣件连接,小横杆与立杆也用一个扣件连接。D、立杆计算立杆计24、算长度l=kh,其中整体稳定安全系数=1.55，单杆稳定系数k=1.155，大横杆步距h=1.2m。立杆承受由大、小横杆传递来的荷载：由于大横杆计算长度为l=kh=1.551.1551.2=2.148m，长细比，查钢结构规范=0.362那么有：N= A=0.362424205=31465.04N=31.465KN情况一：N=11.976KN，NN，满足要求。情况二：N= 6.116KN，NN，满足要求。情况二：N=10.925KN，NN，满足要求。（II）区A、荷载组合序号计算项目计算过程荷载（KN/m2）S1一般箱梁钢筋砼(底板+顶板)26.25=(0.28+0.34)26.25=16.2725、5KN/m216.275S2立杆一1/0.36根7m/根33.310-3=0.555KN/m20.648S3横杆一(1.21/0.36)根7层33.310-3=0.715KN/m20.777S4直角扣件一数量重量(2/0.367)13.210-3=0.44KN/m20.513S5模板0.0125=0.06KN/m20.06S6方木0.10.083.35=0.132KN/m20.132S7施工荷载2.5+2.0+2.0=6.5KN/m26.5S8剪刀撑长度每米重4.2333.310-3=0.141KN/m20.141S9钢筋砼腹板腹板等效厚度钢筋砼容重=1.3626.25=35.70KN/m2326、5.70S10立杆二1/0.09根7m/根33.310-3=2.22KN/m22.59S11横杆二(0.601/0.09)根7层33.310-3=1.443KN/m21.554S12直角扣件二数量重量(2/0.097)13.210-3=1.6KN/m22.053T5模板0.0125=0.06KN/m20.06T6方木0.10.083.35=0.132KN/m20.132T7施工荷载2.5+2.0+2.0=6.5KN/m26.5T8剪刀撑长度每米重4.2333.310-3=0.141KN/m20.141T9翼板翼板厚度钢筋砼容重=0.3326.25=8.66KN/m28.66T10立杆二1/0.27、54根10.5m/根33.310-3=0.624KN/m20.648T11横杆二(1.51/0.54)根9层33.310-3=0.803KN/m20.833T12直角扣件二数量重量(2/0.549)13.210-3=0.424KN/m20.44情况一时的组合顶板+底板 (注)31.36情况二时的组合钢筋砼腹板 (注)59.78情况三时的组合翼板 (注)22.20【注】1、表中施工荷载包括人员、料具运输、堆放荷载按2.5Kpa均布荷载计算，倾倒混凝土时冲击荷载以2.0Kpa计算，振捣混凝土时冲击荷载2.0Kpa计算。2、本方案按1.2倍静荷载和1.4倍活荷载系数考虑。 3、本方案对各种情况的支架28、受力分别验算；三种情况下的立杆、横杆及扣件数量不同，所以对它们形成的荷载分别计算。4、本方案中所有计算简化为单跨简支梁的计算，对于抗弯强度及挠度的计算结果偏大，是偏于安全的，但是对于抗剪计算，特别是方木梁顺纹抗剪及小横杆抗剪的计算中，并没有考虑到最危险的状况，出于简化计算的目的，我们在按简支梁计算之后，再辅以定性分析，只有当计算结果非常理想，即计算结果远小于容许值时（例如时），我们认为方案是可行的。5、为简化计算，我们在计算方木梁、小横杆时不单独计算荷载，采用了偏大的荷载组合，计算结果将偏于安全。B、方木梁及大、小横杆计算情况一：1、计算方木梁作用在每根方木梁上的均布荷载为:q =31.08029、.3=9.324KN/m 跨中弯矩：按集中力P=1.5KN核算：108方木毛截面惯性矩 半截面面积矩 抵抗弯矩 最大剪力 弯曲应力 满足弯曲剪应力 满足挠度 满足2、计算小横杆通过方木梁作用在每根小横杆上的集中力为:p=9.4080.6=5.645KNI）当受力情况如下时，支座反力：CD段弯矩：把c=0.3-a代入上式，则有；当II）当受力情况如下时，当综合I）、II）弯曲强度 满足挠度，满足III）AC段剪力，为线性增函数，b=0.3m,c=0.3m时， IV）DB段剪力，负号代表剪力方向，故为线性增函数，b=0.3m,a=0.3m时，综合III）、IV）分析：计算结果远远小于容许值，满足要30、求。I）、当受力情况如下时，弯矩最大 弯曲强度 满足挠度，满足II）AC段剪力，为线性增函数，b=0.3m,c=0.2m时， III）DB段剪力，负号代表剪力方向，故为线性增函数，b=0.3m,a=0.2m时，综合II）、III）分析：计算结果远远小于容许值，满足要求。3、大横杆受小横杆传来的集中力，需验算其剪应力。抗剪承载力：=Afv/k1=（424mm2120 N/mm2）/1.5=33.92KN,K1为截面形状尺寸。横纵向水平杆的荷载有二只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有Rc=8.0KN，同时双扣件应按1.5扣件计。8.01.5=12KN远小于，所以只要满足扣件的抗滑力，杆件抗剪31、力也肯定能满足。情况二(钢筋砼腹板，等效高度2.01m)：1、计算方木梁作用在每根方木梁上的均布荷载为:q =59.780.3=17.934KN/m 跨中弯矩：按集中力P=1.5KN核算：108方木毛截面惯性矩 半截面面积矩 抵抗弯矩 最大剪力 弯曲应力 满足顺纹剪应力 满足挠度 满足2、计算小横杆（本方案中一概简化为单跨梁计算）通过方木梁作用在每根小横杆上的集中力为:p=17.9340.3=5.38KN支座反力：跨中最大弯矩：弯曲强度 满足挠度 满足满足。3、大横杆受小横杆传来的集中力，需验算其剪应力。抗剪承载力：=Afv/k1=（424mm2120 N/mm2）/1.5=33.92KN,K32、1为截面形状尺寸。横纵向水平杆的荷载有二只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有Rc=8.0KN，同时双扣件应按1.5扣件计。8.01.5=12KN远小于，所以只要满足扣件的抗滑力，杆件抗剪力也肯定能满足。情况三(翼板)：1、计算方木梁作用在每根方木梁上的均布荷载为:q =22.200.3=6.66KN/m 跨中弯矩：按集中力P=1.5KN核算：108方木毛截面惯性矩 半截面面积矩 抵抗弯矩 最大剪力 弯曲应力 满足顺纹剪应力 满足挠度 满足注意：此处挠度满足要求，实际中可以采用，但数值显大，建议采用1010方木，或方木间距改为25cm。宜优先采用改间距为25cm的方案。2、计算小横杆（本方33、案中一概简化为单跨梁计算）通过方木梁作用在每根小横杆上的集中力为:p=6.660.9=5.994KNI）当受力情况如下时，支座反力：CD段弯矩：把c=0.3-a代入上式，则有；当II）当受力情况如下时，当综合I）、II）弯曲强度 满足挠度，满足III）AC段剪力，为线性增函数，b=0.3m,c=0.3m时， IV）DB段剪力，负号代表剪力方向，故为线性增函数，b=0.3m,a=0.3m时，综合III）、IV）分析：计算结果远远小于容许值，满足要求。支座反力：跨中最大弯矩：弯曲强度 满足挠度 满足满足。3、大横杆受小横杆传来的集中力，需验算其剪应力。抗剪承载力：=Afv/k1=（424mm21234、0 N/mm2）/1.5=33.92KN,K1为截面形状尺寸。横纵向水平杆的荷载有二只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有Rc=8.0KN，同时双扣件应按1.5扣件计。8.01.5=12KN远小于，所以只要满足扣件的抗滑力，杆件抗剪力也肯定能满足。C、扣件抗滑力计算情况一： 8.01.5=12KN31.360.60.6=11.30KN 满足要求。情况二： 8.01.5=12KN59.780.30.3=5.38KN 满足要求。情况三： 8.01.5=12KN22.200.60.9=11.99KN 满足要求。注：每根立杆与大横杆使用一个扣件连接,小横杆与立杆也用一个扣件连接。D、立杆计算立杆计35、算长度l=kh,其中整体稳定安全系数=1.55，单杆稳定系数k=1.155，大横杆步距h=1.2m。立杆承受由大、小横杆传递来的荷载：由于大横杆计算长度为l=kh=1.551.1551.2=2.148m，长细比，查钢结构规范=0.362那么有：N= A=0.362424205=31465.04N=31.465KN情况一：N=11.30KN，NN，满足要求。情况二：N= 5.38KN，NN，满足要求。情况二：N=11.99KN，NN，满足要求。上述计算均满足要求，本支架方案能符合施工要求，可以实行。E、搭设满堂支架，钢管立杆均采用（483.0），钢管长度根据实际确定。F、钢管支架应按扣件式钢管脚36、手架安全技术规范施工应设纵横向扫地杆，纵横向水平杆每步步距按120cm设，沿桥梁纵向每幅设34道剪刀撑，桥横向每幅设3道剪刀撑，水平方向不设剪刀撑。G、箱梁端部梁高为变截面，搭设满堂钢管支架，则在梁端60cm长度范围内由钢管调节高度。（二）26#墩现浇段挂篮施工方法 1、临时支墩施工11施工方法施工时，采取0#块和1#块一起施工的方法进行，0#块及1#块下设四根临时支墩，支墩拟采用C40钢筋混凝土结构，直径为100cm，支墩坐落在承台上，纵向间距7.0m，横向间距5.2m。临时支墩及立柱在距离墩顶30cm范围内各设置一个抱箍，抱箍采用12mm厚钢板制作，高300mm，每根柱布置一层，柱箍内径大37、于柱径5mm，每个抱箍由两个半圆形钢箍组成，两个半圆形钢箍在柱上安装后相接面有20mm空隙，以保证钢箍之间用高强螺栓连接好后能与墩柱挤压紧密，抱箍内壁放4mm厚毛毡垫，用以增加抱箍与墩柱的摩擦力。将横向的两个临时支墩的抱箍分别与其中间的立柱上的抱箍连接到一起，连接方式采用2排22b工字钢焊接。临时支墩坐落在承台上，因此在施工承台时，就需要预埋临时支墩的钢筋，临时支墩的结构及配筋图详见下图。考虑到临时支墩与箱梁的连接处将承受比较的局部压力，因此在临时支墩 混凝土浇筑完成后，顶面抹一层砂浆，之后顶面预埋20mm厚的钢板。12受力计算根据现场实际施工情况，假设在桥的立柱完全不受力的情况下，现浇段挂篮38、施工的荷载全部由四根临时支墩承受。考虑到施工顺序问题，临时支墩两侧最多相差一个块的荷载，从每个块的重量及其与临时支墩的距离观察，受力最不利的情况是施工6、7、8号块时，下面计算施工6、7、8号块时临时支墩的受力情况。箱 梁 要 素 表梁段编号10987654321半0混凝土体积(m3)71.6625.9952.2453.355.2243.2945.4947.9450.854.2363.76重 量(t)18868137140145114119126133142167.4梁段长度(m)3.9244433333截面编号1110987654321梁 高(cm)180.0 180.0 180.0 18339、.7 194.9 213.6 232.5 255.6 282.8 314.3 350.0 顶板厚度(cm)28.0 28.0 28.0 28.0 28.0 28.0 28.0 28.0 28.0 28.0 28.0 底板厚度(cm)30.0 30.0 30.0 30.7 32.9 35.6 39.5 43.6 47.8 53.3 60.0 腹板厚度(cm)50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 121荷载计算（1）施工荷载取：6.5KN/m2，按照每块的面积计算，每块的荷载为6.580=520 KN；（2）、一个挂篮重量：取40、60t； （3）、每块箱梁重量见上表。122、计算每块的重心位置： 计算公式为：e=c(a+2b)/3(a+b)E 值 列 表 梁段编号87654321E值2.0072.022.0311.5211.5241.5251.5471.506123分别计算施工6、7、8号块时，临时支墩的受力：施工6号块时： N6=16764.1 KN 施工7号块时： N7=18435.7 KN 施工8号块时： N8=21177.47 KN根据以上数据，可以看出当施工8号块时，临时支墩受力最大，因此我们在以下的计算中，取用施工8号块时的最大受力N8=21177.47 KN作为临时支墩的设计验算依据。124验算临时支墩的41、受力情况 临时支墩受力为正截面受压，根据混凝土轴心受压公式： N0.9(fcA+fyAs)其中L/d=11.9m/1m=11.9,查表得=0.92 0.9(fcA+fyAs)=0.90.92(19.10.785103+3000.00982103)=14854 KN 由于施工时的荷载是由两根临时支墩承受,故每根临时支墩的实际受力为N8/2=10588.7 KN14854KN/ 10588.7 KN=1.4,故临时支墩满足受力要求。2、挂篮施工 2.1挂蓝结构挂篮主要组成部分有承重系统、提升系统、锚固系统、行走系统、模板与支架系统，另外包括围护封闭等安全系统。2.1.1承重结构以贝雷桁架作为桥梁悬42、臂施工用的挂篮承重结构，采用简化模型进行计算。根据设计箱梁横断面形式，横向设置3道主纵梁，每道主纵梁由单层三排贝雷桁架组成，长度为15米。每排桁架中距45cm，以角钢花窗联结成整体。前后两道上横梁以单层双排贝雷桁架组成，双排贝雷的间距为45cm，长度为21米。主桁的横向联系采用7#角钢焊制，以增强横向刚度及稳定性。前后两道上横梁采用6根100钢管作为纵向联系。支座采用钢板焊接，中间支座最大支点反力为898.23KN，边支座最大支点反力818.49KN。2.1.2提升系统将每根吊杆用（两只千斤顶+扁担梁）支承在前上横梁上。浇筑混凝土时，随混凝土重量的变化，及时用测量仪器观察，调整千斤顶，抵消挠度43、变形。各吊杆上的千斤顶均采用小顶，防止操作时起顶过度，导致前、后横梁弯曲变形，因此须随时观察前、后横梁平直程度。2.1.3锚固系统前吊杆、后锚杆采用L32高强精扎螺纹钢筋，竖向预应力筋的标准强度为Ryb=750Mpa，Ey=2105 Mpa，采用内径45MM的铁皮波纹管制孔，YGM-32锚具锚固。要求后端锚固力矩M=4225.43KNm，考虑安全系数2.0 ，后锚固系统应能提供的最大锚固力矩M锚=8450.86KNm。2.1.4行走系统前后支座顶部设计成滑道形式，上横梁与主纵梁接触处也加焊钢板做成滑道形式。行走时上横梁与主纵梁分步推进。以钢索拉住上横梁，以手动葫芦牵引主桁直接在支座上向前滑行。44、主桁就位固定后再将横梁与底模板系统前移就位。移动横梁与底模时，须用手动葫芦拉住上横梁，松一段，前进一段，防止滑溜。2.1.5模板与支架系统底篮采用25a纵向分配梁，101030方木横向布置，1.2cm竹胶板。侧模采用纵横向60cm间距对拉螺栓拉结。翼板及内模采用扣件式钢管支架。2.1.6安全系统挂篮下部应有围栏，并用安全网进行全封闭，防止坠落事故。悬挂系统加设钢索作为保险，以在紧急情况下临时替代吊杆。2.2挂篮运作2.2.1挂篮前移要点2.2.1.1挂篮完成后应进行试压，以消除残留的塑性变形量，并验证挂篮设计时确定的各项技术指标。挂篮前端预拱2cm，以消除悬挂系统的挠度变形。2.2.1.2上横45、梁与主纵梁分步迁前移，主纵梁前移时，上横梁须有反向拉结。2.2.1.3前移时要求上下游同步，下滑道须刻划里程，拖拉时统一指挥。应防止前移速度太快导致上下游产生相对位移，破坏断面联结系。 挂篮行走时，应保持各桥纵轴线基本一致，前移时须测量监控中线偏差，及时纠正。2.2.1.4中孔合拢时，两端纵梁将合二为一，贝雷须加特制杆件进行联结。2.2.1.5吊架就位后，即应上好锚杆。脱底模必须先松后短吊杆，再松后长吊杆，然后松前吊杆，如果先松前吊杆则底模不易脱落，造成麻烦。2.2.1.6挂篮就位的里程，由后短吊的预留孔中心决定，它的中心里程即后下横梁中心里程。挂篮就位时的中心线与桥中心线重合，误差不得超过146、0mm。3、浇筑工艺要点3.1混凝土浇筑顺序，必须从前端开始，前高后低，最后浇筑新老混凝土交界处的三角区，防止因前端下沉影响后端新老混凝土接触面的混凝土发生裂缝。浇筑期间，张拉平台上不允许有附加荷载，也不容许混凝土吊斗搁放或碰触张拉平台。32合拢段浇筑混凝土时，应选择在2025的温度时进行施工，并要求混凝土的初凝时间不小于5h。如气温较低，应加强保温措施，同时需加强接头混凝土养护，使混凝土早期结硬过程中处于升温状态。33吊杆用两只千斤顶+扁担支承在前上横梁上。浇筑混凝土时，随混凝土重量的变化，及时用测量仪器观察，及时调整千斤顶，抵消挠度变形。各吊杆上的千斤顶均采用小顶，建议使用1520t。防止47、操作时起顶过度，导致前、后横梁弯曲变形，因此须随时观察前、后横梁平直程度。4、体系转换4.1当形成三孔连续梁时，张拉完所有预应力束 并及时进行孔道压浆，待强度达到80%以上时，即进行体系转换工作，使连续梁由临时支座受力全部转换为正式支座受力。体系转换温度选在设计温度的时候进行转换，因支座受临时固结影响，无法调其安装伸长量。4.2结构由双悬臂状态转换为单悬臂受力状态时，梁体某些部位的弯矩方向发生转换。对活动支座需保证解除临时固结后的结构稳定，需采取控制和限制单悬臂梁发生过大纵向水平位移。4.3梁墩临时锚固的放松，应均衡对称进行，确保逐渐均匀地释放。放松前应测量各梁段高程，在放松过程中，注意各梁段48、的高程变化，以确保施工安全。5、挂蓝设计验算5.1、挂篮的设计要求和主要设计参数公路桥涵施工技术规范中挂篮的设计要求：挂篮质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.30.5之间，特殊情况下也不应超过0.7。主要设计参数：挂篮总重控制在设计限重之内；允许最大变形（包括吊带变形的总和）：20mm；施工时、行走时的抗倾覆安全系数：2；自锚固系统的安全系数：2；斜拉水平限位系统安全系数：2；上水平限位安全系数：2。根据大桥连续梁的结构特点，挂篮设计应满足以下要求：(1)挂篮混凝土悬臂浇筑最大节段长度4m，最大重量145t。(2)挂篮应满足浇筑箱梁分段长度3m、4m的需要。(3)挂篮浇筑箱梁高度变化范围1849、0cm389cm。(4)箱梁底宽12m，顶宽19.5m。5.2、设计思路主要组成部分有承重系统、提升系统、锚固系统、行走系统、模板与支架系统以贝雷桁架作为桥梁悬臂施工用的挂篮承重结构，采用简化模型进行计算。根据设计箱梁横断面形式，横向设置3道主纵梁，每道主纵梁由单层三排贝雷桁架组成，每排桁架中距22.5cm，以角钢联结成整体，每排贝雷桁架上下皆设有加强弦杆，长度为15米。前后两道上横梁以单层双排贝雷桁架组成，双排贝雷的间距为45cm，长度为21米。前吊杆、后锚杆采用L32高强精扎螺纹钢筋，竖向预应力筋的标准强度为Ryb=750Mpa，Ey=2105 Mpa，采用内径45MM的铁皮波纹管制孔，Y50、GM-32锚具锚固。滑轨用不锈钢板焊接制作。利用枕木作为施工挂篮前支点，结合连续箱梁桥梁特有的竖向预应力筋孔道构成无压重挂篮，挂篮悬吊在已浇好的梁段上，将传统挂篮的单悬臂-平衡重受力状态改变为铰支“杠杆原理”受力状态，即利用桥面钢筋锚固系统的锚固力。平衡挂篮吊重及待浇混凝土重量G，受力大为简化，提高了挂篮稳定性和承载力。为提高挂篮抵抗风荷能力，利用主桁架尾端的直径32mm 精扎螺纹钢筋与竖向预应力孔道(根数由计算确定)，和已浇筑好的每一节段底板的预留孔道构成上下水平限位器，以及主桁架之间的前后横向联结系，约束其在水平方向上前后左右摆动的可能。利用竖向预应力孔道构成竖向限位器，提高挂篮竖向稳定性51、，防止失稳。5.3挂篮承重结构的受力分析、计算及选材作用于底模纵向分配梁受力分析、计算纵向分配梁计算时，采用最不利荷载计算。箱梁6号梁段长4m，混凝土重145t，纵向分配梁受力最不利，根据对荷载的情况的研究，计算中采用32根纵向分配梁共同承担箱梁荷载，并且，我们对分配梁的布置使每根梁近似平均的承担荷载。则每根分配梁承担箱梁荷载情况如下图所示(不计自重，忽略模板自重)：编制程序对上式求最大值，得到MMAX=36.67KNm初选截面：钢材采用A3钢梁所需的截面抵抗矩为选用25a，Ix=3359.1cm4，Wx=268.7cm3，Sx=157.8cm3，=7.0mm,自重0.2740KN/m,截面验52、算梁自重产生的弯矩设计值总弯矩弯矩正应力 支座剪力：Qa=R1+ql/2=23.9KN+0.7261KN=24.626KN 符合要求挠度 ：按最不利荷载简化为满布的均布荷载，包括自重在内q=11.8+0.2740=12.074KN/m考虑到工程实际中模板的作用和实际荷载分布，我们可以接受该挠度计算结果。后下横梁受力分析、计算、选材5.3.2.1后横梁承担的荷载5.3.2.1.1施工满载情况取2号梁段，长3m，重133.5t，计算图式如下与6号梁段的计算结果比较，可知，前后下横梁都是在6号梁段处荷载最大，故按6号梁段计算。附图一中，根据6号梁段混凝土自重荷载的分布情况，确定了纵向分配梁的数量、形53、式和位置。并确定了支点既吊点的位置。如欲获得更精确的吊点位置，可在该图中叠加纵向分配梁、模板和后下横梁的自重及其他施工荷载，本方案认为精度已足够满足施工需要，不做深入计算。在附表一中进行了支点弯矩的计算。应用简支梁区段叠加法可画出弯矩图M如附图二所示。可知最大弯矩Mmax=19.61KNm(负)，此处未叠加横梁自重，根据 中的计算，显然即使叠加该荷载，也远小于空载时的最大弯矩。5.3.2.1.2 空载行走情况后横梁承担的荷载挂篮在空载状态下受底模自重，侧模自重，横梁自重，及底纵分配梁自重，操作平台，行走过程中的其它荷载等。绘制受力图，见附图三。图中，按最不利荷载，近似有p=0.27406/2+54、0.051.614=1.942kn。编制程序计算集中力荷载产生的弯矩，绘制弯矩包络图。由附图四弯矩包络图，可知最大弯矩Mmax=170.48KNm.2后下横梁的选材根据.1中的计算，可知后下横梁主要由空载时的弯矩及挠度控制，由满载时的剪力控制。初选截面：钢材采用A3钢梁所需的截面抵抗矩为选用双40a，并假设由两根槽钢共同承担荷载。每根40a：Ix=17577.7cm4，Wx=878.9cm3，Sx=524.4cm3，=10.5mm,自重0.5891KN/m,截面验算梁自重产生的弯矩设计值总弯矩弯矩正应力 编制程序计算支座反力： RA=28.7KN(边侧)，RB=28.97KN(靠桥梁中心线一侧55、)空载时最大剪力由附图二求得Qmax=58.85KN符合要求空载行走时挠度过大，考虑在下方设二片贝雷梁。对挠度计算进行简化，纵向分配梁及方木的自重对后下横梁的作用近似看作均布荷载q=3.11KN/m，40a自重q=0.5891KN/m，贝雷梁自重1.06KN/m，故空载时后下横梁受均布荷载q=3.11+0.5812+1.062=6.4KN/m以下将两根40a看作纯荷载作用计算，是偏于安全的。单层双排贝雷桁架允许最大弯矩1576.4KNm，最大剪力490.5KN，安全。*5.3.2.3经过以上试算、调整，后下横梁转为由满载时的弯矩、剪力及挠度控制。由附图二中，最大弯矩为23.29KNm。取进行计56、算以选取合适截面。初选截面：钢材采用A3钢梁所需的截面抵抗矩为选用双16a，并假设由两根槽钢共同承担荷载。每根16a：Ix=866.2cm4，Wx=108.3cm3，Sx=63.9cm3，=6.5mm,自重0.1723KN/m,截面验算Mmax=25.1723KNm，Qmax=58.85KN， 符合要求。计算挠度时，以各吊点为支点，各跨按简支梁计算，并且不考虑贝雷桁架的抗弯作用，所得挠度是偏大的，如仍然满足，则证明实际挠度是可以接受的。均布荷载按q=0.17232=0.345KN/m，集中荷载按p=23.9+1.942=25.84KN。编制程序进行计算(简化为线性)，结果见下表：该汇总表显示，57、有个别跨不能满足挠度要求，但是考虑到实际荷载情况和桁架的抗弯作用，我们可以接受此表所示结果。再考虑到在实际施工中的荷载加载情况及简化计算的值偏小，可以选用双32b作为后下横梁，以提高安全系数，并获得更好的外观平整度。前下横梁的受力分析、计算、选材初选双16a，绘制受力图(附图六)，根据荷载分布选取吊点。集中力荷载P=23.34KN，均布荷载按双16a计算q=0.345KN/m，求得吊点弯矩见附表三。Mmax=16.58KNm，Qmax=N3L=63.58KN， 符合要求。参照2.3）中的说明，并计算挠度列表如下： 该汇总表显示，有个别跨不能满足挠度要求，但是考虑到实际荷载情况和桁架的抗弯作用，58、我们可以接受此表所示结果。再考虑到在实际施工中的荷载加载情况及简化计算的值偏小，可以选用双32b作为前下横梁，以提高安全系数，并获得更好的外观平整度。5.3.4吊杆受力5.3.4.1后吊杆的受力分析根据后下横梁的M图，可求得N1=18.99KN；N2=96.75KN；N3=80.97KN；N4=80.98KN；N5=91.45KN；N6=62.74KN；N7=72.89KN；N8=91.55KN；N9=80.69KN；N10=85.86KN；N11=91.11KN；N12=18.49KN5.3.4.2前吊杆的受力分析根据前下横梁的吊点弯矩附表三，可求得N1=8.30KN；N2=69.78KN；59、N3=87.23KN；N4=65.4KN；N5=78.23KN；N6=68.55KN；N7=69.25KN；N8=75.62KN；N9=63.98KN；N10=83.65KN；N11=71.87KN；N12=8.93KN5.3.5前上横梁受力分析绘制计算简图 图中Ni对应前下横梁传递的力Ni+吊杆自重g,每根吊杆假设等长8米,则g=0.51KN，考虑锚具重量，取g=1KN。上图的悬臂端向支座简化如下图：.1该梁为一次超静定梁，去掉C处的活动铰支座，并用多余未知力X1来代替 .2利用原结构的位移边界条件建立力法典型方程。.3利用图乘法计算方程中的系数和自由项。 ，代入力法方程，求得X1=322.60、52KN。进而求得支点反力 RA=242.78KN，RB=241.99KN。支点弯矩 MA=200.5KNM，MB=208.22KNM，MC=221.65KNM，最大剪力 Qmax=QC左=163.98KN，单层双排贝雷桁架允许最大弯矩1576.4KNm，最大剪力490.5KN，安全。挠度计算：按照简支梁进行简单计算，f2； 满足平衡需要5.3.9合计挂篮总重使用的贝雷片共计255m，1.06255=270.3KN，使用的32b共计82m，0.43182=35.34KN，使用的25a共计192m，0.274204=52.61KN。以上三项总计 361.54KN，考虑吊杆、模板、支架、及横向联结61、，预计一个挂篮的总重在45t上下，符合规范要求。5.3.10下横梁与纵向分配梁的连接设置为下图所示的铰座（单位：cm），纵向分配梁使用贝雷销子（直径49.5mm）与铰座联结，铰座以M20高强螺栓与下横梁联结，在下横梁上的布置如附图八所示。单个挂篮的所有铰座使用20mm厚钢板净用量837.25kg（5.37m2）。5.3.11纵向分配梁及下横梁详图5.3.12导梁计算（按无悬臂端的简支梁简化计算）取P=30KN计算，M=pl/4=34.5KNm，初选截面：钢材采用A3钢梁所需的截面抵抗矩为选用双20a，并假设由两根槽钢共同承担荷载。每根20a：Ix=1780.4cm4，Wx=178.0cm3，S62、x=104.7cm3，=7.0mm,自重0.2263KN/m,截面验算Mmax=34.5+0.599=35.099KNm，Qmax=30KN， 符合要求。5.4、施工挂篮运作5.4.1挂篮前移要点5.4.1.1 挂篮完成后应进行试压，以消除残留的塑性变形量，并验证挂篮设计时确定的各项技术指标。5.4.1.2上横梁与主纵梁分步迁前移，主纵梁前移时，上横梁须有反向拉结。5.4.1.3前移时要求上下游同步，下滑道须刻划里程，拖拉时统一指挥。应防止前移速度太快导致上下游产生相对位移，破坏断面联结系。 挂篮行走时，应保持各桥纵轴线基本一致，前移时须测量监控中线偏差，及时纠正。5.4.1.4中孔合拢时，两63、端纵梁将合二为一，贝雷须加特制杆件进行联结。5.4.1.5吊架就位后，即应上好锚杆。脱底模必须先松后短吊杆，再松后长吊杆，然后松前吊杆，如果先松前吊杆则底模不易脱落，造成麻烦。5.4.1.6挂篮就位的里程，由后短吊的预留孔中心决定，它的中心里程即后下横梁中心里程。挂篮就位时的中心线与桥中心线重合，误差不得超过10mm。5.5浇筑工艺要点5.5.1混凝土浇筑顺序，必须从前端开始，前高后低，最后浇筑新老混凝土交界处的三角区，防止因前端下沉影响后端新老混凝土接触面的混凝土发生裂缝。浇筑期间，张拉平台上不允许有附加荷载，也不容许混凝土吊斗搁放或碰触张拉平台。5.5.2合拢段浇筑混凝土时，应选择在20264、5的温度时进行施工，并要求混凝土的初凝时间不小于5h。如气温较低，应加强保温措施，同时需加强接头混凝土养护，使混凝土早期结硬过程中处于升温状态。5.5.3吊杆用两只千斤顶+扁担支承在前上横梁上。浇筑混凝土时，随混凝土重量的变化，及时用测量仪器观察，及时调整千斤顶，抵消挠度变形。各吊杆上的千斤顶均采用小顶，建议使用1520t。防止操作时起顶过度，导致前、后横梁弯曲变形，因此须随时观察前、后横梁平直程度。5.6体系转换5.6.1当形成三孔连续梁时，张拉完所有预应力束 并及时进行孔道压浆，待强度达到80%以上时，即进行体系转换工作，使连续梁由临时支座受力全部转换为正式支座受力。体系转换温度选在设计温度的时候进行转换，因支座受临时固结影响，无法调其安装伸长量。5.6.2结构由双悬臂状态转换为单悬臂受力状态时，梁体某些部位的弯矩方向发生转换。对活动支座需保证解除临时固结后的结构稳定，需采取控制和限制单悬臂梁发生过大纵向水平位移。5.6.3梁墩临时锚固的放松，应均衡对称进行，确保逐渐均匀地释放。放松前应测量各梁段高程，在放松过程中，注意各梁段的高程变化，以确保施工安全。