1、 专项施工方案设计项目名称：xx新能源公司xx煤矿（300万吨/年)选煤厂专项名称: 22m原煤仓漏斗脚手架施工方案 文件编号： 受控标识： 1. 1编制依据1.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。混凝土结构设计规范GB500102011、建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）。1.2建筑施工手册(第五版）。1。3原煤仓施工图纸。2工程概况原煤仓直径22m，漏斗2。2m以下漏斗支模脚手架,脚手架搭设在13。3-9。2m米结构层上.搭设高度为至梁底标高为4.6米（局部最高处为8.1m）,板底为6。6m（局部最高处为10。7m）.漏斗KL1、KL2为600*242、00，WKL1、WKL2为600*2400。；3施工准备3.1技术准备3.1.1熟悉图纸,确定漏斗梁的底标高,及轴线位置,撰写施工方案。3.1。2荷载统计、安全稳定性验算。3.2现场准备3。2。1 -9.2米梁、板施工完毕板面混凝土强度具备上人强度后.3.2.2搭设好进仓的安全通道.3.3人、材、机准备3。3。1需专业架子工25名；其余辅助工种20名。3.3。2主要材料准备序号材料名称三仓用量备注16米杆12000根刷黄漆22.5米左右5800刷黄漆3十字扣件39000合格4旋转扣件1800个合格5木跳板1300合格3.3。3机械准备：塔吊配合运料至工作面.4施工部署4。1施工工艺9。2米板面3、混凝土强度达到70以上后搭设满堂脚手架漏斗施工完毕混凝土强度达到100%后拆除脚手架。4。2脚手架搭设方案9。2米板面混凝土强度达到70以上后，开始搭设脚手架,脚手架支到梁模板安装全部完毕，因KL的高度比较高，荷载比较大，浇筑混凝土是分两次浇筑，第一次浇筑高度为1。2米，第二次浇筑1。2米共计高度2。4米。5构配件质量标准5.1钢管采用外径48毫米，壁厚3.5毫米的Q235A(3号）钢焊接钢管。其化学成份与机械性能符合国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定。立杆、纵向水平杆(大横杆)的钢管长度为26米，横向水平杆为1。2-6米长，钢管表面涂防锈漆、面漆为黄色.5。2扣件扣件符合G4、B158311995钢管脚手架扣件及可锻铸铁分类及技术条件（GB97867）的规定.用机械性能不低于KT338的可锻铸铁制造.而扣件的附件C（T形螺栓、螺母、垫圈)所采用的材料符合普通碳素结构钢技术条件(GB70079)中A3的规定。扣件不能有裂缝、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5毫米。连接扣件有三种：直角扣件、旋转扣件、对接扣件。5.3脚手板本跳架脚手板采用木脚手板,厚50毫米松木制成，板长为4米，宽度为250300毫米，其材质符合国家标准木结构工程施工及验收规定 GB502062002二等材的规定。6搭设要求及方法6.1搭设5、顺序 搭设脚手架：直接在-9。2米结构层上,铺设垫板，放置纵向扫地杆，选择一点起依次向两边竖立底立杆,底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆并与立杆固定，固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直，每边竖起34根立杆后,随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆,靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定)，校正立杆垂直和水平杆水平使其符合要求后，按40-60Nm力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直到第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍脚手架质量，严格确保脚手架质量，铺设脚手板和装设作业层栏杆.跳板 绑扎必须牢固.6.2构造与搭设要求 6。2。1基本要求扣6、件式钢管搭设的跳脚手架，是施工临时结构。它要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载，因此,脚手架必须有足够的承载能力。刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全施工。 6。2.2搭设要求漏斗结构模板支撑用满樘脚手架高6.6米,脚手架搭设参数为: 1）立杆的纵距为 0。6米,立杆的横距为0。8米，梁底增加2根立杆，大小横杆的步距为1.50 米。允许搭设偏差5cm，立杆垂直度允许搭设偏差10cm。（2）扫地杆：从混凝土面往上20cm处设置扫地杆,扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm。（3)立杆、横杆7、接头的详细做法立柱上的对接接头要交错布置，两个相邻立柱的接头不要设在同步同跨内,两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。纵向水平对接接头要交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中（见附图）。 6。2.3小横杆的设置 每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm。该杆轴线偏离主节点的距离不大于150cm ,靠墙一侧的外伸长度不大于300cm。 6。2。4构造要求 脚手架立杆接头必须采用对接扣件对接连接，相连两立杆接头应错位,不小于508、0毫米，且应不在同一步内.纵向水平杆接长必须采用对接扣件连接，上下相连两根纵向水平杆接头应错开不小于500毫米,同一步内外两根纵向水平杆的接头应错开，并不在同一跨内。 6。2.5脚手板操作层脚手板的铺设应满铺、铺稳，离开墙面120-150毫米，脚手板对接铺设时，接头处设两根横向水平杆,搭接铺设的脚手板，接头处必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200毫米，不允许有探头板,脚手板总挑长度不宜超过300毫米。6。3脚手架搭设的质量要求6。3。1立杆垂直偏差：搭设高度H28.5米，纵向偏差不大于H/200,且不大于100毫米,横向偏差不大于H/400，且不大于50毫米。6.3。2纵向水平杆水平偏差不大9、于总长度的1/300，且不大于20毫米,横向水平杆水平偏差不大于10毫米。6.3。3脚手架的步距，立杆横距偏差不大于20毫米，立杆纵距偏差不大于50毫米。6.3.4扣件紧固力宜在4555N.M范围内，不得低于45N.M，或高于60N.M。6。3。5连墙点的数量（在洞口处连接）,位置要正确，连接牢固，无松动现象.7.脚手架交底与验收7。1交底:脚手架要严格按照施工方案搭设,搭设前要做好技术交底，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内.7.2验收:挑脚手架搭好后,技术及安全部门应进行验收，验收结果要作详细记录。验收合格后挂牌后方可使用.8.脚手架的拆除拆除脚手架先编制好拆除方案，并10、认真向操作人员进行安全技术交底，拆除时设警戒区,设置明显标志，并有专人警戒，拆架子的作业人员应戴安全帽,系安全带，穿软底鞋上架作业。拆除顺序自上而下进行，不能上下同时作业,要遵循先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆栏杆、脚手架，而后小横杆、大横杆、立杆等，连墙点必须与脚手架同步拆除，一般不允许分段、分立面拆除，如因施工需要必须分段分立面拆除时，应在暂不拆除的两端加设连墙点和横向水平支撑。拆下的扣件和配件应及时运至地面，严禁高空抛掷.9.脚手架搭设的注意事项9.1全部使用外径48mm的钢管，严禁与其它规格的钢管混合使用。9。2主节点处,固定横向水平杆或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主11、节点的距离不应大于150mm。9.3各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。9。4对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下,以确保安全。9.5上架作业人员必须持证上岗,戴安全帽,系安全带.9.6严格按搭设方案施工,连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。9。7在搭设过程中,应注意调整脚手架的垂直度，最大允许偏差100mm。10脚手架的使用规定10。1作业层每1m架面上施工荷载不得超过3KN/。10。2架面上的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁人员在架面上奔跑、退行。10.3禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加作业高度。10.4在作业中,12、禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连续紧固件和连墙体。确因操作要求需要临时拆除时,必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后,及时予以恢复。10。5工人在架上作业中,，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息.11.安全文明施工及环境保护要求11。1、施工操作人员必须按照安全技术交底要求进行施工，正确佩戴好安全防护用品，严禁违章作业和酒后作业,高处及临边作业必须挂安全带。11.2、上、下作业面必须走安全上人斜道，斜道上不得堆放任何材料,保证斜道通畅。上部施工时，下面禁止任何人员进入.11。3、工作前检查所使用的工具13、是否牢固，工作时思想要集中,操作工人所用工具要放入工具袋内，不得挂在脚手架上,以防掉下伤人.11。4、进入工作面必须先将安全防护栏杆防护严密好以后，再进行施工.11.5、大风雨天气禁止上作业面进行作业,大风雨后要及时检查架子、马道、平台是否松动下沉，并及时处理。施工现场的安全防护未经项目部有关人员许可，不得擅自拆改.下班前及时将现场的剩余材料码放整齐.11.6、涂刷油漆人员佩戴橡皮手套，以防止手被腐蚀.11.7、燥音比较大的机械设备使用时尽量避开职工休息的时间。11.8、作业过程中尽量减少钢管之间的碰撞声。12.脚手架计算梁模板计算书12.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）:0。60;14、梁截面高度 D(m)：2.4米分两次浇筑,先按1.20米高计算.混凝土板厚度(mm)：0。60；立杆纵距La（m）:0。60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0.10；脚手架步距（m)：1.50;梁支撑架搭设高度H(m）：4.6；梁两侧立柱间距（m）:0.60;承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数：2；杆横向间距或排距Lb(m):0.60；采用的钢管类型为483。50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；模板自重（kN/m2)：0。35；钢筋自重（kN/m3）:1。50；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2。5；15、新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）:18.0;倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：2.0木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E（N/mm2）:10000。0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1。7；面板类型：钢面板；钢材弹性模量E（N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205.0；面板弹性模量E(N/mm2）：210000。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓16、竖向间距（mm）：600；穿梁螺栓直径（mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483。5;主楞合并根数：2；主楞龙骨材料:木楞，宽度40mm,高度90mm；次楞合并根数：2；12.2、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算.抗弯验算 其中, - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2）； M - 面板的最大弯距(N。mm）； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50。001。41.4/6=16。33cm317、； f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）;按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。20。5018。000.85=9.18kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40。502.000.85=1。19kN/m；q = q1+q2 = 9。180+1.190 = 10.370 kN/m;计算跨度(内楞间距）: l = 300。00mm;面板的最大弯距 M= 0。110。37300.002 = 9.33104N。mm；经计算得到,面板的受弯应力计算值： = 9.33104 1。63104=5.714N/mm2；面板18、的抗弯强度设计值： f = 205。000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5。714N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l计算跨度（内楞间距）: l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量： E = 210000。00N/mm2; I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.401.401。40/12=11。43cm4；面板的最大挠度计算值: 0.6779.00300。004/(100210000.001。14105) = 0.021 19、mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300。000/250 = 1。200mm;面板的最大挠度计算值 =0.021mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1。200mm,满足要求！12.3梁侧模板内外楞的计算内楞计算,内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 409090/6 = 54.00cm3；I = 40909090/12 = 243。00cm4; 内楞计算简图内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值（N/mm2);M -20、 内楞的最大弯距（N。mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值（N/mm2）.按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.0000.85+1.42.0000.85）0。300/2=3.11kN/m； 内楞计算跨度（外楞间距）: l = 500mm；内楞的最大弯距： M=0.13。11500。002= 7。78104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7。78104/5.40104 = 1.440 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1。440 N/mm2 内楞的抗弯强21、度设计值 小于 f=17。000N/mm2，满足要求！内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18。000。30/2= 2.70 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500。00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 2.43106N/mm2；内楞的最大挠度计算值： =0。6772。70500.004/（10010000.002.43106） = 0.047 mm；内楞的最大容许挠度值： = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.047mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求22、！外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3;外钢楞截面惯性矩 I = 12。19cm4；外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值（N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N。mm）； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值（N/mm2).最大弯矩M按下式计算: 其中，作用在外楞的荷载: P = （1.218。000。85+1.42.000.85）0.500。60/2=3.11kN； 外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距23、）： l = 600mm；外楞的最大弯距：M = 0。1753111.000600。000 = 3。27105N.mm经计算得到,外楞的受弯应力计算值： = 3.27105/5.08103 = 64。302 N/mm2;外楞的抗弯强度设计值： f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =64。302N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205。000N/mm2，满足要求！外楞的挠度验算 其中 E 外楞的弹性模量，其值为 210000。00N/mm2； p作用在模板上的侧压力线荷载标准值: p =18.000.500。60/2= 2。70 KN； l计算跨度(拉螺栓间距）:l24、 = 600.00mm； I面板的截面惯性矩：I = 1。22105mm4;外楞的最大挠度计算值： = 1。1462。70103600.003/(100210000。001.22105) = 0.261mm;外楞的最大容许挠度值: = 1.500mm；外楞的最大挠度计算值 =0.261mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.500mm，满足要求！12.4穿梁螺栓的计算 验算公式如下： 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力;A 穿梁螺栓有效面积 （mm2);f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径: 14 mm；穿梁螺栓有效直径： 11。55 mm;穿梁25、螺栓有效面积: A= 105 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.6002 =10。800 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170.000105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10。800kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！12。5梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重26、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 600.0014。0014.00/6 = 1。96104mm3； I = 600.0014。0014.0014.00/12 = 1。37105mm4；抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2)； M 计算的最大弯矩 （kN。m)； l-计算跨度(梁底支撑间距）: l =266。67mm; q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50）0.601。200.85=18.73kN/m；模板结构自重荷载27、：q2:1.20.350.600.85=0.21kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1。42。000。600。85=1。43kN/m;q = q1 + q2 + q3=18.73+0.21+1。43=20.37kN/m；跨中弯矩计算公式如下： Mmax = 0。1020.3690。2672=0.145kN。m； =0。145106/1。96104=7.390N/mm2；梁底模面板计算应力 =7。390 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=205。000N/mm2，满足要求!挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下：28、 其中,q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24。0+1.50)1。200+0。35）0.60= 18.57N/mm; l-计算跨度(梁底支撑间距）: l =266.67mm； E-面板的弹性模量: E = 210000。0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =266。67/250 = 1.067mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.570266.74/(100210000。01。37105)=0。022mm；面板的最大挠度计算值： =0.022mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 266.7 / 250 = 1.067mm，满足要求！梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。29、强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。荷载的计算：(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m)：q1 = （24.000+1.500）1.2000.600=18。360 kN/m； （2)模板的自重线荷载（kN/m）:q2 = 0.3500。600(21.200+0.800)/ 0。800=0.840 kN/m； （3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN):经计算得到，活荷载标准值 P1= （2。500+2。000）0。8000.600=2.160 kN；钢管的支撑力验算均布荷载 q = 1。218.360+1。20。840=23.040 kN/m；集中荷载 P = 1。42。160=3.024 kN； 钢管计算简图经过计算得到从左到右各钢管传递集中力即支座力分别为:N1=2。223 kN；N2=8。354 kN；N3=8.638 kN;N4=2。223 kN；钢管按照三跨连续梁计算。钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12。19cm4