1、目 录第一章 编制说明及依据21.1编制说明21。2编制依据2第二章工程概况22。1建筑概况22。2高支模概况2第三章施工、劳动力计划33.1施工进度计划33.2材料准备及要求33。3设备要求43.4技术准备43.5测量定位43.6劳动力准备4第四章施工工艺技术及检查验收44.1板高支模设计44。2梁高支模设计54.3柱高支模设计64.4脚手架搭设64.5支撑架构造要求64.6高支模验收7第五章 质量、安全保证措施85。1拆模控制85.2质量保证措施95.3质量要求95.4安全架构95.5安全保证105.6应急措施11第六章 文明施工措施12第七章 计算书及相关附图127.1高支模布置说明122、7.2搭设形式及简图127。3板高支模计算137.4梁高支模计算书20-32第一章 编制说明及依据1.1 编制说明xx铁矿深加工项目焦化工程煤气净化车间硫铵工段硫铵厂房及硫铵仓库工程工程，结构层施工支模高度达8.44米，板厚110mm，主要梁尺寸300*700、300*800、300*900、3001000，根据有关规定需进行相关验算和说明。本方案主要包括模板的设计、搭设、拆除等专项内容。1.2 编制依据1.2.1 本工程图纸及相关文件资料序号图纸及相关文件资料1 中钢设计院：xx铁矿深加工项目焦化工程硫铵厂房及硫铵仓库工程施工图1.2.2 规范图集1混凝土结构工程施工质量验收规范（GB5023、042002）2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ30-2011）3建筑施工手册第四版4危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号第二章 工程概况2.1 建筑概况本工程为xx铁矿深加工项目焦化工程煤气净化车间硫铵工段硫铵厂房及硫铵仓库工程，工程位于焦化化产区东侧中部；工程由硫铵厂房及硫铵仓库两部分组成,结构形式为框架+排架结构,建筑面积1313。2。其中AB列16轴部分硫铵厂房为四层框架结构，各层标高为7。44 m 、13。44 m 、18。94m 、25。5 m，长30m，宽7。5m,高25.5m,柱截面尺寸400600mm，梁主要截面尺寸300*700mm、300*84、00mm、300*900mm、300*1000mm，板厚110mm。 2。2高支模概况按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法：层高超过4.5m，需按高支撑模板系统有关规定进行施工；搭设高度8m或以上,搭设跨度18m及以上，线荷载超过15KN/m,集中荷载超过10KN/m2及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工。针对本工程图纸梁板设计情况,该工程层高8.44m；梁截面有3001000、300900、300800等，施工时需按高大支撑模板系统有关规定进行施工。第三章 施工、劳动力计划3.1 施工进度计划本工程计划2013年3月1日开工，结构封顶时间为2013年5月1日，工期60天。3.2 5、材料准备及要求3。2。1材料周转本工程所需模板、木方的材料周转计划如下表:序号材料数量备注1模板110018厚优质九层板2木方23m310050mm3钢管30t483。54扣件4500个直角扣件、对接扣件、十字扣件3。2。2材料技术要求1、本工程高大支模施工全部采用钢管脚手架(扣件式）搭设支撑体系。支模的纵横杆、内外立杆等均选用483.5钢管(计算书按483。0mm），模板采用18 厚木模，背楞方木尺寸为50100mm（计算书按5090mm)，梁底顶撑为可调节U形钢支托。所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。2、杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T6、13293。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差81004悬臂梁2705悬臂板21002、拆模顺序模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板,先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。3、拆模施工（1）梁板拆除:先将支撑上可调支托松下,使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上,接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨。（2）梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件,再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离.(3）拆下的模板及时清理粘结物,涂刷脱模剂,并7、分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理,并做相应的防护处理.（4） 拆除模板时，操作人员应站在安全的地方,拆除跨度较大的梁下支顶时,应先从跨中开始，分别向两端拆除.4、拆除支撑体系注意事项（1） 拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。（2）拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物.(3）拆除作业应由上而下逐层进行,严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆逐层拆除.5.2 质量保证措施(1）模板存放场地要平整夯实.模板平放时，要有木方垫架。立放时，模板触地处要垫木方,以此保证模板不扭曲不变形.不可乱堆放或在已组拼的模板上堆放分散模板和配件.（2)楼板模板拆除时先拆除水平8、拉杆，然后拆除立杆。梁模板拆除时先拆除侧模，再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。模板拆除时混凝土强度必须满足要求。（3）方木堆放应整齐，按规格码放,下面垫上旧方木,下雨天要用塑料布盖上。由于胶合模板受潮膨胀，所以堆放地面要干燥，铺垫方木，下雨时，要及时覆盖，防止受潮。（4）涂刷脱模剂应在木工作业场地进行,严禁在模板安装完毕后涂刷，防止污染钢筋。(5）为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。（6）浇筑前应有专人护模，检查各扣件的坚固情况及剪力撑、山形卡等。随时发现问题随时解决，消险隐患。(7）9、模拆除后，立即包上护角，并进行养护。5.3 质量要求模板要求内平面平整，接缝严密，防止漏浆，模板安装的允许偏差详见下表：模板工程安装允许偏差表分项项目轴线位移截面尺寸标高垂直度平整度相邻模板高低差工艺标准允许偏差3 mm2 mm5 mm3 mm2 mm/2m1mm5.4 安全机构项目设安全经理一名、专职安全员一名，各专业及生产班组按人数的多少设兼职安全员。各安全员在施工现场跟踪检查，发现安全隐患由兼职安全员向专职安全员报告，重大问题还须向项目生产经理汇报，并立即下达整改通知单，限期整改.项目安全员进行监督复查安全隐患的整改情况。5.5 安全保证1、金属扣件架搭设工程安全技术措施（1)梁、板下脚10、手架沿梁方向两边设置剪刀撑，靠近地面的地方设置扫地杆，水平连接杆和剪刀撑的钢管类型同脚手架钢管。（2）搭设前应严格进行钢管的筛选,凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用.(3）严重锈蚀、变形，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。2、模板工程安全技术措施（1)进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢.安全带应高挂低用.（2）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人,工作时要思想集中,防止钉子扎脚和空中滑落。（3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上,钉子必须放在工具袋内，以免掉落11、伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。（4）安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。(5）支模过程中，如需中途停歇,应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放,防止因踏空、扶空而坠落。（6）拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上,在拆除楼板模板时,要注意整块模板掉下，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。（7）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。（8）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理,12、堆放整齐。5.6 应急措施在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故.本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：119 公安：110 医疗：120 交通：1225.6.1应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由技术负责人担任,成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成.5。6.2应急救援机构职责(1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2)负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3)进行有针对性的应急13、救援应变演习,有计划区分任务，明确责任。(4)当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作,尽快控制险情蔓延，必要时,报告当地部门,取得政府部门的帮助。5.6。3应急救援工作程序（1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司,必要时,汇报当地有关部门,以取得政府部门的帮助。(2）由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作.（3)事故发生时,组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排.(4）事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员.抢14、救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。（5）事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁,消除危害后果.查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。（7）规划应急线路,确定医院位置,便于事故发生后及时送治.第六章 文明施工措施(1)现场模板加工垃圾及时清理,并存放进指定垃圾站，做到工完场清。（2）整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪15、声、的整体效果.（3）施工现场严禁吸烟，注意木工棚内防火。(4)模板加工场必须配置干粉灭火器.第七章 计算书及相关附图第一章第二章第三章第四章第五章第六章第七章7.1 高支模布置说明本方案高支模计算书主要计算构件如下表:项目部位结构尺寸层高板标高7。44米平台板110mm8.44m梁标高7.44米平台梁3001000mm8。44m7.2 搭设形式 板厚（mm）搭设方式标高7.44米平台，板厚110mm双面覆模胶合板（18mm)+小木枋次楞（50mm100mm200）+48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管支撑体系.顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距楼面200mm高设一道扫地杆,立杆底端布设16、300mm50mm垫板，立杆纵横向间距0。9m，步距1.5m。满堂模板支架四边与中间每隔十排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，并在剪刀撑顶部、底部及中部设置水平剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面夹角为4560，同时在剪刀撑之间加设之字撑。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通;板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性.梁截面梁模支撑设计300 mm1000 mm梁两侧立杆间距1m,沿梁跨度方向立杆间距为450mm，步距1。5m；梁底50100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用一道承重立杆,主楞采用单钢管与立杆双扣件连接.梁侧模17、主楞采用双钢管500，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共两道，纵向间距500设置, 支设1道4560斜撑顶住与板相连的上口模板。柱截面柱模支撑体系400mm600mm18厚胶合板为面板，50mm100mm木枋为龙骨,间距200mm采用483。5钢管加固体系，间距为400mm，纵横向均采用一根12对拉螺杆拉结7.3 板高支模计算7。3。1 8.44m板高支模计算一、参数信息:1。模板支架参数横向间距或排距(m）:0.90；纵距(m）：0.90；步距(m）:1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0.20;模板支18、架搭设高度(m):8。44；采用的钢管（mm）:483.0 ；板底支撑连接方式：方木支撑;立杆承重连接方式：可调托座;2。荷载参数模板与木板自重(kN/m2）:0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:25。000；施工均布荷载标准值(kN/m2）:2.500；4。材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值（N/mm2）：13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离（mm):200.000；木方弹性模量E（N/mm2）：9500.000;木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000；木方的截面19、宽度（mm)：50.00;木方的截面高度（mm)：100.00；计算所用托梁材料为:钢管(双钢管) ：48 3；5。楼板参数楼板的计算厚度（mm）:110。00， 计算按130 mm考虑； 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m)：q1 = 250。131+0。351 = 320、.6 kN/m；(2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2。51= 2。5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中：q=1。23。6+1.42.5= 7.82kN/m最大弯矩M=0。17。820.22= 0.031 kNm;面板最大应力计算值 = 31280/54000 = 0.579 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0。579 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3。6kN/m面板最大挠度计算值 v = 21、0.6773。62004/（100950048。6104)=0。008 mm； 面板最大允许挠度 V=200/ 250=0。8 mm；面板的最大挠度计算值 0。008 mm 小于 面板的最大允许挠度 0。8 mm，满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6 = 83。33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算：(1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：q1= 250.20.13 = 0。65 kN/m；(2）模板的自重线荷载（kN/m）:q2= 0。350。2 = 0。07 kN/22、m ；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m）：p1 = 2.50.2 = 0。5 kN/m；2。强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 （q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2（0。65 + 0。07)+1.40。5 = 1。564 kN/m；最大弯矩 M = 0。1ql2 = 0.11。5640。92 = 0.127 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.127106/83333.33 = 1。52 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值23、为 1。52 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!3.抗剪验算:截面抗剪强度必须满足： = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.5640。9 = 0。845 kN;方木受剪应力计算值 = 3 0。845103/（2 50100） = 0。253 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0。253 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求！4。挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0。72 kN/m；最大挠度24、计算值 = 0.6770。729004 /（10095004166666。667）= 0。081 mm；最大允许挠度 V=900/ 250=3。6 mm；方木的最大挠度计算值 0.081 mm 小于 方木的最大允许挠度 3。6 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) ：48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 1.548 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm) 托梁计算变形图（mm） 托梁计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0.632 kNm ；最大变形 Vmax 25、= 0。796 mm ；最大支座力 Qmax = 7.699 kN ；最大应力 = 632108。352/8980 = 70。391 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 70。391 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!托梁的最大挠度为 0。796mm 小于 900/150与10 mm，满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1。静荷载标准值包括以下内容:（1）脚手架的自重(kN）:NG1 = 0。1388.44 = 1。165 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。26、(2）模板的自重（kN）：NG2 = 0。350。90。9 = 0.284 kN；(3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：NG3 = 250。130。90.9 = 2.633 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。155 kN;2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.经计算得到,活荷载标准值 NQ = (2。5+2 ） 0。90.9 = 3。645 kN；3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1.4NQ = 10.089 kN;六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式：其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N =27、 10.089 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm） :i = 1。59 cm; A - 立杆净截面面积(cm2):A = 4.24 cm2; W - 立杆净截面模量（抵抗矩)（cm3）：W=4.49 cm3; 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m);如果完全参照扣件式规范,按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1。155； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3。3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出28、顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。2 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.22 = 1.9 m;L0/i = 1900 / 15。9 = 119 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ;钢管立杆的最大应力计算值 ；=10088.616/（0。458424） = 51.952 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 51。952 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2（h+2a) k1 - 计算长度附加系数按29、照表1取值1。243；k2 - 计算长度附加系数,h+2a = 1.9 按照表2取值1。015 ；上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1。2431。015（1.5+0.22） = 2.397 m；Lo/i = 2397。126 / 15。9 = 151 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10088.616/（0.305424） = 78。013 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 78。013 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7.4 梁高30、支模计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m):0。30;梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm)：110。00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0。45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0。20;立杆步距h(m）:1。50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m):0.9；梁支撑架搭设高度H(m）：8.44；梁两侧立杆间距（m）：1.00;承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；计算采用的钢管类型为483;立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0。80；2.荷载参数模板自重（kN/m2）：0。31、35；钢筋自重(kN/m3）：1.50;施工均布荷载标准值（kN/m2）:2。5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：24.0；倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：2。0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2)：2。0；3。材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2）：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1.7;面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2）：9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2):13。0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）：50。0；梁底方木截面高度h（mm):90。0；梁底模板支撑的32、间距（mm):250.0；面板厚度（mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm):500;次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为:3;支撑点竖向间距为:300mm，300mm;穿梁螺栓水平间距（mm)：500；穿梁螺栓直径(mm）:M12;主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483。0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm,高度90mm;二、梁模板荷载标准值计算1。梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系33、统按200/(T+15)计算，得4.444h； T - 混凝土的入模温度，取30。000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 51.204 kN/m2、24。000 kN/m2，取较小值24。000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验34、算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算. 面板计算简图（单位：mm）1。强度计算跨中弯矩计算公式如下：其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81。8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距（Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。20。524=14。4kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.52=1。4kN/m；q = q1+q2 = 14。4035、0+1。400 = 15。800 kN/m；计算跨度(内楞间距）： l = 293。33mm；面板的最大弯距 M= 0.115.8293.3332 = 1.36105Nmm;经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.36105 / 2.70104=5.035N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值 =5。035N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求! 2。挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 240.5 = 12N/mm； l-计算跨度(内楞间距）： l = 293。33mm； E面板材质的弹性模量: 36、E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 501。81。81.8/12=24.3cm4;面板的最大挠度计算值： = 0.67712293。334/(10095002.43105） = 0。261 mm;面板的最大容许挠度值: = l/250 =293。333/250 = 1。173mm；面板的最大挠度计算值 =0。261mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1。173mm,满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W37、分别为：W = 5921/6 = 67.5cm3；I = 5931/12 = 303.75cm4； 内楞计算简图（1）。内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中, 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(Nmm）； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.224+1。42)0。293=9。27kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距)： l = 500mm; 内楞的最大弯距: M=0。19。27500.002= 2。32105Nmm； 最大支座力:R=1。19.2690.5=5.098 kN38、；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.32105/6.75104 = 3。433 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.433 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）。内楞的挠度验算其中 l计算跨度(外楞间距）：l = 500mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =24.000。29= 7.04 N/mm;E 内楞的弹性模量： 10000N/mm2; I - 内楞的截面惯性矩：I = 3。04106mm4;内楞的最大挠度计算值： = 0。6777.045004/(10010000339、.04106) = 0。098 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.098mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5。098kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4;外楞计算简图外楞弯矩图（kNm)外楞变形图（mm）（1).外楞抗弯强度验算其中 外楞受弯应力计算值（N/mm2） M 外楞的最大弯40、距(Nmm）； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值（N/mm2）。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.51 kNm外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 5.10105/8.98103 = 56.772 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =56.772N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.272 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值 =0。27241、mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0。75mm，满足要求!五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 （mm2); f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm; 穿梁螺栓有效直径: 9。85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.224+1。42）0。50。35 =5。53 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 17076/1000 = 12。92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5。53kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN，满42、足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001818/6 = 1。62104mm3； I = 300181818/12 = 1.46105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）; M - 计算的最大弯矩 （kNm）； l43、-计算跨度(梁底支撑间距）： l =250。00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1： 1。2（24。00+1。50）0.301.00=9.18kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20。350。30=0.13kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3: 1。42.000。30=0.84kN/m；q = q1 + q2 + q3=9.18+0.13+0.84=10.15kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax = 0.1010.1460。252=0。063kNm； =0.063106/1。62104=3。914N/mm2；梁底模面板计算44、应力 =3。914 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q作用在模板上的压力线荷载: q =（24.0+1。50)1。000+0.35）0。30= 7.76KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)： l =250。00mm; E-面板的弹性模量: E = 9500。0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =250。00/250 = 1。000mm；面板的最大挠度计算值： = 0。6777。7552504/（10095001。46105）=0.148mm45、;面板的最大挠度计算值： =0.148mm 小于 面板的最大允许挠度值： = 250 / 250 = 1mm，满足要求!七、梁底支撑木方的计算1。荷载的计算:（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m): q1= （24+1.5)10.25=6。375 kN/m；（2)模板的自重荷载(kN/m）： q2 = 0。350.25（21+0.3)/ 0。3=0.671 kN/m；（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2。5+2）0.25=1.125 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1。26。375+1.20.671=8.46、455 kN/m；活荷载设计值 P=1。41。125=1.575 kN/m；荷载设计值 q = 8。455+1.575 = 10.030 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=599/6 = 6.75101 cm3；I=5999/12 = 3.04102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩,计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图（kNm) 剪力图(kN) 变形图（mm）方木的支座力N1=N3=1。505 KN；方木最大应力计算值 : =0。639106 /67500=9。473 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=31.47、5051000/(25090)=0。502N/mm2；方木的最大挠度：=1.978 mm；方木的允许挠度： =1。0001000/250=4。000 mm；方木最大应力计算值 9。473 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2,满足要求！方木受剪应力计算值 0.502 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1。700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =1.978 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1。梁两侧支撑钢管的强度计算：48、支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 1.505 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNm)支撑钢管计算变形图（mm）支撑钢管计算剪力图（kN)最大弯矩 Mmax = 0.141 kNm ；最大变形 Vmax = 0.082 mm ；最大支座力 Rmax = 3。054 kN ;最大应力 = 0。141106 /(4。49103 )=31。439 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 31.439 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0.082mm小于449、50/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12。80 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.054 kN；R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳50、定性计算公式1。梁两侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =3.054 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299.45=1.464 kN; 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2（1。00/2+(1.00-0。30)/2)0。450.35=0.161 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2(1。00/2+(1。000.30）/2）0.450。120（1.50+24.00)=1.405 kN； N =3。054+1.464+0。161+1.405=6。084 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表51、得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1。59; A 立杆净截面面积 （cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩（cm3)：W = 4。49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m）；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3,u =1。7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1551.71。5 = 2。945 m；Lo/i = 2945。25 / 15.9 = 185 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ;钢管立杆受压应力计算值 ;=6083.587/(0。209424） = 68.651 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 68。651 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!