1、外脚手架、卸料平台搭设及拆除施工方案编 制:审 核:审批人及审批意见：编 制 单 位(章）：编 制 时 间： 年 月 日总 监 审 核 意 见：监 理 单 位(章）：建设单位项目负责人审批意见:建 设 单 位 (章):外脚手架、卸料平台搭设及拆除施工方案审批表 NO公司/分公司部门审核意见部 门审核人职务/职称审核意见生产技术质量安全材料设备公司/二层机构审批意见:签章： 年 月 日建设（监理)单位审批意见：签章: 年 月 日外脚手架、卸料平台搭设及拆除施工方案审批表 NO：公司/分公司部门审核意见部 门审核人职务/职称审核意见生产技术质量安全材料设备公司/二层机构审批意见：签章: 年 月 日2、建设(监理）单位审批意见:签章： 年 月 日钢管外脚手架施工方案工程概况:本工程为 住宅小区 楼位于 路北段,地下一层，地上16层框架剪力墙结构、标准层高2.9米，总高H=49.6米。根据本工程特点及施工机具、材料及人力配备情况，本工程外架12层（共2层，高8.7m）采用落地式双排扣件钢管脚手架，39层（共7层，高20。3m）、1016层（共7层，高22。7m)采用悬挑扣件式双排钢管脚手架。12层落地式双排扣件式钢管外脚手架施工方案一、搭拆方案本工程外墙扣件式双排钢管脚手架施工严格按JGJ1302001规范(2002年版）要求进行。具体方案如下：1、双排架基本搭设要求：、钢管规格采用外径48m3、m，壁厚3.5mm的焊接钢管,钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合规范JGJ1302001规范要求；、双排外脚手架地基，如属回填土应分层夯实达到计算要求的容许承载力，地基土方分层回填分层夯实、整平，土的压实系数为0。9，承载力为fgk=135KPa;或采用浇C15砼100mm厚作硬化处理，fgk=10MPa；脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。、底部垫板采用200mm宽，50mm厚，1500mm长硬杂木垫板，垫板与地面密切接触，无留空；按照方案要求的纵、横间距放钱定位。脚手架基础要有排水措施,防止积水浸泡。、立杆横间距Lb=1。05m，纵距La=1。5m；落地双排外脚手架搭设内,外立杆采4、取对接接长，内外大横杆采取对接接长;有变形的杆件和不合格的扣件不能使用，扣件拧紧程度要适当，随时校正杆件垂直、水平偏差，避免误差过大。相邻立杆按头位置应错开布置在不同步距内，且与相近大横杆距离不宜大于步距三分之一；立杆与大横杆必须用直通扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；立杆垂直偏差不应大于架高的1/200。、落地双排外脚手架搭设顺序,摆放扫地大横杆立杆装扫地小横杆安装第一步大横杆安装抛杆安装第一步小横杆铺站脚脚手板逐步搭设。、大横杆步距h=1。8m,小横杆贴近立杆布置、并搭于大横杆之上,用直角扣件扣紧，每块脚手板下设小横杆，且不大于La/2；即应按五根考虑,间距La/2=0.75m;小横杆置于大横5、杆之上用直角扣件扣紧，在使用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆.、剪刀撑设置:本工程落地脚手架高为8。7m，按规范规定，在外架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置,中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m，剪刀撑与地面夹角为4560;、连墙件：本工程落地脚手架高为8。7m，根据规定宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式,严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。因此本工程按二步三跨刚性连接，而每层每二步(2h）三跨（3La)用横杆钢管将外架内、外立杆与梁或预埋在砼楼板的短钢管连接加双扣件。也可采用与柱子用钢管和扣件锁紧。、作业层、平台的栏杆的挡脚板、栏杆搭设如6、下图：本工程落地脚手架高为8。7m，脚手架5步，考虑到作业层栏杆搭设后不拆移动，保持外架外立面整体美观,每步架均设防护栏杆。N2=H/h=8.7/1.8=5，（仅作业层2层有挡脚板)、竹脚手板铺设：第一步架及架顶一步的外脚手架满铺一层脚手板,作业层中间层不大于12米满铺一层脚手板，整个架体须在二层操作层满铺脚手板，并在满铺脚手板层拉一道安全平网,设置一道不小于0。18m高踢脚板。每步脚手架外侧设置1.2m高的安全防护栏。（详见上图)落地双排外脚手架外立杆内侧立面满挂符合安检标准的密目式(2000目）安全围网进行全封闭。、落地双排外脚手架采用避雷针与立横杆连通,接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连7、成一体的措施。接地冲击电阻30。、结构施工支模架不得与外架联结,严禁悬挂起重设备，商品砼输送管不得与外架联结,其管道走向位置另搭架体，确保输送管支设牢固.作业层上的施工荷载应控制在本方案所计算的限载范围内,不得超载。2、双排架拆除要求：拆除前必须全面检查扣件，连墙杆、支撑系统是否符合构造要求，不符合要求的应先处理好,并清除杂物和障碍物后方可开始拆除。拆除前应根据施工的需要，制订出符合实际施工需要的拆除方案,由项目经理或总工长（技术负责人)向施工队组进行技术交底和安全交底后，再进行拆除作业。外脚手架的拆除作业,必须从上而下逐步进行,严禁上下同时作业。即由上而下，后绑先拆，先绑后拆，一般情况下先拆8、栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等,必要时要先加固后拆除。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如大于2步应设连墙杆加固。拆至下部最后一根立杆高度时应在适当位置临时设置抛撑加固后再拆。外架拆除严禁从高空往下抛掷钢管、扣件、脚手板等物品。拆除下来的钢管、扣件、脚手板等应分别放到卸料平台或施工电梯进料平台，由塔吊或施工电梯运至地面。拆放到卸料平台或进料平台上的钢管、扣件等应随拆随吊走。在作业区安全坠落范围内设置围栏，警戒标志，并设专人警戒,禁止非工作人员入内.作业区的供电线路要事先拆除或与电工联系,改道和停电后方9、可进行作业.拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣.由中间操作人员将杆转向,往下方人员传递时待下方人员握牢后再放手。上下呼应，动作协调，当解至与其他作业人员有关的结扣时,应先告知对方，待对方做好防护准备后再解扣,以防坠落。、拆除过程中,要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滞在外架上，以防坠落伤人。、拆除过程中要注意保护成品，不得损坏，如有损坏要通知有关人员修复后再拆除.二、复核计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）. 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为8.7米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米，立杆的横距1。10、05米，立杆的步距1。80米。 采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4。50米. 施工均布荷载为3。0kN/m2,同时施工1层，脚手板共铺设4层。 (一）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0。3501。500/2=0。262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001。500/2=2。250kN/m 荷载的计算值 q=1。20。038+1。20.262+11、1。42。250=3。511kN/m 小横杆计算简图 2。抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下： M=3.5111。0502/8=0。484kN.m =0.484106/5080。0=95。250N/mm2 小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！ 3。挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 荷载标准值q=0。038+0。262+2.250=2。551kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5。02。5511050.04/（3842。06105121900.0）=1。608mm 小横杆的最大挠度小于1050。0/1512、0与10mm，满足要求！ （二)、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1。荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0。0381.050=0。040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501。0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3。0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 P=(1。20。040+1.20.276+1。42.362）/2=1。843kN 大横杆计算简图 2。抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不13、利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=0。08（1.20。038）1.5002+0.1751。8431.500=0。492kN.m =0.492106/5080。0=96。883N/mm2 大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！ 3。挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0。6770。0381500.004/（1002.060105121900。000）=0.05mm 集中荷载标准值P=0。0414、0+0.276+2。362=2.678kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1。1462678.4451500。003/（1002。060105121900。000）=4.13mm 最大挠度和 V=V1+V2=4。178mm 大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm，满足要求! (三)、扣件抗滑力的计算： 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 1。荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0。0381.500=0。058kN 15、脚手板的荷载标准值 P2=0.3501。0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3。0001.0501。500/2=2。362kN 荷载的计算值 R=1。20.058+1.20。276+1.42。362=3。707kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN. （四）、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容: （1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m16、）；本例为0。1248 NG1 = 0。1258。700=1.086kN (2）脚手板的自重标准值(kN/m2）；本例采用竹串片脚手板,标准值为0。35 NG2 = 0.35041。500(1.050+0.300)/2=1.417kN （3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板,标准值为0。14 NG3 = 0.1401.5004/2=0。420kN （4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/m2）;0。005 NG4 = 0。0051.5008。700=0.065kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.989kN。 17、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。00011。5001.050/2=2。362kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001）的规定采用：W0 = 0.300 Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用:Uz = 0。740 Us 风荷载体型系数：Us = 0。840 经计算得到,风荷载标准值Wk = 0。70.3000。7400。840 = 0.131kN/m2。 考虑风荷载时,立18、杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851。4NQ 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值（kN/m2）； la - 立杆的纵距 (m）; h 立杆的步距 (m)。 （五）、立杆的稳定性计算： 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.89kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径,i=1。58cm； l0 - 19、计算长度 (m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m; k - 计算长度附加系数，取1。155; u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。50； A - 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩），W=5。08cm3； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 75。88 f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=6.40kN; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查20、表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 （m)，由公式 l0 = kuh 确定,l0=3.12m; k - 计算长度附加系数，取1。155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定;u = 1。50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2; W 立杆净截面模量(抵抗矩），W=5。08cm3; MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,; 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 85。28 f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接21、. 经过计算得到 Nl = 9。001kN大于扣件的抗滑力8。0kN，不满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算： 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l，kl = ml/l，k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1500mm,l = 3000mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1780。40cm4，截面模量(抵抗矩） W = 178.00cm3。 受脚手架作用集中强22、度计算荷载 N=1.24.84+1。42。36=9。12kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1。228.830。00017。8510=0。27kN/m k=1。50/3。00=0.50 kl=0。30/3.00=0.10 k2=1。35/3。00=0。45 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=24。163kN 支座反力 RB=-4。708kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=15。348106/（1.05178000.0）=82.116N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！ 受脚手架作用集中计算荷载 N=4。84+2。36=7.20kN 水平钢梁自重计算荷载 23、q=28。830.00017。8510=0.23kN/m 最大挠度 Vmax=5。424mm 按照钢结构设计规范（GB500172003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400，满足要求！ 八、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用20a号槽钢U口水平，计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57011。073。0235/(2700。0200.0235.0)=0.85 由于b大于0。6,按照钢结构设计规范(GB500172003）附录B其值用b查表得到其值为024、。737 经过计算得到强度 =15。35106/(0。737178000.00)=116.94N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f，满足要求！ 九、锚固段与楼板连接的计算： 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4。708kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10。9.8f = 50N/mm2; 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=47084/(3.1416502)1/2=8mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧3025、cm以上搭接长度。 2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下: 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4。71kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1。5N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于4708。47/(3.1416161。5）=62。4mm. 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4。71kN； d - 楼板螺栓的直径26、,d = 16mm; b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于84。2kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!1016层悬挑式扣件钢管脚手架计算书（有阳台）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）. 计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为22。7米,立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距1。50米，立杆的横距1。05米，立杆的步距1。80米。 采用的钢管类型为483。5, 连墙件采用2步3跨,竖向间距3。60米，水平间距4。50米。 施工均布荷27、载为3。0kN/m2,同时施工1层,脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用20a号槽钢U口水平,其中建筑物外悬挑段长度3。10米，建筑物内锚固段长度2。20米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结,最外面支点距离建筑物2。90m.拉杆采用钢丝绳。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面. 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1。均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0。262kN/m 活荷载标准值 Q=3。0001。500/2=2。250kN/m 荷28、载的计算值 q=1。20.038+1.20.262+1。42.250=3。511kN/m 小横杆计算简图 2。抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下： M=3。5111。0502/8=0.484kN。m =0.484106/5080。0=95.250N/mm2 小横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！ 3。挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0。038+0。262+2。250=2.551kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02。5511050。04/（3842.06105121900.0）=129、.608mm 小横杆的最大挠度小于1050。0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面. 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形. 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0。0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501。0501.500/2=0。276kN 活荷载标准值 Q=3。0001.0501。500/2=2。362kN 荷载的计算值 P=（1.20.040+1。20。276+1.42.362）/2=1。843kN 大横杆计算简图 2。抗弯强度计算 最30、大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=0。08（1。20。038)1。5002+0.1751。8431.500=0.492kN。m =0。492106/5080.0=96。883N/mm2 大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！ 3。挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0。6770.0381500。004/(1002.060105121900.031、00)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.040+0。276+2。362=2。678kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1。1462678.4451500。003/(1002.060105121900.000)=4。13mm 最大挠度和 V=V1+V2=4。178mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求! 三、扣件抗滑力的计算： 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 1。荷载值计算 横杆的自重标准32、值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。3501。0501。500/2=0。276kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501。500/2=2。362kN 荷载的计算值 R=1。20。058+1.20。276+1.42。362=3。707kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN； 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： （33、1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）;本例为0。1248 NG1 = 0。12522.700=2。833kN （2)脚手板的自重标准值(kN/m2）;本例采用竹串片脚手板,标准值为0。35 NG2 = 0。35041。500（1。050+1。900）/2=3。097kN （3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0。1401。5004/2=0。420kN (4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005 NG4 = 0。0051.50022。700=0。170kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+34、NG2+NG3+NG4 = 6.521kN. 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。00011.5001。050/2=2。362kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用:W0 = 0。300 Uz 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用：Uz = 1。000 Us 风荷载体型系数:Us = 0。840 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70。3001.0000.840 = 035、。176kN/m2. 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0。851.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。851。4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值（kN/m2）； la - 立杆的纵距 （m)； h - 立杆的步距 （m）. 五、立杆的稳定性计算： 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=11.13kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。19; i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm； l0 计算长36、度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3。12m； k - 计算长度附加系数,取1。155； u 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。50; A - 立杆净截面面积，A=4。89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩），W=5.08cm3; 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计算得到 = 122.54 f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.64kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。37、19； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm; l0 - 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m; k - 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定;u = 1。50 A - 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩），W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0。102kN.m； - 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2)；经计算得到 = 137。16 f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要38、求! 六、连墙件的计算： 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw - 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算: Nlw = 1.4 wk Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0。176kN/m2; Aw - 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3。604.50 = 16.200m2； No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）；No = 5。000 经计算得到 Nlw = 4。001kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.001kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数39、,由长细比 l/i=190.00/1。58的结果查表得到=0。45; A = 4。89cm2；f = 205。00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 45。311kN NfNl,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 9。001kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算： 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点. 本工程中,脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体1900mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2900mm， 水平支撑梁的截40、面惯性矩I = 1780.40cm4，截面抵抗矩W = 178。00cm3，截面积A = 28.83cm2。 受脚手架集中荷载 P=1。26.52+1。42.36=11。13kN 水平钢梁自重荷载 q=1。228.830。00017。8510=0。27kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN） 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN。m） 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm） 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=18。081kN，R2=6。625kN,R3=-1.002kN 最大弯矩 Mmax=6。196kN.m 抗弯计算强度 f=M/1。041、5W+N/A=6。196106/(1.05178000。0)+18。0811000/2883。0=39.425N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 八、悬挑梁的整体稳定性计算： 水平钢梁采用20a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57011。073。0235/(2900。0200。0235。0）=0。79 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB500172003)附录B其值用b查表得到其值为0.713 经过计算得到强度 =6.20106/（0。713178000。00）=48.85N42、/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求！ 九、拉杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力. 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=25。570kN 十、拉杆的强度计算： 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算,为RU=25.570kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算: 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别43、取0。85、0。82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数，取8。0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8。00025。570/0.820=249。466kN。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径21.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为 N=RU=25.570kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2,每个吊环按照两个截面计算; 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=255704/（3.1416502）1/2=19mm 十一、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板44、压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6。625kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算,按照混凝土结构设计规范10。9.8f = 50N/mm2; 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=66254/(3.1416502)1/2=10mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.63kN; d - 楼板螺栓的45、直径,d = 16mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。5N/mm2; h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到 h 要大于6625。39/（3.1416161。5）=87。9mm. 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下: 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 6。63kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0。95fc=13。59N/mm2; 经过计算得到公式右边等于84。2kN 楼46、板混凝土局部承压计算满足要求！卸料平台施工方案（物料提升机）一、 工程概况本工程位于柳州市东环路北段原竹木市场内。建设单位：柳州市居上房地产开发有限责任公司；总建筑面积：16645。07(其中地上12948。71,地下3696。36）；建筑层数：地上建筑主体高16层，裙房二层（局部三层）,地下一层;建筑高度:49.6m;使用性质:高层综合楼，一二层和局部三层为商业用房，三十六层为高层住宅，地下室为中型停车库；结构形式：框架剪力墙；设计使用年限：50年。本工程采用两座井架进行垂直运输,对应设两座卸料平台,尺寸为3m3m。16层采用落地式卸料平台，立杆立杆的纵距 b=1.50米，立杆的横距 l=147、。05米,立杆的步距 h=1。80米。立杆之间用纵横向横杆连接。钢管横杆格栅间距为300mm，立杆搭设高度为20.3米.716层采用悬挑式卸料平台，每层搭设一个。二、 落地式平台施工方案1、基本要求、材料：a、采用483。5钢管,其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。b、扣件采用机械性能不低于KTH330-08的铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼。毛刺、氧化脱皮等应立即清除干净。c、脚手板采用竹脚手板。、地基土方分层回填夯实、整平、土的压实系数为0.9，承载力为fgk=135KPa；或采用浇C20砼300mm厚作硬化处理。、立杆立杆构造应符合48、下列要求：、每杆立杆底部应设置底座和垫板;、卸料平台必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。、卸料平台底层步距不应大于2m 。、立杆接长必须采用对接扣件连接。、连墙件、连墙件按每层设置间距为3m应布置靠近主节点,偏离主节点的距离不应大于300mm;、应从底层第一步纵向水平处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；、连墙件不应与外脚手架垂直运输机械相碰.卸料平台采用钢管与梁或预埋在砼楼板的短钢管连接加双扣件。也可采用与柱子用钢管和扣件锁紧.、水平杆水平杆宜设置在立杆内侧，不宜49、接长；纵向水平杆格栅间距为300mm；横向水平杆间距为1000mm。横向水平杆通过双扣件与立杆连接。、剪刀撑、剪刀撑斜杆与地面的倾角为600。、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm.、剪刀撑斜杆的搭接长度应大于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。、作业层作业层必须满铺脚手板。作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；、上栏杆上皮高度为1.2m;、挡脚板高度不应小于180mm；、中栏杆应居中设置.2、工艺流程在牢固的地基弹线50、立杆定位摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装横向扫地横杆并与立杆和扫地杆扣紧(固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直）装设第一步纵、横向水平杆（与立杆扣接固定）校正立杆垂直和水平使其符合要求，按4060N。m力拧紧扣件螺栓安装第二步纵、横水平杆加设临时斜撑杆(加抛撑）安第三、四步纵横杆接立杆加立剪刀撑装设作业层间横杆铺设脚手板、绑扎防护及挡脚板、挂立安全网。3、开始搭设前，单位工程负责人应按有关规定向架设人员进行技术交底。4、清除搭设场地杂物，平整搭设场地,并使排水畅通。5、卸料平台必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。6、在卸料平台入口处设置平台限荷标志,本工程卸料平台用于51、运输井架和楼层的通道，不允许在其上堆放集中荷载过长时间。卸料平台总限荷为500Kg。6、每搭完一步卸料平台后,应按下表校正步距、纵距及立杆的垂直度:项次项 目技术要求允许偏差（mm)示 意 图检查方法和工具1立杆垂直度最后验收垂直度2080m100 下列卸料平台允许水平偏差(mm）搭设中检查偏差的高度(m）总 高 度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中间档次用插入法2间距步距纵距横距205020钢板尺3纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差104双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外52、伸500mm50钢板尺7、底座安放应符合下列规定：、底座、垫板均应准确地安放在定位线上；、垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，也可采用槽钢。8、立杆搭设应符合下列规定：、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开的距离不宜小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3;、开始搭设立杆时,卸料平台的每一个立面至少应设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除；、当搭设至有连墙件的构造时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；、顶层立杆接长如采用搭接,搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个53、旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm.、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m,高出檐口上皮1。5m。9、水平杆不允许搭接。10、连墙件的搭设应符合下列规定:、连墙件的竖向间距不大于2h,且不大于层高；、连墙件从底层第一步水平杆处开始设置,且宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm.11、剪刀撑的搭设应符合下列规定:、剪刀撑应沿高度方向连续设置,斜杆与地面的倾角宜在450600之间.并应随立杆、水平杆等同步搭设;、各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。12、扣件安装应符合下列规定：、扣件规格必须与钢管外径(48或51)相同；、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不大54、于65 N。m；、在主节点处固定水平杆、剪刀撑等的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm;、对接扣件开口应朝上或朝内；、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。13、作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆内侧；、上栏杆上皮高度为1.2m;、挡脚板高度不应小于180mm;、中栏杆应居中设置。14、脚手板的铺设应符合下列规定：、脚手板应铺满、铺稳，离开墙面不大于100mm;、脚手板应设置在三根横向水平杆上，间距不大于900mm；、脚手板采用对接平铺,接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大55、于300mm；、脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上.三、落地式卸料平台的拆除1、 拆除卸料平台前的准备工作应符合下列规定：、应全面检查卸料平台的扣件连接,连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；、根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；、单位工程负责人进行拆除安全技术交底；、应清除卸料平台上杂物和地面障碍物。2、 拆除卸料平台时,应符合下列规定:、拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业；、连墙件必须随卸料平台逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆卸料平台；、当卸料平台拆至下部最后一根长立杆的高度(约6。5m）时，应先在适当位置56、搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。3、拆除卸料平台时应符合下列规定:、各构配件严禁抛至地面；、拆除现场必须设置警戒区，必须设地面监护人员，并配备良好的通讯设施.警戒区内严禁非操作人员通行；、遇四级大风、雨、雪等特殊天气，不得进行拆除作业;、杆件和扣件拆除时应分离，不允许连接在一起输送至地面，或两杆同时拆下输送至地面;、垫铺板拆除，应自外向里竖立、搬运,防止自里向外翻起；、拆除时，必须用电气焊时，应严格执行其特殊的防火规定，应增派专职人员,配备消防器材,防止火星和切割物落引起的火灾,严禁无证动用焊割工具;、当日作业后,应检查岗位周围情况，不得留有隐患；、输送地面的杆件和扣件应分类堆放整齐。四、悬57、挑式卸料平台搭拆施工方案本工程悬挑式卸料平台施工严格按照JGJ1302001规范（2002年版)要求进行.具体要求如下：1、悬挑卸料平台基本搭设要求：、钢管规格采用外径48mm,壁厚3。5mm的焊接钢管。钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合JGJ1302001规范（2002年版）要求。、采用16a号槽钢，悬挑部分为3。0m，在建筑主体内的长度为1。03.0m，槽钢用在其端部350mm处和离建筑物边缘150mm处的梁上各设一根直径为14mm的圆钢“几”字形卡环固定,卡环锚入砼一定要压在楼板下层钢筋下面或梁内，并保证两侧30cm以上搭接长度。卡环安装和楼板、梁砼浇筑施工同时进行。16a号槽钢之间用58、间距为0。60m的16a号槽钢焊接连接成整体。在悬挑端部距离外端500mm处及上一层建筑物的梁外侧用18钢筋卡环连接直径为19.5mm 的637+1mm的钢丝绳固定。卸料平台的作业层必须满铺脚手板。作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；、上栏杆上皮高度为1。2m；、挡脚板高度不应小于180mm；、中栏杆应居中设置.、每块脚手板应设在三根横向水平杆上,用直径3。2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上。2、悬挑卸料平台的拆除、拆除前，应对卸料平台的支撑体系进行检查，是否符合构造要求;、根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施,经有关部门批准后方可实施；59、由单位工程负责人进行拆除安全技术交底;、清除卸料平台上杂物及地面障碍物;、在作业区安全坠落范围内设置围栏、警戒标志，并设专人警戒,禁止非工作人员入内。、拆除人员应正确使用安全帽、安全带。五、复核计算书1、16层落地式卸料平台复核计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）. 计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为20.3米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距1。50米，立杆的横距1。05米，立杆的步距1。80米。 采用的钢管类型为483.5,连墙件采用2步3跨，竖向间距3。60米，水平间距4.50米。 （一)、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进60、行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1。均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0。3501.500/2=0。262kN/m 活荷载标准值 Q=2。0001.500/2=1。500kN/m 荷载的计算值 q=1。20。038+1。20.262+1。41。500=2.461kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下： M=2。4611。0502/8=0。339kN。m =0。339106/5080。0=66.765N61、/mm2 小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！ 3。挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0。038+0.262+1。500=1。801kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5。01.8011050。04/(3842。06105121900.0）=1。135mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm，满足要求！ (二）、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1。荷载值计算 小横杆的自重标准值 P62、1=0。0381。050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。3501.0501。500/2=0。276kN 活荷载标准值 Q=2.0001。0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 P=（1.20。040+1。20.276+1。41。575)/2=1.292kN 大横杆计算简图 2。抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=0。08（1。20。038）1。5002+0.1751.2921.500=0.347kN。m =0。347106/5080。0=68。398N/m63、m2 大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770。0381500。004/（1002.060105121900。000）=0.05mm 集中荷载标准值P=0。040+0。276+1。575=1。891kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1。1461890.9451500.003/（1002.060105121900。000）=2.91mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.964、65mm 大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm，满足要求! （三）、扣件抗滑力的计算： 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381。500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。3501.0501。500/2=0。276kN 活荷载标准值 Q=2.0001。0501。500/2=1。575kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1。20。276+1.41.575=2.605k65、N 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 (四）、脚手架荷载标准值： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： （1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）;本例为0。1248 NG1 = 0.12520.300=2.533kN （2)脚手板的自重标准值（kN/m2）;本例采用竹串片脚手板，标准值为0。35 NG2 = 0。35041.500（1。050+0。300）/2=1。41766、kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1401。5004/2=0。420kN （4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2）；0。005 NG4 = 0.0051.50020。300=0.152kN 经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。523kN. 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2。00011。5001.050/2=1。575kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风67、压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：W0 = 0。300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用：Uz = 1。420 Us 风荷载体型系数：Us = 0。840 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70。3001。4200。840 = 0。250kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0。851。4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851。4Wklah268、/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值（kN/m2）; la - 立杆的纵距 (m）; h 立杆的步距 (m)。 （五）、立杆的稳定性计算: 1。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,N=7。63kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm； l0 计算长度 (m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=3。12m; k - 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.50; A - 立杆净截面面积,A=4.89cm2; W 立杆净截面模量（抵抗矩69、），W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2)；经计算得到 = 84。02 f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求! 2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=7。30kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19; i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 （m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数,取1。155; u - 计算长度系数,由脚手架的高度确定；u = 1。50 A 立杆净截面70、面积，A=4。89cm2; W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3; MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0。145kN。m; - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）；经计算得到 = 108。90 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求! （六）、最大搭设高度的计算： 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.990kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 1。575kN; gk - 每米立杆71、承受的结构自重标准值,gk = 0。125kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 93.687米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米: 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米。 考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K - 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1。990kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 1。575kN; gk - 每米立杆承受的结构自重标准值,gk = 0。125kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的72、弯矩，Mwk = 0.122kN。m； 经计算得到,考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 78.597米. 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值 H = 50。000米。 （七）、连墙件的计算： 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN）,应按照下式计算： Nlw = 1。4 wk Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0。250kN/m2； Aw - 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw = 3。604。50 =73、 16。200m2; No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）;No = 5。000 经计算得到 Nlw = 5。681kN,连墙件轴向力计算值 Nl = 10。681kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=30。00/1.58的结果查表得到=0。95； A = 4.89cm2；f = 205。00N/mm2. 经过计算得到 Nf = 95。411kN NfNl，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用扣件与墙体连接. 经过计算得到 Nl = 10。681kN大于扣件的抗滑力8。0kN，不满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 （74、八）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p - 立杆基础底面的平均压力 （kN/m2)，p = N/A；p = 19。08 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN）；N = 7.63 A - 基础底面面积 （m2）；A = 0.40 fg - 地基承载力设计值 （kN/m2）；fg = 20.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数;kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 20.00，地基承载力的计算满足要求！2、716层悬挑式卸料平台复核计算书计算依据建筑施工安全检75、查标准(JGJ5999)和钢结构设计规范（GB500172003)。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 平台水平钢梁（主梁）的悬挑长度3。10m,悬挑水平钢梁间距（平台宽度）3.00m。 次梁采用16a号槽钢U口水平，主梁采用16a号槽钢U口水平，次梁间距0。60m. 容许承载力均布荷载3。00kN/m2，最大堆放材料荷载10。00kN。 （一）、次梁的计算 次梁选择16a号槽钢U口水平槽钢,间距0。60m，其截面特性为 面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3，76、回转半径ix=6.28cm 截面尺寸 b=63。0mm,h=160。0mm，t=10。0mm 1.荷载计算 （1)面板自重标准值:标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0。350。60=0。21kN/m （2）最大容许均布荷载为3.00kN/m2; Q2 = 3。000。60=1。80kN/m （3）槽钢自重荷载 Q3=0。17kN/m 经计算得到,静荷载计算值 q = 1。2(Q1+Q2+Q3) = 1.2（0。21+1。80+0.17） = 2.62kN/m 经计算得到，活荷载计算值 P = 1。410。00=14.00kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算77、，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2。623。002/8+14.00 3。抗弯强度计算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1。05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =13。44106/（1.05108300。00）=118.20N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063。0235/（3000.0160.0235。0)=0.75 由于b大于0。6，按照钢78、结构设计规范（GB500172003)附录B其值用b查表得到其值为0。688 经过计算得到强度 =13.44106/(0.688108300。00)=180.28N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 f，满足要求! （二）、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16a号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为 面积A=21。95cm2，惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3，回转半径ix=6.28cm 截面尺寸 b=63。0mm,h=160。0mm，t=10。0mm 1。荷载计算 （1)栏杆自重标准值:标准值为0。14kN/m79、 Q1 = 0.14kN/m （2）槽钢自重荷载 Q2=0。17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2） = 1.2(0.14+0.17） = 0.37kN/m 经计算得到,各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=（1.2（0。35+3.00）0。303。00/2+1.20。173。00/2)=2。11kN P2=（1。2(0。35+3。00)0。603.00/2+1.20.173。00/2)=3。92kN P3=（1。2（0。35+3。00）0。603.00/2+1.20。173.00/2)=3。92kN P4=(1.2（0.35+3。00)0。603。00/2+180、。20。173。00/2)+14.00/2=10。92kN P5=（1。2(0。35+3.00)0.603。00/2+1.20。173。00/2)=3。92kN P6=（1.2(0。35+3.00)0。303。00/2+1。20.173.00/2）=2。11kN 2。内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算. 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN。m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm） 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=17。097kN，R2=10.96681、kN 支座反力 RA=10。966kN 最大弯矩 Mmax=9.053kN。m 3。抗弯强度计算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1。05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =9.053106/1。05/108300。0+14。7391000/2195。0=86.329N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(3100。0160.0235。0）=0。72 由于b大于0。6,按82、照钢结构设计规范（GB500172003)附录B其值用b查表得到其值为0。678 经过计算得到强度 =9.05106/（0。678108300。00)=123。28N/mm2; 主梁槽钢的稳定性计算 f，满足要求！ (三)、钢丝拉绳的内力计算： 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=22.573kN （四）、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=22。573kN 如果上面采用钢丝绳,钢丝83、绳的容许拉力按照下式计算: 其中Fg 钢丝绳的容许拉力（kN）; Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）； 计算中可以近似计算Fg=0。5d2,d为钢丝绳直径（mm）； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0。82和0。8； K - 钢丝绳使用安全系数，取8。0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8。00022.573/0.820=220。225kN。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径19.5mm. （五）、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=22.5784、3kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10。9。8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=225734/（3。1416502）1/2=17mm （六）、操作平台安全要求： 1。卸料平台的上部位结点,必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上; 2。斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算； 3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口； 4。卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏; 5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才85、能松卸起重吊钩； 6。钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度； 7.卸料平台使用时,应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； 8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。悬挑卸料平台施工方案（塔吊）一、 工程概况本工程位于柳州市东环路北段原竹木市场内。建设单位：柳州市居上房地产开发有限责任公司；总建筑面积：16645。07(其中地上12948.71,地下3696。36）;建筑层数：地上建筑主体高16层，裙房二层（局部三层），地下一层；建筑高度:49.6m;使用性质：高层综合楼,一二层和局部三层为商业用房，三十六层为高层住宅86、，地下室为中型停车库;结构形式：框架剪力墙;设计使用年限:50年。根据本工程采用的垂直运输方式,采用悬挑式卸料平台，每层搭设一个。二、 卸料平台搭拆施工方案本工程悬挑式卸料平台施工严格按照JGJ1302001规范(2002年版)要求进行。具体要求如下：1、悬挑卸料平台基本搭设要求：、钢管规格采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管.钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合JGJ130-2001规范(2002年版)要求。、采用16a号槽钢，悬挑部分为3.0m，在建筑主体内的长度为1。03.0m，槽钢用在其端部350mm处和离建筑物边缘150mm处的梁上各设一根直径为14mm的圆钢“几”字形卡环固定87、，卡环锚入砼一定要压在楼板下层钢筋下面或梁内，并保证两侧30cm以上搭接长度。卡环安装和楼板、梁砼浇筑施工同时进行。16a号槽钢之间用间距为0。60m的16a号槽钢焊接连接成整体。在悬挑端部距离外端500mm处及上一层建筑物的梁外侧用18钢筋卡环连接直径为19.5mm 的637+1mm的钢丝绳固定.卸料平台的作业层必须满铺脚手板.作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧;、上栏杆上皮高度为1。2m；、挡脚板高度不应小于180mm;、中栏杆应居中设置.、每块脚手板应设在三根横向水平杆上，用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上.2、悬挑卸料平台的拆除、拆除88、前,应对卸料平台的支撑体系进行检查，是否符合构造要求；、根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施,经有关部门批准后方可实施；、由单位工程负责人进行拆除安全技术交底;、清除卸料平台上杂物及地面障碍物;、在作业区安全坠落范围内设置围栏、警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作人员入内。、拆除人员应正确使用安全帽、安全带。三、 复核计算书计算依据建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）和钢结构设计规范（GB50017-2003）。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算. 平台水平钢梁(主梁）的悬挑长度3。00m，悬挑水平89、钢梁间距（平台宽度)3。00m. 次梁采用16a号槽钢U口水平,主梁采用16a号槽钢U口水平,次梁间距0。60m。 容许承载力均布荷载3。00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN. (一）、次梁的计算 次梁选择16a号槽钢U口水平槽钢，间距0.60m,其截面特性为 面积A=21.95cm2，惯性距Ix=866.20cm4，转动惯量Wx=108.30cm3，回转半径ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10。0mm 1.荷载计算 （1）面板自重标准值：标准值为0。35kN/m2; Q1 = 0。350.60=0。21kN/m (2）最大容许均布荷载为3.090、0kN/m2； Q2 = 3。000。60=1。80kN/m （3)槽钢自重荷载 Q3=0.17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1。2（Q1+Q2+Q3） = 1.2(0.21+1。80+0.17） = 2。62kN/m 经计算得到，活荷载计算值 P = 1。410.00=14.00kN 2。内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2。623。002/8+14。00 3.抗弯强度计算 其中 x - 截面塑性发展系数,取1。05; f 钢材抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2； 经91、过计算得到强度 =13。44106/(1。05108300。00)=118。20N/mm2; 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求！ 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010。063.0235/(3000。0160。0235。0）=0。75 由于b大于0。6，按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录B其值用b查表得到其值为0。688 经过计算得到强度 =13。44106/(0。688108300。00）=180。28N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 f，满足要求! （二）、主梁的计算 92、卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16a号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为 面积A=21.95cm2，惯性距Ix=866。20cm4，转动惯量Wx=108。30cm3，回转半径ix=6。28cm 截面尺寸 b=63.0mm，h=160。0mm,t=10.0mm 1。荷载计算 （1）栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/m Q1 = 0.14kN/m （2）槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 经计算得到,静荷载计算值 q = 1。2（Q1+Q2） = 1.2(0。14+0。17） = 0.37kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力,分别为 93、P1=(1。2（0。35+3。00)0。303。00/2+1。20。173。00/2）=2.11kN P2=(1。2（0。35+3。00）0.603。00/2+1。20。173.00/2）=3.92kN P3=（1。2(0。35+3.00）0。603.00/2+1。20.173.00/2)=3。92kN P4=（1.2(0.35+3.00)0。603。00/2+1。20。173。00/2)+14。00/2=10。92kN P5=（1。2（0.35+3。00）0.603。00/2+1.20。173。00/2）=3.92kN P6=（1.2(0。35+3。00）0.303。00/2+1.20。1794、3。00/2)=2.11kN 2。内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN） 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN。m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm） 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=15。975kN，R2=12。050kN 支座反力 RA=12.050kN 最大弯矩 Mmax=9。305kN。m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； 经过计算得到强度 =9。305195、06/1。05/108300。0+13。7721000/2195。0=88。099N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求！ 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算: 经过计算得到 b=57010.063。0235/（3000.0160。0235。0）=0。75 由于b大于0。6,按照钢结构设计规范（GB500172003）附录B其值用b查表得到其值为0。688 经过计算得到强度 =9。31106/（0。688108300。00）=124。80N/mm2; 主梁槽钢的稳定性计算 f，满足要求！ （三）、钢丝拉绳的96、内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力. 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=21。092kN (四)、钢丝拉绳的强度计算： 钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算,为 RU=21。092kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN）; Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN); 计算中可以近似计算Fg=0。5d2，d为钢丝绳直径（mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对619、637、661钢丝97、绳分别取0。85、0。82和0。8； K - 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8。00021.092/0。820=205。776kN。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径19.5mm。 （五）、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=21.092kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10。9.8f = 50N/mm2; 所需要的吊环最小直径 D=210924/(3。1416502)1/2=17mm(六)、操作平台安全要求:1。卸98、料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2。斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道,并进行相应的受力计算； 3.卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口； 4。卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 5.卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩; 6。钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度； 7。卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复；8。操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督。（七）、建筑物主体承压梁验算计算同悬挑脚手架.应包括钢丝绳卡环处和槽钢支座处的主体结构梁验算。