1、xx耀隆化工集团公司搬迁改造项目联碱装置高支模工程专项施工方案编制人:审核人审批人:编制单位：z建设有限公司 编制日期: xx年12月18日目 录第一章工程概况、编制依据3第二章施工准备3第一节技术准备3第二节物资准备4第三节劳动力准备4第三章支撑体系设计4第一节板模板支模体系设计4第二节梁模板支模体系的设计5第四章高支模施工方法6第一节钢管满堂架施工工艺6第二节验收审批及拆除8第五章质量、安全管理措施11第一节高支模施工的安全管理组织11第二节高支模施工注意问题12第三节安全技术措施12第四节安全应急救援预案15第五节质量检查、验收17第六节支撑体系变形监测措施21第六章高支模(板）计算书22、2第七章高支模（梁）计算书31第一章 工程概况、编制依据一、工程概况1、 本工程为双层框架结构,结构填充墙及防火墙采用200厚蒸压加气混凝土砌块,规格（600200200)。2、 屋面防水等级为三级,采用4厚SBS改性沥青防水卷材，C20混凝土150配直径6mm150单层双向钢筋网耐磨混凝土地面。3、 建筑结构安全等级为二级，设计使用年限为50年，抗震设防类别丙类，框架抗震等级为三级,地基基础设计等级为丙级.据统计在结构施工中的模板支撑体系具体情况分布如下:部位支模架高度（板厚100）面积备注盐粉碎及储运栈桥201750局部20m,全部按超过20m高度考虑根据现场实际情况和材料，我项目将该部分3、高支模采取钢管满堂架形式搭设支撑体系.根据不同部位的搭设方式相同取最大搭设高度等作为代表进行计算.二、编制依据为了保证本工程高支模施工安全,加强施工安全的管理,按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下:1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008;2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 502042002；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001;4、建筑施工手册（第四版）；5、恒智天成安全计算软件。第二章 施工准备第一节 技术准备在模板施工前作好充分准备,以便提高效益，确保质量，确保施工进度，须作好如下工作：1、组织编制高支模专项施工方案.2、报送TCC4、总承包单位，监理单位审核，提出合理性意见。3、按照TCC总承包单位审核意见，修改专项施工方案，并报送监理单位审批。4、方案审批返回后，对施工班组进行书面技术交底.第二节 物资准备一、材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;钢管外5、径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定;钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝大螺栓必须更换;新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。二、机具准备：根据施工机具需用量计划,做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。三、周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。第三节 劳动力准备一、根据劳动力需要量计划，组织工人进场,并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水6、用电需要。二、做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，同时健全各项规章制度,加强遵纪守法教育。第三章 支撑体系设计第一节 板模板支模体系设计一、材料选用模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板.木枋： 50mm100mm木枋.支撑系统：选用483.0mm钢管及配件、14对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用483。0mm钢管及配件.纵横向剪刀撑：选用483.0mm钢管及配件.板模板采用18厚胶合板为板底模,50100木枋作背楞立放，间距为300mm，采用483.0钢管满堂架作支撑体系。二、立杆设置板下立7、杆横向间距为1。3m，纵向间距为1.3m,立杆除顶步可采用搭接外,其余各步接头必须采用对接扣件连接，且对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设在同步内。纵横水平杆及剪刀撑的搭设必须与钢管架立杆相连接牢固（先搭稳定杆，后搭剪刀撑），立杆底部设置垫板，立杆顶部自由端长度不得超过200。三、水平杆设置水平杆横向间距为1。3 m，纵向间距为1.3m,水平杆步距1。5m，底部第一步水平杆距楼面高度1.7m，立杆与套管连接处下方设置纵横向水平杆一步。最顶步距两水平杆中间加设一道水平杆（纵横向），所有水平杆的两侧端部要与四周结构顶紧顶牢。四、剪刀撑设置在外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向8、每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,其宽度为46m,并在纵横向剪刀撑相交部位的顶部、扫地杆设置水平剪刀撑。在满足以上要求外，在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加“之”字型斜撑,在有水平剪刀撑的部位,在剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。五、扫地杆设置在支撑架底部纵横方向满设扫地杆，纵向扫地杆至地面的距离不得大于200mm。六、起拱跨度大于4m的板按跨度的1/10003/1000起拱。七、与框架柱连接在支模架周围和中间遇到框架柱时，采用钢管抱柱拉结支模架，按水平间距69m、竖向间距23m设置拉结固定点。第二节 梁模板支模体系的设计一、材料选用梁模板分底模板、侧模板，采用18厚胶合板，底模9、支撑采用483。0(4道,纵向设置），侧模次楞采用50100mm木枋（5道），主楞采用483.0(间距400)，穿梁螺栓采用14（4道，间距200),采用483.0钢管满堂架作支撑体系。二、立杆设置1、框架梁在梁底设置一道承重立杆，与周围立杆用水平杆连接成一整体.2、非框架梁梁两侧立杆横向间距为梁宽+两侧各100，梁底不设承重立杆。3、设置要求立杆纵向间距均为1。3m，立杆除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，且对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设在同步内，立杆顶部自由端高度不得超过200。三、水平杆设置水平杆步距1。5m，立杆与套管连接处下方设置纵横向水平杆。10、四、构造要求1、扣件设置当梁为非框架梁时,在固定水平纵向横杆的扣件下方再设置一个扣件（双扣件连接），防止水平纵向横杆下滑导致梁底模下沉变形。2、扫地杆设置在支撑架底部纵横方向满设扫地杆，纵向扫地杆至地面的距离不得大于200mm.3、剪刀撑设置框架梁两侧立面从下向上连续设置剪刀撑，剪刀撑与地面夹角控制在4560之间.3、起拱跨度大于4m的梁按跨度的1/10003/1000起拱。第四章 高支模施工方法第一节 钢管满堂架施工工艺一、模板安装1、主梁模板安装:框架梁按150纵向铺设10050木枋,按照的轴线将梁底板固定在木枋上，然后安装梁侧模板，侧板与底板两边加钉并设置夹木固定，侧板脚固定后，用吊锤或11、水平尺校正侧板两端的垂直度，拉通光线，钉托板,托板钉好再钉间距少于500不大于45的斜撑(捺水）。框架梁高为800以上时模板采用两道水平方向126O0螺杆和10050木枋固定;为了提高螺杆的利用率，螺杆加PVC套管20,拆模后螺杆可以再用。2、次梁安装：在主梁与次梁交接处（主梁侧板预留次梁缺口的地方)钉上衬口挡，并根据标高铺设梁底板,梁底板同样采用钢管支撑，按图纸要求,将梁底板枋木固定在钢管支撑上（梁底枋木间距150），以后按照主梁模板安装程序(除不需钉托板外）作好侧板的装钉工作。梁高800的均设螺杆固定。3、当梁的跨度在4mL时，起拱高度控制在13。4、楼面模板安装1）、根据结构层高扣除楼板12、厚度后，按经验反算出所需立杆高度，对于立杆高度不合模数的，通过在标准高度立杆上加设套管的形式来解决,套管与立杆间设置扣件固定提高稳定性.2）、通过标高控制，在模板及垫设木枋正下方纵横向布置水平杆，水平杆与立杆的连接采用双扣件形式连接，木方按300竖向布置在水平杆之上，然后满铺模板，与支垫木枋顶牢。3）、楼板铺设要密贴、平整，不得松动，楼面模板安装后，必须将楼面清理干挣。二、扣件式钢管支模的安装1、使用满堂扣件式钢管支承梁板模板。经对传递到钢管支顶立杆和横杆上荷载的计算，根据扣件式钢管支顶立杆的容许承载力确定钢管支顶立杆间距1.3m.为确保支顶纵横两个方向的稳定，采取如下措施：1)、各立杆之间布13、置多道纵横向水平杆,要求水平杆步距不得超过1.5m（最底层步距不得超过1。7m），立杆顶部自由端高度不超过100，距最底部200设扫地杆（纵横向均设）.2)、满堂支架的四边和中间每隔4排支架立杆应设置一道纵向剪力撑，由底至顶连续设置。另外，主梁底下两侧立杆也应设置剪刀撑，剪刀撑的斜杆与地面倾角控制在45o60o.3）、满堂支架的两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（水平加强层)。4）、在搭设一步高后，应进行立杆和横杆的校正调直.立杆应用线锤校正其垂直度，横杆应拉线调直校正水平。5）、立杆接长采用对接,接长时采用对接扣件，顶部套管的高度控制在150350mm之间，使立杆14、直接传力至地基。立杆要求交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离必须大于500mm，各接头中心至节点的距离不宜大子步距的1/3 .6）、纵、横向水平杆接长宜采用对拉扣件连接,也可以采用搭接。水平杆的对接应交错布置：两根相邻纵向或横向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定。2、楼板模板采用18mm厚夹板,模板垫楞用10050mm木枋,底楞用483.0mm脚手钢管。底楞直接搁置在立杆15、顶部套管上（套管与立杆间加设扣件固定），垫楞搁置在底楞上.3、梁模板采用胶合模板，底板搁置在垫纵檩上。垫纵檩为10050mm木枋，间距不超过150（且不少于3根木枋支垫),搁置在钢管支顶最上面一道水平横杆上.4、在安装钢管支顶时，由施工员在首层楼（地）面上弹出墨线定向，要注意钢管支顶立杆的垂直度,并调节好立杆的标高和立杆的平面布置，使梁位置在两条立杆之间，框架梁下方加设顶杆（顶杆间距同立杆间距，与两侧立杆用水平杆连接成整体)，梁两边立杆及楼板立杆间距控制在L0。8m之内.整个平面支顶布置连成一体。第二节验收审批及拆除一、验收及拆除的批准程序1、支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理及TCC验16、收合格后方能绑扎钢筋、浇筑混凝土.2、高支模拆除前，必须向监理及TCC单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。3、本工艺标准应具备以下主要质量记录:1) 模板检验批质量验收记录.2） 模板分项工程质量验收记录.3） 拆模申请报告。二、高支模架的拆除1、支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。2、拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到100要求后，并呈报TCC及监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。3、高支模拆除前,外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体打击事故发生。4、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。517、拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 6、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑,防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。7、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模.严禁在同一垂直平面上操作。8、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。9、严格控制模板及其支架拆除的顺序。10、拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物.11、拆除脚手架支撑时,应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。12、拆除模板和支顶时，先将门式脚手架可18、调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架。模板拆除后,要清理模板面，涂刷脱模剂。13、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下,按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行:1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3)通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。4）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品。5)拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存.6）拆卸连接部件时19、，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除,不得硬拉，严禁敲击。7)拆下的门架、钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。三、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工注意事项除了要遵守规范的相关要求外，还要考虑以下内容1。模板支架的构造要求:a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载增设梁下顶杆（本工程框架梁下方均增设顶杆)；b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的刚度、稳定性。2。立杆步距的设计:a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置，但20、变化不要过多；c。高支撑架步距以0.91.5m为宜,不宜超过1。5m。3.水平加强层的设计：a。高支模架四边一周均设置水平加强层，从上往下每隔2步设置一道；b.中部每隔4排立杆间距设置，从上往下每隔2步设置一道；c。水平加强层以水平剪刀撑的形式设置。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部每隔4排立杆间距设置。5。顶部支撑点的设计：a。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm;b。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式.6。支撑架搭设的要求：a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头21、均应错开在不同的框格层中设置；b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d。地基支座的设计要满足承载力的要求。7。施工使用的要求:a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c。浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决.第五章 质量、安全管理措施第一节 高支模施工的安22、全管理组织一、组织机构项 目 经 理 技术负责人生 产 经 理施工组后勤组内业组质量组材料组测量组安全组搭设的支撑体系由安全员旁站指导，注意控制好支撑体系的钢管间距、步距、标高，材料质量、搭接高度，剪刀撑、水平拉结位置的安设等.二、各班组的职责1、木工班负责高支模施工中的支模架的搭设，模板的制作及安装、拆除。在砼浇筑时对高支模架体的稳定性进行监督观察。2、钢筋班负责高支模施工中的墙、柱、梁、板的钢筋的制作及安装。3、砼工班负责高支模施工中墙、柱、梁、板的砼的浇筑及砼浇筑后的清理工作.4、架工班负责临边洞口防护拦杆的搭设。项目经理高航为第一安全责任人，杨庆用为现场专职安全管理员,并相应成立高支模23、施工安全管理领导小组。领导小组以项目经理为组长;专职安全员为副组长;生产经理、技术负责人、施工员及各施工班组长为组员。第二节 高支模施工注意问题1、成立以项目经理为中心的领导班子，对本工程存在的实际问题做了充分的分析后,决定采用扣件式钢管脚手架建立高支模系统.2、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。3、支模完毕,经班组、项目部自检合格,报监理及TCC验收合格后，方能进行下一道工序。4、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面.5、高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场24、监护.6、混凝土浇筑时，专职安全员观察模板及支撑系统的变化情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。第三节 安全技术措施 一、安全技术要求1、高支模脚手架搭设前，应按相关的国家和地方规范标准及施工组织设计的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底.2、对支模架、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。3、搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任,并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规程（GB5036）考核合格，持证上岗。4、搭拆脚手架支撑体时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。5、高支模拆除前,外脚手架与建筑物边设安全平网,预25、防物体高处坠落事故发生.6、操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。7、模板支撑架搭设完毕后应进行检查验收,合格后方准使用。8、在顶架搭设过程中要实行严格的监控,由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患.搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的,要有可行的加固方案方可施工。10、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。226、)地基是否积水，底座是否松动。3）支撑架体和架体杆件是否有变形的现象。4)安全防护措施是否符合规范要求。11、在浇筑顶板砼过程中,支架下面要安装照明灯,在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶,若发现异常，立即停止浇筑砼,并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整,砼不得堆积在泵送管道出口处.12、脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件.13、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施,一律不准与脚手架接触。14、脚手架支撑安装好后,应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。15、不27、配套的脚手架与配件不得混合使用于同一脚手架支撑体中。16、支撑体系搭设（安装）应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设,并逐层进行加固.17、水平加强层、纵横剪刀撑搭设应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。18、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整,混凝土不得堆积在泵送管路出口处。19、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。20、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。21、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。22、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。二、预防坍塌事故的安全技术措施1、模板支撑必须严格按照高支28、模施工方案施工.2、安装梁底模板及木方前,确保梁底支架水平杆已拉设.3、不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动等的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和架体应牢固拉接，形成整体。4、模板作业时，指定专人指挥、监护,出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场,待险情排除后,方可作业。5、楼面堆放模板及搭材料时,严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算,并对楼面进行加固。6、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。7、安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架,并29、挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m。8、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。9、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处.10、应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。11、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。12、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序.13、纵横向水平杆靠墙柱边部分应该与墙柱进行连接固定，提高支撑的整体性。三、预防高空坠落事故安全技术措施1、项目经理对本项目的安全生产全面负责,指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作.30、2、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施.模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。3、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗,上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。4、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。5、安全带使用前必须经过检查合格.安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。6、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于31、施工现场各相应部位,夜间应设红灯示警。7、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1。2m，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。8、高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收,经验收合格签字后，方可作业.安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑(或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。10、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。11、安装楼面模板时，在工作面下1m处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。第四节 安全32、应急救援预案一、概况在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。二、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援,项目部成立应急救援领导小组。项目经理高航为第一安全责任人，杨庆用为现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。组 长：高航副组长:杨育林、张鑫组 员:杨庆用、祖凌宏、林士新、黎梦育、陈礼军三、报警救援报警救援联络电话：火警：119公安：110医疗：120交通：122四、人员分工与职责（1)项目经理高航:负责高支模应急救援全面工作。(2）现场技术负责人杨育林：负责制定33、事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。（3）现场专职安全员杨庆用:负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员,材料物资等资源的调配,并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令.（4）各组员：当发生紧急情况时,负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。五、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司,必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作.（3）事故34、发生时,组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。（4）项目部指定现场专职安全员李林青负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。六、应急救援方法（一）高空坠落应急救援方法：1、当现场只有人时应大声呼救;人以上时，就有人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。2、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位,和着地部位的具体情况。3、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤,应该迅速送医院抢救.如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成35、颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全.4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动,搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱,运送时要平稳，否则会加重伤情.（二）模板、坍塌应急救援方法：1、工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救,防止事故扩大,在有伤亡的情况下控制好事故现场.2、报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待)；3、急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4、清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全,避免遗漏伤亡人员,把事故损36、失控制到最小;5、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（三）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1、止血：根据出血种类，采用加压包扎止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法.2、对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛.3、对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。437、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤,应迅速送医院抢救。第五节 质量检查、验收一、验收要求支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理及TCC验收合格后方能绑扎钢筋、浇筑混凝土。二、拆除报告支模架拆除前,必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模.三、本工艺标准应具备以下主要质量记录1、模板检验批质量验收记录。2、模板分项工程质量验收记录。3、拆模申请报告。四、模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204xx）及相关规范要求.即”模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”.(一）主控项38、目1、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处.检查数量：全数检查。检验方法:观察.（二）一般项目1、模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求39、的检验批（在同一检验批内，对梁,应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3 间。）检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。3、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱,应抽查构件数量的10%，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查.（三）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10,且不得小于3间)。现浇结40、构模板安装允许偏差和检验方法见表1：(检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值.）（四）模板垂直度控制1、对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前,必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2、模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；3、模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（五)顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（六）模板的变形控制1、墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍(墙厚每41、边减少1mm)。2、浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑,层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3、门窗洞口处对称下混凝土;4、模板支立后，拉水平、竖向通线,保证混凝土浇筑时易观察模板变形,跑位；5、浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6、模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（七）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞;钢模板如发生变形时，及时修整.（八)窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔,以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。(九）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物42、,清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（十）跨度大于4m 的梁、板，按跨度1/10003/1000起拱。五、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底.1、胶合板选统一规格,面板平整光洁、防水性能好的。2、进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐,木方下口要垫平。3、模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。4、墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条,模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底43、部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带,并校正其平直.5、门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。6、支柱所设的水平撑与剪刀撑,按构造与整体稳定性布置.六、脱模剂及模板堆放、维修1、木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上,防止过早刷上后被雨水冲洗掉。2、模板贮存时,其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。3、装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷,并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。4、拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第六节 支撑体系变形监测措施1、检测内容和监测要求(1）监测44、项目：支架沉降、位移和变形。（2)测点布设：沿建筑物纵向每1015m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。(3）监测频率:在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率20分钟一次；混凝土浇筑完成后,监测频率30分钟一次。2、监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降5mm支架水平位移15mm（2m高）3、监测方法支撑的沉降变形监测采用水准仪进行。做法是：在基层柱的侧面标示出观测基准点,分别在支撑杆上标示观测点（位置在基层结构面上约1.5m处）。在整个浇筑混凝土的过程中,安装专人在基层结构面上进行监测。支撑的水平位移变形监测采用经纬45、仪进行。做法是：在支撑杆上标示观测点(位置在基层结构面上约2m处）。在整个浇筑混凝土的过程中，安装专人在基层结构面上进行监测。4、处理方法当监测数据接近或达到报警值时，立即组织有关各方采取应急或抢险措施，同时向上级有关部门报告.第六章 高支模（板）计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范（GB 500092001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003）等规范编制.一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距（m）:1.30；纵距（m):1.30；步距（m）:1。50；立杆上端伸出至46、模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m）：28。00；采用的钢管（mm）：483。0 ;扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式：方木支撑;2。荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0。350;混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）：3.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E（N/mm2）:9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2）：13;板底支撑采用方木；木方弹性模量E（N/mm2）：9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:13.000;木方抗剪强度47、设计值（N/mm2）:1.400；木方的间隔距离(mm):300.000;木方的截面宽度（mm)：38.00；木方的截面高度(mm）：88.00；5.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400（20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi）；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:20；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2）:360.000;楼板的计算宽度(m)：4.00；楼板的计算厚度（mm)：100。00；楼板的计算长度(m):5。00；施工平均温度(）：20.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算：面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为计算单元面48、板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001。82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48。6 cm4;模板面板的按照三跨连续梁计算.面板计算简图1、荷载计算(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250。11+0.351 = 2.85 kN/m；(2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：q2 = 3.51= 3。5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.22.85+1。43.5= 8.32kN/m最大弯矩M=0.18。320.32= 0.075 kNm；面板最大应力49、计算值= 74880/54000 = 1.387 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.387 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 2。85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0。6772。853004/（10095002157994.667）=0。008 mm；面板最大允许挠度 V=300/ 250=1。2 mm；面板的最大挠度计算值 0.008 mm小于面板的最大允许挠度 1。2 mm，满足要求!三、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3。50、88.88.8/6 = 49。05 cm3；I=3.88.88.88.8/12 = 215.8 cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m）：q1= 250。30。1 = 0。75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0。105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）：p1 = （3。5+2)0.80。3 = 1.32 kN；2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载 q = 1.2(0。75 + 0。105) = 1。026 kN/m;51、集中荷载 p = 1。41。32=1.848 kN;最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1。8480。8 /4 + 1。0260.82/8 = 0。452 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1。848/2 + 1.0260.8/2 = 1。334 kN ;方木的最大应力值= M / w = 0。452106/49.045103 = 9.209 N/mm2;方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 9.209 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/52、2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0。81.026/2+1。848/2 = 1.334 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1334.4/（2 38 88) = 0。599 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1。4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0。599 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求！4。方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0。75+0。105=0.855 kN/m；集中荷载 p = 1.32 kN；方木最大挠53、度计算值 V= 50.8558004 /（38495002157994.67) +13208003 /( 4895002157994.67) = 0。909 mm；方木最大允许挠度值 V= 800/250=3。2 mm；方木的最大挠度计算值 0.909 mm 小于方木的最大允许挠度值 3。2 mm，满足要求!四、木方支撑钢管计算：支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1。0260.8 + 1.848 = 2.669 kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图（mm) 54、支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.578 kN。m ；最大变形 Vmax = 1。03 mm ;最大支座力 Qmax = 7。729 kN ；支撑钢管最大应力= 0。578106/4490=128.738 N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 128。738 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为 1.03 mm 小于800/150与10 mm，满足要求!五、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.55、00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7。729 kN；R 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kN）：NG1 = 0.13828 = 3.875 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A.（2）模板的自重（kN）:NG2 = 0。350.80。8 = 0.224 kN；（3)钢筋混凝土楼板自重（kN)：NG3 = 250。10.8056、。8 = 1。6 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5。699 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3。5+2 ) 0.80.8 = 3.52 kN；3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1。4NQ = 11。767 kN;七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式：其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 11.767 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1。59 cm； A 57、- 立杆净截面面积（cm2）：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；- 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2; L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1。155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3；u = 1。7; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1。5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 58、1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。537 ；钢管立杆的最大应力计算值；=11767。04/（0.537424） = 51。681 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值= 51。681 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2（h+2a） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。243；k2 - 计算长度附加系数,h+2a = 1.7 按照表2取值1.071 ；上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a） = 159、.2431。071(1.5+0。12） = 2.263 m；Lo/i = 2263。13 / 15。9 = 142 ;由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.34 ；钢管立杆的最大应力计算值;=11767.04/（0。34424） = 81。625 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值= 81。625 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全.八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p 60、fg地基承载力设计值：fg = fgkkc = 2500 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 2500 kpa ;脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =117.67 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 11.767 kN；基础底面面积：A = 0.1 m2.p=117。67 fg=2500 kpa .地基承载力满足要求!第七章 高支模（梁）计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结61、构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。由于YKL13截面尺寸较大(4001000）,且位于6/DB轴部位（层高27。7m），具有代表性，故选取梁段YKL13进行计算.计算梁段：YKL13.一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）：0.40;梁截面高度 D(m）:1。00混凝土板厚度(mm):100.00;立杆梁跨度方向间距La(m)：1。30；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m):1。50；梁支撑架搭设高度H（m）：28。00；梁两侧立柱间距(m）：0.60；承重架支设：1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m62、):1.30；采用的钢管类型为483；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2）：0.35;钢筋自重（kN/m3）:1.50；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2。5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2）:2.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2)：2。03.材料参数木材品种:柏木；木材弹性模量E（N/mm2):10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）:1.7；面板类型:胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：9500。63、0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13。0;4。梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm):18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm）：400;次楞根数：5；穿梁螺栓水平间距（mm）:400；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm,200mm,200mm，200mm；穿梁螺栓直径（mm）：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0;主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度90mm;二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土64、作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15)计算，得5。714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;1- 外加剂影响修正系数，取1。200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值18.000 k65、N/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根.面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.面板计算简图(单位：mm）1.强度计算跨中弯矩计算公式如下：其中， 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距（N。mm）； W - 面板的净截面抵抗矩,W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）;按以下公式计算面板跨中弯矩:其中,q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设66、计值: q1= 1.20.4180.9=7.78kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1.40。420。9=1。01kN/m；q = q1+q2 = 7。776+1。008 = 8.784 kN/m；计算跨度(内楞间距）: l = 225mm；面板的最大弯距 M= 0.18。7842252 = 4。45104N。mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 4。45104 / 2。16104=2。059N/mm2;面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值 =2。059N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算 q-作用在模板67、上的侧压力线荷载标准值: q = 180.4 = 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距）: l = 225mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2; I面板的截面惯性矩： I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777。22254/(10095001.94105） = 0。068 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =225/250 = 0。9mm；面板的最大挠度计算值 =0.068mm 小于面板的最大容许挠度值 =0。9mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，68、按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409021/6 = 54cm3;I = 409031/12 = 243cm4；内楞计算简图（1)。内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距（N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中,作用在内楞的荷载,q = (1.2180.9+1。420。9)0.225=4.94kN/m；内楞计算跨度(外楞间距）: l = 400mm69、；内楞的最大弯距： M=0。14.94400。002= 7.91104N。mm；最大支座力:R=1.14.9410。4=2.174 kN；经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 = 7。91104/5.40104 = 1.464 N/mm2;内楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 1.464 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18。000。23= 4.05 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 4070、0mm； I-面板的截面惯性矩：I = 4。86106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774。054004/(100100004。86106） = 0。014 mm;内楞的最大容许挠度值： = 400/250=1。6mm；内楞的最大挠度计算值=0。014mm 小于内楞的最大容许挠度值 =1。6mm，满足要求！2.外楞计算外楞（木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.174kN，按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中,外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管483。0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8。98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.5671、cm4；外楞计算简图外楞弯矩图（kN。m)外楞变形图（mm)(1)。外楞抗弯强度验算其中 外楞受弯应力计算值（N/mm2） M - 外楞的最大弯距(N。mm）； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值（N/mm2）。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.435 kN。m外楞最大计算跨度: l = 200mm;经计算得到，外楞的受弯应力计算值： = 4。35105/8。98103 = 48.42 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =48.42N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!（2)。外楞的挠度验算72、根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0。238 mm外楞的最大容许挠度值： = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0。238mm 小于外楞的最大容许挠度值 =0。5mm，满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径: 12 mm；穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =180.40.3 =2。16 kN.穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 17076/1000 = 12.73、92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2。16kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 8001818/6 = 4。32104mm3; I = 800181818/12 = 3。89105mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板74、抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm; q 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1： 1。2（24.00+1.50）0.801。000。90=22.03kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.20。350。800.90=0.30kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.42.000。800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=22。03+0.30+2。02=24。35kN/m;跨中弯矩计算公式如下:Mm75、ax = 0.1024。350。1332=0。043kN.m； =0。043106/4。32104=1.002N/mm2；梁底模面板计算应力 =1。002 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中,q-作用在模板上的压力线荷载： q =（(24。0+1。50)1.000+0。35）0。80= 20.68KN/m； l-计算跨度（梁底支撑间距）: l =133。33mm； E面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =133。3376、/250 = 0。533mm；面板的最大挠度计算值： = 0.67720.68133.34/（10095003.89105）=0。012mm；面板的最大挠度计算值： =0。012mm 小于面板的最大允许挠度值: = 133。3 / 250 = 0.533mm，满足要求!七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m）：q1 = (24+1。5)10.133=3.4 kN/m； （2）模板的自重线荷载77、(kN/m）：q2 = 0。350.133（21+0.4）/ 0.4=0。28 kN/m; （3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到,活荷载标准值 P1= (2.5+2）0.133=0。6 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.4+1.20.28=4。416 kN/m;活荷载设计值 P = 1.40。6=0。84 kN/m；钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4钢管强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线78、荷载设计值 q = 4。416+0.84=5.256 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15。2560。80.8= 0.336 kN。m;最大应力= M / W = 0.336106/4490 = 74。918 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 74。918 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力: V = 0.64.4160.8 = 2.12 kN;钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =22119。68079、/424。000 = 9.998 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 9。998 N/mm2小于钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2，满足要求!钢管挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q = 3。400 + 0.280 = 3.680 kN/m；钢管最大挠度计算值= 0。6773。688004 /（10020600010。78104）=0.46mm；钢管的最大允许挠度 =0。8001000/250=3。200 mm；钢管的最大挠度计算值= 0。46 mm 小于钢管的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！380、.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2)：q1 = (24.000+1。500)1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2）：q2 = 0.350 kN/m2；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2）:q3= (2。500+2。000)=4.500 kN/m2；q = 1.2（25.500 + 0。350 ）+ 1。44.500 = 37。320 kN/m2；梁底支撑根数为 n,立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N81、 。当n=2时：当n2时：计算简图(kN）支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图（kN。m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1。479 kN，中间支座最大反力Rmax=9.656；最大弯矩 Mmax=0.287 kN.m;最大挠度计算值 Vmax=0。04 mm；支撑钢管的最大应力=0。287106/4490=63。891 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205。0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 63。891 N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2，满足要求！八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:82、按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取12。80 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9。656 kN；R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：83、横杆的最大支座反力： N1 =1.479 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.12928=4.334 kN；楼板的混凝土模板的自重: N3=1。2（0。80/2+(0。60-0。40)/2)0.800。35=0。168 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载： N4=1。2（0.80/2+（0.600。40)/2)0.800。100（1.50+24。00)=1.224 kN； N =1.479+4。334+0.168+1.224=7。21 kN; 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1。59； A 立杆净截面面积 （cm2）：84、 A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 计算长度附加系数，取值为：1。155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3，u =1.7;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2。945 m；Lo/i = 2945。25 / 15。9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴85、心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=7210/（0。209424) = 81.362 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 81.362 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a） （2)k1 计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2 计算长度附加系数，h+2a = 1。7 按照表2取值1.054 ；上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1.1671.054（1。5+0。12） = 2.091 m;Lo/i = 2091。03186、 / 15.9 = 132 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。386 ；钢管立杆受压应力计算值；=7210/(0.386424) = 44。054 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 44。054 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括：梁底支撑最大支座反力： N1 =9。656 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12928=4。334 kN； N =9。656+4。334=13.99 kN;- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 87、lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4。24； W 立杆净截面抵抗矩(cm3）：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1） k1 计算长度附加系数，取值为:1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3，u =1.7；上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671。71。588、 = 2。976 m;Lo/i = 2975。85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值；=13990/（0.205424) = 160。953 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 160。953 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 计算长度附加系数按照表1取值1。167；k2 - 计算长度附加系数,h+2a = 1。7 按照表2取值1.054 ;上式的计算结果:立杆计算长度 L89、o = k1k2（h+2a) = 1。1671.054（1。5+0.12） = 2。091 m；Lo/i = 2091。031 / 15。9 = 132 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。386 ;钢管立杆受压应力计算值；=13990/（0。386424) = 85。48 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 85。48 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值：fg = fgkkc = 170 kpa；其中,地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ;立杆基础底面的平均压力:p = N/A =38。623 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 9。656 kN；基础底面面积:A = 0.25 m2。p=38.623 fg=170 kpa .地基承载力满足要求！