1、目 录1. 编制说明和编制依据22。 施工部署23. 原材料要求24. 地基处理35。 双排脚手架的设计及验算36. 满堂脚手架（模板支撑）设计及验算207. 脚手架搭设要求218。 脚手架拆除要求239. 脚手架工程的安全管理24附：脚手架应急预案附：危险源识别和重点部位、环节控制1、 编制说明及编制依据1.1 编制说明为保证本项目施工过程中脚手架搭设、使用、拆除符合有关规范要求，特编制本方案.1.2 编制依据1）xx提供的金属镁一体化纯碱项目蒸吸工段土建工程施工图纸；2）xx的HSE程序文件;3）xx建设有限公司的安全生产管理制度；4）公司IS09001：2000质量体系文件；5）公司HS2、E（健康、安全、环境）体系文件;6）国家现行有关施工及验收规范、规程：建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）.建筑施工安全检查标准（JGJ592011).建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011）。冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002)建筑施工手册缩印本第四版.7） 现场环境和条件。2、 施工部署2.1 施工方案的选择根据建筑物几何特征及现场的环境和条件，本单位工程的脚手架施工方案确定如下：1） 室外搭设双排结构脚手架，总高52米，分两段搭设，第一段高35米，底座为室外回填基础，第二段高17米,底座为型钢预埋；室内搭设满堂(承重支撑)脚手架。2） 装3、修施工室外脚手架不变，室内天棚施工完后拆除满堂脚手架，然后搭设简易操作平台施工墙面.2。2 质量标准严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)进行搭设.3. 原材料要求3.1钢管(1) 钢管采用48.33。6焊管，材质Q235级。3。2扣件(1) 全部采用标准扣件。(2) 旧扣件检查其外观，对有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓更换。3.3脚手板脚手板采用木挑板.木板用杉木或松木制作，其宽度200mm，厚度50mm，两端用1014号镀锌钢丝捆紧。4。地基处理4。1 回填土回填土按设计及规范要求进行分层夯填，并经试验检测，压实系数0。944.2基础持力层搭设前应将场4、地平整，将回填铲平，并沿建筑四周浇筑一道100厚300宽C15砼,作为脚手架基础持力层。宽004设计及规范要求进行分层夯填。5. 双排脚手架的设计及验算本工程采用双排扣件式钢管脚手架，从基础起到12米为双立杆，12米到35米为单立杆。钢管规格为48。33.6mm；密目网规格：2300目/100cm2 ，每目空隙面积为1.3mm2。脚手架立于基槽回填土上，下设503004000木垫板。立杆横距为1。05米，立杆纵距为1。2米,水平杆步距为 1.6米，水平横杆间距为0.75米，内立杆距墙0。3米；连墙件为两步两跨设置，连墙件采用48.33。6mm钢管，用双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件连接。5、外侧立面采用密目安全网全封闭，在二层满铺脚手板进行防护.基本风压为0.45KN/m2。施工荷载Qk=3KN/m2。木脚手板自重标准值Qp1=0.35 KN/m2,栏木、挡脚板自重标准值Qp2=0。14 KN/m。本脚手架计算依据:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）(以下简称规范)建筑施工手册第四版（以下简称手册)5。1 纵向水平杆、横向水平杆计算1.横向水平杆验算(1）抗弯验算作用于横向水平杆弯矩设计值：M=1。2+1.4则：Mmax=1.2+1。4=0。478KNm查规范得：截面模量W=5。08cm3Q235钢抗弯强度设计值=94.09N/mm2 f=205N/mm6、2符合要求（2）变形验算查规范得：弹性模量E=2.06105 N/mm2惯性矩I=12。19cm2作用于横向水平杆线荷载设计值：q=1.20。350。75+1.430.75=3.465 N/m则挠度为：=2.18mm=7mm同时也小于10mm满足要求2。纵向水平杆计算（1）抗弯验算横向水平杆向内侧挑出距离为300mm，按200mm计算F=0.53。4651。05(1+)2 =2。578KNMmax0。175Fla=0。1752.5781.2=0。54KNm抗弯强度=106。3 N/mm2 f=205N/mm2满足要求（2）挠度验算=3。97mm=10mm满足要求（3）纵向水平杆与立杆连接扣件抗7、滑承载力验算：2.152。578=5.5427KNRc=8KN满足要求5.2立杆验算1.长细比验算：查规范得：k=1。155u=1。50=1。58cm立杆计算长度=kuh=1.1551。51。6=2.772m长细比=182.37 210 (冷弯薄壁型钢结构技术规范)符合要求2.风荷载产生的立杆弯矩:（1）密目安全网挡风系数计算 =0。841查规范得敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数=0.089则：=+=0.841+0.089=0.868(2）风荷载标准值计算查规范得=1。35=1。3=1。1284则：=0.7=0.71.351。12840.55=0.59KN/m（3）风荷载产生的立杆弯矩：=0。88、51。4 =0.216KNm3。立杆段轴向力设计值计算：(1)组合风荷载时：查规范得脚手架结构自重标准值：=0。1248KN/m木脚手板自重标准值（按满铺二层计算）：=20。35=0。7 N/M2栏杆、挡脚板自重标准值:=0.14 KN/m施工均布活荷载标准值：=3KN/m则：脚手架结构自重标准值产生的轴向力：=200.1248 =2。496 KN构配件自重标准值产生的轴向力：=（+0.3）+ =（1.05+0.3）1.80.7+0.141.8 =1.11 KN施工荷载标准值产生的轴向力总和：=（+0.3） =（1.05+0.3)1。23 =2.43KN组合风荷载时立杆段轴向力设计值： N=19、.2（+）+0.851。4=1.2（2。496+1.11）+0。851.42.43=7。2189KN（2）不组合风荷载时立杆段轴向力设计值：N=1.2（+）+1。4=1.2(2。496+1。11）+1。42。43=7。7292KN4.组合风荷载时立杆稳定性验算： 查规范得: 轴心受压构件的稳定系数=0.186 立杆截面面积A=4.56cm2 截面模量W=5.08cm3则： +=+ =136。906N/mm3f=205 N/mm3符合要求5。不组合风荷载时立杆稳定性验算： = =111。6535 N/mm3f=205 N/mm3 满足要求5.3 连墙件验算1.抗滑验算每个连墙件覆盖的脚手架面积：10、=21.621。2=7。68 m2由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：=1.4=1。40.487。68=5。161KN查规范得:=5连墙件的轴向力设计值：=+=5。161+5=10.161KN抗滑验算：查规范得:每个直角扣件抗滑承载力设计值:=8 KN由于采用双扣件设置故：=13.71 KN2=28=16 KN满足要求2.稳定性验算：由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上，因此：=0.6+0.3+1.05=1。95m查规范得回转半径=1.58 cm长细比验算：=123=150(冷弯薄壁型钢结构技术规范)满足要求查规范得轴心受压构件的稳定系数 =0.434钢管截面积A=4.5611、 cm2连墙件稳定性验算：=51。3431/mm2205 N/mm2满足要求5.4。立杆地基承载力验算1。计算基础面积：每块垫板长4米，可放置3根立杆.则:A=0.34=0。4m22.地基承载力设计值:查荷载规范得回填土承载力:=130 KPa=130 KN/m2查规范得脚手架地基承载力调整系数=0.4则：=0。4130=52 KN/m23。地基承载力验算不组合风荷载时立杆段轴向力设计值:N=8。69KN则:=21。73 KN/m2 =52 KN/m2满足要求5.5悬挑梁脚手架的验算1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米,立杆的横距为1。05米，立杆的步距为1。60 米；计算的脚12、手架为双排脚手架搭设高度为 17.0 米,立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0。20米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3；采用的钢管类型为 48。33.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3。20 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2)：3.000;脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数：1；3。风荷载参数 青海省格尔木市地区,基本风压为0.55，风荷载高度变化系数z为0。840，风荷载体型系数s为0.649； 考虑风荷载；4。静荷载参数 每米立杆数13、承受的结构自重标准（kN/m2）:0.1248； 脚手板自重标准值（kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2)：0。140； 安全设施全网（kN/m2):0.005；脚手板铺设层数：4； 脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆木；5。水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16a号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1。50米，建筑物内锚固段长度 2。50 米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用 14a号工字钢. 与楼板连接的螺栓直径(mm）:50。00； 楼板混凝土标号:C35; 主梁间距相当于几倍立杆间距（倍数）:2；6。拉绳与支杆参数 支撑数量为：1； 钢丝绳安全系数为:10.000;14、 钢丝绳与墙距离为（m):1。200； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1。20 m。 7、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面. 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形. （1).均布荷载值计算 小横杆的自重标准值： P1= 0.036 kN/m ； 脚手板的荷载标准值： P2= 0.3501.200/4=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001。200/4=0。900 kN/m； 荷载的计算值： q=1。20。036+1.20.105+1。40.900 = 1。429 kN/m15、； 小横杆计算简图 （2)。强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1。4291。0502/8 = 0。197 kN。m； = Mqmax/W =41。116 N/mm2; 小横杆的计算强度小于 205。0 N/mm2，满足要求！ （3).挠度计算： 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0。036+0.105+0.900 = 1。041 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01。0411050。04/（3842。060105115000。0）=0。695 mm； 小横杆的最大挠度小于 1050.0 / 150=7.00016、 与10 mm,满足要求！ 8、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面. （1）。荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0361.050=0.038 kN； 脚手板的荷载标准值： P2= 0.3501.0501.200/4=0.110 kN； 活荷载标准值： Q= 3。0001.0501.200/4=0。945 kN； 荷载的计算值： P=(1。20.038+1.20.110+1。40。945)/2=0.750 kN; 大横杆计算简图 （2）。强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算：M1m17、ax=0.080。0361.2001。2002=0.005 kN.m; 集中荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算：:M2max=0。4170。7501。200= 0。375 kN。m; M = M1max + M2max = 0.005+0。375=0。380 kN。m 抗弯强度:= 0。380106/4790.0=79.415 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 79。415 小于f=205。0N/mm2; (3）。挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和，单位：mm 均布荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 18、0。6770.0361200.04 /（1002.060105115000。0） = 0。021 mm; 集中荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度: P=（0。038+0.110+0。945)/2=0。546kN V= 3.0290。5461200.03/ ( 100 2.060105115000.0 ）= 1。207 mm; 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.021+1。207=1.229 mm； 大横杆的最大挠度小于 1200.0 / 150=8。0 或者 10 mm，满足要求! 9、扣件抗滑力的计算： 按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承19、载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0。0361.200=0。043 kN; 脚手板的荷载标准值： P2 = 0。3501。0501.200/2=0.221 kN； 活荷载标准值： Q = 3。0001.0501。200 /2 = 1.890 kN; 荷载的计算值: R=1。2(0。043+0。20、221）+1。41.890=2。962 kN； R 6。40 kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容： （1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m);本例为0。1248 NG1 = 0.12517。000 = 2.122 kN； （2）脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用木脚手板,标准值为0.35 NG2= 0.35041.200（1.050+0。3)/2 = 1。134 kN； (3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0。11 NG3 = 0。140421、1。200/2 = 0.336 kN; （4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）;0。005 NG4 = 0。0051。20017。000 = 0.102 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。694 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001。0501。2001/2 = 1。890 kN; 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定采用： Wo = 0。450 22、kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0。840 ； Us 风荷载体型系数:Us =0。649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0。7 0.4500.8400。649 = 0.172 kN/m2； 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1。23.694+ 1。41。890= 7。078 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.694+ 0。851。41。890= 6.681 kN； 风荷载设计值产生的立23、杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0。850 1。40。1721。200 1。6002/10 = 0.063 kN.m； 11、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =7.078 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1。500 计算长度 ，由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2。772 m; Lo/i = 174。000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：=24、 0。235 ； 立杆净截面面积 ： A = 4。57 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4。79 cm3; 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 7078.000/(0。235457.000)=65。909 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 65。909 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 :N =6.681 kN； 计算立杆的截面回转半径 :i = 1。59 cm; 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 :U = 1.500 计算长度 25、，由公式 lo = kuh 确定:lo = 2。772 m； Lo/i = 174.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0.235 立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2; 立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 4.79 cm3; 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2; = 6681.420/（0。235457。000)+62777。311/4790.000 = 75.319 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 75。319 小于 f = 205。000 N/mm2 满足要求！ 12、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下26、式计算: Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0。172 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 11.520 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, No= 5。000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 2.770 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 7.770 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度， 由长细比 l/i=200。000/15.900的结果查表得到0。966; A = 4。57 cm2;f=205。27、00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0。9664.57010-4205.000103 = 90。500 kN； Nl=7.770Nf=90.500,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用单扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=7。770小于单扣件的抗滑力 8。0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 13、联梁的计算： 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P = 7。078 kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n= 2 经过简支梁的计算得到 支座反力（考虑到支撑的自重) RA = RB = ( 2 -1）/27.078+7。078+2.4000。28、174 /2= 10。827 kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重） 27。078 + 2.4000.174 = 14.575 kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2 /87。0782.400+0。1742。4002.400 /8= 4.373 kN.m 截面应力 = 4.373106 / 80500。0 = 54。317 N/mm2 水平支撑梁的计算强度 54。317 小于 205.0N/mm2，满足要求! 14、悬挑梁的受力计算： 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算. 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。 本工程中,脚手架排距为129、050mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866。20 cm4，截面抵抗矩W = 108。30 cm3，截面积A = 21.95 cm2. 受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力） N=14.575 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.221.9500.000178。500 = 0.207 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m） 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右30、分别为 R1 = 17.452 kN； R2 = 12.929 kN； R3 = -0.403 kN。 最大弯矩 Mmax= 1。601 kN.m； 截面应力 =M/1。05W+N/A= 1.601106 /( 1。05 108300.0 )+ 0。000103 / 2195。0 = 14.080 N/mm2; 水平支撑梁的计算强度 =14。080 小于 215。000 N/mm2,满足要求! 15、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢，计算公式如下 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算: 经过计算得到强度 b = 570 10.00063。000 235 /( 31、1200.000160。000215。000) =2。044； 由于b大于0。6，按照钢结构设计规范（GBJ1788）附表其值用b得到其值为0。932; 经过计算得到强度= 1.60106 /（ 0。932108。3001000.000 )=15。862 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求！ 16、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力. 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=24.681kN 17、32、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算: 钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=24。681kN 如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力（kN）; Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm）； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0。82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取24.681kN,=0.820，K=10.000，得到： 钢丝绳最小直径必须大于25。000mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环33、强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=24.681kN 钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=（2468.0764/3。142125.000) 1/2 =16。000mm; 18、锚固段与楼板连接的计算： 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12。929kN; 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为： 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10。9。8f = 34、50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=12928。7884/(3。142502)1/2 =12。830mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 12。929kN； d 楼板螺栓的直径，d = 50。000mm fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。570N/mm2; h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到 h 要大于 12928.788/（3.14235、50。0001.570)=52。425mm. 3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 12.929kN； d - 楼板螺栓的直径,d = 50.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=250.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16。700N/mm2； 经过计算得到公式右边等于1010。96 kN 大于锚固力 N=12.93 kN ,楼板混凝土局部承压计算满足要求！6. 满堂脚手架(模板支撑)设计及验算 满堂脚手架仅验算其36、立杆稳定性即可6。1 满堂模板支撑的构造选择立杆横距：1。2 m；纵距1.2m。步距：1.6m。6.2 荷载永久荷载每米立杆承受的结构自重gk1=0。1491KN/m脚手板自重gk2=0.35 KN/m2模板及结构砼gk3=25KN/m3活荷载施工均布活荷载qk=3KN/m2荷载组合N=1。2恒荷+1。4活载6.3 立杆稳定性验算 (1) 现浇平台(120厚）支撑现浇砼平台满堂脚手架立杆荷载分配图1200 1200（注：图中阴影部分为其中立杆的受力面积）立杆轴向压力N=1。2*（0.1491*1.2+0.35*1。21。2+251。2*1。2*0。12）+1.4*3 =9。2KN立杆的计算长度37、L0=1。2m立杆的截面特性:A=457mm2， I=15。8mm则长细比=L0/I=76，查得稳定系数=0.744稳定性验算=25。7 N/mm2f=205N/mm2满足要求。(3) 有梁板支撑有梁板荷载分配图1200 600(注:图中阴影部分为计算立杆的荷载分配面积）对有梁板，在梁底增设一排立杆支撑，现浇砼梁的最大截面不超过500850，此验算按500850计。N=1.2(0.1491*1.2+0.351.2*0。6+250.5*1.20.85+250.2*0.12*1.2）+1.4*3 =20。88KN N/（A)=20880/（0。744*457）=61.41N/mm2f=205N/m38、m2满足要求.经以上验算得出,本工程双排落地式脚手架和满堂脚手架（模板支撑）满足施工结构安全要求。7。 脚手架搭设要求7.1 脚手架搭设顺序材料准备及检查 地基处理 定位放线 竖立杆 扫地杆(先纵后横，横在纵下) 第一步横杆第一步纵杆 第X步横杆第X步纵杆(先纵后横，横在纵上） 设置连墙件、剪刀撑7.2 扫地杆脚手架设置纵、横扫地杆。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，应将高处的纵向扫地杆向低处延长不少于两跨与立杆固定,高底差1m.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离500mm。脚手架纵横扫地杆构造图 1600 1600 1600 500 200 139、000 200 1 2 la la 1200 1200(注：1-横向扫地杆；2-纵向扫地杆；la跨距；）7。3 脚手板7.7。1 脚手板应满铺、离开墙面120-150MM;7.7.2 脚手板的探头应用直径3.2MM的镀锌钢丝固定在支承杆件上；7。7.3 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；7。7.4 自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12M满铺一层脚手板。脚手板对接、搭接构造图130150 100 300 2007。4 剪刀撑 7.4。1剪刀撑的宽度6m，且应4跨，剪刀撑跨越立杆的最多根数见下表。剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数7657。440、。2双排架的剪刀撑在外侧立面的两端各设置一道；中间按脚手架长度均匀设置,之间的净距15m；各道剪刀撑并由底至顶边续设置，。7.4。3满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。对高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。7。4。4剪刀撑斜杆的接长采用搭接。剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设,各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。7.5 作业层的栏杆和挡脚板设置栏杆与挡脚板构造 （注：1-上栏杆；2中栏杆；3-挡脚板；4外立杆）1 2 1200 3 180 47.5.1栏杆和挡板均应搭设在外立杆的内侧41、； 7.5.2上栏杆的上皮高度应为1。2M； 7.5.3 挡脚板高度不应小于180MM; 7.5.4 中栏杆应居中设置.8、 脚手架拆除要求8.1 准备工作8.1。1应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；8。1。2应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施.8。1。3应清除脚手架上杂物及地面障碍物。8.1。4 组织好人员（架子工）做好安全交底工作.8。1。5做好地面围栏及警戒标志，并设专人看护,严禁无关人员入内。8。2 拆架作业8。2。1 由上至下逐层进行，按安装的逆向流程施工，禁止上下同时作业。8。2。2 连墙件必须随脚手架逐层拆除，禁止先将边墙件整层或整42、楼拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步,应增设连墙件加固。8。2.3当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件;8。2。4当脚手架采取分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端，应先加设连墙件及横向斜杆加固。8。2.5各层杆件拆除顺序：横向水平杆 纵向水平杆 连墙件 立杆8.3拆架时应做好以下工作： 8.3.1拆除外脚手架安全网,应先撒水除尘,减少二次扬尘污染。8.3。2拆除前在警区域内的电线和机械设备全部拆除和移位到安全区域内，应关闭电闸，在警区域内的临时设施全部先拆除。8。3.3拆除应按从上到下进行，一步一清，拆下的密目网，43、扣件、钢管等材料应向下传递,禁止往下乱扔。 8。3.4运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。9、脚手架工程的安全管理9。1 交底与培训9。1。1 由项目部负责就此方案对操作人员进行书面的、口头的技术交底。9.1。2 由安全经理负责对操作人员进行安全培训，培训内容应包括：1）架子工安全操作规程；2）高空作业安全常识；3）劳保用品的正确使用;4）自我保护和保护他人的安全意识。9。2 操作人员9.2。1 脚手架施工人员应经过身体检查，合格方可持证上岗。有心脏类、血压类、恐高症等疾病的人员禁止上岗.禁止酒后和带病作业。9。2。2 上岗人员的年龄组成:不得小于18岁,也不得44、大于50岁.9.3 劳保用品配备作业人员须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑胶鞋，上架挂好保险钩方能作业。9.4 脚手架使用与检查9.4.1 脚手架的使用（1）脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规定验收合格后方准使用.（2）脚手架验收合格后挂“脚手架验收合格证”，方可使用，合格证应挂在显眼处。(3) 脚手架的使用荷载为3KN /m2(每平方米300公斤）,施工荷载应均衡,避免集中堆载,不得超载.(4) 不得将缆风绳、泵送砼的输送管等固定在脚后架上，禁止在脚手架上悬挂起重设备。（5)在脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横水平杆,纵、横扫地杆，以及连墙件。（6）不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业45、。脚手架外侧应设置密目网及平网等防止坠物伤人的防护措施。(7）在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看护。（8)当有六级及六级以上大风和雾、雨雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。（9）搭、拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守，严禁非操作人员入内。(10）拆除时统一指挥，上下呼应，动作协调,以防坠落。（11）每半个月清除一次架体上的建筑垃圾，保持施工现场文明，清理时不许直接将构件、建筑垃圾抛落地面.9。4。2 脚手架的检查脚手架在使用过程中,必须定期进行检查，保养维护,使脚手架始终处于安全可靠的使用状态。脚手架检查的时间：1)基础处理完后(脚手架搭高前);2）作业层施工加荷载前；3）达到使用高度后；4)大雨后。5）脚手架应每周进行自检，做好自检记录。检查的内容:1)杆件的设置的连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；2)地基是否积水、垫板是否松动，立杆是否悬空;3)扣件是否松动；脚手架的垂直度偏差；4）安全网有无破损，安全防护措施是否符合要求；5)是否超载。检查按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011）执行.对检查出来的问题及时解决。