1、xx冻品存储库及加工工厂模板施工方案编制单位：xx金建设公司编制人：编制日期：xx年07月 07日施工组织设计（施工方案)报审表施表7.1共 页 第 页工厂名称xx冻品存储库及加工工厂施工单位中国一冶xx项目部编制单位现报模板施工方案工厂施工组织总设计施工组织设计施工方案文件，请予以审查。主编编制人工厂项目部专业分包施工单位(盖章）技术负责人审核单位总承包单位审核意见：年月日总承包单位（盖章)审核人审批人审查单位监理审查意见:监理审查结论：同意实施修改后报重新编制监理单位(盖章）专业监理工厂师日期:总监理工厂师日期：目录一、编制依据二、工厂概况三、方案选择四、材料选择五、模板安装六、模板拆除七2、模板技术措施八、安全、环保文明施工措施九、计算书第一节编制依据建筑结构荷载规范(GB500092001）中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范(GB500102002）中国建筑工业出版社；建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；钢结构设计规范（GB 500172003)中国建筑工业出版社;钢结构设计规范(GB500172003)中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中国建筑工业出版社;第二节工厂概况本工厂建筑总建筑面积为19756m2.建设用地面积为4001m2；建筑为框剪结构,加工车间建筑层数为地下一层，3、地上七层，建筑物总高度为47。1m，冷库(二)建筑层数为地上七层，建筑物总高度为44。8m，附属设备基础建筑层数为地上一层（带夹层），建筑物总高度为7。2m。本工厂建筑等级为二级，设计使用年限为50年，耐火等级二级，抗震设防七度，屋面、地下室防水等级均为二级。第三节方案选择本工厂考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计,力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。 4、结构选型时,力求做到受力明确，构造措施到位4、，升降搭拆方便,便于检查验收; 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ5999检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则,同时结合本工厂的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下4种模板及其支架方案:墙模板，梁模板，柱模板，板模板。设计取地下室及标准层,具体以构件：柱截面尺寸10001000、600600mm、;地下室墙截面尺寸300、梁5001000、板厚100、梁300700mm、满堂支撑；标准层板厚100、梁截面尺寸300650、满堂支撑进行混凝土计算。第四节材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳5、定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。梁模板（网扣钢管架)面板采用18。000mm胶合面板50100木方(内楞）现场拼制，圆钢管483。0（外楞)支撑,采用可回收m12对拉螺栓进行加固。梁底采用50100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。柱模板采用18mm厚胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用100100木方，柱箍采用圆钢管483。0加固，采用可回收m12对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）.边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑,采用483.0钢管斜向加固（尽量取45）板模板（网扣钢管架)6、采用18mm厚胶合面板，板底采用50mm100mm方木支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成,采用483。0钢管。第五节模板安装 1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工厂验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前,要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子,以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝 12、相邻模板之间高低差 13、模板平整度247、模板平面尺寸偏差3 2、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa)，即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线,并以该控制线为起点，引出每道细部轴线,根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500(mm）控制线,以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。3、模板安装要求（1)墙体模板安装顺序及技术要点模板安装顺序模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模技术要点安装墙模前,要对墙体接茬处凿毛,用空压机清除墙体内8、的杂物，做好测量放线工作.为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（2）梁、板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模技术要点安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要求,待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工厂验收完毕后,再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查,保证架体稳定,支设牢固9、，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。(3）梁板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序 ”满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设,按设计要求起拱（跨度大于4m时,起拱0.2），起拱部位为中间起拱,四周不起拱.(4）柱模板安装顺序及技术要点4、模板构造墙模板（以地下室300厚剪力墙为例）胶合板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处.竖向内背楞采用6080 木方间200mm(起步250mm，以上300mm 间距，10、其余间距500mm），水平外楞圆钢管483。0间距400mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距500mm，竖向间距400mm，斜向支撑用钢管中下三道进行间距600 mm加固以保证其稳定。地下室外墙用m14对拉螺栓带止水片,端头带小木块限位片,以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。梁模板（网扣钢管架）(以地下室5001000梁为例) 1、梁侧模板采用木方作为内楞间距200mm，钢管作为外楞间距400 mm,采用可回收的m12普通穿墙螺栓加固水平间距400mm,竖向间距200mm，250mm，200mm.梁模板采用18mm胶合面板作为面板,11、梁底支撑间距200mm。支承为483。0钢管。网扣式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向0。7m，梁两侧立杆间距0。7m，步距一步架并设置纵向水平拉杆扫地杆，四面没斜撑间距6m。 2、梁模板施工时注意以下几点：（1)横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方;（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；(3)根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱,4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；(4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托,对称斜向加固（尽量取45）柱模板采用18mm胶合板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用100100 木方，柱箍采12、用圆钢管483。0柱截面B方向间距150mm，柱截面H方向间距200mm用可回收的m12普通穿墙螺栓加固，柱截面B方向间距水平间距600mm，竖向间距同柱箍间距800mm，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观.斜向支撑,起步为150mm，每隔1500mm 一道,采用双向钢管对称斜向加固(尽量取45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。板模板(扣件钢管架) 1、楼板模板采用50mm100mm木方做板底支撑,中心间距300mm,脚手架排距1m，跨距1。0m。 2、楼板模板施工时注意以下几点：(1)横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢13、管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固,水平拉撑连通;（3）模板底第一排楞需紧靠墙板,如有缝隙用密封条封孔,模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4 开间不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm;(5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板.顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅,弹线保持在同一标高上,板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平.铺设四周模板时,与墙齐平，加密封条,避免墙体”吃模”,板模周转使用时,将表面的水泥砂14、浆清理干净,涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净,刷好脱模剂。（6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道,中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）.第六节模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后,由技术人员发放拆模通知书后,方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据15、拆模试块强度而定）,保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆,后支的先拆。(1）地下室墙模板拆除地下室墙模板在混凝土强度达到1。2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板,再拆除内侧模板，先模板后角模.拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开.不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松16、动四周固定用的角钢,再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。（2）楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动,达到模板与楼板分离的要求,保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑. 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理.支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理,涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节模板技术措施 1、进场模板质量标准模板要17、求:(1）技术性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验)。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡.不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0。001m2。每平方米污染面积不大于0。005m2(3）规格尺寸标准厚度检测方法:用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值;各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差.翘曲度检测方法:用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最18、大弦高,后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求必须符合混凝土结构工厂施工及验收规范（GB 502042002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。(1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量:全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察. 2)在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）一般项目 1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇19、筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水;模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量:全数检查.检验方法:观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁,应抽查构件数量的10%，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间.）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不应少于3 件;对墙和板,应20、按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间）。检验方法:钢尺检查。（3)现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。检查数量:按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10,且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1:（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值.检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。）(4）模板垂直度控制 1)对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前,必须对每一块模板线进行复测,无误后,方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超21、过2mm; 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求.（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。(6）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上,焊接顶模棍(墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振,使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4)模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形,跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动; 6）模板支立完毕后,禁止模板与脚手架拉结.（7)模板的拼缝、接头模板22、拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整.(8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物,清理干净后,用木胶合板背订木方固定.(10）跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm.（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时,所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度,每次浇筑时,均派专人专职检查模板，发现问题及时解决.(123、3)为提高模板周转、安装效率，事先按工厂轴线位置、尺寸将模板编号,以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项在模板工厂施工过程上中，严格按照模板工厂质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然,以保证模板工厂的施工质量。严格执行交底制度,操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格,面板平整光洁、防水性能好的.(2）进场木方先压刨平直统一尺寸,并码放整齐，木方下口要垫平.(3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直.（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条,模板下端与24、事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带,并校正其平直。（5)墙模板的对拉螺栓孔平直相对,穿插螺栓不得斜拉硬顶.内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm.（6)门窗洞口模板制作尺寸要求准确,校正阳角方正后加固，固定,对角用木条拉上以防止变形。（7)支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修（1)木胶合板选择水性脱模剂,在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉.钢模板用油性脱模剂,机油:柴油2：8。（2）模板贮存时,其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（25、3)装卸模板时轻装轻卸,严禁抛掷，并防止碰撞,损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八节安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。(2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工厂脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合;拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道,将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂”禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人26、看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线,且绝缘良好.电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯;两人操作时相互配合,不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。（6)用塔吊吊运模板时,必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程.模27、板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运.不允许一次吊运二块模板(7)大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护,阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人.(8）在电梯间进行模板施工作业时,必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响,又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h.(9)环保与文明施工夜间22：006：00 之间现场停止模板加工和其他模板28、作业。现场模板加工垃圾及时清理,并存放进指定垃圾站。做到工完场清.整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果.第九节计算书一、以900900柱模板的计算1、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=900mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=900mm,H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 6000mm，柱箍间距计算跨度 d = 400mm。柱箍采用双钢管48mm3.0mm.柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm。 900B方向竖楞4根，H方向竖楞4根. 900213213213213213213柱模板支撑计算简图2、柱模板荷载标准值计29、算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中c- 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3;t - 新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/（T+15)，取5.000h;T 混凝土的入模温度,取25.000；V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1。200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000.根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50。090kN/m30、2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.090kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4。000kN/m2.3、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0。40m.荷载计算值 q = 1.250.0900.400+1。44。0000。400=26。283kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 40。001。801。80/6 = 21。60cm3；I = 40.001.801。801。80/12 = 19.44cm4；（1)抗弯强度计算31、f = M / W f其中 f - 面板的抗弯强度计算值（N/mm2);M 面板的最大弯距（N.mm)；W - 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值,取30.00N/mm2；M = 0。100ql2其中 q 荷载设计值（kN/m)；经计算得到 M = 0。100（1.220。036+1。41。600)0。2130。213=0。120kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。12010001000/21600=5。538N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!（2）抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1.220.036+1。41。6032、0）0.213=3.364kN截面抗剪强度计算值 T=33364.0/（2400.00018.000)=0。701N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。50N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!（3）挠度计算v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67720。0362134/（1004000194400)=0.361mm面板的最大挠度小于213。3/250,满足要求！4、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0。213m.荷载33、计算值 q = 1。250。0900。213+1。44.0000.213=14。018kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 5.607/0.400=14.018kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0。114。0180。400。40=0。224kN。m最大剪力 Q=0.60。40014。018=3。364kN最大支座力 N=1。10.40014.018=6。168kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6。008。008。00/6 = 64.00cm3;I = 6。008。008。0034、8。00/12 = 256。00cm4; （1）抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.224106/64000。0=3.50N/mm2抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！(2）抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33364/（26080)=1.051N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。50N/mm2抗剪强度计算满足要求！（3)挠度计算最大变形 v =0。67711.681400。04/（10010000.002560000。0）=0.079mm最大挠度小于400.0/250，满足要求！5、B35、方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P:P = (1。250.09+1。44.00）0。213 0.400 = 5。61kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN。m）支撑钢管变形图（mm）支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。584kN。m最大变形 vmax=0。096mm最大支座力 Qmax=12。860kN抗弯计算强度 f=0。584106/8982000。0=65.02N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于460。0/150与10mm,满足要36、求！6、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2）；f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）: 12对拉螺栓有效直径（mm)： 10对拉螺栓有效面积（mm2）： A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12。920对拉螺栓所受的最大拉力（kN）： N = 12.860对拉螺栓强度验算满足要求!7、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = （1.250。09+1。44。00)0。213 0.400 = 5。61kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载37、P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。m）支撑钢管变形图（mm)支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。584kN。m最大变形 vmax=0。096mm最大支座力 Qmax=12.860kN抗弯计算强度 f=0.584106/8982000。0=65.02N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm，满足要求！8、H方向对拉螺栓的计算计算公式：N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A - 对拉螺栓有效面积 （mm2）;f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2；38、对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径（mm）: 10对拉螺栓有效面积（mm2)： A = 76。000对拉螺栓最大容许拉力值（kN）： N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN）： N = 12。860对拉螺栓强度验算满足要求！二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5001。0000。300+0。3500.300=7.755kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.300=0。900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W 39、= 30.001.801。80/6 = 16。20cm3；I = 30。001。801。801。80/12 = 14。58cm4;（1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f - 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；M 面板的最大弯距(N.mm）；W - 面板的净截面抵抗矩；f - 面板的抗弯强度设计值，取30.00N/mm2;M = 0。100ql2其中 q - 荷载设计值（kN/m）;经计算得到 M = 0。100(1.27。755+1。40。900）0.3000。300=0。095kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。09510001000/16200=5。870N/mm40、2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！（2）抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600(1。27.755+1.40.900）0。300=1。902kN截面抗剪强度计算值 T=31902。0/（2300。00018。000）=0.528N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2抗剪强度验算 T T,满足要求！（3）挠度计算v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.7553004/（1004000145800）=0。729mm面板的最大挠度小于300。0/250，满足要求！三、梁底支撑横杆的计41、算作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。1.荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001。0000。300=7.650kN/m(2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2 = 0。3500。300（21.000+0。300）/0。300=0。805kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1。000+2。000)0。3000。300=0.270kN均布荷载 q = 1。27。650+1.20。805=10。146kN/m集中荷载 P = 1。40。270=0.378kN木方计算简图木方弯矩图(kN。42、m）木方变形图（mm）木方剪力图（kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=4。159kNN2=4.159kN经过计算得到最大弯矩 M= 1.047kN。m经过计算得到最大支座 F= 4。159kN经过计算得到最大变形 V= 1。7mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 5。0010.0010。00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4;(4)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1。047106/83333.3=12.56N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！（5）木43、方抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34。158/（250100）=1。247N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。50N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!（6）木方挠度计算最大变形 v =1。7mm木方的最大挠度小于800.0/250，满足要求！三、梁底支撑钢管计算（一） 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN。m)支撑钢管变形图（mm）支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=1。842mm最大支座力 Qmax=1244、。278kN抗弯计算强度 f=0。881106/4491.0=196。10N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求！（二） 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R=12.28kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！R8。0 kN时，可采用单扣件; 8.0k45、NR 12。0 kN时，应采用双扣件;R12。0kN时,应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括：横杆的最大支座反力 N1=12。28kN （已经包括组合系数1.4）脚手架钢管的自重 N2 = 1。20.1492.500=0.447kNN = 12.278+0。447=12。725kN - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到;i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1。60A 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4。24W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 4。49 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm46、2）；f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2；l0 计算长度 (m）;如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1）或（2）计算l0 = k1uh （1）l0 = （h+2a） （2）k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1。243；u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3。3；u = 1。700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式（1）的计算结果：l0=1。2431。7000。60=1。268m =1268/16。0=79。490 =0。728=12725/(0.728424)=41。233N/mm2，立杆的稳定性计算 f47、，满足要求！公式（2）的计算结果:l0=0.600+20。100=0.800m =800/16。0=50。157 =0。852=12725/（0.852424)=35。232N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3）计算l0 = k1k2（h+2a） （3)k2 - 计算长度附加系数,按照表2取值为1。000;公式(3）的计算结果:l0=1。2431。000(0。600+20。100)=0。994m =994/16。0=62。345 =0。809=12725/（0.809424）=37.090N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求！模板承重架48、应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、梁模板（以500900梁为例）1、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm,梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度)300mm.梁模板使用的木方截面6080mm,梁模板截面底部木方距离400mm,梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm,弹性模量E=6000N/mm2,抗弯强度f=30N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm,弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=30N/mm2。2、梁模板荷载标49、准值计算模板自重 = 0。340kN/m2;钢筋自重 = 1。500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3;施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值.新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中c 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料)取200/（T+15），取5。000h;T - 混凝土的入模温度，取25。000;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取2。90050、m；1- 外加剂影响修正系数,取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50。090kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.090kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4。000kN/m2。3、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 30.001.801。80/6 = 16。20cm3;I = 30.001。801。801。80/12 = 14。58cm4;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图（1）。抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求: f = M/W 51、f其中 f - 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2）；M 计算的最大弯矩 （kN。m）；q 作用在梁底模板的均布荷载（kN/m）；q=1.20。340.30+24。000.500.90+1。00。500。90+1。42.500.30=14。67kN/m最大弯矩计算公式如下:M=0。106。6800。4002=0.107kN。mf=0。107106/16200。0=6。598N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于30.00N/mm2，满足要求！（2)。抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。60。4006.680=1。52、603kN截面抗剪强度计算值 T=31603/(230018）=0。445N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。50N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求！（3）。挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0。340。30+24。000.500.90+1。500。500.90=11。577N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.6774.692400.04/(1006000。00145800。0)=0。930mm梁底模板的挠度计算值： v = 0。930mm小于 v = 400/250，满足要求!4、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！5、梁模板侧模计算53、梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图梁侧模板计算简图6、穿梁螺栓计算计算公式:N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积 （mm2)；f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = （1。250.09+1。44.00）0.900.50/1=29.569kN穿梁螺栓直径为12mm;穿梁螺栓有效直径为9。9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12。920kN;穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11。827kN;穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距300mm.每个截面布置1 道穿梁螺栓.穿梁螺54、栓强度满足要求！7、梁支撑脚手架的计算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）。计算依据2施工技术2002。3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军）.模板支架搭设高度为5.9米，基本尺寸为：梁截面 BD=300mm600mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向） l=0.90米，立杆的步距 h=0。50米，11005009005005800图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.225。5000.2500。3000。900=2。066kN。采用的钢管类型为483.0.A、模板面板计算面板为受弯55、结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25。5000.6000。300+0.3500。300=4。695kN/m活荷载标准值 q2 = （2.000+1.000）0。300=0.900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 30。001。801。80/6 = 16。20cm3；I = 30。001.801。801。80/12 = 14.58cm4;（1）抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2）；M 面板的最大弯距（N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩;56、f 面板的抗弯强度设计值，取30.00N/mm2;M = 0。100ql2其中 q 荷载设计值（kN/m）;经计算得到 M = 0.100（1。24。695+1.40.900）0。400经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11010001000/16200=6。809N/mm2面板的抗弯强度验算 f f，满足要求!（2）抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600(1。24。695+1。40。900)0.400=1.655kN截面抗剪强度计算值 T=31655。0/(2300。00018。000）=0.460N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。50N/mm257、抗剪强度验算 T T,满足要求!(3）挠度计算v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0。6774.6954004/(1004000145800）=1.395mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!B、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1。荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重（kN/m)：q1 = 25。5000.6000。400=6.120kN/m(2）模板的自重线荷载（kN/m):q2 = 0。3500.400（20.900+0.500)/0。500=0.900kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振58、倒混凝土时产生的荷载（kN）：经计算得到，活荷载标准值 P1 = （1。000+2。000）0。3000.400=0.360kN均布荷载 q = 1。26。120+1。20。700=8。184kN/m集中荷载 P = 1.40。360=0.504kN木方计算简图木方弯矩图（kN.m)木方变形图(mm)木方剪力图（kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3。545kNN2=3。545kN经过计算得到最大弯矩 M= 1。079kN。m经过计算得到最大支座 F= 3.545kN经过计算得到最大变形 V= 2。1mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5。0059、10.0010。00/6 = 83。33cm3；I = 5。0010。0010。0010.00/12 = 416。67cm4;（1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1。079106/83333。3=12。95N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！（2）木方抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.545/（250100）=1。064N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。50N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算最大变形 v =2。1mm木方的最大挠度小于900。0/250,满足要求！C、梁底支撑钢60、管计算(一） 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。m）支撑钢管变形图（mm)支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。687kN。m最大变形 vmax=1。887mm最大支座力 Qmax=8.839kN抗弯计算强度 f=0.687106/4491。0=153。08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900。0/150与10mm，满足要求!(二） 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。D、扣件抗滑移的计算纵61、向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8。84kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!R8。0 kN时，可采用单扣件； 8。0kNR 12.0 kN时,应采用双扣件；R12.0kN时,应采用可调托座.E、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.84kN (已经包括组合系数1。4）脚手架钢管的自重 N2 = 1。20。1492.900=0。518k62、NN = 8.839+0.518=9。357kN - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 （cm)；i = 1。60A 立杆净截面面积 （cm2)； A = 4。24W - 立杆净截面抵抗矩（cm3);W = 4。49 - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 - 计算长度 （m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1)或（2）计算l0 = k1uh （1)l0 = （h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数,按照表1取值为1。243；u - 计算长度系数,参照扣件63、式规范表5。3。3；u = 1。700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。10m；公式（1）的计算结果:l0=1。2431.7000.50=1。057m =1057/16。0=66.241 =0。792=9357/（0。792424)=27.871N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！公式（2）的计算结果：l0=0。500+20。100=0。700m =700/16。0=43。887 =0.876=9357/(0。876424）=25.208N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3）计算l0 = k1k2(h+2a64、) （3）k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；公式(3)的计算结果：l0=1。2431.000（0。500+20.100）=0。870m =870/16.0=54.552 =0.839=9357/(0。839424）=26.320N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！（七）满堂板模板支撑计算（网扣钢管脚手架）计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算依据2施工技术2002.3。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（杜荣军)。模板支架搭设高度为5。0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0。90米，立杆的横距 l=0。90米,立杆的步距 h=65、1。50米。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483。0.1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算.静荷载标准值 q1 = 25。5000。2000.900+0。3500。900=4。905kN/m活荷载标准值 q2 = （2.000+1.000）0.900=2。700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.001.801。80/6 = 48.60cm3；I = 90。001.801。801.80/12 = 43。74cm4；(1）抗弯强度计算f 66、= M / W f其中 f - 面板的抗弯强度计算值(N/mm2）;M - 面板的最大弯距(N.mm)；W - 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值,取30。00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q - 荷载设计值(kN/m）;经计算得到 M = 0。100（1.24.905+1.42。700）0。3500。350=0。118kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。11810001000/48600=2.436N/mm2面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！（2）抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1。24。905+1.42。7067、0）0.350=2.030kN截面抗剪强度计算值 T=32030.0/（2900.00018。000）=0。188N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2抗剪强度验算 T T,满足要求!（3)挠度计算v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0。6774。9053504/（1004000437400）=0.285mm面板的最大挠度小于350。0/250,满足要求!1.静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架钢管的自重（kN）:NG1 = 0。1293。250=0。420kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值,设计人员68、可根据情况修改。（2）模板的自重（kN）:NG2 = 0。3500。9000.900=0.283kN(3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：NG3 = 25。5000。2000。9000。900=4。131kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。834kN。2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.经计算得到，活荷载标准值 NQ = （1.000+2.000)0。9000。900=2。430kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1。2NG + 1。4NQ6、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N = 69、9.20kN - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm）；i = 1。60A - 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4。24W - 立杆净截面抵抗矩（cm3)；W = 4.49 - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）；f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 - 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1）或（2）计算l0 = k1uh （1）l0 = (h+2a） （2)k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为1。167;u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3；u = 70、1。700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m;公式(1）的计算结果：l0=1.1671.7001。50=2。976m =2976/16。0=186.574 =0。207=9203/(0.207424)=104。711N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式（2)的计算结果：l0=1.500+20。100=1。700m =1700/16。0=106.583 =0。545=9203/（0。545424)=39。859N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（3）计算l0 = k1k2（h+2a） （3）k2 计算71、长度附加系数，按照表2取值为1。000；公式（3）的计算结果:l0=1。1671.000（1。500+20.100）=1。984m =1984/16.0=124.382 =0.429=9203/（0.429424)=50。567N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。楼板模板高支撑架的构造和施工要求工厂经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1。模板支架的构造要求：a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;c。梁和楼板荷载相差较大时，可72、以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2。立杆步距的设计:a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b。当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c。高支撑架步距以0。8-1。0m为宜,不宜超过1。0m。3。整体性构造层的设计:a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时,需要设置整体性单或双水平加强层；b。单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1015m设置,四周和中部每10-15m73、设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d。在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置.5。顶部支撑点的设计:a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6。支撑架搭设的要求：a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格74、层中设置；b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7。施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决.(二）板模板(钢管支撑）A、模板支架荷载标准值（轴力)计算：作用于模板75、支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1、静荷载标准值包括以下内容:（1)木顶撑的自重（kN）：NG1 = 1.0000.0600。080+(1。000/2)2+0.60021/220.0300.040+3。0000.0800。1003。870= 0.119 kN（2）模板的自重(kN）：NG2 = 0。3501。0001.000 = 0。350 kN;（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:NG3 = 25.0000.1001。0001.000 = 2.500 kN;经计算得到，静荷载标准值;NG = NG1+NG2+NG3 = 0。119+0。350+2。500 = 2。969 kN；2、活荷载76、为施工荷载标准值:经计算得到,活荷载标准值:NQ = 2.0001。0001。000 = 2.000 kN;3、不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG+1。4NQ = 1.22。969+1.42。000 = 6。362 kN；B、立柱的稳定性验算：稳定性计算公式如下：经计算得到: = 6362。452/（0。4818000。000） = 1。652 N/mm2;根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1。2调整系数：f = 1。210。000 = 12。000 N/mm2;木顶支撑立柱受压应力计算值为1。652N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 1277、。000N/mm2，满足要求！C、斜撑（轴力）计算:木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：RDiRCi/sini其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力;RDi -斜撑的轴力；i 斜撑与帽木的夹角。sini = sin90-arctan（1。000/2）/0。600 = 0。974；斜撑的轴力:RDi=RCi/sini= 2.213/ 0.974= 2。273 kND、斜撑稳定性验算：稳定性计算公式如下：经计算得到: = 2272。743/（0.5841200.000) = 3.245 N/mm 2；根据规范规定,用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1。2调整系数；f = 1.211。000 = 13。200 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为3。245 N/mm2,小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13。200N/mm2，满足要求！E、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值：fg = fgkkc = 85 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0。5 ;立杆基础底面的平均压力：p = N/A =75。2 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 18。8 kN；基础底面面积：A = 0。25 m2。p=75.2 fg=85 kpa .地基承载力满足要求!