1、xx1、2栋（商住及配套）工程模板工程施工方案目录一、 编制依据1二、 工程概况1三、 工程各部位结构尺寸2四、 本方案的适应范围5五、 施工准备5六、 质量要求6七、 施工步骤7八、 质量保证措施12九、 季节性施工措施13十、 安全措施及文明施工措施14十一、计算书16一、编制依据1。1、建筑结构荷载规范GB500092001；1.2、混凝土结构设计规范GB50010-2002；1.3、混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002；1.4、建筑施工计算手册;1.5、建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；1.6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 ;1.7、钢2、结构设计规范GB 500172003;1.8、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程。JGJ128-20101。9、工程施工图纸。1。10、公司的内部技术标准、工作标准、管理标准以及公司ISO9002质量体系程序文件。1。11本工程模板工程专项施工方案二、工程概况:xx保障性住房建设工程位于广东省xx市xx区xx街道杨美地块,分A、B两座高层住宅建筑，该工程的施工范围包括4栋高层及一层地下室,局部二层；高层为1528层，总建筑面积约43828。55m2。结构类型为框架剪力墙结构,基础采用筏板和独立基础设计。三、 工程各部位结构尺寸：1、地下室部分结构形式框架剪力墙楼层标高（mm）地下二层：41503、地下一层:5850板厚度（mm）底板：1000地下二层:180地下一层：180墙体厚度(mm）外墙：600内墙：200框架柱截面尺寸（mm）400600、500600、600600、600786、600900、600950梁截面尺寸（mm）200500、300500、300800、3001450、350600、350800、400700、500800、5009002、主体部分：结构形式框架剪力墙层高（m)A栋1座128层：2.8m 建筑高度（m）89。03mA栋2座128层:2.8m88.11mA栋3座115层：2.8m49。01mB栋128层：2。8m84.85m板厚度(mm）120mm墙体4、厚度（mm)200mm,100mm框架柱截面尺寸（mm）200500、200400、500500、500梁截面尺寸(mm)2005503、结构概况（一） 结构体系主要设计参数1、结构安全等级：二级2、抗震设防烈度：7度3、抗震设防类别：丙类4、主要结构类型：高层为钢筋混凝土框架结构（二）建筑分类等级及结构设计标准建筑物耐火等级建筑结构安全等级结构抗震等级人防抗力级别地基基础设计等级主楼框架主楼抗震墙裙房框架裙房抗震墙楼梯柱主楼裙楼一级二级A1A19、A20A41二级、A42A66三级核6、常6乙级(三）混凝土环境类别及耐久性要求 部位构件环境类别最大水灰比最小水泥用量最大氯离子含量最大碱含量地5、上所有砼梁板柱一类0。65225kg/m31。0不限制二a类0.60250kg/m30。33.0kg/m3地下所有砼构件二a类0。50（水胶比0.5）280kg/m30。3%3.0kg/m3五类0。40340kg/m30。08%3。0kg/m3 (四）混泥土强度等级A1A19墙柱部位-2F6F7F12F13F18F19F屋顶层标高-10。05016.35016.35033。15033.15049.95049。95086。600强度C50C40C35C30A20A41墙柱部位-2F5F6F11F12F18F19F屋顶层标高-10.05013。55013。55030。35030。35049。9506、49.95086。600强度C50C40C35C30A42A66墙柱部位-2F3F4F屋顶层标高-10.0507。9507.95050。150强度C40C30A1A66梁板部位地下室底板一层二层屋顶层标高基础顶-0。050-0.050屋顶强度C35C30注:1、构造柱及圈梁混泥土强度等级采用C20 2、当本表混泥土强度等级与详图有矛盾时以详图为准。部位或构件承台基础梁地下室底板地下室外墙垫层强度等级C35C35C35C35C15注:除框支柱外，与地下室外墙相连的框架柱混凝土强度等级与外墙相同，当独立基础与地下室底板相连时，砼标号取与底板相同四、本方案的适应范围1、本方案主要用于地下室，及其它楼7、层局部使用。五、施工准备5。1、技术准备：进行技术交底，熟悉结构构造、细部节点要求，了解施工工艺规定，未经交底或培训不得上岗进行施工作业。5。2、机具准备:砂轮切割机一台、木工台锯四台。垂直运输采用汽车吊和人力倒运。5。3、材料准备：施工需要的主要材料：12191950门架、483.5mm钢管、4595枋木、18mm厚胶合板、可调托盘、14对拉螺栓5.4、施工条件准备:支设于地台（楼面）混凝土的强度应达到12 N/ mm，方可进行支架的搭设。模板及支架拆除应视上道工序的混凝土强度达到设计强度的70、悬臂部分及跨度大于8m的梁混凝土强度应达到100 时，方可进行拆除.六、质量要求6。1、门式架搭8、设场地平整,若在非结构层上搭设时，地面应夯实，在搭设面上底托上加设厚度50mm的垫木。6.2、门式架首层的垂直度，竖杆在两个方向的垂直偏差均在2mm以内，顶部水平偏差控制在5mm以内。6.3、门架立杆之间要对齐，对中偏差不应大于3mm，并相应调整门架的垂直度和水平度.6。4、楼层标高误差不得大于10mm。6。5、模板块相邻板面高低差不得超过2mm。6.6、按规范要求梁底起拱0。2%.七、施工步骤7.1、门架及模板搭设7。1.1、门架搭设顺序：铺放垫木拉线放底座自一端开始立门架，并随即装水平加固杆照上述步聚逐层向上安装外围装加强整体刚度的长剪刀撑（用483.5mm钢管)装托盘加顶托装梁、板主楞（9、用483.5mm双钢管).7。1。2、模板安装顺序:装梁底楞木铺梁底板支梁侧模装楼板楞木铺楼板底模装梁对拉螺栓.7.1.3、梁底、梁侧模采用18厚胶合板，梁模小楞采用4595松木枋300，主楞双钢管(483。5mm)；梁侧横楞4595松木枋260mm，立档双4595松木枋500mm，高度大于700mm的梁，其侧模板采用14间距500的对拉螺栓拉结限位。梁支架采用MF1219型、立杆422。5钢管门式架交叉搭设,沿梁纵向交叉错搭设，距离915mm,即跨距915mm。考虑到首层地基承载力及各层主梁(梁高750mm）梁底横向（小楞)支撑的挠度,应在梁底中部沿纵向加一排钢管支撑920mm，钢管上加顶托10、，顶托上双钢管。7。1.4、楼板模板采用18mm厚的胶合板,小楞采用45mm95mm松木枋,间距300mm。大楞采用顶托上单钢管（483.5mm）间距1219mm。楼板模板支架同样采用MF1219型、立杆422。5门式架搭设成桁架，门架按跨距915mm搭设成桁架，桁架平行排列拉结成满堂红架，每块板底34榀。桁架之间可采用483.5mm钢管拉结连接加强其刚度.主、次梁每排立杆设两道483。5mm水平钢管或拉结杆与混凝土柱连接。第一道距地面300mm，第二道距地面3000mm。7。1.5、方柱模板安装,先将柱子第一段四面模板就位组拼好,校正调整好对角线，要求模板竖直，位置准确，并用柱箍固定。然后以11、第一段模板为基准，用同样方法组拼第二段模板，直到柱全高。各段组拼时其水平接头和竖向接头要同时用U形卡正反交替连接，在安装到一定高度时，要进行支撑或搭结,以防倾倒，并用支撑式拉杆上的调节螺栓校正模板垂直度.（1） 安装程序如下搭设安装架子第一段模板安装就位检查对角线、竖直和位置安装柱箍第二、三等段模板及柱箍安装安装有梁口的柱模板全面校正检查群体固定。（2） 柱模安装注意事项A、柱模与梁模连接处的处理方法：保证柱模长度符合模数，不符合部分放到节点部位处理，以梁底标高为准,由上往下配模,不符模数部分放到根部处理.B、支设的柱模，其标高、位置要准确，支设应牢固，高度在4m和4m以上时，一般应四面支撑。12、C、柱模板根部要用水泥砂浆堵严,防止跑浆。D、柱模的浇筑口和清扫口，在配模时应一并考虑留出.E、梁柱模板分两次支设时，在柱子混凝土浇筑达到拆模强度时拆下部模板，最上一段柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。7.1。6、墙模板(1）安装程序组装前检查安装就位一侧第一步模板安装竖楞调整平直安装就位一侧第二、三步模板并调整平直绑扎钢筋安装就位另一侧第一、二、三步模板并调整平直安装穿墙螺栓安装横楞调整模板平直。(2）墙模板安装注意事项A、组拼时应从墙角模板开始，向互相垂直的两个方向组拼，以减少临时支撑的设置，否则要随时注意拆换和增加支撑，以保证墙模处于稳定状态。B、完成板的组拼后，安装竖楞，竖楞与模板用13、钩头螺栓紧固或直接用铁钉紧固，楞条长度不够需加长时，接头处应有同样数量楞条。C、组装模板时，要使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙保持垂直。D、外墙大模，相邻模板边肋用U形卡连接的间距，不得大于300mm，U形卡要反正交替安装。E、上下层墙模接槎处理,可在下层模板上端设一道穿墙螺栓,拆模时该层模板暂不拆除，在支上层模板时，作为上层模板支承面，或在下层混凝土墙上端往下200mm左右处,设置水平预埋螺检，紧固一道通长的角钢，作为上层模板的支承.7.2、技术要求： 7。2.1、门架搭设时严格控制首层门架的垂直度.上下门架之间要对齐。7。2.2、主、次梁支撑门架下部单侧每立杆要加设通长的水平加固14、杆(用483.5mm钢管用扣件与门架立杆卡牢)，沿高度3m在另一侧再加设通长的水平加固杆，加固杆呈 “之字形布置。以加强整个桁架的稳定性。7.2.3、外围门架每排桁架应设置通长剪刀撑（用483。5mm钢管用扣件与门架立杆卡牢）,高度和宽度分别为2至4个步距与架距，与地面夹角为45至60。7.2。4、为避免架子发生横向偏斜，要及时将架体的水平加固杆与已成型的混凝土柱或墙尽可能地连接.连接点高度为下0.3m、上3m.7。2.5、架子转角处，用旋转扣件把相交方向的水平加固杆拉结固定.7.2.6、模板安装前,应先在制作场按图纸要求将梁模先制作。并编排梁号，以便安装和整理。7.2。7、主次梁同时支模时，15、一般先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定，在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同,缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接。7.2.8、当梁深在700mm以上时,由于混凝土侧压力大，仅在侧板外支设立档不易撑牢，应用对拉螺栓穿过立档，将两侧模板拉紧，以防胀模。7.2.9、模板拆除，应先拆除支架顶托，再拆梁、板模板,最后拆除支架。可先将顶步门架拆除，暂留下部门架作为拆模的操作脚手架。待模板拆除后，再将剩留的门架拆除。拆除后的模板应按编号分别堆放。7.3、混凝土的浇筑方法为使混凝土的施工不致破坏模板及其支架的稳定，混凝土的浇筑必须遵循以下规定。7.3。1、混凝土的浇筑顺序、本工16、程混凝土的浇筑采用泵送施工,混凝土浇筑应由远而近。、同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序,分层连续浇筑,一般分层厚度为300500，可按1：8坡度分层浇筑，且上层混凝土应超前覆盖下层混凝土500以上。、区域之间，上下层之间的混凝土间歇时间不得超过混凝土的初凝时间。7。3.2、泵送混凝土的布料、在浇筑竖向结构混凝土时，泵出口离模板内侧不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料， 也不得直冲钢筋骨架。、在浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在23m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板.7.3。3、振捣混凝土时，振动棒插入的间距一般为400mm左右,振捣时间一般为1530s，并17、且在2030min后对其进行复振。八、质量保证措施8。1、门式架进场必须检查筛选,要剔除节点欠焊接、断裂或严重受腐蚀的门架.8。2、松木进场应严格控制其断面是否按设计要求。8.3、安装模板前，应向工人进行技术交底，严格按方案确定的方法施工,并先做样板，符合要求后再大面积施工。8.4、支模前放好轴线边线、水平线，对线支模，合模前放置预埋管线、预埋件、预埋插筋,办理好预检、隐检手续。8。5、支架垂直度用铅垂球校核；板平整度用2m直尺检查；相邻板缝宽用带刻度的契尺检查;梁平直度用拉线检查。8。6、后浇带部位的模板不能与结构模板同时拆除.必须按设计要求搁置时间（约结构施工2个月后)，施工后浇带后，再予18、拆除.8.7、每完成一道工序后,应由专职质量检查人员进行检查，合格后方可进行下道工序的施工。8.8、在浇筑混凝土时，应派人专门观察模板及支架的变化，当发现模板或支架移位等现象时,应立即采取措施补救。.九、季节性施工措施9。1、雨季施工各种机电设备应严防漏电，应设防雨罩。所有设备都要接地接零。9。2、施工人员均配备雨衣、水鞋。大雨时暂停板面作业。9.3、夏季施工高温期要适当调整露天作业人员的作息时间,避免中午作业，保证职工的茶水、清凉饮料的供应，及时发放防暑用品，做好职工的防暑降温保健工作.9.4、台风季节施工，遇到六级风以上天气，施工电梯均应暂停使用.模板支架及模板安装暂停进行施工。十、安全措19、施及文明施工措施10。1、对施工人员及时认真做好安全、技术交底工作,施工必须严格按经审批的施工方案施工，未经原审批同意，任何人不得修改或更变.10。2、进入施工现场必须戴好安全帽,高于2m高度作业时应配戴安全带.严禁从高空往下投掷物件。10。3、严格控制施工荷载，上料要分散,不要集中。材料在指定位置分类、分规格堆放。10。4、作业现场设置安全维护和警示标志，禁止无关人员进入施工区域。10。5、施工过程质安员要对作业人员的安全操作进行监控，确保施工生产安全,并要对支撑系统进行全面稳定性检查。10。6、首层按规定宽度水平支设双层安全网，以上隔层设置安全网.10.7、所有材料应使用提升井架或塔吊运输20、，高空禁止人力从外墙传递材料。10。8模板拆除：模板拆除必须严格执行公司关于模板拆除施工申请制度,拆除时应进行技术交底，拆模顺序为：先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度较大的梁底模时,应先从跨中开始拆向两端,拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时整理运走。拆钢模板要逐块传递下来，不得抛掷,拆下后即清理干净，板面涂脱剂，按规格分类堆放整齐。非承重模板（墙、柱、梁侧模）拆除时,结构砼强度，不宜低于1.2Mpa，承重模板（梁、板低模）的拆除时间如下表所示:结构名称结构跨度（m）达到砼标准强度的百分率（）板2502875梁8758及转换层100悬臂构件21002100 1。进入现场必须遵守安全操21、作规程和安全生产十大纪律。 2作业前应先检查，使用的手锤、扳手等工具是否安全牢靠，临边防护是否已落实。 3拆除侧模是应在浇筑混凝土后达到施工组织设计规定强度等级要求后进行. 4拆除混凝土梁板底模应按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 502042002)规定;5拆除4m高及其以上的模板支架时，应先搭设内脚手架,禁止用钢板或烂板作脚手板为立人板. 6打松上垫块或木楔时，防止飞落伤人。 7用长铁棒撬拆模板时，人不要站在正在拆除的模板下方，注意整块模板掉落伤人。 8拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑拆除运走，妥善堆放，防止踏空、扶空而跌倒坠落,临边的断枋、短枋短料及螺栓应及时清入构筑物内，严防坠落22、伤人. 9按次序分批段拆除支顶，不得一次将顶撑全部拆除,以免模板一次性大面积脱落，尤其是钢模板,悬臂支撑和梁底支顶应按方案回顶一至二层。 10混凝土板上的预留洞口,应在拆除模板后立即将洞口盖好.严防高处坠落事故发生. 11应配备有灭火器材。 12作业中，不准吸烟或动火。8.9、应急预案及人员详见本工程模板工程专项施工方案。十一、计算书附件一：梁模板（门架)计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB500102010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范（GB 50017-2010）、建筑施工门式钢管脚手架安全技23、术规范(JGJ 1282010)等规范编制.梁段:L1。计算门架的几何尺寸图一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m)：0。90；门架型号:MF1219；门架纵距Lb(m)：0.90;门架搭设高度（m)：5。2；承重架类型设置：门架平行于梁截面；门架几何尺寸b（mm)：1219。00，b1(mm):750。00，h0（mm)：1930.00，h1（mm）:1536。00，h2(mm）：100。00,步距(mm):1950。00;加强杆的钢管类型:483.5mm；立杆钢管类型：422。5mm；2.荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3):24。00；模24、板自重（kN/m2)：0。50；钢筋自重(kN/m3）：1。50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：21。6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2）：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；施工荷载(kN/m2）:2。5；3。材料参数木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E（N/mm2）:10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17。0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1。7；面板材质：胶合面板;面板厚度（mm)：18。0；面板弹性模量E(N/mm2):6000.0;面板抗弯强度设计值fm（N/mm2)：13。0；4.梁底模板参数梁底横向支撑截面类型:木方 25、: 4595mm;梁底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管） :483.5mm;梁底横向支撑间隔距离（mm)：300。0；5。梁侧模板参数主楞间距(mm):500;次楞根数:4；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm）：500;竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，450mm；主楞材料：木方；宽度（mm）：45。00；高度（mm）：95。00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm）：45.00；高度（mm)：95。00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其26、中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m;1- 外加剂影响修正系数,取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。分别计算得 23.042 kN/m2、21。600 kN/m2，取较小值21。600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝27、土侧压力.次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1。强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81。8/6=27cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0。1q1l2+0.117q2l2其中,q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。20.521。60。9=11.664kN/m;振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40。540。28、9=2。52kN/m;计算跨度: l = （900-120）/（4-1)= 260mm；面板的最大弯矩 M= 0。111.664(900120）/（4-1）2 + 0。1172.52（900-120）/（4-1)2= 9.88104Nmm；面板的最大支座反力为： N=1.1q1l+1。2q2l=1。111。664（900-120）/(4-1)/1000+1.22。520(900-120）/(41）/1000=4.122 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 9。88104 / 2.70104=3。7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.29、7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求! 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 11。664N/mm; l计算跨度: l = （900-120）/（4-1)=260mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2; I-面板的截面惯性矩: I = 60001。81.81.8/12=24。3cm4;面板的最大挠度计算值： = 0.67711.664（900120）/（41)4/（10060002.43105） = 0.247 mm；面板的最大容许挠度值: = l/230、50 =（900-120）/(4-1)/250 = 1。04mm；面板的最大挠度计算值 =0.247mm 小于面板的最大容许挠度值 =1。04mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.122/0.500= 8。244kN/m本工程中,次楞采用木方，宽度45mm,高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 14。59。59.5/6 = 67.69cm3;I = 14。59。59。59.5/12 = 321。52cm4；E = 10000。31、00 N/mm2;计算简图剪力图(kN）弯矩图(kNm)变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M = 0.206 kNm,最大支座反力 R= 4。534 kN，最大变形 = 0。110 mm（1)次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 = 2.06105/6.77104 = 3 N/mm2;次楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求!(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm;次楞的最大挠度计算值 =0.11mm 小32、于次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4。534kN，按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度45mm，高度95mm,截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 24。59。59.5/6 = 135.38cm3；I = 24。59。59。59.5/12 = 643。03cm4;E = 10000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm）主楞变形图（mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1。066 kNm,最大支座反力 R= 11。789 kN，最大变形 = 0。993 mm(1）主楞抗弯强度33、验算 = M/Wf经计算得到,主楞的受弯应力计算值: = 1.07106/1.35105 = 7.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =7.9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0。993 mm主楞的最大容许挠度值： = 450/400=1。125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.993mm 小于主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)34、； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号： M14 ;查表得：穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =11。789 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11。789kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN,满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢35、筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.1。抗弯强度验算计算公式如下:M=0。1ql2其中， M-面板计算最大弯矩（Nmm)； l-计算跨度（梁底支撑间距): l =300.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值（kN/m)：q1：1。2(24+1。5）0。90。40。9=9.914kN/m;模板结构自重荷载(kN/m）:q2：1。20.50。40。9=0。216kN/m施工与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）:q3： 1。4(2.5+2）0.40.9=2.268kN/m;q = q1 + q2 + 36、q3=9.914+0.216+2。268=12。398kN/m;面板的最大弯矩：M = 0。112。3983002= 111585.6Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf其中, 面板承受的应力（N/mm2）； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩W=bh2/6b:面板截面宽度,h：面板截面厚度；W=0。40010318。0002/6=21600.000 mm3;f -面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13。000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =111585。600 /21600.000 = 5。166N/mm2；面板截面37、的最大应力计算值: =5。166N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2。挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/（100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载： q =(24。0+1.50）0。900+0.50)0。40 = 9.38N/mm； l-计算跨度（梁底支撑间距）: l =300.00mm； E-面板的弹性模量： E = 6000.0N/mm2; I-面板的截面惯性矩: I =40.0001.8003/12 = 19.440cm4；面板的最大允许挠度值: =3038、0/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值： = 0.6779。383004/（10060001.94105）=0.434mm；面板的最大挠度计算值: =0。434mm 小于面板的最大允许挠度值: = 1.2mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算(一）、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方 ： 4595mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.1.荷载的计算(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m):q1=(24+1。5）0。90。3=6。885kN/m；（2）模板的自重39、荷载(kN/m）：q2=0.5(20。9+0.4）/0。40.3=0.825kN/m(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到,活荷载标准值P1=（2.5+2）0。3=1。35kN/m；恒荷载设计值: q = 1。26.8850.9+1.20.8250.9=8.327kN/m；活荷载设计值： P = 1。41。350.9=1。701kN/m；线荷载设计值： q = 8.327+1。701 =10.028kN/m；简图(kNm）剪力图（kN）弯矩图(kNm）变形图(mm）横向支撑的支座力N1=N2=2。004 kN；横向支撑杆最大弯矩值为 M= 1.01 kNm;横向支撑的最大受40、弯应力计算值: =1。014106 /67687。5=15 N/mm2;截面抗剪强度必须满足： = 3V/（2bh0）fv梁底横向支撑受剪应力计算值 = 32。007103/(245。00095。000) = 0。704N/mm2；横向支撑的最大挠度:=4。475 mm;横向支撑的允许挠度: =1219.000/250=4。876 mm；横向支撑的最大应力计算值 14.979 N/mm2小于横向支撑的抗弯强度设计值 f=17。000 N/mm2，满足要求！横向支撑的受剪应力计算值 0。704 N/mm2小于抗剪强度设计值 =1.700 N/mm2，满足要求！横向支撑的最大挠度 =4.475 m41、m 小于最大允许挠度 =4.876 mm，满足要求！(二)、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用钢管(双钢管） :483.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算（1)钢筋混凝土梁自重（kN）：P1=(24+1。5）0.90。40。3/2 =1.377kN；(2）模板的自重荷载（kN）:P2=0.5(20。9+0。4）0.3/2 =0。165kN（3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN）:经计算得到，活荷载标准值P3=（2.5+2)0.40.3/2 =0。27kN；42、经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值: P = 1.2（1。377+ 0.165）+ 1.40.270 =2.228 kN；2.抗弯强度及挠度验算梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）:梁底纵向支撑计算简图梁底纵向支撑梁剪力图(kN）梁底纵向支撑梁弯矩图(kNm）梁底纵向支撑梁变形图（mm）最大弯矩：M= 0.534 kNm最大剪力：V= 3。862 kN最大变形(挠度）:0.655 mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： = M/Wf其中， -梁底纵向支撑承受的应力（N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯矩(Nmm）； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 ：截面抵抗矩43、 W=8980mm3； f 梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值（N/mm2） f=205。000N/mm2; w -最大容许挠度（mm） w= 900。000/250 = 3。600 mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.534106/8980.000 = 59.518 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值 59.518 N/mm2小于梁底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求!梁底纵向支撑的最大挠度计算值 ： =0。655mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =3。6mm，满足要求! 3。抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足： = 2V/Afv其中，A -钢管44、的截面面积，对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积梁底纵向支撑受剪应力计算值 = 23。862103/（2457。000) = 8.451N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 120.000 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值 8.451 N/mm2小于梁底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！八、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容（1）模板支架自重产生的轴向力NGK1（kN）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN交叉支撑 2副 20。04=0。08 kN连接棒 2个 20.165=0.33 kN锁臂45、 2副 20。184=0。368 kN合计 1.002 kN经计算得到,模板支架自重合计NGk1 = 1.0024。5/1.95取整=2.004 kN。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN)剪刀撑采用 483mm钢管，按照3步4跨设置剪刀撑与水平面夹角: =arctg（ (31。950)/ ( 4(0。900+1.219） ) )= 34。61 每米模板支架高中剪刀撑自重：2 32。634103 /sin= 0。115kN/m；水平加固杆采用 483 mm钢管，按照3步4跨设置,则每跨距内每米模板支架高中水平加固杆自重：32。63410-3 (0。900+1.219) / （46、31。950） = 0。012kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m;每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到,脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 =(0。115+0.012+0。057+0。010)4。500= 0。874 kN；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3（kN)1)钢筋混凝土梁自重(kN）：(24.000+1.500）0.4000.9000.900= 8.262kN；2）模板的自重荷载(kN)：0。500（20。900+0.400)0.90047、 =0.990 kN;经计算得到,梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 8.262+0。990= 9.252 kN;静荷载标准值总计为 NG = NGK1 + NGK2 + NGk3= 12.130kN；2。活荷载计算施工与振捣混凝土时产生的荷载（kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = （2.500+2.000)0.4000。900= 1.620kN；九、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式（不组合风荷载）N=1.2NG+1.4NQ其中 NG -脚手架的静荷载标准值，NG = 12.13 kN； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 1。62 kN48、；经计算得到,N = 16。824 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算NNd其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值,N = 16。824 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=Afk0i=(I/A1）1/2I=I0+I1h1/h0其中- 门架立杆的稳定系数，由长细比 kho/i 查表得到， =0.336;k 调整系数，k=1.13; k0 - 一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.525 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.93m; I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.049、8 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=3.10 cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42 cm4； f 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=6。20 cm2； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.213 cm4; I=I0+I1h1/h0=6。08+1.421536。000/1930.000=7.213 cm4经计算得到，Nd= 34。164 kN。立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求！附件二：板模板(门架）计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ13050、2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 500092012)、钢结构设计规范（GB 50017-2010）、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1282010)等规范编制。一、参数信息1。构造参数门架型号：MF1219；门架搭设高度(m)：5.20；扣件连接方式：单扣件；承重架类型设置:纵向支撑垂直于门架；门架横距La（m):1.00;门架纵距Lb(m）：0。92；门架几何尺寸:b（mm):1219.00，b1(mm)：750.00，h0(mm）：1930.00，h1(mm）:1536.00,h2(mm）：100。00，步距(mm)：1950。051、0；加强杆的钢管类型:422.5；立杆钢管类型：26.82.5；2.荷载参数模板自重（kN/m2)：0。35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重（kN/m3）：1.10；施工均布荷载(kN/m2):2。0；3.材料参数木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E（N/mm2）:10000.0;木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2):1。7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2）：21000。0;钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：205.0；面板弹性模量E(N/mm2）：6000。0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13。0;452、.楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi）；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数：10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2）：654.500；楼板的计算宽度(m):4。00;楼板的计算厚度(mm)：120。00;楼板的计算跨度（m)：4.50;施工平均温度()：25.000;5.板底模板参数板底横向支撑截面类型：木方 ： 4595mm；板底纵向支撑截面类型:钢管（单钢管) :483；板底横向支撑间隔距离(mm)：300.0；面板厚度（mm）:18.0;二、板底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三53、跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下：M=0。1ql2其中, M面板计算最大弯矩(Nmm)； l计算跨度（板底横向支撑间距): l =300.000mm; q作用在模板上的压力线荷载，它包括：新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1： 1。2（25+1.1)0。121。2190.9=4。123kN/m；模板结构自重荷载:q2:1。20.351。2190.9=0。461kN/m施工人员及设备产生的荷载设计值q3： 1。421.2190.9=3。072kN/m;q = 54、q1 + q2 + q3=4.123+0.461+3。072=7。656kN/m；面板的最大弯矩:M = 0。17。6563002= 68904。024Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2）； M 面板计算最大弯矩（Nmm）; W -面板的截面抵抗矩W=bh2/6b：面板截面宽度，h：面板截面厚度;W=1。21910318.0002/6=65826。000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =68904.024 /65826。000 = 1.047N/m55、m2；面板截面的最大应力计算值: =1。047N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:=0。677ql4/（100EI)=l/250其中,q作用在模板上的压力线荷载: q =(25.00+1。100)0。1201.219= 3。82N/mm； l-计算跨度（板横向支撑间距): l =300。00mm; E面板的弹性模量： E = 10000。0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =91.50023/12 = 44。469cm4；面板的最大允许挠度值： =30056、/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值： = 0。6773.8183004/（10095004。45105)=0。049mm；面板的最大挠度计算值： =0。049mm 小于面板的最大允许挠度值： = 1。2mm，满足要求！三、板底纵、横向支撑计算（一)、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用木方 ： 4595mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算（1)钢筋混凝土板自重(kN/m）：q1：=(25+1.1）0.120。3=0.94kN/m；（2）模板的自重荷载（57、kN/m):q2：=0。350。3=0.105kN/m(3）活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1:=20.3=0。6kN/m；均布荷载设计值： q = 1.2（0。94+0.105）+1。40.6=2.094kN/m；计算挠度时,均布荷载标准值： q = 0。94+0.105 =1.045kN/m；2.抗弯强度验算最大弯矩计算公式如下:M=0.125ql2其中， M-计算最大弯矩(Nmm）； l-计算跨度（门架宽度)；l =1.219mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=2。094kN/m最大弯距：M =0.1252.0941。2192=0。389kNm;最58、大支座力:N =1。252。0941.219=3。190kN；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： =M/Wf其中， -板底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M 板底横向支撑计算最大弯矩(Nmm）; W -板底横向支撑的截面抵抗矩W=bh2/6 b： 板底横向支撑截面宽度，h: 板底横向支撑截面厚度； W=45。00095。0002/6=67687.500 mm3 f -板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=17。000N/mm2;板底横向支撑截面的最大应力计算值: = M/W = 0。389106/67687。500 = 5。745N/mm2；板底横向支撑的最大应力计算59、值 5.745 N/mm2小于板底横向支撑抗弯强度设计值 17N/mm2，满足要求！3。抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足： = 3V/（2bh0）其中最大剪力: V=0.6252。0941.219 = 1。595 kN；板底横向支撑受剪应力计算值 = 31。595103/(245.00095.000） = 0。560N/mm2;板底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1。700 N/mm2;板底横向支撑的受剪应力计算值 : =0。56N/mm2小于板底横向支撑抗剪强度设计值fv =1.7N/mm2，满足要求！4。 挠度验算最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下：=0.521ql4/（60、100EI)=l/400其中， -计算最大挠度（mm）； l计算跨度(门架宽度）；l =1219。000mm; q-作用在模板上的均布荷载标准值;q=1.045kN/m； E板底横向支撑弹性模量；E= 1。00104 N/mm2； I-板底横向支撑截面惯性矩;I=3215156.250 mm4；板底横向支撑最大挠度计算值 = 0.5211。04512194 /(1001。001043215156)=0。374mm；板底横向支撑的最大允许挠度 = 1219。000/250=4.876 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值 ： =0.374mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4.876mm，满足61、要求!(二）、板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用钢管(单钢管) :483。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.1。抗弯强度及挠度验算板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）:板底纵向支撑所受荷载 P=3.190 kN板底纵向支撑计算简图板底纵向支撑梁弯矩图(kNm)板底纵向支撑梁剪力图(kN）板底纵向支撑梁变形图（mm）最大弯矩:M= 0.854 kNm最大剪力：V= 4.542 kN最大变形（挠度)：2.261 mm按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算： =M/W62、f其中, -板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底纵向支撑计算最大弯矩(Nmm）； W -板底纵向支撑的截面抵抗矩 ：截面抵抗矩 W=4490mm3； f -板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205。000N/mm2 -最大容许挠度(mm） = 915。000/250 = 3。660 mm；板底纵向支撑的最大应力计算值： = M/W = 0。854106/4490。000 = 190.177 N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值 190。177 N/mm2小于板底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！板底纵向支撑的最大挠度计算值 : =2。26163、mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =3.66mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足： = 2V/Afv其中，A -钢管的截面面积；板底纵向支撑受剪应力计算值 = 25。20103/（424.000) = 24。528N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 120.000 N/mm2；板底纵向支撑的受剪应力计算值 24.528 N/mm2小于板底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！四、门架荷载计算1。静荷载计算每榀门架静荷载标准值包括以下内容（1）每米高门架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF164、219 1榀 0。224 kN交叉支撑 2副 20。04=0。08 kN连接棒 2个 20。165=0。33 kN锁臂 2副 20。184=0。368 kN合计 1。002 kN经计算得到，每米高门架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m.(2）每米高加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m）剪刀撑采用 483mm钢管，按照2步2跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg（ （21。95）/ ( 20.92 ) )= 64。86 每米高门架剪刀撑自重：2 32.634103 (20。915）/cos/（21.950） = 0.072kN/m；水平加固杆采用 483。5 mm钢管,65、按照2步3跨设置，每米高门架水平加固杆自重：37。63210-3 (20。915） / （31.950) = 0。012kN/m；每跨内的直角扣件4个,旋转扣件4个,每米高的扣件自重：(40。0135+40。0145） /1.95=0。057kN/m；每米高的附件重量为0。010kN/m；经计算得到,每米高门架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.094 kN/m；(3）板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3（kN)1)钢筋混凝土板自重(kN):(25。000+1.100)0.1200.915（1.200+1.219）=6。932kN；2）模板的自重荷载(kN)66、:0.3500。915（1。200+1。219) =0.775kN;经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 7。707 kN/m；每榀门架静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)H+ NGk3=（0。514 + 0。094）4。500+7.707=10。442kN；2。活荷载计算活荷载为施工荷载标准值（kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2。0000.915（1。200+1.219）= 4。427kN;五、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ其中 NG 每榀门架的静荷载标准值,NG = 10.4467、2 kN; NQ -每榀门架的活荷载标准值,NQ = 4.427kN； H 门架的搭设高度，H =5。2 m。经计算得到，N = 18.728 kN.门架的稳定性按照下列公式计算NNd其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 18。728kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN）；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=Afi=（I/A1)1/2I=I0+I1h1/h0其中- 门架立杆的稳定系数，由长细比 kho/i 查表得到， =0.336；k - 调整系数，k=1.13； k0 - 一榀门架的承载力修正系数,k0=0。8； i - 门架立杆的换算截面回转半径,i=1.568、25 cm； h0 门架的高度，h0=1。93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08 cm4; A1 门架立杆的截面面积，A1=3.10 cm2; h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩,I1=1.42 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=6.20 cm2; I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.213 cm4; I=I0+I1h1/h0=6。08+1。421536。000/1930.000=7。213 cm4经计算得到,Nd= 34.164 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！