1、xx市第三十九中学校改扩建项目高支模板施工方案编制： 审核： 审批： 目 录目 录- 1 -一、工程概况- 2 -1、基本概况- 2 -2、参建单位- 3 -3、结构特点- 3 -4、高支撑架的计算依据：- 4 -二、施工准备- 4 -1、材料准备- 4 -2、技术准备- 5 -3、机具准备- 6 -三、教学楼高支模工程施工- 6 -1、施工方法- 7 -2、高支模顶架搭设- 13 -四、模板工程质量控制- 14 -1、轴线偏位的预防措施- 14 -2、垂直偏差的预防措施- 14 -3、标高不正确的预防措施- 15 -4、柱、梁模板胀模的预防措施- 15 -5、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施- 2、15 -6、漏浆的预防措施- 15 -7、拆模时出现缺陷的预防措施- 16 -8、模板支撑系统质量保证措施与控制程序- 16 -9 .模板及高支模施工管理架构- 19 -五、混凝土浇捣方法- 19 -六、高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施- 20 -七、高支模文明施工措施与管理- 22 -八、高支模施工监测- 23 -九、安全应急救援预案- 24 -1、安全事故应急救援架构- 24 -2、发生高处坠落事故应急救援- 24 -3、发生支模坍塌应急救援- 26 -4、触电事故应急救援措施- 27 -5、建立应急指挥体系和应急物资：- 29 -十、计算书（板、梁）- 30 -1、扣件式钢管支架楼板3、模板安全计算书- 30 -2、扣件式梁模板安全计算书- 46 -3、梁侧模（木模）计算书- 61 -高支模板施工方案一、工程概况1、基本概况本工程为xx市第三十九中学校建设的xx市第三十九中学校改扩建项目。位于xx市迎泽区，坐落于双塔西街牛站西巷16号。规划范围：北起迎泽苑小区；南到公交公司停车场；东起公交公司宿舍，西到牛站西巷。室内外高差：0.45米，建筑高度49.85米。本工程结构形式为框剪结构,建筑设计使用年限分类为3类，合理设计使用年限为50年；建筑抗震设防烈度为8度。建筑面积统计表：区分层 数用 途每层建筑面积A座地下一层设备用房+戍类物品库房1454.85一层普通教室+办公室+室外4、平台1380.75二层普通教室+办公室+室外平台1297.70三层普通教室+办公室+钢构架1730.91四层普通教室+办公室1502.48五层普通教室+办公室1523.07六层办公室1523.07七层实验室1606.14八层实验室1606.14九层功能教室1603.29十层功能教室1476.74十一层多媒体教室、图书室1495.10十二层大会议室1542.09楼、电梯机房层机房+水箱间256.72B座地下一层水池+水泵房827.40合计A座+B座总建筑面积：19999.05+827.40=20826.45平方米2、参建单位 建设单位：xx市第三十九中学校设计单位：xx所监理单位施工单位：xx司5、3、结构特点 工程为结构型式为钢筋混凝土框架剪力墙结构。本工程采用隔震技术，在隔震层地面处设置橡胶隔震支座。本工程基础A座采用桩基础加防水板，B座采用筏片基础。1. 建筑结构安全等级：二级2.设计使用年限： 50年3.建筑抗震设防类别：乙类4.地基基础设计等级：乙级5.抗震等级： 隔震层以下A座主楼及B座抗震等级:框架：一级，剪力墙：一级。隔震层：转换构件：一级；其余为二级；隔震层以上A座主楼抗震等级：框架：二级,剪力墙：一级。 6.耐火等级： 二级 主要材料 砼结构构件基础垫层基础地下室外墙框架柱、墙基础顶至3.903.9至19.919.9至31.931.9至屋顶砼强度等级C15C35C456、C45C40C35C30结构构件框架梁、梁、楼板室内楼梯雨篷、女儿墙圈梁、构造柱结构构件-2.1至3.9-0.13.9以上砼强度等级C35C45C30C30C30C25钢筋：HRB400级；HPB300级；钢构件采用Q345-B、Q235-B。工程结构中钢筋连接部分采用机械连接。 4、高支撑架的计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、施工准备 1、材料准备 考虑到本工程为7、全现浇框架结构，因此模板材料大量采用覆面胶合板模板。胶合板模板具有不收缩、不翘曲、不开裂、均质、接缝少、周转率高、加工方便等优点。 模板支撑及加固系统采用8080、4080木枋、483.0钢管、可调节顶托、14对拉螺栓等。高支模扣件式脚手架构配件用量匡算表项次计算项目单位型号数量表达式1面板m212mm 覆面木胶合板105.5S=L*B2次楞m4080 矩形木楞399.833L=(B/a+1)*L3主楞m8080 矩形木楞221H=(L/la+1)*B*ZLn4立杆m4833600A=(L/la+1)*(B/lb+1)*(H-0.5)5水平杆m4833900B=(L/la+1)*B+(B/lb8、+1)*L)*(H-0.5)/h+1)6托座个181N=(L/la+1)*(B/lb+1)7对拉螺栓套1430计算依据施工手册（第五版）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2、技术准备项目技术负责人组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，与建设、监理共同协商解决，取得一致意见。 3、机具准备主要机具及工具准备详见下表：名 称规 格功 率数 量单头扳手开口宽（MM）17-19，22-2410把圆盘锯MJ-1063KW1台平刨MB-5033KW2台手电钻4把手提电锯M-651A1.05K9、W2台手提电刨0.45KW2台压刨MB1065705KW1台手电钻钻头直径12-20MM6把砂轮切割机1台钢管弯曲机1台水准仪1台经纬仪1台水平尺长450/500/550MM钢卷尺100/50/30/5M直尺2-3M工程检测尺2M塞规一般三、教学楼高支模工程施工本工程新建教学楼西南侧现有一颗古树，设计采用保留古树，在古树周围建成一小庭院，在6层顶部做一层结构面，具体位置在图纸平面图中1/3轴-5轴交A轴-B轴。现按图纸中的结构层以六层顶结构来安排支模方式，采用扣件钢管式满堂脚手架搭设。高支模结构板高度23.9米，东西净跨度11.5米，南北净跨度7米，板厚110mm，梁高：（代表性尺寸）300810、00mm、300600mm。支模材料：采用8080方木、4080方木、12木胶合板及483.0扣件式钢管。1、施工方法、高支模基础为回填土基础，回填土基础必须分层夯实，地基承载力特征值大于100fak(kPa)，满铺一层50mm厚松木脚手板。采用48钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。、梁模采用12木胶合板，支撑系统采用8080mm、4080mm的木枋、顶托、48钢管。、大梁（截面300800）支撑系统采用48钢管沿梁横向700；纵向900。支托纵向采用8080松木枋叠放交错搭接，木枋必须居中，支托两边的空隙位置用相应木楔固定，使叠木枋保证居中，横向木枋4080300。楼板模板支撑体系采用48钢管11、900，两层木枋，上层4080mm300，下层木枋8080mm900。、设48钢管纵横扫地杆一道（高出地面200内）。同时纵横设置48水平连结钢管1500；保证整体稳定。、纵横设剪刀撑486500以内；300800主粱底两边均设置剪刀撑；1.5米；4.7米；10.7米16.7米及21米标高处设置水平剪刀撑486500以内；3.3；7.3；11.3；15.3；19.3米标高利用周边混凝土框架梁作水平支撑固定满堂红顶架，4；8；12；16；20米标高利用混凝土柱作水平支撑固定满堂红顶架，保证整个支撑体系的稳定性(详见支撑布置平面详图)。楼层主体结构施工时，预埋短钢管，用扣件与支撑架钢性连接。、梁高12、800mm，设二道14穿梁对拉螺栓（梁底上250、500）；梁高600mm，设一道14穿梁对拉螺栓（梁底上250）。（7）为了施工安全，在结构五层顶19.9米高度与周边主体混凝土结构板面处加强一道，搭设木脚手板和大板一层作安全防护；在22.4米处满铺脚手板作操作平台。在五层顶板面19.9米高度处，用长5米48钢管在主体结构沿高支模支撑架周边加设一道斜撑，斜撑角度为45度，按每支撑管间距设置一根，斜支撑一端与主体砼可靠支撑，一端与支撑架体立管用旋转扣件连接，减轻顶部重量对支撑架体的压力。(8)、高支模施工过程检查严格按照AQ2.10.2.2模板工程验收表和扣件式钢管满堂红顶架的JGJ13020113、1规范执行，具体如下：1、专项施工方案计算书是否结合实际情况；2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求；3、水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求；4、作业环境是否满足规范要求。5、支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。300mm800mm边梁支撑节点图300mm800mm边梁加固节点图300mm600mm框梁支撑节点图300mm600mm框梁加固节点图五层顶板每根立杆沿周边增加斜撑与楼面可靠固定2、高支模顶架搭设 1、作好木工技术交底工作和培训工作，安全设备、设施齐备后开始搭设。 2、在支承面稳固后，开始搭设竖向支架。在安装过程中，各立架之间进行临时拉固。 3、跨度大于4m时，模板起拱统14、一按2/1000。 4、模板与砼的接触面涂隔离剂。 5、模板面完成后，按下列标准检查验收： （1）模板接缝宽度1.5mm。 （2）板模板上漏涂隔离剂面积1000cm2（3）梁柱模板上漏涂隔离剂面积400cm2 四、模板工程质量控制1、轴线偏位的预防措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位15、移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。2、垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。合理设置模板和支撑系统。单根柱高度不超过4m时，宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45。高度超过4m，应采用1012工具式拉筋，用花篮螺栓收紧，邻近柱模板之间可用水平连杆、剪力撑、或交叉拉筋相连。边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置16、上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。3、标高不正确的预防措施正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。4、柱、梁模板胀模的预防措施柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40cm），同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不17、得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。5、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施立柱必须置于平整的坚实土上，并有足够的支承面积或铺设垫板。钢筋混凝土梁的跨度不小18、于4m时，安装模板应按设计要求起拱。6、漏浆的预防措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板19、嵌入墙、梁内，且便于拆模。7、拆模时出现缺陷的预防措施混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa，承重模板应按规范要求决定拆模时间。大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。8、模板支撑系统质量保证措施与控制程序、原材料采购之前要做好市场调查，从中选择生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，建立供货关系，并做20、好记录。、工程施工中的每道工序，每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识用质量检查证和质量记录来阐明。、施工过程中严格执行ISO9002（GBT9002）系列标准，并根据本工程的施工合同要求，补充完善内部质量保证体系，保证工程质量合格率达100，确保工程保质保量完成。、在施工管理中严格执行ISO9002系列标准，推行全面质量管理，提高管理人员的质量意识，用全员工作质量来保证工程质量。5、细化验收程序，分多层段验收，发现质量问题及时整改，并落实整改责任人，严格执行整改复检制度，真正做到一次验收合格率在90以上。6、建立质量评比和奖罚制度，施工时勤交底、多检验、创优质。7.过程控制程序：检查脚手架21、脚手板材质证明、取样复验制定与审核模板装配大样中间抽查自检、互检、专检执行验评标准按不同型号挂牌不合格项处理办理模板验收签证手续清理现场、文明施工熟悉图纸和技术资料学习操作规程和质量标准准备工作技术交底书 面 交 底操作人员参加现场模板安装质量评定资料整理模板加工成型钢筋、模板工序交接检查自 检 记 录质量评定记录施 工 记 录材料合格证 9 .模板及高支模施工管理架构 施工管理体系项目经理项目副经理安全负责人施工负责人后勤负责人机械设备组预算组材料组施工组质安组后勤组技术负责人财务室资料组采购组长保安组仓管组长 五、混凝土浇捣方法1.模板安装完成后，先浇捣柱混凝土，然后进行梁板钢筋绑扎。222、.梁板混凝土浇捣（高支模部分），全部采用商品砼，电泵车输送，逐步向外均匀浇捣，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣计术交底和安全交底。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每30分钟观测一次，包括首层钢支撑的沉降观测，大梁沉降值，发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。3.浇捣混凝土时，安排3人在高支模区域23、内作业，以免增加不必要施工荷载。六、高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施1摸板安装按施工设计进行，严禁随意变动，支顶必须设垫块；2上层和下层支柱在同一垂直线上，模板及支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施；3支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平平撑和垂直剪刀撑；4拆除时严格遵守安全规定，高处、复杂结构的模板拆除时派专人指挥，严禁非作业人员进入作业区； 5拆除的模板，柱杆、支撑要及时运走，妥善堆放；6拆除板，梁、柱墙模板，在4米以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作；7安装和拆除柱、墙、梁、板的操作层。从首层以上各层应安装安全平网。进行拆除作业时，24、设置警示标牌；8验收合格方可进行作业，未经验收或验收不合格不得作下一道工序作业；9、认真执行安全技术操作规程有关章程及规定，是确保本工程安全生产的关键。本项目实行三级检查验收制度，拟由项目施工部与监理单位专员实施工程质量安全整体监控，力争把安全事故消灭在萌芽状态中，因此必须认真加强工人安全思想教育力度，使每个工人思想上树立施工讲文明，生产讲安全的好风气，对每个班组工人上班前做好安全技术交底，并由受交底人签名。10、满堂红顶架搭设必须积极配合施工进度，每搭设完成一层或一段都要做好“三检”工作，即：班组自检，质安专检，项目部联检，并做好检查记录及验收签证工作。合格才能交付使用，在施工使用过程中不得25、随意损坏、变更、拆除脚手架，如确需修改必须征得棚队同意才能修改。11、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、支撑、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。12、坚决杜绝盲目指挥操作，根据架子工有关技术及规范进行施工搭设，经常检查所搭设顶架是否符合安全规范，发现隐患应及时处理，所有材料应放在不易坠落的位置，发现有易坠落的物料应及时转移到楼面或地面。13、进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱掉烟头火种，悬空搭设必须系安全带。1426、在满堂红顶架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙拉杆、顶墙杆、吊杆。15、不得在满堂红顶架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。16、在满堂红顶架上进行电、气焊接作业时，必须有防火措施、准备灭火器和派专人看守。17、搭、拆满堂红顶架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。七、高支模文明施工措施与管理1. 施工管理人员和特种工作业人员要佩戴工作卡。2. 建筑材料、构件、料具和建筑垃圾要按施工总平面图指定的区域堆放，堆放要整齐，挂定型化的标牌进行标识。3.项目部要建立消防领导小组，制定安全消防措施，配备充足的灭27、火器和消防人员。4.施工现场要设置吸烟室，禁止随地吸烟，春夏秋季节要搞好绿化。 5.办公室内悬挂项目部管理制度及管理人员岗位责任制.6.楼层清理施工垃圾，使用封闭的专用垃圾道或采用容器吊运，严禁随意凌空抛撒造成扬尘。施工垃圾要及时清运，清运时，适量洒水减少扬尘。 7.施工现场在施工前做好施工道路的规划和设置，如采用临时施工道路，基层要夯实，路面铺垫焦渣、细石，并随时洒水，减少道路扬尘。8. 施工现场制定洒水降尘制度，配备专用洒水设备及指定专人负责，在易产生扬尘的季节，施工场地采取洒水降尘。9.施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度。尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰28、民的自觉意识。10.凡在居民稠密区进行强噪声作业的，严格控制作业时间，晚间作业不超过22时，早晨作业不早于6时，特殊情况需连续作业（或夜间作业）的，应尽量采取降噪音措施。 11.施工现场要天天打扫，保持整洁卫生，场地平整，道路畅通，作到无积水，有排水措施。 12.施工现场严禁大小便，发现有随地大小便现象要对责任区负责人进行处罚。施工区、生活区有明确划分，设置标志牌，标牌上注明姓名和管理范围。八、高支模施工监测1、监测项目：支架沉降和位移。2、测点布设：梁300600mm、300800mm均设一个监测剖面（梁中位置），每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点。3、监测频率：浇筑29、混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次。4、变形控制值：300800梁（11.5米跨）、板底（钢管立杆）沉降为20mm，梁水平位移为10mm。300600梁（7米跨）、板底（钢管立杆）沉降为15mm，梁水平位移为8mm。5、变形监测报警值：11.5米跨大梁、板底（钢管立杆）沉降为15mm，梁水平位移为8mm。7米跨次梁、板底（钢管立杆）沉降为10mm，梁水平位移为6mm。九、安全应急救援预案1、安全事故应急救援架构组长： 王君 电话：副组长： 宫殿堂 电话：组员： 张晟鑫应急救援联络电话：急救中心：120 2、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和30、出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的31、纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲32、洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3、发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进33、行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。伤34、肢不应抬高、按摩或热敷。如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。4、触电事故应急救援措施A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有：(1) 将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、35、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人36、不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。C、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。D、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。E、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医37、生前来或送往医院诊治。F、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。G、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深38、入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或39、站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每公钟挤压6080次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。5、建立应急指挥体系和应急物资：施工总负责人：王君；技术负责人：平吉峰；质安负责人;王晋刚；施工现场总指挥宫殿堂；楼面负责人；李盼刚 ；顶架沉降、变形监测负责人；李晓林；顶架加固负责人：张晟鑫； 模板加固工长 ;混凝土浇捣工长；现场安全监督员：张晟鑫。应急物资预备：40、每3米高备48钢管34米长10条，扣件30个；19.9米标高备8080木枋30条，散板若干，48钢管34米长10条，上托20个，高支模19.9米部位设置足够的照明。高支模部位浇捣混凝土规定上午进行，以方便施工安全监测，严禁其他时间施工。备发电机一台，以防止因停电而造成安全和质量事故发生。如发生不利于安全情况，必须做到一切行动听指挥，由各专业施工班组及时进入，对该部位进行加固，确保安全。十、计算书（板、梁）1、扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 5000941、-20124、钢结构设计规范GB 50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)110楼板边长L(m)11.5楼板边宽B(m)7模板支架高度H(m）24主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.9立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距h1(m)1.5计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011次梁间距a(mm)300次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200可调托座内主梁根数2结构表面要求表面隐藏剪刀撑(含水平）布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端高度a(mm)50042、材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格8080次梁类型矩形木楞次梁规格4080面板类型覆面木胶合板面板规格12mm钢管类型483荷载参数基础类型地基土地基土类型粉土地基承载力特征值fak(kPa)100架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市山西(省)xx市(市)地面粗糙度类型C类指有密集建筑群的城市市区简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm343、, I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)110/1000)1+1.42.51=7.173kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)110/1000)1+1.40.72.51=6.582kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(7.173,6.582)=7.173kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷44、载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)110/1000)1=3.673kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)110/1000)1=4.132kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图Mmax= 0.304kNm=Mmax/W=0.304106/24000=12.659N/mm2f=45、31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)110/1000)1=3.061kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.195mm=300/250=1.2mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)110/1000)300/1000+1.42.5300/1000=2.152kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+146、.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+1.1)110/1000)300/1000+1.40.72.5300/1000=1.975kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.152,1.975)=2.152kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)110/1000)300/1000=1.102kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.147、)110/1000)300/1000=1.242kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.722kNm=Mmax/W=0.722106/(83.333103)=8.665N/mm2f=13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax= 3.72kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.7210362.5103/(341.333104510)=1.362N/mm2= 1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(48、0.3+(24+1.1)110/1000)300/1000=0.918kN/m （图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm)max=0.104mm=0.91000/250=3.6 mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计49、后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)110/1000)300/1000+1.41.5300/1000)=1.559kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)110/1000)300/1000+1.40.71.5300/1000)=1.513kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.559,1.513)=1.559kN此时次梁的荷载简图如下（50、图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)110/1000)300/1000=0.918kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.544kNRkmax=0.91kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.238.4/1000=0.041kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）51、主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.374kNm=Mmax/W= 0.374106/(85.3331000)=4.382N/mm2f= 13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)Vmax= 1.978kNmax=QmaxS/(Ib0)=1.978100064103/(341.333104810)=0.464 N/mm2=1.4 N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图(mm)max=0.418 mm=0.9103/250=3.6mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzma52、x=5.085kN六、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, 1、2按JGJ130-2011附录C取用l01= k1(h+2a)=11.215(1.5+2500/1000)=3.038ml02=k2h =11.9511.5=2.926m取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(3.038,2.926)=3.038m=l0/i=3.0381000/(1.5910)=191.038=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=3.0381000/(1.5910)=191.038根据1查JGJ130-2011附录得到=0.197A不考虑风荷载N1=0.91.53、2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)110/1000)+1.4(1+2)0.90.9=5.74kNf=N1/(A)=5.741000/(0.197(4.24100)=68.741N/mm2=205N/mm2满足要求B 考虑风荷载风荷载体型系数：=An/Aw=1.2(0.9+1.5+0.3250.91.5)48/1000/(0.91.5)=0.121 架体ms=mstw=0.6=0.60.121=0.073风荷载高度变化系数：由架体搭设高度H查表确定mz=0.796 wk=mzmsw0=0.0730.7960.3=0.054、17kN/m2Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0170.91.52/10=0.004kNmN2=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4 (Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)110/1000)+0.91.4(1+2)0.90.9=5.433kNf=N2/(A)+Mw/W=5.4331000/(0.1974.24100)+0.004106/(4.49103)=66.06N/mm2= 205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=2.9261000/(1.5910)=184.057根据1查JGJ1355、0-2011附录得到=0.211A不考虑风荷载N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)110/1000)+1.4(1+2)0.90.9+0.91.2240.153=9.705kNf=N3/(A)=9.7051000/(0.211(4.24100)=108.541N/mm2=205N/mm2满足要求B 考虑风荷载N4=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4 (Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk+0.91.4Mw/lb=0.9(1.2(0.3+(24+1.156、)110/1000)+0.91.4(1+2)0.90.9+0.91.20.15324+0.91.40.004/0.9=9.405kNf=N4/(A)+Mw/W=9.4051000/(0.2114.24100)+0.004106/(4.49103)=106.173N/mm2= 205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=5.085 kNN=5.085 kNN=150kN满足要求八、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)max(5.74,5.433)/(0.90.2)=31.886kPafak100kPa满足要求九、抗倾覆验算 根据规范规定57、应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生(G1k)。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k，则：MT=0.91.4(kLH2/2+0.02G1kLBH)=0.91.4(0.01711.5242/2+0.02(0.15324/(0.90.9)+0.5)11.5724)=317.476kNmMR=1.35G1kLB2/2=1.35(0.15324/(0.90.9)+0.5)11.572/2=1914.491kNmMT=317.476MR=1914.491满足要求工况2：在混凝土浇筑过58、程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kLH2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLBH)=0.91.4(0.01711.5242/2+0.02(0.15324/(0.90.9)+0.5+(24+1.1)110/1000)11.5724)=451.899kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLB2/2=1.35(0.15324/(0.90.9)+0.5+(24+1.1)110/1000)11.572/2=296459、.672kNmMT=451.899MR=2964.672满足要求 2、扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)800混凝土梁宽b(mm)300混凝土梁计算跨度L(m)11.5新浇筑混凝土结构层高FH(m)24计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-260、011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁一侧有板梁侧楼板厚度110斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.7水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)50结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格4080面板类型覆面木胶合板面板规格12mm钢管规格483荷载参数基础类型地基土地基土类型粉土地基承61、载力特征值fak(N/mm2)100架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市山西(省)xx市(市)地面粗糙度类型C类指有密集建筑群的城市市区2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.462、Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)1+1.42.51=28.58kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)1+1.40.72.51=30.665kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(28.58,30.665)=30.665kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)1=25.08kN/mp1=1.4Q1k=1.42.563、=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)1=28.215kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.119kNm=Mmax/W=0.119106/24000=4.952N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)800/1000)1=20.9kN/m（图7）简图（图8）挠度图=0.016mm=300/(4-1)400)=0.25mm64、满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)300/1000/(4-1)+1.42.5300/1000/(4-1)=2.858kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)300/1000/(4-1)+1.40.72.5300/1000/(4-1)=3.067kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.858,3.067)=3.067kN65、/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)300/1000/(4-1)=2.508kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)300/1000/(4-1)=2.821kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.673kNm=Mmax66、/W=0.673106/(85.3331000)=7.887N/mm2f=13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=3.625kNmax=VmaxS/(Ib)=3.62510362.5103/(341.333104510)=1.328N/mm2=1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)800/1000)300/1000/(4-1)=2.09kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.285mm=0.91000/400=2.25mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼67、板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2+2-2=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.35根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.268、(0.5+(24+1.5)800/1000)300/(4-1)1000)+1.41.5300/(4-1)1000)=2.446kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)300/(4-1)1000)+1.40.71.5300/(4-1)1000)=2.672kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.446,2.672)=2.672kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k69、)ha=(0.5+(24+1.5)800/1000)300/(4-1)1000)=2.09kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=2.742kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=2.145kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、70、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.311kNm=Mmax/W=0.311106/(8.9861000)=34.641N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax= 5.315kNmax=QmaxS/(Ib)=5.31510006.084103/(21.5661041.210)=12.494N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.065mm=0.71000/(2+1)/400=0.583mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非71、两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=5.676kN非端支座最大支座反力为：R2=5.93kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=5.676kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=5.93kNN=150kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.323(1.5+2400/1000)=3.044ml02=k2h=11.9511.5=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=m72、ax(3.044,2.926)=3.044m=l0/i=3.0441000/(1.5910)=191.426=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.2171.323(1.5+2400/1000)1000/(1.5910)=232.965根据1查JGJ130-2011附录得到=0.197A不考虑风荷载梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)110/1000)+1.4(1+2)0.80.8=5.226kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=5.673、76kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=10.903kNf=NA/(A)=10.9031000/(0.197(4.24100)=130.526N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数：=An/Aw=1.2(0.9+1.5+0.3250.91.5)48/1000/(0.91.5)=0.121架体ms=mstw=0.6=0.60.121=0.073风荷载高度变化系数：由架体搭设高度H查表确定mz=0.74wk=mzmsw0=0.0730.740.3=0.016kN/mMw=0.91.4klah2/10=0.91.4074、.0160.91.52/10=0.004kNm组合风荷载得：NB=NA+0.91.4Mw/lb=10.903+0.91.40.004/10=10.903kNf=NB/(A)+Mw/W=10.9031000/(0.1974.24100)+0.004106/(4.49103)=131.449N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=1.2171.9511.51000/(1.5910)=223.997根据1查JGJ130-2011附录得到=0.145此处还应考虑架体的自重产生的荷载A不考虑风荷载NC=NA+1.2Hgk=10.903+1.20.065(2075、+(800-110)/1000)=12.524kNf=NC/(A)=12.5241000/(0.145(4.24100)=203.702N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载组合风荷载得：ND=NC+0.91.4Mw/lb=12.524+0.91.40.004/10=12.524kNf=ND/(A)+Mw/W=12.5241000/(0.1974.24100)+0.004106/(4.49103)=150.859N/mm2=205N/mm2满足要求八、立柱地基基础计算由上节知，立柱底部承受的最大荷载为N=max(NC，ND)= 12.524kN立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)76、12.524/0.90.2=2.783kPafak100kPa满足要求九、抗倾覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k，则：MT=0.91.4(kLaH2/2+0.02G1kLlbH)=1.4(0.01611.5202/2+0.02(0.14420/(0.90.7)+0.5)11.50.720)=74.763kNmMR=1.35G1kLlb2/2=1.35(0.14420/(0.90.7)+0.5)11.5(4-1)0.777、)2/2=173.246kNm满足要求：MTMR工况2：在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kL H2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLlbH)=1.4(0.01611.5202/2+0.02(0.14420/(0.90.7)+0.5+(24+1.5)800/1000)11.50.720)=166.726kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLlb2/2=1.35(0.14420/(0.90.78、7)+0.5+(24+1.5)800/1000)11.5(4-1)0.7)2/2=871.592kNm满足要求：MTMR3、梁侧模（木模）计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁一侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)110梁计算跨度L（m）3混凝土梁截面高度H(mm)800混凝土梁截面宽度B(mm)300次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n4次梁悬挑长度b1(mm)150对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向79、间距X(mm)600主梁间距b(mm)600主梁悬挑长度b2(mm)150混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M14（图1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH24800/1000=19.2kN/m2标准值G4kminF180、,F219.2kN/m2承载能力极限状态设计值根据梁厚的大小确定组合类型：当梁厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k当梁厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.219.2+1.4(12+(1-1)4),1.3519.2+1.40.7(12+(1-1)4)=25.092kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k19.2kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，81、Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h-次梁截面宽度)/n=(800-110-50)/1000/4=0.161、强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS125.092=25.092kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.08kNmMmax/W0.08106/24000=3.346N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=119.2=19.2kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.099mm266.667/400=0.667mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS282、66.66725.092=6691.208N/mqkaSk266.66719.2=5120.006N/m由于次梁为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.075kNmMmax/W0.075106/(85.3331000)=0.882N/mm2f13N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax1.299kN=VmaxS0/(Ib)= 1.29910362.5103/(341.333104510)=0.476N/mm2fv1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态83、受力简图（图10）次梁变形图0.093mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=2.328KNRmaxk=3.552KN六、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax0.612kNmMmax/W0.612106/(8.9861000)=68.115N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax3.832kNm=VmaxS0/(Ib)= 3.83210006.084103/(21.5661041.210)=9.009N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.823mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2.3812.328=5.543kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N5.543kNNtb=17.8kN满足要求