1、商业综合体项目模板工程专项施工方案1、编制依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑工程施工质量验收统一标准GB5000-20023、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008。4、xxxx欢乐海岸商业综合体工程施工组织设计。5、xxxx欢乐海岸商业综合体工程施工图纸。2、工程概况2.1建筑概况本工程建筑面积约95000 m2，地下一层，地下建筑面积约37000 m2，地上二层，局部三层，层高6m，局部7.5m，总建筑高度26.000m，防水等级二级，防水做法为混凝土自防水与防水卷材相结合。2.2结构概况工程结构形式为框架结构，基础为筏板基础。抗震设防烈2、度七度。 基础砼强度等级为C35 P6。柱距9m*9m,柱子最大截面尺寸为800mm*800mm。最大梁断面为400mm*700mm，首层层高为6.0m，典型楼层层高为6m,最大楼板厚度为150mm，混凝土外墙厚度为400mm，高度为7.5m。3、施工准备：3.1 技术准备3.1.1组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。3.1.2编制模板施工方案，对施工队伍进行技术交底。3.1.3对施工人员进行安全和技术培训，加强队伍的技术素质。3.2 材料选择3.2.1 设计要求：按清水混凝土的要求进行模板3、设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模统一整齐3.2.2选用的模板及支撑体系框架梁、楼层平板等均采用15厚的覆膜木胶板，木楞为5575方木，钢管为483.5。竖向以满堂脚手架作为支撑结构。采用48钢管配合钢顶托进行支设，立杆间距不得大于1000mm。本工程采用的满堂脚手架距地200mm设纵横扫地杆一道，往上间距1500mm设纵横向横杆一道,立杆顶端自由端的长度不大于400，扣件的扭力矩必须控制在4065Nm，扣件扭力矩达到65Nm不得发生破坏，新扣件应有生产许可证、法定检测单位测试报告和产品质量合格证，抽查数量不小于10%，合格率不小于95%，抽查记录必4、须完整真实。模板设计详见下述。4、主要部位模板施工方法4.1、框架柱矩形框架柱模板采用13mm厚覆膜木胶板,模板支撑体系由竖向5575150250木方及横向2483.5450钢管配合M14对拉螺栓组成，柱根部1米范围内间距减半，第一道柱箍距楼面最大为200mm。当柱截面大于等于700mm，小于900mm时，在中间设一道M14对拉螺栓; 当柱截面大于等于900mm，小于等于1300mm时，在中间设两道M14对拉螺栓；对拉螺栓水平最大间距不得大于500mm，在柱底部1/3层高部分的钢管及对拉螺栓竖向间距适当加密为400mm。对拉螺栓规格为：长度=构件截面+40cm，两端丝口长度为9cm。为保证柱的5、根部尺寸准确，不产生位移，在浇筑混凝土时，在柱四角预先插入长30cm、外露6cm的螺纹18钢筋头，柱位置线放设校验合格后，根据位置尺寸在该钢筋头上焊接螺纹18钢筋内限位定位钢筋。柱模安装工艺流程为：配置柱模并将木方与之钉在一起弹柱位置线焊接螺纹18钢筋内限位定位钢筋清理柱根部垃圾、浮浆及松散混凝土并进行凿毛处理，清理干净安装前的再次检查安装柱模板检查对角线长度安装柱模钢管外撑及M14对拉螺栓加斜撑校正整体固定预检合格后报验。柱模安装时，同排柱必须先安装两端柱，经校正、固定验收合格后，挂通线校正、安装中间各柱。柱模板与满堂脚手架应可靠连接固定，每隔1500mm纵横向均设置一道钢管与满堂脚手架连接6、。柱与梁板的砼分开进行浇注时，为保证柱头钢筋位置的准确及控制柱混凝土浇筑高度，现场制作3540mm的限位木条，将此木条直接钉设在柱模板上口内侧，比柱子浇筑混凝土的高度高20mm处；梁板柱砼一次性浇注时，柱头部位设置水泥砂浆垫块，保证钢筋的保护层厚度。为控制柱四角漏浆、砂棱角、柱头与主次梁交接处的不顺直、涨模等质量通病，本工程柱模板配置成企口形式；梁、柱交接处采用梁模顶柱模、次梁模顶主梁模的方法。施工时候要注意施工现场垃圾的处理。柱模板的根部应预留清扫口，以排除和清理杂物，清理好后，合上清扫孔盖板密封。4.2.框架梁：梁模板采用15mm厚木胶板和6080木方配置，配合短钢管进行固定，顺梁长侧模板7、采用5575mm200木方作加强肋，483.5500钢管作侧模立挡，梁底采用6080mm150-200木方作加强肋，采用483.5500钢管作顶撑。由于本工程部分梁截面很高，当（梁高-板厚）600mm时，侧模采用横向钢管连接侧模竖向钢管挤压固定；当600mm 梁高-板厚800mm时，竖向设置一道M14对拉螺栓；当800mm（梁高-板厚）1000mm时，竖向设置两道M14对拉螺栓；当1000mm（梁高-板厚）1300mm时，竖向设置三道M14对拉螺栓；当1300mm（梁高-板厚）1600mm时，竖向设置四道M14对拉螺栓；当1600mm=8m的梁，按梁跨度的2.5进行起拱，梁模板支撑立杆自由高度8、小于40cm。立杆步距1500mm，但至顶时要同时满足两个条件：1、立杆步距不大于1500mm；2、立杆上端伸至模板支撑点长度400mm。为防止在柱头与主、次梁的交接处部位产生连接不顺直、胀模、漏浆、边角不规则的质量问题，梁柱交接处采取梁模顶柱头模板，次梁模顶主梁模的方法。4.3.现浇混凝土平板：本工程现浇混凝土平板厚度为250mm，板模采用15mm厚腹膜木胶板，5575200木方作内楞，垂直木方方向设置483.51000钢管作为外楞，满堂脚手架立杆间距为10001000，步距1500。为保证混凝土的底表面平整，施工过程中覆膜木胶板的拼缝处用胶带纸粘贴，保证其不漏浆。满堂脚手架在搭设过程中，应9、与其临边已浇筑的框架柱进行拉结固定，拉结点沿竖向间距不大于3米设置。4.4、模板拆除4.4.1拆除承重模板时混凝土强度应达到以下要求，并经计算确定项 次结构跨度（m）按设计强度取%评定依据板255同条件养护试块28100悬挑构件1004.4.2模板的拆除应保证上层荷载（包括钢筋混凝土、模板、施工活载）不得大于下层楼板设计活荷载及楼面做法静载之和。一般按隔层拆除的原则,即本层混凝土浇筑完毕后方可拆除下层梁板模板。4.4.3非承重的模板，混凝土强度应在其表面及棱角不至因拆模而受损坏时，方可拆除。4.4.4模板拆除必须经项目技术负责人批准后方可进行。4.4.5搭拆时要设置围栏，划出警戒线，有专人看守10、，非作业人员不得入内。4.4.6模板拆除应不得乱抛乱扔，以免造成变形或损坏。拆模后应清理干净并检查是否有变形损坏等，如无涂刷隔离剂并堆放整齐，以备周转使用。如有变形应及时修整，对于不能修复的应另行堆放，不得周转使用。4.5满堂脚手架的技术要求4.5.1满堂架必须扎在坚实地面上，严禁坐落在未经处理的地面上，当模板支架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施，要切实做好地面防排水措施。4.5.2搭设满堂脚手架时，立杆要垂直，2m高度的垂直允许偏差为15mm，大横杆在每一面脚手架范围内的纵向高差不宜超过20mm。4.5.3扣件拧紧力矩必须控制在4065Nm,抽查数量11、不得少于10%，合格率不得小于95%，抽查记录真实、完整。4.5.4立杆顶部自由端长度不得大于40cm，立杆顶部应设可调支托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。4.5.5每根立杆底部应设置垫板，垫板的厚度不得小于5cm。4.5.6脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在离底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长不少于两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于5012、0mm。4.5.7立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。立杆上对接扣件应交错布置，相邻立杆的接头不应布置在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4.5.8水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：（1）对平杆的对接扣件应交错布置：两根相临水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相临接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm13、。（3）当层高在8-20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。4.5.9剪刀撑：满堂模板与架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔四排立杆设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。当层高在8-20m时，还应在相邻的两竖向连续式剪刀撑加设之字斜撑，在有剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑，剪刀撑杆件与立杆相连，其底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣减分别放在离杆端不小于100mm处进行固定。4.510安全平网：超高模14、架水平设置三道安全平网，首层安全平网挂设于满堂承重模板脚手架第一步处，第二道安全平网挂设与层间，保证层间安全平网距离不超过10m，第三道安全平网挂设于操作面下方。4.5.11脚手架必须按设计要求的尺寸进行搭设。搭设过程中应与其临边已浇筑的框架柱进行拉结固定，拉结点沿竖向间距不大于3米设置;无处拉结时，应在水平拉杆端部和中部设置连续式剪刀撑。4.5.12相邻立杆接头位置要错开布置在不同步距内。上下大横杆接点位置要错开在不同的立杆纵距内。4.5.13校正立杆垂直和横杆水平，脚手架搭设完，经验收符合要求后方可投入使用。4.5.14满堂脚手架支设完毕后，由项目负责人、技术负责人、施工员、安全员、搭设人15、员及使用人员共同对架体扎设情况进行验收，合格后方可进入下一道工序施工。4.5.15脚手架的拆除须经项目技术负责人同意，由专人指挥，高空拆除人员必须系好安全带，严禁将钢管直接抛下，拆除脚手架必须及时清理，迅速外运，运输整理时严禁拆除作业。4.5.16脚手架搭拆时要设置围栏，画出警戒线，由专人看守，非工作人员不得入内。4.5.17建立安全生产责任制，落实到班组及个人，由安全员跟踪检查，发现隐患及时纠正。4.5.18安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸及相互位置准确，防止漏浆，构件应符合模板设计要求。4.5.19对于梁和板安装二次支撑前，其上不得有施工载荷，支撑的位置必须准确，安装后所传给支16、撑或连接件的荷载不应超过其允许值。4.5.20钢管立柱底部设置垫板（厚度不小于50mm）、顶部设可调顶托，U型支托与楞梁间两侧如果有缝隙必须塞紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。4.5.21立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步范围内，且对接接头沿竖向错开的间距不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上部的钢管立杆与下部钢管立杆错开固定在水平拉杆上。4.5.22混凝土浇筑中，为确保模板支架施工过程中均衡受载，梁板部位浇筑砼按照先框架梁后次梁和板的施工顺序，对于大于1.517、米高的大梁进行分两层浇筑，避免局部一次性荷载过大；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋、钢管等材料不能在支架上方集中堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5、技术质量保证措施：5.1、项目部成立质量管理小组：项目部成立以项目经理为组长，技术负责人、工程师、项目质检员为副组长，项目施工员、项目安全员、项目技术员为组员的质量管理小组。5.2、每道工序施工质量均落实到人，负责操作本工序的班组长从施工员处签字接受施工任务后，监督管理其完成情况。5.3、各分项工程的质量严格执行班组自检、互检、交接检三检制和样板制，项目质检18、员跟踪检查，做好各项工程质量的检验和评定工作，出现不合格分项立即报请有关部门作出处置意见并监督整改。5.4、工程施工前，技术负责人编制详尽的技术交底向施工员或班组直接交底，做到交底清楚、切实可行。5.5、积极开展分项作业QC小组活动,促进全员质量意识5.6、为更进一步搞好工程质量,我们引入竞争机制，建立奖罚制度、样板制度，对施工质量优秀和低劣的施工队、管理人员，要奖罚分明，严格纪律和制度。由技术负责人组织，带领技术质量人员每周对现场进行大检查，并评比，对检查中质量好的施工 队和较差的分别给予奖励和惩罚。5.7、所有模板在使用前应涂脱模剂，拼缝处用黄胶带粘贴（柱模加设海绵条）。砼施工前应将模板内19、部的垃圾杂物等清理干净，并保持清洁。5.8、砼施工期间安排木工查看模板，以便出现问题及时处理。5.9、模板及支架必须经技术负责人、项目工程师、质检员验收合格后，报监理公司审批后方可浇砼。5.10、模板支架必须按模板施工方案要求搭设，脚手架底必须加设扫地杆、木垫板。5.11、模板拆除实行报告制度，未经技术负责人和监理公司同意不可提前拆除。模板位移和偏差要求如下项目允许偏差mm检查方法 柱、墙、梁轴线位移5尺量检查 底模上表面标高5用水准仪或拉线和尺量检查 墙、柱、梁截面尺寸+4；-5尺量检查 每层垂直度6 用2m托线板检查 相邻两板嵩低差2用直尺和尺量检查 表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查预20、埋钢板、预埋管、预留孔中心线位移3尺量检查中心线位移2尺量检查外露长度+10；0尺量检查截面内部尺寸+10；0尺量检查6、质量通病预防措施6.1、梁、板底不平、下挠，梁侧模板不顺直，梁上下口涨模：梁板底模板的龙骨、支撑的截面尺寸及间距应通过设计计算确定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，防止混凝土浇筑时模板变形，并应按设计及规范规定起拱。模板支撑底部垫通长垫板，防止支撑下沉，并进行侧向支撑，保证上下口模板不变形。6.2、柱模板涨模，断面尺寸不准：根据柱高和断面尺寸，验算钢板柱扣的设置间距，必要时使用穿柱对拉螺栓，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。6.3、21、柱身扭向：支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装支撑并吊线垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，以使柱模不扭向。6.4、柱轴线位移：每根柱的根部均应焊钢筋内限位撑，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线、柱边通线及控制线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误且加固稳定后，在柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。每根柱均应设四面支撑，保证柱垂直度和位置正确。6.5、柱烂根，模板接缝处跑浆：楼层、底板砼浇筑过程中，柱筋外侧10cm范围内用铁抹子抹平，支设柱模时，模板根部用海绵封严，并在模板根部外侧用22、细砂封堵，以防浇筑柱砼时因漏浆而产生的烂根现象发生；柱模应采用新模板配制，施工过程中，一旦发现柱模边缘有损坏现象，应及时修复或更换。柱模支设时，模板间的接缝卡固措施应牢靠，且接缝处用海绵条封堵。6.6、拆模应严格控制混凝土的强度，严禁过早拆模。侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆板而受损坏时方可拆除；而底模则应在混凝土强度符合设计要求或规范要求后，方可拆除。为控制模板的拆除时间，砼施工时应按规范要求留置拆模抗压试块，作为模板拆除的依据。6.7、承重模板支架扣件的拧紧力矩应控制在4065N.m之间，支架支设完毕经验收合格后方可进行下道工序。尤其是首层模板支架，在浇筑砼前，应再次检查验收，以23、免由局部沉降引起的施工误差。7、材料控制措施7.1、项目部成立材料管理小组：项目部成立以项目经理为组长，施工员为副组长，材料员、保管员为组员的材料管理小组。定期对现场进行巡视，一旦发现浪费现象，翻倍处罚。7.2、为更进一步控制好材料的有效使用,我们引入竞争机制，建立奖罚制度，对施工材料控制好的和控制差的施工队，要奖罚分明，严格纪律和制度。7.3、为了减少工人乱截乱割现象，工程用的模板、木方采用劳务班组承包制，即：首先让劳务班组自己提模板、木方的材料计划，计划中模板材料分为：整张板的、2/3张板的、1/2张板的及1/2张板以下的，木方材料分为：6米长、4米长、2米长及2米以下的。各类模板木方分类24、提计划，所提数量将和施工完模板退回数量相符（其中减去损耗量），如数量差很多，所差数量折算成工程款扣除。7.4、材料使用前及使用后都应分类堆放整齐。加强对材料的保护，模板、木方、钢筋等应有防雨遮护，防止模板、木方变形，防止钢筋生锈。8、安全技术措施8.1进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须系好安全带。8.2经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。8.3工作前应先检查使用的工具是否牢固，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。8.4遇六级风以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。8.5支模过程中，25、如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。8.6拆除模板一般用长撬棍，人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑；防止模板突然全部掉落伤人。8.7支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板，作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架，缆风绳，泵送砼和砂浆的输送管架固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。8.8支设高度在3m以上的柱26、模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。低于3m的可使用马凳操作。8.9支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞盖没。混凝土板上拆模后形成的临边或洞口应按安全措施处理。8.10混凝土浇筑离地2m以上框架、过梁时，应设操作平台，不得直接站在模板或支撑件上操作。模板拆除严禁直接从高空抛下。8.11“四口、五临边”处必须搭设防护栏杆，模板吊运时，必须设专人现场指挥，统一安排。8.12模板支架在使用过程中应定期检查，特别是地面是否积水底座是否松动，立杆是否悬空，扣件螺栓是否松动。9、计算书部分9.1柱子模板计算书柱模板的计算依据建27、筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2011、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 7.50m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.0028、kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):55.00；高度(mm):75.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):13.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度29、设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的30、面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 248 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =248.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.45031、.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大弯距：M =0.128.956248248= 1.78105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=32、13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.78105 / 2.43104 = 7.329N/mm2；面板的最大应力计算值 =7.329N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =248.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 33、式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.628.956248.0 = 4308.587N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4308.587N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34308.587/(245018.0)=0.798N/mm234、；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.798N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =248.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm435、；面板最大容许挠度: = 248 / 250 = 0.992 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.76248.04/(1009500.02.19105) = 0.318 mm；面板的最大挠度计算值 =0.318mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.992mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度55mm，高度75mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 557575/6 = 51.56cm336、；I = 55757575/12 = 193.36cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.250.90=15.333kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.625kN/m； q = (15.333+0.625)/2=7.979 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.979450.0450.0= 1.62105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/37、mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.16104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.62105/5.16104 = 3.134N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.134N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:38、 1.257.250.250.90=15.333kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.625kN/m； q = (15.333+0.625)/2=7.979 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67.979450.0 = 2154.293N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 2154.293N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 55.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 75.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；39、竖楞截面最大受剪应力计算值: =32154.293/(255.075.0)=0.783N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.783N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.25 = 14.20 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)40、，I=1.93106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67714.20450.04/(1009500.01.93106) = 0.215 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.215mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷41、载(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.248 0.45/2 = 3.59 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.964 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.406 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.140 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.41 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 76.04 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B42、边柱箍的最大应力计算值 =76.04N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.14 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.14mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm243、；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.964 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=7.964kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传44、递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.248 0.45/2 = 3.59 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.964 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.406 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.140 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.41 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 76.044 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/45、mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =76.044N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.14 mm；柱箍最大容许挠度: V = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 V =0.14mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.6mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积:46、 A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.964 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=7.964kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!11.2剪力墙模板计算书墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2011、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，47、即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):55.00；48、高度(mm):75.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):13.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝49、土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。50、三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.500.90=26.276kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 51、1.43.000.500.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.890=28.166 kN/m；面板的最大弯距：M =0.128.166250.0250.0= 1.76105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50013.013.0/6=1.41104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.76105 / 1.52、41104 = 12.500N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =12.5N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.500.90=26.276kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.890=28.166 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.628.16653、250.0 = 4224.879N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4224.879N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 13.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34224.879/(250013.0)=0.975N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.975N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N54、/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48.660.5 = 24.33N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.31.31.3/12=9.15cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.332504/(10095009.15104) = 0.74 mm；面板的最大挠度计算值: =0.74mm 小于等于面板的最大允许挠度值 55、=1mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度55mm，高度75mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 557575/6 = 51.56cm3；I = 55757575/12 = 193.36cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.250.90=13.138kN/m56、； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(13.138+0.945)/2=7.041 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.17.041500.0500.0= 1.76105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.16104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.76105/5.16104 = 3.414 N/mm2；内楞的抗弯强度57、设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 3.414 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.250.90=13.138kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(13.138+0.945)/2=7.041 kN/m；58、内楞的最大剪力：V = 0.67.041500.0 = 2112.440N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 2112.440N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 55.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 75.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =32112.440/(255.075.0)=0.768N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.768N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm59、2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.660.25/2=6.08 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.93106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67712.16/25004/(10095001.93106) = 0.14 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算60、值 =0.14mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.43)0.250.5/2=3.52kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753520.73500.00= 361、.08105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 3.08105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.08105/5.08103 = 60.643 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =60.643N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.43)0.250.562、/2=3.521kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.653520.733 = 1.14103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 1.14103N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =21.14103/500.000=4.577N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =4.577N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠63、度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 48.660.250.50/23.04 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1466.08100/25003/(1002060001.22105) = 0.173mm；外楞的最大容许挠度值: = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =064、.173mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.50.5 = 12.165 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12.165kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=1765、.85kN，满足要求！11.3梁模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):15066、.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.40；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.00；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒67、混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：55.0；梁底方木截面高度h(mm)：75.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：13.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为68、：150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度55mm，高度75mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -69、 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算70、公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.31.3/6=14.08cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 183.33mm；面板的最大弯距 M= 0.1171、0.98183.3332 = 3.69104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.69104 / 1.41104=2.62N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.62N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 183.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.31.31.3/12=9.15cm4；面板的最大挠度计算72、值: = 0.6779183.334/(10095009.15104) = 0.079 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =183.333/250 = 0.733mm；面板的最大挠度计算值 =0.079mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.733mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度55mm，截面高度75mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.57.522/6 = 103.12cm3；I = 5.57.532/12 = 386.72cm4； 内楞计算73、简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.183=4.03kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.03500.002= 1.01105Nmm； 最大支座力:R=1.14.0260.5=2.214 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.01105/1.03105 = 0.74、976 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.976 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.18= 3.30 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 3.87106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.35004/(100100003.87106) = 0.036 mm；内楞的最大容许挠度值: = 50075、/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.036mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.214kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外76、楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.424 kNm 外楞最大计算跨度: l = 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.24105/1.02104 = 41.772 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =41.772N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.255 mm外楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；外楞的最大挠度计算值 =0.255mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.62577、mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.325 =3.965 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.965kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板78、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001313/6 = 2.82104mm3； I = 1000131313/12 = 1.83105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底79、支撑间距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.700.90=19.28kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.28+0.38+2.52=22.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1022.1760.1332=0.039kNm； =0.039106/2.82104=1.4N/mm2；梁80、底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）1.00= 18.20KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.2133.34/(10095001.8310581、)=0.022mm；面板的最大挠度计算值: =0.022mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.70.133=2.38 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.133(20.7+0.4)/ 0.4=0.21 kN/m；(3)活荷载为施工荷载82、标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.38+1.20.21=3.108 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.57.57.5/6 = 51.56 cm3； I=5.57.57.57.5/12 = 193.36 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 3.108+83、0.84=3.948 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.94811= 0.395 kN.m；最大应力 = M / W = 0.395106/51562.5 = 7.657 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.657 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.9481 = 2.369 kN； 方木受剪应力计算值 = 32368.8/(25575) = 0.861 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.84、861 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.380 + 0.210 = 2.590 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.5910004 /(10010000193.359104)=0.907mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.907 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m285、)：q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得86、到：支座反力 RA = RB=5.922 kN；最大弯矩 Mmax=1.092 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.627 mm；最大应力 =1.092106/5080=202.052 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值202.052 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!建议增加梁底支撑根数。八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水87、平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.922 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =5.922 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1297=1.084 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.288、(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.000.35=0.252 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.000.150(1.50+24.00)=2.754 kN； N =5.922+1.084+0.252+2.754=10.012 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 89、钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10012.44/(0.207489) = 98.915 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 90、98.915 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变91、化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。92、5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的93、要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。11.4楼板模板计算书附2：主楼地下二层150厚板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.40；模板支架搭设高度(m):7；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆94、承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):4.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为13mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):15；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.600；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):17.000；木方的截面宽度(mm):55.00；木方的截面高度(mm):75.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :95、483.5；4.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400 8、10、12、16；楼板混凝土强度等级:C35；楼板的计算长度(m):6.00；施工平均温度():3.000；楼板的计算宽度(m):5.6；楼板的计算厚度(mm):150.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1601.52/6 =60.0 cm3；I = 1601.53/12 = 45.000 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/96、m)：q1 = 250.161+0.51 = 4.5 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 41= 4 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.5+1.44= 11.0kN/m最大弯矩 M=0.111.02502= 68750 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 68750/37500 = 1.833 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=15 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.833 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中97、q =q1=4.5kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.52504/(100600028.125104)=0.071 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.071 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.15+0.50.25 = 1.125 k98、N/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 40.25 = 1 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.125+1.41 = 2.75 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.7512 = 0.275 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.275106/64000 =4.297 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.297 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须99、满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.751 = 1.65 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.65103/(2 6080) = 0.516 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.516 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.6 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.125 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.12510004 /(100100002560000)= 0.297 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 100、mm；方木的最大挠度计算值 0.297 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483.2；W=9.46 cm3；I=22.72 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.94kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.103 kNm ；最大变形 Vmax = 1.661 mm ；最大支座力 Qmax = 12.863 kN ；最大应力 = 1102676.382/9460 = 116.562 N/mm2；托梁的抗压101、强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 116.562 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.661mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.8= 0.800 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1611 = 4 kN；经计算得到，静102、荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.300 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4+2) 11 = 6 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.760 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.760 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5103、 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.42 = 2.3 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.4 m；l0/i = 2300 / 15.9 = 145 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.328 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14760/（0.328450） =100.00 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算104、值 = 100.00 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.009(1.5+0.42) = 2.708 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.3 按照表2取值1.009 ；Lo/i = 2708.257 / 15.9 = 170 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.245 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14760/（0.245450） = 133.874 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 133.874 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。