1、XXXX工程高支模（扣件式）模板（修订本)安全专项施工方案编制人： 审批人： XXXXXXXXXX安装集团有限公司目 录第一节、工程概况3一、工程概况3二、施工安全计算书4三、信息参数4四、危险性分析5五、特别提醒6六、施工平面布置7七、施工要求7八、技术保证条件7第二节、编制依据8第三节、施工计划9一、施工进度计划9二、材料与设备计划9第四节、施工工艺技术12一、技术参数12二、工艺流程12三、施工方法12四、检查验收20第五节、施工安全保证措施22一、组织保障22二、技术措施23三、监测监控27四、应急预案28五、救援预案的目的29六、救援机构30七、应急响应30八、模板整体倒塌应急预案32、0九、高处坠落事故的应急救援32第六节、劳动力计划33一、专职安全生产管理人员33二、所需劳动力安排33第七节、计算书及相关图纸34第一节、工程概况一、工程概况本工程罐室采用钢筋混凝土圆筒形直墙与钢筋混凝土球壳顶的结构形式。通道采用钢筋混凝土墙结构.工程基本情况工程名称XXXXXXX建设项目工程工程地点本工程场地位于XXXXXXX库区内 。周边环境建筑面积（m2）0建筑高度（m）13。53基础形式钢筋混凝土条基主体结构剪力墙抗震等级4抗震设防烈度6地上层数1地下层数1标准层层高(m)13.53高支模层结构情况高支模所在层1脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）0。00墙砼强度等级C30高支模3、层顶标高（m）13.53板砼强度等级C30最大板跨(m）R=11.5普通板跨（m）R=11.5最大板厚（mm）200普通板厚（mm）200最大柱截面尺寸（mm）普通柱截面尺寸（mm)最大梁跨（m）普通梁跨（m）最大梁断面尺寸（mm)普通梁断面尺寸（mm)最大板跨（m)2323普通板跨（m）2323最大板厚(mm）200普通板厚（mm）200各责任主体名称建设单位XXXXXXX设计单位XXXXXXXXXX施工单位XXXXXXX集团有限公司监理单位XXXXXXXXXXXX有限公司项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师二、施工安全计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-24、008 2、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 500172003 5、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文 6、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文 三、信息参数图纸信息楼板最大板厚a（mm）200楼板上是否存在如采光井，管道井等空洞是最大建筑层高H（m）13。08上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系没变化混凝土梁、板结构的最大悬臂L（m）1.2混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式落地式楼宇之间是否存在混凝土结构空中连廊否混凝土结构梁、板的最大跨度B(m）23。5混凝土板5、的单位截面尺寸b（mm)h(mm)1000300是否存在支架搭设高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土结构是荷载条件施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2。5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2),对水平面模板2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）0。9新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）楼板1.1梁1.5支撑设计混凝土结构水平构件模板支撑体系立杆材质扣件式钢管 四、危险性分析 1 模板支架搭设高度H：13.08m 8m 2 模板支架搭设跨度B：23m 18m 3 施工6、总荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.91。2(G1k+ G2k+ G3k）+1.4Q1k =0。91。2(0。9+240.3+1.10。3）+1.42.5 =12.25 kN/m2 恒载控制时荷载组合S2=0。91。35(G1k+ G2k+ G3k)+1。40.7Q1k =0.91.35（0。9+240。3+1。10。3）+1。40.72.5 =12.45 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载S=maxS1,S2=12.45 kN/m2 15 kN/m2 4 集中线荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.9b1。2（G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0。911。2（0.9+240。37、+1。50.3)+1。42 =11。75 kN/m 恒载控制时荷载组合S2=0。9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1。40.7Q2k =0.911。35(0.9+240。3+1。50.3)+1。40。72 =12.15 kN/m 两者取大值，即集中线荷载S=maxS1，S2=12.15 kN/m 20 kN/m 综上可知,根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号，此模板工程属”超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围”，条文规定：施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。施工单位应当根据论证报告修改完善专项方案,并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目8、负责人签字后,方可组织实施. 五、特别提醒 根据界面参数填写的工程信息、荷载条件和初步支撑设计情况，软件基于相关规范和工程经验,针对本工程特点，提出如下建议，供用户鉴别采纳。项目提醒内容楼板上存在如采光井，管道等空洞 1 空洞上层顶板模板支架搭设的高度,不取楼层层高，而取待浇筑混凝土顶面至立杆底部支撑面之间的高度。 2 当洞边梁与空洞上层顶板的立杆共用时，应注意此立杆受力,须按最不利工况进行荷载组合。 3 空洞上层顶板的模板支架在搭设时，应注意水平外连装置和洞口边防护的设置。 4 管道井之类的施工脚手架或模板支架,应注意水平防护网的搭设。混凝土梁板结构的最大悬臂 1 根据悬挑部位的位置高度，悬9、挑长度大小，选择合适的支模方式，尤其是悬臂较大时。 2 注意其架体构造措施，尤其是采用斜杆支撑时，及拆模时间要求 3 注意最大建筑层高的取值混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式是落地式 1 当为竖直落地至自然地面上时，注意季节防范措施和抗倾覆要求。 2 当为斜杆支撑，落在下层楼板上时，注意斜杆底部构造，抵御其水平分力，另须注意立杆的稳定性构造要求。 3 此部位的支模架和脚手架要分开搭设，单独不共用。主要特点:根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号)规定，本模板工程属高大模板工程。难点:工期紧，场地狭窄,梁板钢筋密，砼振捣困难。重点:确保高支模稳定,安全,无事故。钢筋砼结构质量10、满足要求.六、施工平面布置详附图七、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠.2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。八、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据木结构设计规范GB 50005-2003建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB500102010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 502042011钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2010施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46211、005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ592011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则(建质2009254号文）本工程施工图纸本工程施工组织设计本工程采用杭州品茗科技有限公司出品的“品茗施工安全设施计算软件；版本号：V9。7.5。第三节、施工计划一、施工进度计划详施工组织设计二、材料与设备计划1、钢材的选用钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 159112、的规定。钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用48.33。6以上的钢管.新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告,钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工13、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定;序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸(mm)外径壁厚外径壁厚0。50。50。50。45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1。70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0。5游标卡尺钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用;钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 114、30-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1。55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c。水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）5钢管上严禁打孔.钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200420、ZG 230-450、ZG 270500和ZG 310-570号钢的要求.钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证15、：旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理;支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定.连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2、木材的选用模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料,不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。16、用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作的原木、方木结构，不应大于15%；板材和规格材，不应大于20；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件17、,不应大于15%.3、竹、木胶合模板板材的选用胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm,并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。各层板的原材含水率不应大于15，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度,并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格.主要材料参数表第四节、施工工艺技术一、技术参数【板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)200模板支架高度(m)23。18、08板长（m）R=11。5板宽（m)R=11。5立柱型号(mm）483纵距(mm)900横距(mm)900水平拉杆步距（mm）1500立柱距混凝土板短边(mm）300立柱距混凝土板长边（mm）350面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm）15小梁材质方木小梁材质规格(mm)6080小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)150两端各悬挑长（mm）250、250主梁材质方木主梁材质规格（mm)100100主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1二、工艺流程板扣件搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。三、施工方法2、柱模板搭19、设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋,梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼.3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定（1） 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 （2） 具有足够的承载能力，刚度和稳定性,能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便20、，并便于钢筋的绑扎、安装,浇筑混凝土等要求。(5） 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上,并应设底座和垫板。（6） 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。（7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。（8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施.（9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数.示意图如下（10) 在立柱底距地面200mm高处,沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地21、杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆.扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下,进行平均分配确定步距后,在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆.（11）所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48。33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢.钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。(13） 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得22、到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1）扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接,严禁搭接，接头位置要求如下:3） 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间分别增加一道水平拉杆。如下图示意：8、剪刀撑(1）扣件式、门式9、周边拉结1) 竖向结构(柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有23、结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点;3) 用抱柱的方式(如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力.四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理,加大检查力度，将隐患消灭在初始状态,避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过.3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露24、长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表:项目允许偏差（mm)检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸25、（立杆纵距、立杆横距、步距)误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内,相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2)搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个26、纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m,且不大于65 N。m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时,还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011的规定，对梁底扣件进行100检查.8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作（1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体,并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号27、与所用的部位是否一致。（2） 模板的基准定位工作:1） 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2） 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求,直接引测到模板的安装位置；3） 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用;5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设（1） 基础及地下工程模板:1） 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时,应采取安全防范28、措施后，方可下人作业.当深度超过2m时,操作人员应扶梯上下;2） 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑)内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3)斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板,底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后,方可进行上一层模板的安装；4) 在有斜支撑的位置,应在两侧模间采用水平撑连成整体。（2） 楼梯模板1) 梯模施工前,根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板,然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线,划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木29、，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2） 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序,并做好验收记录存档工作。（3） 柱模板1） 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉,柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。（4） 墙模板1) 当采用拼装定性模板支撑时30、，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施;2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；3） 对拉螺栓与墙模板应垂直,松紧应一直，墙厚尺寸应正确；4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠,应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时,应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形.(5） 梁、板模板1） 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0。2%，防止挠度过大，梁31、模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形;3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴;4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中,梁的清扫口设在梁端；5)梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高8100梁、拱、壳8758100悬臂构件1001） 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2）底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%;8米混凝土强度达到75；悬臂构件达到100后方可拆除；3)板底模2米,混凝土强度达到50；2米、8米混凝土强度达到75%；8米,混凝土强度达到100方可拆除。(4） 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍,然后用撬棍轻32、轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。（5） 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板,使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。（6） 楼板、梁模拆除,应先拆除楼板底模，再拆除侧模,楼板模板拆除应先拆除水平拉杆,然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙,拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下.等该段的模板全部脱落后,集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架,有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再33、拆除梁侧模和底模。（7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行.（8） 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时,严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1） 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移.(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板)及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头.（3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。（4) 仪器设备配置名34、称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT-23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4） 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求;6） 支架与杆件是否有变形现象；(6） 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过35、2030分钟一次,在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次.1） 本工程立柱监测预警值为10mm,立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理.四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力,确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员,防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源,把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。（1） 领导各单位应急小组的培训和演习工作,提高应变能力.(2) 当发生突发事故时36、，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。（3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1） 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警,组织抢救。（2） 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员.发生重大事故时,应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3） 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事37、故. 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救,集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火. 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理,创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方,解开衣服让其平卧，头部不要垫高.用凉水或50%酒精擦其全身,直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和38、无机盐,及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时,及时送医院治疗。 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患,防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。（4)模板整体倒塌应急预案五、救援预案的目的事故发生后,极时展开救援,抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。六、救援机构1、机构组长： 甘XX （项目经理） 手机：副组长：杨XX （技术负责人） 手机:组员: 王XX （施工员) 手机： 贾XX （安全员） 手机： 洪XX （质检员） 手机: 杨XX （材料员) 手机：2、职责和分工(39、1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2)副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作,组长不在现场时代行组长的职责。(3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作,及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令.三、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练.七、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等,及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场40、并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作,并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。八、模板整体倒塌应急预案1、救援预案的目的事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。2、职责和分工（1)组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。(2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。（3)组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。341、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练.4、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力.事故的各情况由公司向外向上汇报.5、模板及支架倒塌事故的应急救援(1）、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。（2）、应急救援方法42、有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作.各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救.人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的,立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险,立即组织人力、物力进43、行抢救。伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧,不用枕头,腿部抬高30度.若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻.采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院.现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。九、高处坠落事故的应急救援1、当发生高处坠落事故的主要危害高处坠落事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通44、知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。(2)人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥.具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时,先对支架进行观察，如需局部加固的,立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害.加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克45、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头,腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急,不能平卧,可采用半卧。注意保暖和安静,尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻.采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血,用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。（4)现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入.医院救护中心：120 公安：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰46、期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员.水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦.谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 甘XX(项目经理）组长，负责协调指挥工作；王XX(施工员）组员,负责现场施工指挥，技术交底；贾XX(安全员）-组员，负责现场安全检查工作;刘XX（架子工班长）-组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排高支模开始时间2015。3.20高支模工期（天）25作息时间（上午）6：0010：30作息时间（下午）15：0019:30砼工程量（m3）447、80高支模建筑面积(m2）480木工(人)15钢筋工（人）20砼工（人）20架子工（人）15水电工（人）5其它工种（人）7第七节、计算书及相关图纸【计算书】350400厚墙模板（螺栓间距）计算书 计算依据: 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性砼墙特性A楼地下室Q1砼墙厚度（mm）400砼墙高度（mm）10410砼墙长度（mm）72220 二、支撑构造小梁布置方式水平小梁间距l（mm)200小梁最大悬挑长度d（mm)100主梁间48、距L（mm）600主梁固定方式对拉螺栓对拉螺栓水平间距s（mm）600支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道100第2道500第3道900第4道1400第5道2000第6道2600第7道3200第8道4000第9道4800第10道5600第11道6400第12道7200第13道8000第14道8800第15道9600 简图如下： 墙模板(支撑不等间距）剖面图墙模板(支撑不等间距)正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c（kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0（h）4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数2149、.15混凝土浇筑速度V(m/h）2。5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2,cHmin0.2224411.152。51/2，244.2min38.403，100。838.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）2 有效压头高度hG4k/c38。4/241.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0。9max1。2G4k+1。4Q3k，1。35 G4k+1。40.7Q3k0.9max1.238.400+1。42.000，1.3538.400+1。40。72。000450、8.42kN/m2 Smin0。91。4 Q3k0。91.42.0002。52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度（mm)15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E(N/mm2）10584 根据规范JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3,Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便,不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.048.4248。42k51、N/m 验算简图 Mmaxql2/8=48。420.2002/8=0。24kNm Mmax/W0.24106/37500=6.46N/mm2f=37 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1。038。4038.40kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/(384EI）=538。402004/（38410584281250）=0.27mm=l/250=200/250=0.80mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格6080小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)14.85小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I（cm4）2552、6小梁抗剪强度设计值 （N/mm2）1。3小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数1小梁计算方式三等跨梁 显然最低处的小梁受力最大，以此梁为验算对象。 1、强度验算 qlSmax1.0000.20048.4209.68kN/m 验算简图 弯矩图 Mmax0.34kNm Mmax/W0。34106/64000=5.29N/mm2f=14.85 N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 qlSmax1.0000.20038。407.68kN/m 验算简图 变形图 max0。26mm=l/250=600/250=2。4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 Rmax6。29/=6.29/53、1.000=6.29kN 正常使用极限状态 剪力图 Rmax4。99/=4.99/1.000=4。99kN 4、抗剪验算 Vmax3。39kN Vmax/（2bh）=3。39103/(260*80)=0。35N/mm2=1.3 N/mm2 满足要求! 六、主梁验算主梁类型矩形木楞主梁材料规格100100主梁抗弯强度设计值f(N/mm2）12。87主梁弹性模量E(N/mm2）8415主梁截面抵抗矩W（cm3）166.67主梁截面惯性矩I(cm4）833.33主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数0.5 1、强度验算 验算简图 弯矩图 Mmax0。97kNm Mmax/W0。97106/166670=54、5.83N/mm2f205 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图 第1道支撑所受主梁反力Rmax（1）6。46/=6。46/0.5=12.91kN 第2道支撑所受主梁反力Rmax（2)5.88/=5。88/0.5=11.76kN 第3道支撑所受主梁反力Rmax（3）6.93/=6。93/0.5=13。87kN 第4道支撑所受主梁反力Rmax(4）8.81/=8。81/0。5=17。62kN 第5道支撑所受主梁反力Rmax(5）9.73/=9.73/0。5=19.46kN 第6道支撑所受主梁反力Rmax（6）8。83/=8。83/0。5=17。66kN 第7道支撑所受主梁反力Rmax55、（7)11。19/=11。19/0.5=22。37kN 第8道支撑所受主梁反力Rmax(8)12.90/=12。90/0.5=25.80kN 第9道支撑所受主梁反力Rmax(9）12.50/=12。50/0.5=25.00kN 第10道支撑所受主梁反力Rmax（10）12.60/=12.60/0.5=25。20kN 第11道支撑所受主梁反力Rmax（11）12。61/=12。61/0。5=25。21kN 第12道支撑所受主梁反力Rmax(12)12。48/=12。48/0。5=24。97kN 第13道支撑所受主梁反力Rmax(13)12。96/=12。96/0。5=25.93kN 第14道支撑56、所受主梁反力Rmax(14）10。91/=10.91/0.5=21。82kN 第15道支撑所受主梁反力Rmax(15)8。24/=8。24/0。5=16.47kN 3、抗剪验算 Vmax5。10kN Vmax/(2bh）=5.10*103/（2*100*100）=0。25N/mm2=1.3 N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 验算简图 变形图 max2。46mm=l/250=800/250=3.2mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb（kN）150 同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力： N25。926kNNtb150kN 满足要求！200厚板模板(扣件式）计算57、书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB500102010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高10。4112。83m新浇混凝土楼板板厚（mm）300新浇混凝土楼板边长L（m）15新浇混凝土楼板边宽B（m）11。5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2）2.5当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）2.5当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）58、1。5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0。1面板及小梁自重标准值0。3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1。1风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0（kN/m2)0。80。58风压高度变化系数z0。9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)23.08立柱纵向间距la(mm）900立柱横向间距lb（mm）900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的59、距离（mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)350主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm）300小梁两端各悬挑长度(mm）250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向）模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E(N/mm2）10000 根据建筑施工模板安全技术规范5。2。1”面板可按简支跨计算”的规定，另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/63750060、mm3,Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10。9max1.2(G1k+ (G3k+G2k）h)+1.4Q1k，1.35（G1k+ (G3k+G2k)h)+1。40。7Q1kb=0.9max1.2(0.1+（1。1+24)0.3）+1.42。5，1。35（0.1+(1。1+24）0。3)+1。40。72.5 1=11。48kN/m q20。91。35G1Kb=0.91.350。11=0。12kN/m p0.91.40.7Q1K=0。91.40。72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8，q2l2/8+pl/4=max11.480.32/8，0。161、20。32/8+2。20。3/4= 0。17kNm Mmax/W0。17106/375004。45N/mm2f15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k）h）b=（0.1+（1。1+24)0.3）1=7.63kN/m 5ql4/（384EI)57.633004/（38410000281250)0。29mml/400300/4000。75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.44小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1.78小梁弹性模量E（N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩62、I(cm4）256 因B/lb取整11500/900取整12,按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1。2(G1k+（G3k+G2k)h）+1。4Q1k，1。35(G1k+(G3k+G2k）h）+1。40.7Q1kb=0。9max1。2(0。3+(1。1+24）0.3）+1.42。5,1.35(0.3+（1.1+24）0.3）+1.40.72.50.33.52kN/m 因此,q1静0。91.35(G1k+(G3k+G2k）h)b=0。91.35（0。3+(1。1+24)0.3)0.32。85kN/m q1活0.63、91。40.7Q1kb=0。91.40。72.50.30.66kN/m M10。107q1静L2+0.121q1活L20。1072.850。92+0.1210.660.920。31kNm q20.91。35G1kb=0。91。350。30.30。11kN/m p0.91.40。7Q1k=0。91.40.72。52.2kN M2max0。077q2L2+0。21pL,0。107q2L2+0.181pLmax0。0770.110.92+0.212。20.9，0.1070。110。92+0。1812。20。90。42kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3。520.252/64、2，0.110.252/2+2。20。250.55kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.31,0。42,0。550。55kNm Mmax/W0。55106/640008.67N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10。607q1静L+0。62q1活L0.6072.850。9+0.620。660。91.93kN V20.607q2L+0。681p0.6070.110。9+0。6812.21.56kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.520.25，0。110。25+2.22.23kN VmaxmaxV1，V2，V3max1。93，1.56，2。232。265、3kN max3Vmax/(2bh0）=32.231000/（28060）0。7N/mm21.78N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 q=（G1k+（G3k+G2k）h）b=(0。3+(24+1.1）0。3）0。32。35kN/m 跨中max0.632qL4/（100EI)=0.6322。359004/(10093502560000）0。41mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI）=2。352504/（893502560000）0。05mml1/400250/4000.62mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格（mm）100100可调托座内主梁66、根数1主梁弹性模量E（N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)15。44主梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.66主梁截面惯性矩I（cm4)833。33主梁截面抵抗矩W(cm3)166。67 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1。5kN/m2 q10。9max1.2（G1k+ (G3k+G2k)h)+1。4Q1k,1。35（G1k+（G3k+G2k）h）+1。40.7Q1kb=0.9max1。2(0。5+(1.1+24)0。3)+1.41。5,1.35（0。5+(1。1+24）0.3)+1。40。71.50.33.32kN/m q1静0.91。35（G1k+ （G3k+G2k）h）b67、=0.91.35(0.5+(1。1+24）0。3）0。32。93kN/m q1活0。91.4Q1kb=0。91.41.50.30.57kN/m q2（G1k+ (G3k+G2k）h）b=（0.5+(1。1+24)0.3）0。3=2。41kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax（1.143q1静+1.223q1活）L1。1432.930。9+1。2230。570。93.64kN 按悬臂梁，R1q1l=3.320.250。83kN RmaxRmax,R13.64kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1。143q2L1。1432.410.92.48kN 按悬臂梁，R1q2l=2.68、410.250。6kN RmaxRmax，R12.48kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图（kNm) Mmax0。98kNm Mmax/W0。98106/1666705.89N/mm2f15.44N/mm2 满足要求! 3、抗剪验算 主梁剪力图（kN） Vmax7.55kN max3Vmax/(2bh0）=37.551000/(2100100)1。13N/mm21。66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm） max0.42mm 跨中max=0.42mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.38mm=250/400=0.62mm 满足要求！ 七、立柱验算立69、杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A（mm2）424立柱截面回转半径i(mm)15。9立柱截面抵抗矩W(cm3）4。49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段:l01=k1(hd+2a）=11.386(1500+2200)=2633。4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/170、5。9=165。62=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1。2911。386(1500+2200）=3399。719mm 1l01/i3399.719/15.9213。819,查表得,10。16 Mw=0。921。4klah2/10=0.921.40。580.91.52/100。13kNm Nw0.91。2NGik+0.91.4（NQik+Mw/lb）=0.91.2（0.5+(24+1.1)0.3)+0。91.410。90。9+0.921。40.13/0。98.11kN f Nw/(A)+ Mw/W8110.58/(0.16424)+0。1371、106/4490149.14N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1。2911.7551500=3398.557mm 2l02/i3398.557/15.9213。746，查表得，20。16 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2911.7551500=3398.557mm 2l02/i3398.557/15.9213。746，查表得,20。16 Mw=0。921。4klah2/10=0.921.40.580.91。52/100.13kNm Nw0。91。2NGik+0。91.4（NQik+Mw/lb）=0。91.2(0。75+（24+1.1)0。3）+0.72、91.410。90.9+0.921.40。13/0。98。33kN f Nw/(A）+ Mw/W8329.28/(0.16424)+0.13106/4490152。37N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.11kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak（kPa）150立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8。33/（10。1）83.29kPafak150kPa 满足要求！73、1100X1420梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB500102010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性新浇混凝土梁名称MKL新浇混凝土梁计算跨度(m)3混凝土梁截面尺寸（mmmm）11001420新浇混凝土结构层高（m)2.82梁侧楼板厚度(mm）300 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3模板面板0。5模板及其支架0。75新浇筑混凝土74、自重标准值G2k(kN/m3）24钢筋自重标准值G3k(kN/m3）梁1。5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2）对水平面模板取值2风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0(kN/m2)0.4非自定义:0.24风压高度变化系数z0.74风荷载体型系数s0。8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm）450梁底两侧立柱间距lb（mm)1200步距h（mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb（mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中75、的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm）600板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）850梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm)417，783梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下:平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm,按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3,Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q176、0.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k）h）+1.4Q2k，1.35（G1k+ （G2k+G3k)h)+1。40.7Q2kb=0。9max1.2(0.1+（24+1。5)1.42)+1.42,1.35（0。1+(24+1。5）1.42)+1。40。72145.88kN/m q1静0。91.35G1k+(G2k+G3k）hb0。91。350.1+（24+1.5)1.42144.12kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211。76kN/m q2（G1k+ （G2k+G3k）h)b=0.1+（24+1。5）1.42136.31kN/m 1、强度验算 Mmax0.10777、q1静L2+0。121q1活L20。10744。120。282+0。1211。760。2820.37kNm Mmax/W0.37106/375009。95N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0。632qL4/（100EI）=0.63236。312754/(10010000281250)0.467mml/400275/4000。69mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态） R1=R5=0.393 q1静l +0。446 q1活l=0。39344。120.28+0.4461.760。284。98kN R2=R4=1。143 q1静l +1.223 q178、活l=1。14344。120。28+1.2231。760。2814.46kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92844.120.28+1。1421。760。2811。81kN 标准值（正常使用极限状态） R1=R5=0。393 q2l=0.39336.310。283.92kN R2=R4=1。143 q2l=1.14336。310。2811.41kN R3=0.928 q2l=0。92836.310.289。27kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)15。44小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1.78小梁弹性模量E（79、N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3)64小梁截面惯性矩I（cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max4。98+0。91。35(0。30.1)1。1/4+0。51.42+0。9max1.2（0。5+(24+1.1）0.3）+1.42，1.35(0。5+(24+1.1）0。3)+1.40。72(0。851。1/2)/21,14.46+0.91。35(0.3-0。1）1.1/4=14.53kN/m q2max3。92+(0.3-0.1）1.1/4+0.51。42+(0。5+(24+1。1）0。3）(0.85-1.1/2)/21,11.41+(0.3-080、.1）1。1/411。47kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0。107q1l12,0。5q1l22max0.10714。530。452，0.514.530.320.65kNm Mmax/W0。65106/6400010.21N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0。607q1l1，q1l2max0.60714。530。45，14.530.34。358kN max3Vmax/(2bh0）=34.3581000/(26080)1。36N/mm21。78N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI）0.63211.474504/(81、10093502560000)0。12mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI）11.473004/（893502560000）0.49mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部） 承载能力极限状态 Rmaxmax1。143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14314。530.45，0。39314.530.45+14.530.37。47kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R13.04kN，R2R47。47kN，R36.11kN，R53.84kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1。82、143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1.14311。470.45,0。39311.470.45+11。470.35。9kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R12。5kN，R2R45.9kN，R34.8kN,R53.29kN 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)10080可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2）15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2）1。66主梁截面惯性矩I(cm4）426。67主梁截面抵抗矩W（cm3）106.67 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mma83、x/W0.409106/1066703。83N/mm2f=15。44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图（kN） Vmax7.26kN max3Vmax/(2bh0)=37.261000/(210080）1。36N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图（mm) max0。11mml/400417/4001.04mm 满足要求! 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008钢管类型483立柱截面面积A（mm2)424回转半径i（mm)15.9立柱截面抵抗矩W（cm3）4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=15084、0/15.9=94。34=150 长细比满足要求！ 查表得，0。63 1、风荷载计算 Mw0。921。4klah2/100。921。40。240。451。52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.514,荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10。91.2(0.1+（24+1.5）1。42）+0.91.42141.48kN/m 2）小梁验算 q1max4。52+（0.30。1)1。1/4+0。91.2(0。5+(24+1。1）0。3）+0.91.41（0。851.1/2）/21，13.09+（0.30。1）1。1/4=13。14kN/m 同上四六计算85、过程，可得： R13.1kN，R29。2kN，R39。4kN,R43。77kN 立柱最大受力NwmaxR1,R2，R3，R4+Mw/lbmax3.1,9.2，9.4，3。77+0。03/1.29.43kN fN/(A)+Mw/W9426。92/（0.63424)+0。03106/449041.21N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN）30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1,R2，R3，R4110.35kNN30kN 满足要求! 九、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak（kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2）0。15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9。43/（10。15）62.85kPafak140kPa 满足要求！