1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、方案选择2四、施工安排4五、施工准备与资源配置计划5六、施工工艺及工艺要求5七、质量、安全保证措施9八、应急预案13九、计算书151.3001300梁模板（盘扣式）计算书162.3001300梁侧模板计算书283.LB2板模板（盘扣式）计算书374.柱模板（设置对拉螺栓）计算书51 一、编制依据1.混凝土结构工程施工及验收规程GB50204-2002(2011版)；2.建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010；3.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；4.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011；5.混凝土2、结构设计规范GB50010-2010；6.建筑结构荷载规范GB 50009-2012；7.新马动力创新园4.1期1#栋结构施工图。二、工程概况本工程位于xx市创业一路和响泉路交汇处，该工程由xxxx建设发展有限公司开发的xxxx科技城自主创业园E地块建设工程，本工程由xx省地质工程勘察院勘察，由xx省建筑设计院设计，由xxxx建设发展有限公司承建，由xx联合工程管理有限公司，建筑总面积为108000，建筑均为3层，本工程为钢筋砼框架结构厂房。本工程建筑结构安全等级和耐火等级均为二级。本方案为一般支模方案。本栋建筑梁截面最大为3001300mm,楼板最厚为 120mm，最大柱截面为：1000173、00mm，楼板施工活荷载为2.5KN/。三、方案选择根据工程实际情况，本着安全、可靠、省时、省力的原则，经过比较分析，本工程主体支模体系采用承插型盘扣式钢管支架。1.特点及性能：1.1承插型盘扣式钢管支架主要构件：立杆是在一定长度的焊管上每隔600mm按特定技术指标焊接一只连接轮盘、其尾部焊接一只连接套管；横杆是在一定长度的焊管两端按特定技术指标各焊接一只接头插销。1.2立杆、横杆、底座的力学性能：立杆上，轮盘与焊管的焊接强度P=60KN未破坏。横杆上，插销与焊管的焊接强度P=25KN未破坏。1.3立杆、横杆的设计荷载：支撑立杆设计荷载横杆竖向步距600mm框架内单支立杆荷载Pmax=40KN4、横杆竖向步距1200mm框架内单支立杆荷载Pmax=30KN横杆竖向步距1800mm框架内单支立杆荷载Pmax=25KN横杆设计荷载HG-90 BG-90 Pmax=6.77KN Qmax=14.8KNHG-120 BG-120 Pmax=5.08KN Qmax=11.11KNHG-180 BG-180 Pmax=3.39KN Qmax=7.40KN2、搭设方案2.1 3001300梁的支撑钢管支顶按纵横间距1200900mm设置，梁底、梁侧模板采用15厚覆面胶合板板，龙骨采用6080mm木枋。梁底下设两层龙骨，第一层龙骨采用6080木枋，沿梁跨度方向排列，均匀排列4根，跨度为900mm；第二5、层龙骨采用两条483.0钢管，垂直梁跨度方向排列，跨度控制在900mm以内。侧模横肋间距为150mm，竖向龙骨间距600mm，在梁中加2排14对拉螺杆。离地350mm设扫地杆一道，以上每1.5米高设1道纵横向水平杆，梁底中间增加立杆一道。2.2 120mm厚楼板的支撑钢管支顶按纵横间距1200900mm设置，板底模板采用15厚覆面胶合板，龙骨采用6080mm木枋。板底下设两层龙骨，第一层龙骨采用6080木枋，间距为240mm，跨度为900mm；第二层龙骨采用两条483.0钢管，跨度控制在1000mm以内。离地350mm设扫地杆一道，以上每1.2米设1道48钢管纵横向水平杆。2.3 柱模板支模方6、案柱模板采用15mm覆面木胶合板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用6080木方240左右，柱箍采用双槽钢固定，柱截面B方向或柱截面H方向间距600mm，用可回收的M16普通穿墙螺栓加固，四周加钢管抛撑,并与支模架体连成整体。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45）。2.4、钢管支顶安装时，立柱应采用对接方式，立柱之间对接必须套牢固，以保证垂直度和力的传递。支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶，螺杆伸出长度不超过300mm。四、施工安排1、施工顺序 2、管理组织机构及职责项目经理对公司负责，其余人员对项目经理负责，7、经理部下设六个工作科室，各科室职能如下：施工科：负责制定落实生产计划，完成工程量的统计，组织实施现场各阶段的平面布置、生产计划、安全文明施工及劳动力、工程质量等各种施工因素的日常管理。技术科：编制和贯彻施工组织设计、施工方案，进行技术交底，组织技术培训，办理工程变更洽商、汇集整理工程技术资料，组织材料检验和施工试验，检查监督工程质量，调整工序矛盾，并及时解决施工中出现的一切技术问题。质安科：施工质量程序的管理工作，监督检查检查工程施工质量，编制、收集、整理工程施工质量验收记录以及安全防护、消防保卫、环保环卫等工作。材料设备科：负责工程物资和施工机具购置、搬运、贮存，编制并实施物资使用计划，监督8、控制现场各种物资使用情况，维修保养施工机具等。经营核算科：负责编制工程报价、决算、分包合同管理等工作。财务科：负责日常财务管理、工程成本核算、资金管理等工作。组织管理、服务配合指导监控技术科 施工科 质安科材料设备科财务科 经营核算科综合管理科xx建设项目经理部公司部门各专业施工队伍专业分公司五、施工准备与资源配置计划1、技术准备1.1、管理人员尽快熟悉图纸，了解结构特点，熟悉构件尺寸，提出图纸问题及在施工中所要解决的问题和合理化建议等，进行图纸会审；1.2、组织技术、质量等相关管理人员学习的规范、规程、标准；依据图纸设计内容和本企业的施工能力，结合工程实际情况，编制具有针对性的专题施工方案；9、1.3、向材料部门提供详细的材料计划，并作好劳动力、材料及机械台班需用量分析，并且依据施工进度计划分批组织劳动力、材料及机械进场；1.4、模板工程施工前组织技术人员、质量人员、工长针对施工的关键部位、施工难点、质量和安全要求、操作要点及注意事项等进行充分的讨论和研究，反复论证，统一思想后，认真编写技术交底；对各班组长进行全面的交底，各个班组长接受交底后组织操作工人认真学习，并落实到各个施工环节和每个操作工人身上；六、施工工艺及工艺要求1、支撑体系构造承插型盘扣式钢管支架，是由钢管立杆、轮盘、插销、横杆直插式接长套筒、可调U托、可调底座等部分组成。连接轮盘替代扣件式钢管脚手架的连接扣件，是杆件之10、间的连接构件；竖向直插式接长套筒替代扣件式钢管脚手架的对接扣件；横杆接头替代直角扣件；连接轮盘、竖向接长套筒直接焊接在立杆上，变成三件合一。连接轮盘的间距为600，立杆长度分别有900、1200、1800、2400等。横杆接头直接焊接在横杆的两端，变成二件合一。长度有下列几种：立杆纵距Lx：300mm，500mm，600mm，900mm，1200mm， 1500mm，1800mm，2400mm；立杆横距Ly：300mm，500mm，600mm，900mm，1200mm， 1500mm，1800mm，2400mm；2、安装工艺工艺流程2.1、钢管支撑系统安装施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控11、制标高梁板承插型盘扣式钢管支架安装架设梁底木方龙骨于钢管脚手架顶托板上梁底模及侧模安装架设板底木方龙骨于钢管脚手架顶托板上楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到设计强度等级拆下承插型盘扣式钢管支架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平杆、剪刀撑及钢管脚手架立杆2.2、模板安装承插型盘扣式钢管支撑系统安装顺序：搭设顺序：放置纵向扫地杆主柱第一步纵向水平杆横向扫地杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆-。先在楼面上弹出轴线、梁位置线按施工方案标出立杆安装位置，然后在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，装柱头模板。根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通12、道。承插型盘扣式钢管支架立柱垂直度容许偏差为全高不大于1/600及20mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑与立柱要有效连接。通线调节承插型盘扣式钢管支架的高度，将托梁找平，架设托梁及梁底枋木。梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按要求起拱，起拱高度为梁跨度的2。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板：先安装梁底模板，待安装完钢筋后再安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑、对拉螺丝等。 楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁内、板面应清扫干净。模板应拼缝平整严密,拼缝位置下面必须要有次13、龙骨支撑并钉牢.拼缝处内贴胶带,防止漏浆. 在混凝土板面安装承插型盘扣式钢管支架时，应对上部混凝土结构承载力强度的验算，然后安装承插型盘扣式钢管支架立杆、水平杆、剪刀撑。剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边设置，斜杆与地面倾角为450600 并与地面顶紧。水平剪刀撑设置：在纵横向每隔10m左右设宽度为46m水平剪刀撑，水平剪刀撑设在竖向的剪刀撑的顶部、扫地杆处设水平剪刀撑；高度超过8米时，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。2.3、搭设方法立杆规格、间距、步距应严格按照设计要求，每根立杆底部应设置底座和垫板，垫板厚度不得14、小于50。、将可调底座插入立杆底端，并将相邻立杆的下托（可调底座）调至水平。、将横杆接头插入立杆盘扣内，以4根为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再将第一道横杆敲紧，并将锁销插入锁孔。、以此方法周而复始进行安装，每次上道横杆插入后，才能将下道横杆敲紧并插入固定销。、相邻立杆长度应错开布置。、当按设计方案搭至最后一道设计高度后，插入上托（可调U托）并调至水平。、在立杆底距地面350高处，采用483.0钢管沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设置扫地杆。、在外侧周圈应设由下而上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔10m左右采用钢管和扣件设由下而上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为6m。并在剪15、刀撑部位的顶部、扫地杆处及中部采用钢管和扣件设置水平剪刀撑。3、施工工艺3.1、纵横水平杆设置在钢管底部上0.35m处纵横设置扫地杆，用48钢管拉结，以后纵横水平杆每1.2米高设置一道。在可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆，支模高度在820米时，在最顶步距两水平拉杆中间应加一道水平拉杆。3.2、剪刀撑设置剪刀撑应由底至顶连续设置，用48钢管拉结，斜杆与地面倾角为450600，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000，采用不少于3个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100。水平剪刀撑设置：在纵横向每隔10m左右设宽度为46m水平剪刀撑，16、水平剪刀撑设在竖向的剪刀撑的顶部、扫地杆处设水平剪刀撑。3.3模板安装容许偏差详下表:序号项目容许偏差（mm）检查方法1轴线位置3用全站仪或尺量2标高（模板上表面）5用水准仪或尺量3截面尺寸偏差-5，+2尺量4墙、柱垂直度偏差剪力墙6吊线坠尺量柱8吊线坠尺量5板面平整3用2m靠尺6相邻两板表面高差1钢尺检查7起拱3拉线，钢尺量跨中3.4拆模竖向结构模板拆除条件：模板终凝，拆模时不会导致现浇结构破坏，一般在砼浇筑完成至少24小时后才能拆除，冬季施工时还要按冬季施工的具体要求进行。梁板模板拆除条件：现浇结构砼强度必须满足GB50204-2002所述要求后才能拆模。由于现浇结构梁板一般拆模较早，梁板17、砼必须留设同条件养护试块。砼试块强度报告表明符合拆模条件，由作业班组提出拆模申请、项目施工员签署拆模许可证后才能进行模板拆除。构件拆模强度如下表：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100模板的拆除，非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时(大于lNmm2)方可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工及验收规范的有关规定执行。模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先走后拆、后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则，拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。柱模：先拆除楞、柱箍和对拉螺栓等连18、接、支撑件，再由上而下逐步拆除。墙模：在拆穿墙螺栓、大小楞和连接件后，从上而下逐步水平拆除。梁、楼板模板：应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后拆除梁底模。梁板模板拆模的顺序如下：拆除部分水平拉杆、剪刀撑拆除梁连接件及侧模松动支架柱头调节螺栓，使模板下降23cm，分段分片拆除楼板模板及支承件拆除底模和支承件拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷脱模剂，以备待用。七、质量、安全保证措施1 质量、安全组织结构 2、质量标准2.1主控项目：安装现浇结构的19、上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫板。涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。承插型盘扣式钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。 有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的承插型盘扣式钢管不得使用。2.2一般项目： 模板安装的一般要求，观察检查。 .1模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水； .2模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；.3浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。.本工程现浇钢筋混凝土粱、板，20、起拱高度为跨度（大于4m）的2。水准仪、拉线和尺量检查固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。.现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置(mm)3预埋管、预留孔中心线位最(mm)3插筋中心线位置(mm)5外露长度(mm)10，0预埋螺栓中心线位置(mm)2外露长度(mm)10，0预留洞中心线位置(mm)10尺寸(mm)10，0模板安装允许偏差轴线位置(mm)5底模上表面标高(mm)5截面内部尺(mm)基础10柱、墙、粱4，5层21、高垂直度(mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm)2表面平整度(mm)53质量保证措施3.1、在进行图纸会审时，请设计单位对首层结构设计进行技术交底。3.2、本工程大梁跨度大、截面大，在梁端处还有增大截面的梁托，钢筋非常密集，给施工造成一定难度。对此采取以下施工保证措施： 要求砼和易性好，既保证泵送时不堵塞，又便于浇筑，砼中骨料要求级配良好，以保证砼的质量。梁应分层浇筑，每层厚度不超过60公分，使用直径为35mm的插入式震动棒震捣，做到垂直插入和拔出，震动棒不准贴近模板、固定架锚垫板等铁件。分层浇注要保持上层震捣时震动棒插入下层砼5Cm以上。 在浇注砼时，应设专人经常察看模板、支22、顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等，发现问题及时报告，采取妥善的措施。必要时停止浇注砼，妥善处理后再继续浇注砼。梁支座地节点部位要进行认真处理，剔除下层砼软弱层，并用水湿润，浇灌砼时对节点处垫5cm厚同等级砂浆，以保证砼的接槎质量。砼试块制作，应根据环境气温情况，参照施工规范的砼龄期强度参考曲线的时间，进行试件强度检验，达到设计规定100%设计强度后，方可进行拆模施工。砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂逢。3.3、施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对盘扣直插式钢管脚手架支架搭设、模板安装等按规范要求安装。3.4、施工场地必须平整、无杂物并做好排水措施。3.5、承23、插型盘扣式钢管支架组合安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保承插型盘扣式钢管支架的质量。3.6、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。3.7、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后安规定进行办理验收。3.8、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。3.9、用于施工的承插型盘扣式钢管支架及相关配件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的承插型盘扣式钢管支架杆件24、。4、安全技术措施4.1加强对现场工人的安全教育，工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。4.2进入施工现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。4.3使用电动机械必须接零接地，并实行一箱一机一闸一防漏电开关。4.4水平杆、剪刀撑与立杆确保有足够的连接刚度。严禁不同直径钢管混合使用。4.5 承插型盘扣式钢管支架立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有质量毛病的钢管。4.6柱边立杆与柱距离不大于250mm，施工过程模板没有固定前，不得进行下道工序施工，禁止利用纵横水平杆、支撑攀爬上下，必须设置专用施工楼梯上下。4.7拆除模板，周围应设围栏或警25、戒标志，并设专人看管，禁止无关人员入内。拆除应按顺序以先装后拆，后装先拆原则，从一端向另一端，逐层向下拆除，禁止上下同时作业。4.8在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动。3）承插型盘扣式钢管支架杆件是否有变形的现象。4）安全防护措施是否符合规范要求。4.9支模支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。4.10施工场内如因施工需动火（如电焊等）要经项目消防责任人批准，报项目部审批并发给动火许可证后方能在施工场地动火，且必须配备灭26、火器材及防护措施。动火过程中要严格执行动火器材和设专人看火监护，动火完毕需认真检查，消除隐患。5、监测措施本项目采用承插型盘扣式钢管支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：5.1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。5.2、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置和边接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底座是否松动，立杆是否悬空。（3）盘扣连接位置是否松动。（4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范27、要求。（7）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。5.3、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。八、应急预案1.应急领导小组及职责1.1应急领导小组名单如下：组长： 电话：副组长： 电话： 职能组名单： 联络组： 抢险组： 疏散组： 保卫组： 1.2领导小组职责：负责指挥工地抢救工作，向各职能组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做出最新决策。1.3职能组职责：联络组：负责事故发生后根据情况酌情及时联络公司和当地有关部门等。抢险组：是28、根据指令，及时负责扑救、抢险，并布置现场人员值守。疏散组：为在发生事故时，负责人员的疏散、逃生。保卫组：负责对事故现场划定警戒区，阻止与工程无关人员进入现场，保护事故现场不遭破坏。2.事故报告和现场保护2.1重、特大事故发生单位、项目部报后应做到：迅速派人赶赴现场并严格保护事故现场。项目部应急处理指挥小组赶赴事故现场，了解掌握情况，协调组织事故抢险救灾和调查处理等事宜，防止事故扩大，并及进向上级报告情况。事故发生后，事故现场人员必须立即报项目部及公司，并启动应急处理预案，并向各相关部门作紧急通报。因抢救人员、防止事故扩大、恢复生产及疏通交通原因，需移动现场物件的，应做好标志，采取拍照、摄像、绘29、图等方法详细记录事故现场原貌，妥善保存现场重要痕迹、物证。2.2特大事故报告包括以下内容：事故单位详细名称、单位负责人、联系电话及地址；发生事故的时间、地点、事故的简要经过和事故造伤亡人数、直接经济损失的初步的估计；事故原因的初步分析判断和事故发生后采取的应急处理措施及事故控制情况；需要有关部门和单位协助事故抢救和处理的事宜。3. 应急抢险和求援重特大事故发生后，项目部应急指挥小组应按照处理突发事故的基本程序，迅速组织应急抢险救援工作。项目部应急指挥小组应及时启动实施应急预案，将事故抢险救情况报告公司；协助公安机关加强事故现场的安全保卫和交通疏导工作，预防和制止各种破坏活动，维护社会治安，对肇30、事者应采取监控措施，防止逃逸。九、计算书3001300梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL39新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001300新浇混凝土结构层高(m)4.75梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重31、标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬32、臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单33、位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.42.5143.4kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)1.3139.9kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.3133.25kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q34、1活L20.139.90.12+0.1173.50.120.044kNm Mmax/W0.044106/375001.173N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67733.251004/(10010000281250)0.008mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.439.90.1+0.453.50.11.754kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.139.90.1+1.23.50.14.80935、kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.433.250.11.33kN R2=R3=1.1 q2l=1.133.250.13.658kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.754+1.2(0.3-0.1)0.3/3+0.5(1.3-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.36、42.5max0.6-0.3/2，0.6-0.3/2/21，4.809+1.2(0.3-0.1)0.3/3=4.833kN/m q2max1.33+(0.3-0.1)0.3/3+0.5(1.3-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.3/2，0.6-0.3/2/21，3.658+(0.3-0.1)0.3/33.678kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.8331.22，0.54.8330.220.696kNm Mmax/W0.696106/6400010.874N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vm37、axmax0.6q1l1，q1l2max0.64.8331.2，4.8330.23.48kN max3Vmax/(2bh0)=33.481000/(26080)1.087N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.67812004/(10096002560000)2.101mml1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)3.6782004/(896002560000)0.03mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxm38、ax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.8331.2，0.44.8331.2+4.8330.26.38kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R45.572kN，R2R36.38kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.6781.2，0.43.6781.2+3.6780.24.854kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R45.013kN，R2R34.854kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(39、N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.828106/4490184.355N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax11.409kN max2Vmax/A=211.4091000/42453.816N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.227mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座40、反力依次为R1=0.543kN，R2=22.818kN，R3=0.543kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R322.818kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=141、13.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1561.21.52/100.053kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.92.5143.05kN/m 2)小梁验算 q1max1.738+1.2(0.3-0.1)0.3/3+0.5(1.3-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5max0.6-0.3/2，0.6-0.3/2/21，4.767+1.2(0.3-0.1)0.342、/3=4.791kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.541kN，R222.669kN，R30.541kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+1.20.15(4.75-1.3)+Mw/lbmax0.541，22.669，0.541+0.621+0.053/1.223.334kN fN/(A)+Mw/W23334.066/(0.386424)+0.053106/4490154.393N/mm2f205N/mm2满足要求！3001300梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB43、 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL11混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3001300梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282450.921/2，241.3min42.766，31.231.44、2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282450.921/2，241.3min42.766，31.231.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.931.2+1.40.9240.428kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k31.2 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数8主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依45、次为200，600，1000 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承140.42840.428kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.931.2137.908kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L46、2=0.10737.9080.1692+0.1212.520.16920.124kNm Mmax/W0.124106/375003.305N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正131.231.2kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63231.2168.5714/(10010000281250)0.057mm168.571/400=0.421mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14337.9080.169+1.2232.520.1697.824kN 正常使用极限状态 Rmax1.47、143l左q1.1430.16931.26.012kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)8060小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)48小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)144 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.824kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.8240.62，0.57.8240.152=0.282kNm Mmax/W0.282106/480005.8648、8N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.8240.6，7.8240.15=2.816kN max3Vmax/(2bh0)=32.8161000/(28060)0.88N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q6.012kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6776.0126004/(10093501440000)0.392mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=6.0121504/(893501440000)=0.028mm150/400=0.375mm 满足要求！ 449、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.17.8240.6，0.47.8240.6+7.8240.155.164kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.16.0120.6，0.46.0120.6+6.0120.153.968kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系50、数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.783kN，R25.164kN，R34.234kN，R44.234kN，R54.234kN，R64.234kN，R75.164kN，R81.783kN 正常使用极限状态：R11.364kN，R23.968kN，R33.221kN，R43.221kN，R53.221kN，R63.221kN，R73.968kN，R81.364kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.519106/4490=115.534N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2V51、max/A=26.9471000/42432.769N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.43mm400/4001 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.9511.287/110.722kNNtb17.8kN 满足要求！LB2板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 5052、009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称LB2新浇混凝土板板厚(mm)120模板支架纵向长度La(m)8.1模板支架横向长度Lb(m)8.1模板支架高度H(m)4.75 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55 三、模板体系53、设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)150小梁间距l(mm)260小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm3 I=bt3/121000153/54、12281250mm4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)+1.413=7.934kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)=3.734kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.12)+113=6.112kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1257.9340.262=0.067kNm =Mmax/W=0.067106/37500=1.787N/mm55、2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.1122604/(3849350281250)=0.138mm max=0.138 mmmin260/150，10=1.733mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型60mm80mm 截面惯性矩I(cm4)256截面抵抗矩W(cm3)64抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.26(0.3+(24+1.1) 0.12)+1.40.263=2.125k56、N/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.26(0.3+(24+1.1) 0.12)+10.263=1.641kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.378106/64000=5.906N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.584kN 3Vmax/(2bh0)=31.5841000/(26080)0.495N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.835mm=minla/150，157、0=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.185kN R2=3.168kN R3=1.185kN 正常使用极限状态 R1=0.912kN R2=2.439kN R3=0.912kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型483截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3=max1.185,3.168,1.185=3.16858、kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3=max0.912,2.439,0.912=2.439kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.878106/4490=195.546N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax5.301kN 2Vmax/A=25.3011000/42425.005N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=1.204mm=minla/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)483回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面59、积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=500+20.7150=710mm l02=h=1.21500=1800mm 取两值中的大值l0=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=710/15.9=44.654 查表得，=0.853 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.431.20.9=9.088kN f=60、N1/(1A)9.088103/(0.853424)=25.128N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1800/15.9=113.208 查表得，=0.386 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+1.431.20.9=9.8kN f=N2/(2A)9.8103/(0.386424)=59.879N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数1可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =9.088kNN=40kN 满足要求！ 九、抗61、倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.158.14.756+0.558.1 MR=GG1kLaLb2/2=1.351.058.18.12 MTMR 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.258.14.75+0.558.1 MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.128.18.12 62、MTMR 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ新浇混凝土柱长边边长(mm)1700新浇混凝土柱的计算高度(mm)4750新浇混凝土柱短边边长(mm)1000 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝63、土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.75新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，244.75min34.348，11434.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，244.75min34.35，11434.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q364、k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3330.948.33343.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数8柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.634.3525.041kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k65、0.91.40.70.621.058kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10725.0410.252-0.1211.0580.252-0.175kNm Mmax/W0.175106/(1/6600152)7.799N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.634.3520.61kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63220.612504/(1008925(1/12600153)0.338mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)6080小梁截面惯性矩I(c66、m4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2543.49910.875 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.666kNm Mmax/W0.666106/6410310.408N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2534.358.588 kN/m 小梁变形图(mm) 1.353mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算柱箍类型槽钢柱箍合并根数2柱箍材质规格10号槽钢柱箍截面惯性矩67、I(cm4)198.3柱箍截面抵抗矩W(cm3)39.7柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.604kNm，N110.822kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.536kNm，N210.834kN M/Wn0.604106/(39.7103)15.226N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.028mml/4001.575mm 20.017mml/4001.488mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N10.8342=21.668kNNtb24.5kN 满足要求！ N10.8342=21.668kN26kN满足要求！