1、目 录一、工程概况 1二、施工准备情况 5三、工期安排 6四、基本布设方案8五、应力验算28六、支架预压81七、水上施工期间航道保护措施87八、施工及安全应急预案88水上施工方案一、 工程概况：xx信达大桥工程位于xx市xx区xx镇雅瑶横马岗至桂和路,工程起点K0+160，工程终点K0+680。本工程施工合同总工期为270个日历天。工程主要施工内容包括：主桥、引桥、引道、环岛。大桥总长293。068m，其中主桥长129。828m，引桥长163.24m.引道总长226.932m,其中接xx大道的引道长111。17m。接xx住宅区的引道长115。762m，桥面宽13.8m。桥梁基础为钻孔灌注桩基础2、,其中桥台桩径为1.2m，主桥5、6号桥墩桩径为2m，4、7号桥墩桩径为1.8m，引桥桥墩桩径为1。5m，两端桥台设搭板.本桥梁工程横断面如下:桥梁工程分为三部分：（一)、主桥结构主桥上部结构为39.716+50.396+39。716米三跨预应力混凝土连续箱梁，5号桥墩及6号桥墩采用墩梁固结，主桥呈连续刚构，全长129.828米，在4、7号墩处各设一道伸缩缝。桥面线型:纵断面以主跨中点为变坡点，两侧为对称5纵坡，竖曲线要素为R=1800米，T=90米，E=2。25米。平面，主桥位于半径分别为R=135米，180米的平面上，不设缓和曲线，设置2的超高。主桥中心桩号处与水流（航道)的夹角为25,双3、柱墩斜向布设。箱梁为预应力混凝土结构,采用单箱双室断面，顶面宽度为13.8米，底面宽度为8.0米，梁高为1。68到2.88米。箱梁两端各设端横梁一道厚1。12米，两墩顶各设横梁一道厚2.2米（对称于墩中心线）。近支点位置,腹板厚0.75米,顶板厚0.5米，底板厚0.5米，向跨中直线渐变为腹板厚0.45米，顶板厚0。27米，底板厚0.27米，墩顶处腹板厚0。60米,顶板厚0。27米，底板厚0.4米。箱梁按单向预应力设计，(纵向）预应力索采用1315。24(0。6)及1215。24（0.6）钢绞线，设计张拉吨位为253.89吨，设计时相应瞄具采用YM15-13型及YM1512型,两端同时张拉。主桥4、5#墩、6墩、7墩位于水上,需要进行水上施工作业。5墩至6墩之间，是主航道，施工期间需设24m宽临时通航的航道。(二）、引桥结构引桥为钢筋混凝土连续箱梁,分两联，跨径组合为20+20+20+17.79米共4跨,全长155。58米。分联以桥墩为界，第一联0号台4号台墩，第二联7号墩11号台。引桥箱梁为钢筋混凝土结构，两联均为单箱双室断面，顶面宽度为13。8米，底面宽度为8。0米，箱梁中心高1.40米，跨中截面及支点处设有横隔梁，梁顶板厚25厘米，底板厚20厘米，腹板厚45厘米。(三）、引道结构本工程按城市次干道(级）标准建设.根据建设单位对道路横断面布置的要求，K0+160-K0+271。1705、为平交范围，路基宽为13米，横断面布置为：净10+21。5人行道，K0+564.238K0+680，路基宽为13米,横断面布置为：净10+21.5人行道.本路段采用植草，铺草皮的方法进行路基边坡防护。填方路段边坡坡度为1:1。5.路面横坡：机动车道：1.5,人行道1。路面结构为:1、面层：24厚C35且弯拉强度4.5MPa水泥混凝土面层2、上基层：15厚5.5水泥稳定石粉上基层，顶面设计弯沉值不大于0。55mm.二、施工准备情况1、人员组织方面1）项目部人员安排管理项目责任人本项目所担负责任项目部项目总工张自润对项目生产和工程技术提供合理方案，对工程技术质量有权指导和监督，对工程质量负责。副总6、工于戈负责对本项目现场技术交底落实、检查，对本项目工程生产技术质量负责.试验工程师吴兵负责原材料试验检测和施工及配合比的现场抽样检测，对材料及砼验收质量检测负责.施工员陈金涛负责现场的施工作业管理。测量工程师郑贤俊负责测量放线,主要保证平台、支架位置的准确。2）施工作业人员安排施工项目责任人本项目所担负责任施工作业施工作业队长刘长盛负责栈桥及平台的施工作业管理机械操作王贤明负责构件的制作与安装.机械操作张国良负责机械调配与施工。普工朱晓明等负责现场的施工作业。2、机械及材料组织情况1）机械设备的组织名称单位型号规格数量备注发电机组套维纺500HP /200KW1部分的机械设备根据施工进度得要求7、,随时进场.空压机台3W-1.6/10/1。6m3空压机振动锤台金菱DZ4501吊车台25t1焊接设备套12）材料组织情况栈桥、平台工程数量表序号材料型号单位数量重量t备注1I45b工字钢m52341.842630钢管壁厚8mm根110164单根12m3800钢管根2044,8单根20m4I36a工字钢根140100。812m5方木m242024.22m长1010cm6I40工字钢M1209。6门洞用7贝雷片片24068。88I40工字钢M24019.2栈桥9I20工字钢M132037栈桥101cm钢板M230023.5栈桥三、工期安排、施工准备2009年7月1日2009年8月10日，共41天8、。（二）、主桥施工2009年08月11日2010年05月04日，共267天。1、 水上栈桥及平台施工1） 施工准备2） 2009年07月23日2009年08月11日，共19天.3） 6#墩8#墩平台施工2009年08月11日2009年09月04日，共25天。(平台施工出现怠工)4） 4墩5#墩平台施工2009年09月30日2009年10月15日，共15天.(根据施工占地情况,可局部调整）2、主桥6#、7墩桩基施工(投入2台冲击钻机，桩基较深、地质较差）2009年09月06日2009年10月15日，共40天。3、主桥6、7#墩系梁施工2009年10月15日2009年10月24日，共10天。4、主9、桥6、7墩墩身施工2009年10月20日2009年10月30日，共11天。5、主桥4#、5#墩桩基施工（投入2台冲击钻机）2009年10月15日2009年11月13日，共30天。6、主桥4#、5墩系梁施工2009年11月14日2009年11月23日，共10天。(交错施工）7、主桥4、5墩墩身及盖梁施工2009年11月24日2009年12月15日，共22天。8、主桥浇箱梁施工1)跨河部分的贝雷桁架支架搭设2009年11月20日2009年12月5日,共15天。2）主桥部分箱梁施工（包含支架搭设、内外模板安装、二次混凝土浇注,张拉、压浆等）2009年12月05日2010年3月30日，共115天。（中10、间跨越春节）9、桥面铺装2010年04月05日2010年4月15日,共10天。四、基本布设方案1、施工顺序分别从4、7墩向桥梁跨中位置上搭设施工平台，栈桥的宽度为6m，施工平台宽度为15m，栈桥与平台之间采用36工字钢过渡,平台上考虑两台桩机同时施工。雅瑶水道水位受季节水位的影响,最大水深在35 m间。采用630管(壁厚8mm）纵桥向的桩间距为6m，横桥向按4m+4m+4m+3m部设（见栈桥及平台布设图），总共设计123根钢管桩。单桩入土深度计划8m,单根长度为14m（以贯入度与承载力双控）,桩头高出最高水位+1。5m，钢管桩的振动沉桩时根据实际情况确定打入深度.桥面宽度为6。0m（有效宽度411、m）。为方便水上钻孔桩施工，栈桥桥面于钻孔桩平台齐平。栈桥跨度采用10m，上部采用2榀4片贝雷纵梁（加强单层双排)，2榀贝雷纵梁按间距布置，横向每3m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；分配横梁采用20a型工字钢，间距为0。25m；桥面系采用1cm钢板；基础采用6308mm钢管桩，为加强基础的整体性，每排桥墩的钢管均采用10号槽钢连接成整体，墩顶横梁采用40b型工字钢或225b型工字钢.平台部分顺桥向用I45a工字钢作主梁,横桥向I36工字钢作分配横梁，横梁采用36工字钢90cm,斜坡采用60cm布设，工字钢之间增设60cm的防落板.满堂支架采用钢管式支架作为支撑体系,底板下横桥向间距60c12、m，横杆步距60cm，顺桥向间距梁底曲线段为60cm，梁底直线段为90cm，两侧翼缘板处钢管式脚手架布置按顺桥向间距60cm，横桥向间距90cm，横杆步距60cm。在底板三个腹板的位置上，横向间距变为30cm，布设两排钢管，剪刀撑按纵横46m连续布置。支架顶托上横桥向铺设14槽钢或1010方木，顺桥向铺设1010方木(间距25cm）,底模模板采用1.8m胶板，侧模采用桥梁专用（或1.8cm竹胶板)模板。墩柱模板采用定型钢模。为保证整个系统的稳定，对支撑用的槽钢、方木进行加固。底板高差不大的位置上的槽钢上下面采用16的钢筋加固，横桥向的间距1。5m；在5#、6#墩的前后位置上，支撑槽钢的顶面采用13、10的槽钢平面连接,底面16的钢筋加固2、钢栈桥、施工平台搭设:(1)栈桥由岸边向河中延伸，采用边打桩边架梁的方法施工。（2）施工前的准备工作1） 栈桥钢管桩入土亚粘土或砂层的深度按计算原则上不得少于7。5m。2） 施工前，首先通过静载试验，以确定钢管桩贯入度,桩底标高和下沉量与承载力等的关系，并以此来确定打桩的依据。（3）钢管桩的插打1） 打入钢管桩需结合桥梁的位置，对栈桥钢管桩精确定位，桩心误差不得大于5cm。2) 水中墩钢管桩用浮吊吊运钢管就位，并吊起DZ45A震动锤振动下沉钢管桩或采用1 吨气动锤锤击下沉钢管桩，由一侧向另一侧插打。打入钢管桩时,应严格控制桩身的垂直度，确保钢管桩合理承14、载。3） 每个墩钢管桩插打完后，用设计型钢焊成剪刀架将其连接成整体，架设横向分配梁，准备架纵梁.（4）栈桥桥面结构桩顶横梁采用40b型工字钢。用浮吊直接吊装贝雷梁安装在墩顶横梁上并在横梁上焊角钢或槽钢限制纵梁左右位移，连接成连续梁,纵梁横向每3m用10 号槽钢加工的支撑架连接成整体，布设20a型工字钢横向分配梁,横向分配梁采用16“U型卡口与贝雷梁连接,然后在横向分配梁上铺设1cm钢板作为桥面行车道板，即安成一跨的架设，依此逐跨延伸完成便桥施工。（5)载重试验每段栈桥平台施工完成后，需做设计荷载试验(单桩承载力试验，采用堆载预压的方法)，确认安全后方可向前推进。（6)同向车辆间距不得小于20m15、,车速不得超过8km/h。（7）为保证栈桥畅通，栈桥上严禁堆放货物。3、栈桥施工方案3.1 栈桥起始墩施工起始墩台帽砼为C30，宽度100cm厚度60cm，浇砼时,固定贝雷梁的予埋件一定要埋设准确。3.2 钢管桩制作卷制钢桩的钢板,必须符合设计及规范要求管节拼装定位应在专门台架上进行，管节对口应保持在同一轴线上进行。管节管径差，椭园度以及桩成品的外形尺寸必须满足规范要求。钢管桩焊缝质量应符合要求。栈桥钢管桩为直径6308mm。3。3 锤击下沉钢管桩沉桩以标高控制.沉桩偏差：桩位平面位置：5cm桩顶标高：5cm桩身垂直度：小于13。4 每排钢管桩下沉到位后,应进行桩之间的连接,增加桩的稳定性，连16、接材料采用10 号槽钢,槽钢尺寸需根据现场尺寸下料。焊缝质量满足设计及规范要求。3.5 下横梁I40b或225工字钢安装I40b安装为例：经测量放线后,直接嵌入钢管桩内25cm，露出桩顶15cm。3。6 贝雷梁及横向分配梁拼装贝雷梁予先在陆上或已搭设好的栈桥上按每组尺寸拼装好，然后运输到位，安装在I40b上。贝雷梁的位置需放线后确定，以保证栈桥轴线不偏移，为减少贝雷梁的磨损，在I40b与贝雷梁之间垫一3cm厚的硬杂木。贝雷梁安装到位后，横向、竖向均焊定位挡块及压板，并采用20“U”型螺拴将其固定在I40b上。贝雷梁拼装完毕，其上铺设I20a横向分配梁，间距25cm,I20a与贝雷梁间采用16“17、U”型螺拴固定,每个节点1 套螺栓。3。7 桥面板铺装及附属结构施工然后在I20a上铺设1cm钢板作为桥面板,如遇与“U型螺栓螺母冲突时，可适当调整其间距。桥面板铺设定后,即在上面焊接12 钢筋防滑条，间距60cm。栈桥栏杆高1m，采用48 焊接钢管焊接，立柱间距1.5m,焊在栈桥I20a上。4、为雅瑶水道正常畅行,在现浇钢构桥梁跨越水道搭设支架时,需在现浇梁下预留航道，采用贝雷桁式门架承重支架法施工，支架布置见施工布置图。五、应力检算（一）侧模支撑计算1）基本参数次楞(内楞）间距（mm）：300；穿腹板螺栓水平间距（mm）:600；主楞（外楞）间距(mm)：500；穿腹板螺栓竖向间距（mm）18、:500；对拉螺栓直径(mm):M14；2）主楞信息材料:钢楞；截面类型：圆钢管483。5;钢楞截面惯性矩I(cm4）：12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3)：5。08;3）次楞信息材料:木楞;宽度(mm）:60.00；高度(mm):80。00；4）面板参数面板类型:竹胶面板；面板厚度（mm):18.00；面板弹性模量（N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm2):1。50；5）木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2)：9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2）:1。519、0；钢楞弹性模量E（N/mm2)：206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:205。00；模板设计简图一）、侧模板荷载标准值计算其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15）计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H 模板计算高度，取3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1。200;2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48。659 20、kN/m2、72。000 kN/m2,取较小值48。659 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2.二）、侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.计算的原则是按照主楞的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续楞计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:M=0。1ql2其中, M-面板计算最大弯距（Nmm）； l-计算跨度（内楞间距）： l =30021、。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248。660。500。90=26.276kN/m；其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.43.000.500。90=1。890kN/m; q = q1 + q2 =26。276+1.890=28。166 kN/m；面板的最大弯距：M =0。128。166300.0300。0= 2.53105N。mm;按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中, -面板承受的应力（N/mm2)； M -面板计算最大弯距（Nmm）； W -面板的截面抵抗矩 : b：面板截面宽度，h:面板截面22、厚度； W= 50018.018。0/6=2.70104 mm3； f 面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=13。000N/mm2；面板截面的最大应力计算值: = M/W = 2。53105 / 2.70104 = 9。37N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9。37N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下：其中，面板计算最大剪力（N)； l-计算跨度（竖楞间距)： l =300。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248。660.500。90=26。276kN/m；倾倒混凝23、土侧压力设计值q2: 1。43。000.500。90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =26。276+1。890=28。166 kN/m；面板的最大剪力：V = 0。628。166300.0 = 5069。855N；截面抗剪强度必须满足：其中， -面板截面的最大受剪应力（N/mm2）; V-面板计算最大剪力（N)：V = 5069.855N； b-构件的截面宽度（mm）：b = 500mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18。0mm； fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2）:fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =35069.855/（25024、018。0)=0。845N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.845N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2,满足要求！ 3。挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载： q = 48.660.5 = 24。33N/mm； l计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81。8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1。2mm25、；面板的最大挠度计算值: = 0。67724.333004/(10095002.43105) = 0。578 mm；面板的最大挠度计算值: =0.578mm小于等于面板的最大允许挠度值 =1。2mm，满足要求！三）、模板内外楞的计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续楞计算。本工程中，采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；内楞计算简图1。内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：M=0.1ql2其中, M-内楞跨中计算最大弯距（Nmm）； l计算26、跨度(外楞间距）： l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。248。660.300。90=15。766kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。43.000。300。90=1。134kN/m，其中,0.90为折减系数. q =（15。766+1.134)/2=8。450 kN/m;内楞的最大弯距：M =0.18。450500.0500.0= 2。11105N。mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中, 内楞承受的应力（N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W 内楞的截面抵抗矩(mm3），W=6。40104； f -内楞的抗弯强度设27、计值（N/mm2); f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2。11105/6.40104 = 3.3 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 =3。3N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距）: l =500.0mm； q作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。248。660。300.90=15.766kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。43。00028、.300。90=1。134kN/m，其中，0。90为折减系数。 q =(15。766+1.134)/2=8.450 kN/m;内楞的最大剪力：V = 0。68.450500.0 = 2534.927N;截面抗剪强度必须满足下式：其中, -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2）； V-内楞计算最大剪力（N）：V = 2534.927N； b内楞的截面宽度（mm):b = 60.0mm; hn-内楞的截面高度(mm):hn = 80。0mm； fv-内楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值： =32534.927/(260。080。0)=0。729、92N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0。792N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！3。内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中， -内楞的最大挠度（mm）； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m）： q = 48.660.30/2=7.30 kN/m； l-计算跨度(外楞间距)： l =500。0mm； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500。00 N/mm2； I-内楞截面惯性矩(mm4),I=2。56106；内楞的最大挠度计算值： = 0。67714.6/25004/（130、0095002。56106） = 0。127 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0。127mm小于内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二)。外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续楞计算。本工程中,外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5。08cm3;外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4;外楞计算简图1。外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载: P = （1。248.66+1.43）0.30.5/2=4。22kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):31、 l = 600mm；外楞最大弯矩:M = 0.1754224。88600.00= 4。44105 Nmm；强度验算公式：其中， - 外楞的最大应力计算值（N/mm2) M - 外楞的最大弯距（Nmm）;M = 4.44105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩; W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值（N/mm2)，f =205。000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 4.44105/5。08103 = 87。325 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =87.325N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2。外楞的抗剪强度验算公式如下:其中32、,P-作用在外楞的荷载： P = （1。248.66+1.43）0。30。5/2=4.225kN; V-外楞计算最大剪力（N)；外楞的最大剪力:V = 0.654224。879 = 1。65103N；外楞截面抗剪强度必须满足：其中， -外楞截面的受剪应力计算值（N/mm2）； V-外楞计算最大剪力（N）：V = 1。65103N； A -钢管的截面面积（mm2）：A = 500mm2； fv外楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值： =21.65103/500.000=6。591N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =6。591N/mm2小于外楞33、截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3。外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，P-内楞作用在支座上的荷载（kN/m)：P = 48.660。300。50/23。65 kN/m； 外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距）： l =600.0mm； E-外楞弹性模量（N/mm2)：E = 206000.00 N/mm2； I-外楞截面惯性矩(mm4），I=1。22105；外楞的最大挠度计算值： = 1.1467。30100/26003/(1002060001.22105） = 0。36mm；外楞的34、最大容许挠度值: = 2.4mm;外楞的最大挠度计算值 =0。36mm小于外楞的最大容许挠度值 =2。4mm，满足要求!四)、穿腹板螺栓的计算计算公式如下：其中 N - 穿腹板螺栓所受的拉力; A 穿腹板螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿腹板螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿腹板螺栓的型号: M14 ；穿腹板螺栓有效直径： 11。55 mm；穿腹板螺栓有效面积： A = 105 mm2；穿腹板螺栓最大容许拉力值： N = 1.701051.05104 = 17。85 kN;穿腹板螺栓所受的最大拉力： N =48。6590。60.5 = 14.598 kN。穿腹板螺栓所受35、的最大拉力 N=14.598kN 小于穿腹板螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求!为保证螺栓的受拉时安全考虑，每隔两个拉杆间距增加一个拉杆。(三）底板处底模模板及支架受力计算一)支架高度H为5。3m，立杆步距h取0.6m，立杆纵距la取0。6m，横距lb取0.6m.立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m.整个支架的简图如下所示.模板底部的方木，截面宽100mm，高100mm，布设间距0。25m。二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 3。5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件,应经试验,在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时,不得发生破坏.模板支36、架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三）板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照”底模底模方木/钢管横向支撑可调托座立杆基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中,取与底模方木平行的方向为纵向。1、板底模板的强度和刚度验算（1)荷载计算，按单位宽度1m折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为:w1000182/6=6.67104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0。3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20。27241 =6。48kN/m；钢筋自重标准值:x30。271.11 =0。237、97kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35,4、5项为活载，取分项系数1.4,则底模的荷载设计值为：g1 =(x1+x2+x3）1。35=（0.3+6。48+0.297)1。35=9.554kN/m; q1 =(x4+x5）1。4=(1+2）1。4 =4。2kN/m;对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下：M1max = 0.08g1lc2+0。1q1lc2 = 0。089.5540.252+0.14.20。38、252=0.085kNm支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= 0.g1lc2-0.117q1lc2= 0。19。5540.2520。1174。20.252= -0。09kNm;经比较可知,荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.09kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max（M1max，M2max)进行底模抗弯验算,即 =0.09106 /（6。67104)=1。356N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1。356N/mm2小于抗弯强度设计值 fm =13N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1l39、c=0。69.5540。25+0。6174.20.25=2。081kN;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算: =32080。942/(2100020）=0。156N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.156N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1。3N/mm2满足要求.（4）底模挠度验算模板弹性模量E=9000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000203/12=6.667105 mm4;根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算，不乘分项系数,因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0。051mm；底模面板的挠度计算值 =0.051mm小于挠度设计值v =40、Min（250/150，10)mm ,满足要求。(二）底模方木的强度和刚度验算(1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30。25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值:x2=0.27240.25=1。62kN/m;钢筋自重标准值：x3=0。271.10.25=0.074kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10。25=0.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0。5kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1。35，4、5项为活载,取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3）1.35=(0。075+1。62+0.074)1.35=2。41、388kN/m；q2=(x4+x5）1.4=（0.25+0.5)1。4=1.05kN/m；支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0。1g2la2-0.117q2la2= -0。1252.3880.62-0.1171.050.62=-0.131kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=1001002/6=16.667104 mm3； =0。131106/（16.667104)=0.781N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =0.781N/mm2小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2，满足要求。（3)底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0。642、g2la+0。617q2la=0。62.3880.6+0.6171。050.6=1。249kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0。187N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.187N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1。3N/mm2满足要求.（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=1001003/12=8.333106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此,方木的总的变形按照下面的公式计算:=0.521（x1+x2+x3)la4/（100EI）+0。192（x4+x5）l43、a4/（100EI)=0。018 mm；底模方木的挠度计算值 =0.018mm小于挠度设计值v =Min(600/150，10）mm ，满足要求。（三)托梁材料计算根据JGJ1302001，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示.（1)荷载计算支撑方木材料自重：0。0384kN/m；方木所传集中荷载：取(二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1。2q2la=1.12。3880.6+1。21.050。6=2.332kN;按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。(2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方 : 1001044、0mm;W=166。667 103mm3；I=833。333 104mm4；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNm） 支撑钢管计算变形图(mm） 支撑钢管计算剪力图（kN) 集中荷载为：2332N，剪力:Q=1166N剪应力：=Q/BH=0。12N/MM2=1.5N/MM2，弯矩：Mmax=349800N。MM则抗弯强度:=349800/166。667103=2N/MM2=13N/MM2，方木的最大挠度 max = 0。109 mm v=min（600/150，10) mm，满足要求!（四）钢管支架计算中间支座的最大支座力 Rmax = 6。052 kN ；钢管自重:418N轴向力：41845、1。2+60521。4=8974N40000N(四）立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算(1)立杆荷载。根据规程,支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1。4NQK其中NGK为模板及支架自重，显然,最底部立杆所受的轴压力最大.将其分成模板（通过顶托)传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3。1。4节,此值为F1=6.212kN。除此之外,根据规程条文说明4。2.1条,支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0。155。3=0.795kN;立杆受压荷载总46、设计值为:Nut=F1+F21.35=6。052+0.7951。35=7。286kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。(2)立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A 立杆的截面面积,取4。89102mm2; KH -高度调整系数，高超过4m时,按规程5.3。4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=0。6+20。1=0。8m；l0=kh=1。2431.8450.6=1.376m；式中：h-支架立杆的步距，取0。6m；a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0。47、1m； -模板支架等效计算长度系数,参照规程附表D1，取1。845; k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1。243；故l0取1.376m；=l0/i=1.376103 /15.8=88；查规程附录C得 = 0。673;KH=1/1+0.005（5.34）=0。994； =1.05N/（AKH）=1.057。286103 /(0.6734。891020。994）=23。396N/mm2;立杆的受压强度计算值 =23。396N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程,支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合48、风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut7。286kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0。7zsWo=0。70。740。2730.45=0。064kN/m2;其中 w0 - 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2; z 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用:z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0。851。4Mwk=0。851.4Wklah2/10=0.851.40.0640.60。62/10=0。002kNm;（2)立杆稳定性验49、算=1。05N/（AKH）+Mw/W=1.057。286103/（0.6734。891020。994）+0.002106 /（5。08103）=23。718N/mm2；立杆的受压强度计算值 =23.718N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2，满足要求。（四） 底板腹板处支架受力检算一）基本参数信息1。模板支撑及构造参数(取节点处最不利的位置进行计算）梁截面宽度 B（m）:0.65;梁截面高度 D(m）:2.38；混凝土纵向长度（mm）：1800.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m）:0。60;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h（m）:0。60；板50、底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:0.30；梁支撑架搭设高度H（m）：5.30;梁两侧立杆间距(m）:0。85；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;2.荷载参数模板自重（kN/m2)：0。35;钢筋自重（kN/m3):1。1；施工均布荷载标准值(kN/m2):2。5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：18。0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2）：2.0；3。材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/m51、m2）：10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17。0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1。7；面板类型：胶合面板;面板弹性模量E（N/mm2）：9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2):13。0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm):100。0;梁底方木截面高度h（mm）：100。0；梁底模板支撑的间距(mm）：300。0；面板厚度（mm)：18.0；二）梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t - 新浇混凝土的初52、凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5。714h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18。000 kN/m2，取较小值18。000 kN/m2作为本工程计算荷载。三）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面53、的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.强度验算考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 6501818/6 = 3.51104mm3； I = 650181818/12 = 3。16105mm4;1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中， 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2）； M 计算的最大弯矩 （kNm)； l计算跨度（梁底支撑间距): l =300.00mm; q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝54、土及钢筋荷载设计值：q1： 1.2（24.00+1。1）0.652。380.90=41.9kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.20.350.650.90=0。25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3： 1。42.000。650。90=1。64kN/m；q = q1 + q2 + q3=41。9+0.25+1。64=43.8kN/m；跨中弯矩计算公式如下:M=0.1ql2Mmax= 0。143.80.32=0.394kNm; =0。394106/3.51104=11。2N/mm2；梁底模面板计算应力 =11.2 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!255、.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24。0+1.10)2.380+0.35）0.65= 39。1KN/m； l计算跨度(梁底支撑间距): l =300。00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1。200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67739.6763004/(10095003.16105)=0。714mm；面板的最大挠度计算值： =0。7214mm小于面板的最大允许挠度值： = 300 / 25056、 = 1.2mm，满足要求！四）、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m）： q1= （24+1。1）2。380.3=17.9 kN/m;（2)模板的自重荷载（kN/m）： q2 = 0.350.3（22.38+0.65)/ 0.65=0。874 kN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值 P1 = （2。5+2）0。3=1。35 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1。217.9+1。20.874=22。89 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.350=1.890 kN/m;荷载设计值 57、q = 22.89+1.890 = 24。78 kN/m.斜撑传递集中力:N=4。0630.3/0.15= 8。126 kN； 本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=101010/6 = 1.67102 cm3；I=10101010/12 = 8。33102 cm4;3。支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩,计算简图及内力、变形图如下:弯矩图（kNm)剪力图(kN)变形图(mm)方木的边支座力N1=N2=9。384 KN，中间支座的最大支座力N=6.798 KN;方木最大应力计算值： =0。175106 /166666.67=1。052 N/mm58、2；方木最大剪力计算值： T=36.7981000/(2100100）=1.02N/mm2;方木的最大挠度：=0。018 mm;方木的允许挠度：= 0。317103/250=1.267mm；方木最大应力计算值 1.052 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 f=17。000 N/mm2,满足要求！方木受剪应力计算值 1。020 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 T=1。700 N/mm2,满足要求！方木的最大挠度 =0.018 mm小于方木的最大允许挠度 =1。267 mm，满足要求！五）、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1。梁59、两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 9.384 KN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNm）支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图（kN)最大弯矩 Mmax = 0.985 kNm ；最大变形 Vmax = 0.925 mm；最大支座力 Rmax = 20。176 kN ;最大应力 = 0.985106 /（5。08103 )=193。992 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 193.992 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度Vma60、x=0.925mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 6。798 KN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNm）支撑钢管计算变形图（mm)支撑钢管计算剪力图（kN)最大弯矩 Mmax = 0.714 kNm ；最大变形 Vmax = 0。67 mm；最大支座力 Rmax = 14.617 kN ；最大应力 = 0.714106 /(5.08103 ）=140.538 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 140.538 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度61、设计值 205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0.67mm小于600/150与10 mm,满足要求！六）立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括:纵向钢管的最大支座反力： N1 =20。176 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1495。3=0.947 kN;楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.30/2+（0。85-0.65）/2）0。600。35=0.063 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1。2（0。30/2+(0。85-0。65）/2)0.601。800（1。50+24。00）62、=8.262 kN; N =20.176+0.947+0。063+8。262=29.448 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58; A 立杆净截面面积 （cm2)： A = 4。89； W 立杆净截面抵抗矩（cm3）:W = 5。08； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2; lo - 计算长度 (m);参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣63、件式规范表5。3。3，u =1.7;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1551。70。6 = 1.178 m；Lo/i = 1178。1 / 15。8 = 75 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.75 ；钢管立杆受压应力计算值；=29447.977/（0。75489) = 80.294 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 80。294 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！2。梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力: N1 =14。617 64、kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20。149(5.32。38)=0.947 kN； N =14.617+0。947=15。138 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.89; W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）:W = 5。08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； lo 计算长度 （m);参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数65、，取值为:1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3,u =1。7;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1551.70.6 = 1.178 m；Lo/i = 1178。1 / 15.8 = 75 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。75 ；钢管立杆受压应力计算值；=15138。25/（0。75489) = 41.277 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 41。277 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（五） 两侧翼缘板处支架计算（一)基本搭设参数模板支架高H为6。6m,立杆步66、距h(上下水平杆轴线间的距离)取0。6m，立杆纵距la取0.9m,横距lb取0。9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m.整个支架的简图如下所示。模板底部的方木，截面宽100mm，高100mm，布设间距0.25m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm,钢管上严禁打孔;采用的扣件,应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上,按照”底模底模方木67、/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1)荷载计算,按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重标准值：x10。31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.325241 =7.8kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.3251。11 =0。358kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m;振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m.以上1、2、3项为恒载,取分项系数68、1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4,则底模的荷载设计值为： g1 =（x1+x2+x3)1.35=（0。3+7。8+0.358）1。35=11.418kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=（1+2)1。4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值.跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0。08g1lc2+0。1q1lc2 = 0.0811。4180.252+0.14。20.252=0。083kNm支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc20.117q1lc2= 0。111.4180。69、252-0。1174。20。252= -0.102kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.102kNm；（2)底模抗弯强度验算取Max（M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.102106 /（5。40104）=1.89N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1。89N/mm2小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0。611.4180。25+0。6174。20.25=2.36kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =32360。494/(2170、00018)=0。197N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.197N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2;模板惯性矩 I=1000183/12=4。86105 mm4；根据JGJ1302001,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算: =0.116mm；底模面板的挠度计算值 =0.116mm小于挠度设计值v =Min（250/150,10）mm ,满足要求.(二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算(1）荷载计算模板自重标准值：x1=0。30。271、5=0.075kN/m;新浇混凝土自重标准值：x2=0。325240.25=1。95kN/m;板中钢筋自重标准值：x3=0.3251。10。25=0。089kN/m;施工人员及设备活荷载标准值：x4=10。25=0。25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0。5kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载,取分项系数1.4,则底模的荷载设计值为:g2 =（x1+x2+x3）1。35=（0。075+1。95+0。089)1.35=2。854kN/m;q2 =(x4+x5）1.4=（0。25+0。5）1。4=1.05kN/m;支座最大弯矩计算简图支座最72、大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0。12.8540.92-0。1171.050。92=0.331kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=1001002/6=16.667104 mm3； =0。331106/（16。667104）=1。984N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =1.984N/mm2小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2,满足要求.（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0。6g2la+0.617q2la=0.62.8540。9+0.6171。050。9=2.124kN；按照下面的公式对底模方木进73、行抗剪强度验算： =0.319N/mm2;所以，底模方木的抗剪强度 =0.319N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=1001003/12=8.333106 mm4;根据JGJ1302001,刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算: =0。521(x1+x2+x3）la4/（100EI）+0。192（x4+x5）la4/(100EI）=0.109 mm；底模方木的挠度计算值 =0。109mm小于挠度设计值v =Min(900/15074、，10)mm ，满足要求。（三)托梁材料计算根据JGJ1302001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载,如图所示。（1)荷载计算材料自重：0。0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时,偏于保守)方木所传集中荷载:取(二)中方木内力计算的中间支座反力值,即p=1.1g2la+1.2q2la=1.12。8540.9+1.21.050。9=3.96kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下:托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 103mm3；I=833。3375、3 104mm4；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm） 支撑钢管计算剪力图(kN） 中间支座的最大支座力 Rmax = 15。751 kN ；钢管的最大应力计算值 = 1。3106/166.667103=7.801 N/mm2;钢管的最大挠度 max = 0。951 mm;支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =7.801 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =0。951小于最大允许挠度 v=min（900/150,10） mm，满足要求！（四)立杆稳定性验算76、立杆计算简图1、不组合风荷载时,立杆稳定性计算（1）立杆荷载.根据规程,支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算: N = 1.35NGK + 1.4NQK其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板(通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得.模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据节，此值为F1=15.751kN.除此之外,根据规程条文说明4。2。1条，支架自重按模板支架高度乘以0。15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.156.6=0.99kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21。35=15.751+0。991。35=17.77、088kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数,F1因为已经是设计值，不再乘分项系数.（2）立杆稳定性验算.按下式验算 轴心受压立杆的稳定系数,根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.89102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时,按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值:l0=h+2a=0。6+20。1=0.8m;l0=kh=1。2431.8450。6=1。376m；式中：h支架立杆的步距，取0。6m;a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m； 模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.845； k -计算78、长度附加系数，按规程附表D2取值为1.243；故l0取1.376m；=l0/i=1。376103 /15。8=88；查规程附录C得 = 0。673；KH=1/1+0.005（6。64)=0.987； =1.05N/(AKH）=1。0517。088103 /(0。6734。891020。987)=55.227N/mm2;立杆的受压强度计算值 =55。227N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2,满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算(1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算.由前面的计算可知：Nut17。088kN；风79、荷载标准值按下式计算:Wk=0.7zsWo=0.70。740。2730。3=0。042kN/m2；其中 w0 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用：w0 = 0.3 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用:z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0。851。4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0420.90。62/10=0.002kNm;（2）立杆稳定性验算 =1。05N/(AKH)+Mw/W=1。0517.088103/（0。6734.80、891020。987）+0.002106 /（5。08103)=55。549N/mm2;立杆的受压强度计算值 =55.549N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2,满足要求。（六）、航道支架（门洞）受力检算为保证雅瑶水道正常畅行，在现浇钢构桥梁跨越水道搭设支架时，需在现浇梁下预留航道，采用贝雷桁式门架承重支架法施工，支架布置见施工布置图。(1）、支柱基础贝雷架支柱设置钢管桩上,支柱为80cm钢管，共计20条，在80cm钢管桩桩头的位置上铺设1cm钢板，钢板焊接在钢立柱上,20条支柱两侧用I36b工字钢连接加固，支柱的顶面距通航水位得净距为6m。为保证80cm钢管的抗剪要求81、及强度，在钢管内用导管灌注C40混凝土,桩帽开口,架设两条20槽钢后加焊1cm钢板。（2）、门洞搭设根据水利部门的要求，在被交叉河道上增设单门洞,门洞通道支架采用80cm钢管作为支柱，立柱顶横桥双条I36a工字钢焊接作横梁，在横梁上顺桥向铺设单层321型（上下加强，高度1.5m）贝雷架，结构形式见后附图，贝雷片每隔3m采用10槽钢连接。贝雷片：W= 4729.0kN.m，容许剪力Q= 980.8kN荷载计算：6.1 贝雷片纵梁梁计算（取25.3m跨径计算)门洞上砼自重q6=7。33m226KN/m3=19.1t/m（门洞处的截面面积）贝雷片自重q5=0.287t/m其他荷载为0.45t/m2（82、包含纵梁上的槽钢及方木)门洞顶总荷载Q=1。2（ q6q513）+1.40。4513.831。3/31.3=36.1t/m1)、纵梁强度验算16锰钢的允许拉、压、弯应力容许=210MPa根据施工图和查阅资料可知:设计过程中均布荷载按10片贝雷架平均承担，则每排贝雷承受的均布荷载为：q=36。125.3/（25。310）=3。61T/m简支梁受均布荷载计算，最大弯矩发生在跨中:M中=ql2/8=3.61*25.3*25。3/8=288。8Tm支点反力：RA=152。2t 按中间6个支点受力。中间支点受力最大。查装配式公路钢桥使用手册可知:贝雷架截面抵抗矩W=7699.1cm3因采用上下加强弦杆W83、=7699.12=15398.2cm3=M/W容许=288。8104103/（15398.2*103）=187。02MPa210MPa弯曲应力满足要求。2、纵梁刚度验算贝雷架截面惯性矩I=W*H/2=7699。1150/2=577432。5cm3E=2。1105MPf=ql4/（128*EI)=（3.61*25。34*1012)/（128*2。1*105577432.5*104)=9.529mmf允许=L/400=60mmf=9.529mm刚度满足要求6。2 I36工字钢承载力计算(工字钢按14.5m计算，后支点按连接作用,不受力,取中间的4m为计算跨径）上部槽钢按等距布设,相当于多个集中荷载84、，可能按均部荷载。I36工字钢横梁重q5/=14.5460.03 Kg/m100=34。8KN每延米双根工字钢承有效荷载q= q5/582=0。12t/m每米I36工字钢承总荷载Q=（36.1t/m26。8m+3.48t1。2）58m=16.75t/m受力可简化为跨度4m，承受分布荷载为187kN/m简支梁计算. 跨中最大弯矩M=1/8ql2=1/8167。542=335knm采用双根36工字钢并排 截面模量W=877。6002cm3 （查材料手册） 截面应力=M/W=190.8N/mm2【】=2052=410 N/mm2 （符合要求)最大扰度计算：f=5ql4/384EI=5190。840085、04/3842.1101115796103=1。91mmL/400=4000/400=10mm满足要求。 安全6.3、800钢管受压稳定计算（按6根钢管受力） 每根800（壁厚0。8cm）钢管所受轴向应力P=149.8tI=D4/64（1-（d/D）4）=0。84（1(79。2/80）4）/64=7.9104m4临界力pcr=2EI/L2=22060007。9108202=4015KN152。2KN 符合要求80钢管有效长度为30m 截面积A=D2（1(d/D)2）/4=0。82（1-（79.2/80）2)/4=10002。8mm2截面应力=1520/A=151.9N/ mm2线应变=/E=186、51.9/206000=7.4104800钢管受压将变大为=800+8007。410-4=800。6mm （符合要求）（七）栈桥检算:单片贝雷:I=250497.2cm4，E=2105Mpa，W=3578.5cm3M=788.2 knm则4EI=2004106 knm2（一）荷载布置1、上部结构恒载（按4m宽10m长计）（1）1cm钢板：0。014780010/10003。12KN/m(2）20a型工字钢分配横梁:28610/1000/0。256。72kn/m（3）“321”加强型贝雷梁：每片贝雷重287kg（含支撑架、销子等）：287410/3/10003。83kn/m（4）40b型工字钢下87、横梁:673.810/10004。42 kn/m2、活载(1）汽-20 级（2）8m3混凝土搅拌运输车（满载)：车重20t，8m3混凝土19.2t（3）人群：不计考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m，即一跨内同方向半幅桥内最多只布置一辆重车。（二)上部结构内力计算1、贝雷梁内力计算（1）一辆汽20 级重车(布置在跨中，按简支计算）汽20级荷载布载图对B 点取矩,由Mb0，当中轮行走到中间点时,此时弯矩最大，得RA（1204。3+1205.7+609.7）/10298.2knM 中298。251200。7604。71125 knm查建筑结构计算手册f1pal2（342)/（24EI）=1288、010004.3102(34.32/102）/（24EI)=0。92cmf2pa2b2/(3EIl）=6010000.329。72/（32.010114500994.410-810）4。22106mR1R2pb/l=1209。3/10111。6 knR331。8knR430。1knR53。9knRARAi289 kn（2）8m3混凝土搅拌运输车（满载)同向每跨只布置一辆，按简支计算.车重20t，8m3混凝土19.2t。对B 点取矩，由Mb0，得RA(1664.3+1665.7+609。7）/10224.2 knM 中224.25-1660.7604.7722.8 knmRmax2RA448.489、 kn查建筑结构计算手册f1pal2（342)/（24EI)=16610004.3102（3-9。32/102）/（24EI）=1。27cmf2pa2b2/（3EIl）=6010000.329.72/（32。010114500994.410-810)4.22106mR1R2pb/l=154。4 knR331.8 knRARAi340.6 kn（3）恒载按5 等跨连续梁计算，查建筑结构计算手册(第二版）。q3.12+6.72+3。8313。67kn/m支点：Mmax4=-0.105ql2-0.10513。67102143.5 knmR max4（0.606+0.526)ql154.47kn跨中：90、Mmax4=ql2/8170.8knm）fmax40。644ql4/（100EI)0。17cm（4）恒载+汽20 级荷载组合汽车荷载计入冲击系数级偏载系数。Mmax170。8+1。21。1511251723。3knmM=3152.8 knmR max154.77+1.21.15289553。6knQ=980.8knfmax0.17+1.21.15(0。92+0.004)1.4cmL/250=4cm安全.（5）恒载+8m3混凝土搅拌运输车(满载)荷载组合荷载计入冲击系数级偏载系数。Mmax170.8+722。81.21.151168.3 knmM=3152。8 knmR max154。77+2291、4.61。21.15464.7 knQ= =980.8 knfmax1.21.15(1.27+0.004）+0.171.92cmL/250=4cm安全。2、桥面板1cm钢板验算车轮宽度按30cm计算，每对车轮的着地面积为0.60。2（宽长）,采用8m3混凝土搅拌运输车满载荷载进行验算。取面板1m的计算单元E=2。0105Mpa,I=4。16cm4,Wmin=16。6 cm3P=P0/2=83KNQ83/0.2415kn/mMmax=qlc（2-c/l）/80.1254150.21（20.2/1）18.675knm= Mmax/ Wmin=18。6751000/（166106)112.5Mpa192、。3=1。3145188.5 Mpafqcl3（84c2 /l2+ c3 /l3）/（384EI）=0.4mmL/250=4mm安全。3、横向分配梁验算计算跨径取L2。9m，采用20a型工字钢.E=2。0105Mpa，Ix=5284cm4,Wx=423 cm3，Sx=248.1 cm3,t10。2mmR=83KNM=830.216.6knm= Mmax/ Wx=16。61000/（423106）39.3 Mpa1.4=1.4145188。5 MpaQ Sx/（Ixt）831000248106/(52841080.0102)38。2 Mpa=85 Mpa安全.fpal2(342）/（24EI)=93、8310002。920。83（3-40.832/4。132）/（242.010115284108）6.3mmL/250=11.6mm4、墩顶横梁计算计算跨径取L4。00m，采用40b型工字钢。根据前面计算结果，每榀贝雷梁传至横梁上的荷载为P464.7/2=232.4kn。按简支计算。E=2.0105Mpa,Ix=22780cm4,Wx=1140 cm3,Sx=677.9 cm3，t8。5mmP=232。4KNR=232.2/2116.1 KNQ= R/2=58.1 KNM=232。44。0/4232。4knm= Mmax/ Wx=232.41000/（21140106）104Mpa1。3=1.94、3145188。5 MpaQ Sx（Ixt）58。11000677.9106/（227801080.0085）20.34Mpa=85 Mpa安全.f1pl3/（48EI）232.4100013/（4821011227802108）=0。05mmL/250=4mm（八）平台受力检算主桥施工分为四部分，各留合拢段1m,边跨留在恒载反弯点(边跨反弯距距5、6号桥墩中心13。7m）两侧各0。5m,中跨合拢段留在跨中处。主桥施工时，5号墩与6号墩主体部分同时施工,在施工4号墩和7号墩边跨部分,待混凝土强度达到80%时，进行合拢段的施工。引桥箱梁有两联,每联有四孔，施工时先从0号台、11号台向中心位置上各95、施工三孔，达到强度后，拆除1、2、10、11孔支架，保留3、9孔支架与4、8孔支架待主桥施工后同时施工.引桥的合拢段待混凝土强度达到90%时，进行施工。主桥钢构与引桥箱梁都分两次施工，先施工底板与腹板，在施工顶板。计算时，按支点横隔梁的重量由墩柱承担，其他位置由平台承担完全由平台支撑，取最不利荷载的位置为主桥底板的斜坡面，纵桥向长度为12m，腹板的高度按最高的2.38m计算,混凝土断面的方量13。55m，底板斜坡面的混凝土为:13。5512m326kN/m3=422。7t；平台工字钢：(12m80.45+120.66015）/1000=22。8t因混凝土分两次浇注，可不考虑其他荷载的影响。总荷96、载：445。5t630钢管53=15根P=29.7t/根,安全系数取1.5，P=29.71.5=45。5t平台部分顺桥向用I45a工字钢作主梁,横桥向I36工字钢作分配横梁，横梁采用36工字钢90cm,斜坡采用60cm布设，工字钢之间增设60cm的防落板。36工字钢横梁强度计算：Q=（422.7+120。660151000）10（120。6）13。9=15.85KN/M（有效平台宽度为13.9m）M=qL2/8=15.8544/8=31.7kn.m=M/W=30。2103/（877.6106）=36。1Mpa取安全系数2.0，终=72。2【】=205 N/mm2 (符合要求)安全横梁刚度检算：97、f=5ql4/384EI=515.8540004/3842。1101115796103=1。6mmL/400=4000/400=10mm纵梁检算：跨径6mq45a=Q=445。510125=74.25 KN/MM=qL2/8=74。2566/8=334。1kn。M=M/W=334。1103/1430106=233.6Mpa【】=205 N/mm2 (不符合要求)上面的计算是采用支点处的断面面积计算，属于偏于保守计算，在施工中采用两种方案处理，第一种为给型钢加肋,用1cm钢板在45工字钢的竖肋的位置上50cm，按型钢的断面形式加焊，增加其强度，另种方案是将中间的底板纵向三根工字钢采用双根加固；平98、台工字钢:（12m80.48+120.66015）/1000=25。6tq45a= Q=(422.7+25.6)10128=46。6 KN/MM=qL2/8=46。666/8=210kn. M=M/W=204103/143010-6=146Mpa【】=205 N/mm2 横梁刚度检算按不利的计算:f=5ql4/384EI=5372。260004/3842.1101132240103=9.1mmL/400=6000/400=15mm（九）钢管桩受力检算1、 平台处630型钢管桩验算：每根630（壁厚0。8cm）钢管所受轴向应力P=45。5tI=D4/64（1（d/D）4）=0。634（1(62。99、2/63）4）/64=3.8510-4m4临界力pcr=2EI/L2=22060003。85108202=1957KN455KN 取单管长度20m计算钢管下土质为粘性土（中砂层）,粘性土的极限侧阻力标准值qsik取50Kpa。平台处最大6308mm钢管受压力为=455N:h=F/qsik2=45523。14159260。6350=9.2入土层9.2m(砂层）即可；2、门洞处800型钢管验算钢管下土质为粘性土，粘性土的极限侧阻力标准值qsik取50Kpa。门洞处800mm钢管受压力为1522KN:取桩侧摩阻力特征值qsik取30Kpa，取桩底承载力特征值为200KPa,桩底封口，承载力为50t，100、取0.5系数，则承载力为25t，除以800mm钢管的承载力，等于0。164可作为安全系数。另外计算入土深度时,取上一层粘土特性最小值qsik取25Kpa，h=F/dqsik=1498/3。140。825=24.7入粘土层24.7m即可；取值见勘察报告14页以下计算取值相同。3、栈桥处630型钢管桩验算：钢管下土质为粘性土（中砂层）,粘性土的极限侧阻力标准值qsik取50Kpa。630型钢管桩受压力为232.2KNh=F/dqsik=344/3.140。6325=5入粘土层5m即可；4、管地基沉降计算：1）630钢管桩单桩轴向极限承载力Pj（考虑底端闭塞效应及挤土效应）则Pj=SUili+pAR101、桩底端进入持力层深度：hb=12m钢管桩内直径ds=0。614mhb/ ds5 则p=0.8Sp为桩底端闭塞效应系数；s为侧阻挤土效应系数，对开口桩取1.0;U为钢管桩周长：U=1.99m l1=3m l2=5m1=15KPa 2=25KPa A=0.3116p=200KPa (容许承载力） 则Pj=1.99（153+259）+0.80.3116200=587KN一、 检算钢管桩沉降1、 平台处钢管桩的沉降土层按两种考虑(软塑黏土、硬塑黏土），使用m法理论由于为刚性桩，则hm采用整个深度h=12m，则m值计算如下M=m1h12+ m2(2h1+ h2）h2/ h2 软塑黏土:m取值8MN/m4102、硬塑黏土（砂层):m取值15MN/m4。则M=1232+ 15(23+9)9/122=3。7 MN/m4 则C0=mh=14.81MN/m3。内摩擦角取30o,如下图所示： 摩擦桩振动下沉对各土层桩侧摩阻力和桩底抵抗力的影响系数取1.0.打入桩外力借桩侧土的摩阻力和桩身作用自地面以/4角扩散至桩底平面处的面积A0上。则A0=11。5m2桩底地基土沉降:K=P/C0A0=455/(29.611。5)=1。3mm。地面及以下：钢管的轴向变形0=P（l0+h)/EA式中=2/3（1+/2),可暂不考虑,取=2/3l0=6m；A=(R2-r2)= (0.63/2）2（0。614/2)2=0。016m103、2E=2.1105MPa则0=455（6+2/38）/（ 2。11080.016）=1.5mm所以钢管桩总沉降为：K+0=2.8mm。2、 门洞处钢管桩的沉降土层按两种考虑（软塑黏土、硬塑黏土），使用m法理论由于为刚性桩，则hm采用整个深度h=30m，则m值计算如下M=m1h12+ m2(2h1+ h2)h2/ h2 软塑黏土：m取值8MN/m4、硬塑黏土（砂层）：m取值15MN/m4。则M=306.22+ 15(26.2+23。8)23.8/302=15。64 MN/m4 则C0=mh=469.2 MN/m3。内摩擦角取30o，如下图所示： 摩擦桩振动下沉对各土层桩侧摩阻力和桩底抵抗力的影响104、系数取1。0.打入桩外力借桩侧土的摩阻力和桩身作用自地面以/4角扩散至桩底平面处的面积A0上。则A0=40。7m2桩底地基土沉降：K=P/C0A0=1498/（469.240。7)=7.8mm。地面及以上：钢管的轴向变形0=P（l0+h)/EA式中=2/3(1+/2)，可暂不考虑，取=2/3l0=23。8m;A=(R2-r2)= (0。8/2)2(0.72/2)2=0。00954m2E=2.1105MPa则0=1498（23。8+2/330)/( 2.11080.0954）=3。2mm所以钢管桩总沉降为：K+0=11mm.六、支架预压方案在结合工程实际需要的情况下，在满足设计要求的前提下，优先105、考虑选用施工方便、周转快的预压方法，结合施工现场的具体条件，如采用围池注水加载的方法预压应是可行的。箱梁施工支架围池注水预压的工艺流程如下：铺设箱梁底模布置测量标高点并记录好每点的初始标高值H1编织袋装砂围池及相关加固作业注水加载观测布载后各测量点标高值H2观测卸载前各测量点标高值H3卸载根据计算结果调整底模标高观测卸载后各测量点标高值H4（一）、材料准备砂：围池用，作为荷载的一部分。编织袋：装砂码砌围池用。水：加载用,荷载的主要组成部分.1212方木：置于砂包背后钢模板之外,通过钢丝与对面方木联系，起抵抗池水侧向压力的作用。防水帆布:起围水防漏之用。钢模:置于砂包背后，相邻钢模之间用螺栓联系106、，起抵抗池水侧向压力的作用.钢丝：拉紧对面方木上端,起抵抗池水侧向压力的作用。10槽钢：夹紧方木下端。16钢筋：将水池顺桥向两侧槽钢通过焊接拉紧.（二）、工艺流程各步骤具体操作按设计要求进行全联一次性等载预压，支架搭设完毕并完成箱梁底模的铺设后,需要对支架进行预压，其目的是：1)、试验支架的整体承载力，检验搭设质量；2)、消除支架的非弹性变形,使支架基础完成大部分沉降；3）、观测支架变形量，为标高控制提供数据。1、预压重量的确定预压重量按箱梁自重的120%计算，不再考虑其它施工荷载.2、预压方式和顺序预压的材料采用水箱或沙袋里装满泥沙（如水箱在施工过程中，难以模拟箱梁受力,底板斜坡的位置上采用107、砂袋预压），利用吊车吊到箱梁底模上,逐跨预压，每跨分四阶段,第一次加载25的重量(乘以1。2系数后的）.观测24小时稳定后,第二次加载到50，观测24小时稳定后，第三次加载到70%，观测24小时稳定后，第四次加载到100%（乘以1.2系数后的）,观测24小时稳定后可卸载。施工过程中，可采用同等的预知构件在底板处模拟箱梁结构预压。3、变形观测的要求主要观测模板的变形和支架、基础的沉降,以桥跨为单元。支架底模每跨设三个断面，分别为跨中,1/4跨,每断面设三个点，每10排支架选择2个点，用精密水准仪观测，加载前观测一次作为原始标高.以后每6小时观测一次，直到沉降稳定,不再沉降为止。卸载后观测一次，观108、测的过程，绘制沉降量时间分析图,并计算出非弹性变形和弹性变形,据此进行模板标高调整。4、铺设箱梁底模板铺设好箱梁底模板，将底模板顶面标高尽量调整到箱梁底设计标高,同时加强对模板下各层支架的检查，确保支架底传递荷载的方木与地面不架空，支架与支架之间、支架与方木之间、支架与模板之间各相邻面接触紧密，无明显缝隙。5、布置测量标高点布置测量标高点并记录每点的初始标高值H1。在底模上顺桥向每隔3米设一测量断面,每一断面在腹板位置布4个观测点，考虑到水池范围不易布点和进行后续测量,可将每一断面两侧的两个点布置在底板顶面，采用正立尺法测量相关标高，将中间的两个点布置在底板底面，采用倒立尺法测量相关标高.测出109、各点的初始标高值H1并记录入表格.为了便于布载后及卸载前各点标高的测量，可在测量点位置钉铁钉立尺。6、装砂袋围池及加固每个砂袋装砂约50kg,沿预压区域四周按所需高度堆码，施工中可采用逐孔预压的方式。考虑到翼板区梁体自重较小及为方便预压工作的开展，可不对其下支架进行布载预压,其下支架及地基的变形值可参考其余预压区下支架及地基的变形值取定。采用水进行布载必须充分考虑到水的侧向压力，预压时为了防止水的侧向压力过大将堆码的砂袋推倒,施工中应采用以下措施进行加固：（1）用钢模沿砂袋背面围成一矩形，钢模相互之间锁紧；（2)在钢模背部每隔50cm竖一根方条，方条上端与对边相应方条上端用钢丝对拉紧，沿顺桥向110、布置的方条的下端夹紧在钢模和底板处顺桥向的方条之间，沿横桥向布置的方条的下端背后用槽钢靠紧，槽钢与对边的槽钢通过钢筋对拉紧。加固措施详见附图。7、注水加载（底板采用水体预压，腹板采取砂袋预压）砂袋围池及加固工作完成后，用预先加工的大面积防水帆布对池内范围进行满铺，帆布边沿则抬高至设计水位线以上固定,然后往池内加水，直至设计水位。主跨长度39m+55m+39m共计3734t(含1。2系数)，分五次次预压，顺序为： 5#墩支点处前后各12米范围,预压重量432t2=864t(含1。2安全系数）； 6墩支点处前后各12米范围，预压重量432t2=864t（含1。2安全系数）; 5#6#墩中间26.4111、m范围重量为658t（含1。2安全系数）; 4#5墩中间27m范围重量为674t(含1。2安全系数）; 5#6墩中间27m范围重量为674t（含1。2安全系数）;底板箱梁的自重及铺装等每延米按15吨计，按单位1m计算，计算原则示例为：箱梁自重为：15（吨)；预压荷载为：1.215=18（吨）；水的平均高度为：186。2 =2。98m（6.2为截面宽度）腹板采用砂袋堆载预压，每袋1t，叠加式堆够重量。箱梁腹板最高的位置高度为2。380。612。61.2=4.45t每米堆载砂袋5层箱梁腹板最底的位置高度为0。90.612.61.2=1。68t每米堆载砂袋2层中间的位置采用内插计算.根据上述计算方法112、，可计算出某跨线桥箱梁支架预压施工发生的实物工程量。8、对加载后各测量点标高值H2进行测量加水布载结束后立即进行观测各测量点的标高值H2,并做好相应的记录。9、测量卸载前各测量点标高值H3布载24小时后、卸载前测量各测量点标高值H3.10、卸载卸载过程的操作基本与加载过程相反,卸载后的材料即可循环使用于下一孔的预压施工。11、观测卸载后各测量点标高H4卸载后测量出各测量点标高值H4,此时就可以计算出各观测点的变形如下：非弹性变形1=H1-H4.通过试压后，可认为支架、模板、方木、地基等的非弹性变形已经消除。弹性变形2=H4H3。根据该弹性变形值，在底模上设置预拱度2，以使支架变形后梁体线型满足113、设计要求.另外,根据H2和H3的差值,可以大体看出持续荷载对支架及地基变形的影响程度。12、调整底模标高对于已进行预压区段，根据如下公式调整底模标高：底模顶面标高=梁底设计标高+2的平均值。对于没进行预压的区段，参考如下公式调整底模标高：底模顶面标高=梁底设计标高+1的平均值+2的平均值。(三）注意事项1、铺设底模板后测量H1前应加强对支架的全面检查，确保支架在荷载作用下无异常变形。2、由于水具流动性，因此在加载及卸载过程中必须随时对围池加固情况进行观测,以免发生意外。3、加载过程中应安排专人加强对支架及地基变形情况的观测，如有异常变形,应及时通知现场施工管理人员立即停止加载,在采取足够的加固114、措施后方可继续加载，以免出现重大安全事故。4、加载及卸载过程应加强施工现场安全保卫工作，确保各方面的安全.5、由于本桥设横坡和纵坡,因此最低点的水深和最高点的水深相差较大，本方案的计算水深为平均水深，在注水时必须注意这一点，同时要特别加强对深水区处加固情况的检查。6、本方案中的堆砂袋高度为平均高度，各点的具体高度应根据所在位置的水深进行调整。7、预压完成后，根据支架变形情况及地基沉降程度，采取必要的措施对薄弱环节进行加强,确保施工安全和工程质量。七、水上施工期间航道保护措施水上交通疏导，遵循安全第一、预防为主、方便群众的原则,保障内河交通安全、有序、畅通。1、施工前收集有关报批文件，编制专项水115、上施工方案，报航道、水利、海事等有关部门审批，根据审批方案确定相应的安全作业区，施工期间不擅自扩大安全作业区的范围,并禁止无关的船舶进入安全作业区.2、施工前对施工范围及前后10米范围的河道进行测量,施工中定时对河道进行清疏，确保河道畅通。3、施工现场按有关规定在明显处设置昼夜显示规定的航标灯。施工期间应按有关部门确定的安全要求，设置必须的安全作业区或警戒区,设置有关标志。施工作业期间指派专人警戒,并在指定的频道上守听。4、进行施工前，按有关规定向有关部门发布航行警告、航行通告.5、严禁施工作业者随意倾倒废弃物。6、配合航道管理部门进行枯水和雾季的安全宣传工作。通过在现场悬挂安全标语,注意浅水116、区航行安全和雾航安全。7、密切注意天气和水文变化，及时向当地气象水文和航道部门了解施工现场天气和航道水深情况,根据天气状况加强巡查，认真落实各项枯水和雾航安全措施。8、加强施工区域附近水域情况巡查,当发现下列情况，应当迅速报告主管机关:（1)助航标志或导航设施变异、失常;（2)有妨碍航行安全的障碍物、漂流物；(3)其他有碍航行安全的异常情况。9、不得在航标周围建造或设置影响其工作效能的障碍物。航标和航道附近有碍航行安全的灯光，进行妥善遮蔽。10、做好施工临时设施的搬迁、拆除，不遗留有碍航行和作业安全的隐患。在未妥善处理前，必须设置规定的标志，并将碍航物的名称、形状、尺寸、位置和深度准确地报告有117、关部门。11、现场施工完毕后，及时向有关部门提交涉及通航安全的竣工报告，工程中有关涉及通航安全的部分经统一组织竣工验收合格后,方可投入使用。八、施工及安全应急预案1、应急预案启动涉及的事故内容重大水上交通事故；重大机械设备事故；重大高处坠落事故；重大天气因素事故；不可预见突发性事件；应急总指挥认为必须启动应急预案的其他事故.2、应急预案的启动前提2。1重伤1人及以上的安全事故；2。2直接财产损失在1万元以上;2.3对施工水域外的设施可能有破坏而引起严重后果或重大人身伤亡的。3、应急预案的启动和响应当事故的评估预测达到启动应急预案条件时，由应急总指挥指挥发出启动应急反应预案令。由应急总指挥，事故118、现场操作副总指挥同时启动项目部应急反应行动组织，按应急预案的规定和要求以及事故现场的特性，执行应急反应行动。根据事态的发展需求，及时启动协调应急救援资源和社会应急救援公共资源，最大限度地降低事故带来的经济损失和减少数人员伤亡.4、应急预案的终止 对事故现场经过应急预案实施之后,使得事故的危险源得到有效控制、消除；所有现场人员均得到清点；并确保未授权人员不会进入事故现场;不存在其他影响应急预案终止的因素;应急救援行动已安全转化为社会公共救援;局面已无法控制和挽救的，场内相关人员已经全部撤离；应急总指挥根据事故的发展状态认为必须终止的，由应急总指挥下达应急反应终止令或授权事故现场操作副总指挥明确应119、急预案终止的决定。5、应急救援组织及职责职责：1）分析判断事故、事件或灾情的受影响区域、危害程度，确定相应警报级别、应急救援级别；2)决定启动应急救援预案，组织、指挥、协调各应急反应组织进行应急救援行动;3）批准成立现场抢救指挥部,批准现场抢救方案(或现场预案）；4）上报公司,与地方政府应急反应组织或机构进行联系，通报事故、事件或灾害情况；5)评估事态发展程度，决定升高或降低警报级别、应急救援级别；6）根据事态发展,决定请求外部援助；7）监察应急操作人员的行动，保证现场抢救和场外其他人员的安全；8）协调物资、设备、医疗、通讯、后勤等方面以支持反应组织；9）批准新闻发布；10)宣布应急恢复、应急120、结束；11)决定项目部各类事故应急救援演练，监督各单位事故应急演练。12)组织事故调查、总结应急救援工作经验教训。6、各种事故现场处置措施 应对水上施工可能出现的物体坠落事故、高空人员坠落事故、水上交通事故等，特制定以下现场应急处置措施。6。1施工过程中物体坠落事故劳安部立即与海事部门取得联系，封锁出事水域，对过往船舶调度，配合救援行动，防止事故扩大.6.1。2项目部立即组织抢救队伍，实施水上抢救.抢救队伍优先对遇险人员进行展开救援，并将伤员运送到开阔地.后勤部立即组织医疗小组赶赴现场，对受伤人员实施急救措施，并针对施救情况，请求外部医疗机构援助。6。1。5待确定所有遇险人员全部安全后，及时展121、开打捞行动，派出潜水员精确定位,并进行捆绑，根据具体情况由工段长指挥打捞、船机部调动船舶进行配合。6。1.6船机部立即组织人手对起重吊机进行全面检查,重点包括吊机的各锚固系统、拉索系统、回转系统、调平系统、相关部位销轴以及制动装置等,并形成书面材料备查.工程部立即组织相关作业队伍对桥墩操作平台及栈桥进行检查，确定各受力点限位设施完全起到作用.测量组立即组织人员到控制点观测，确定桥墩操作平台及栈桥等各个方向的偏移量.所有现场救援行动由生产副经理统一指挥，各部门主动配合，力求将损失降到最低。6.2人员高处坠落事故6。2.1事故班组所有人员立即停止作业，向落水人员立即救援。6.2。2现场管理人员立即122、用通信设备联系施工船舶实施救援,并立即通知项目部应急救援办公室。6。2.3项目部根据情况，联系海事、水利部门，请求配合救援行动。如果由于距离太远而不能及时救援时，施工船舶必须密切关注落水人员动向，确定落水人员在视线内，并开高频喇叭提醒过往船舶，注意避让落水人员并请求协助救援.6。2。5救援船舶到达落水人员位置处后应及时抛出救生圈或派出配备了足够安全设施的人员下水实施救援。救起落水人员后，如果发现被救人员有溺水现象,应立即进行急救处理:立即清除溺水者口鼻淤泥、杂草、呕吐物等，进行控水处理（倒水），迅速将溺水人员放在救护者屈膝的大腿上,头部向下,随即按压背部，迫使吸入呼吸道和胃内的水流出,时间不宜123、过长（1分钟即够).如果溺水者呼吸停止，在确定呼吸道通畅下,使其仰卧，头部后仰，立即进行对口人工呼吸。具体方法是，抢救者捏住溺水者的口吹气,吹气量要大，每分钟吹1520次。后勤部立即组织医疗小组，赶赴现场对伤员进行现包扎或其他急救处理，并根据伤势情况，决定送正规医疗机构。所有现场救援行动统一由生产副经理指挥，各部门积极配合。6.2。9救援结束后，相关部门应进行总结，各相关班组应组织开主题组会，吸取教训。6.3船舶交通事故发现水上交通事故，现场管理人员应立即向项目部应急救援办公室汇报。6。3.2安全员立即组织人员配合事故船舶对落水人员实施救援。6。3.3项目部根据现场情况，及时与海事部门取得联系124、，对事故水域过往船舶进行调度，并根据具体情况，请求外部拖轮对遇险船舶进行救援.6.3。4救援行动尾声,立即用土工布、海棉、吸油绳索对江面油污进行处理。6。3。5所有现场救援行动由生产副经理统一指挥，各部门积极配合。6。4水上交通组织6。4.1各阶段组织 本工程在施工建设期间,根据不同的施工任务，施工季节和所需的施工船舶的不同,可以分作几个不同的阶段，便于更有效地组织，主要可划分为：1）栈桥、临时靠发点、水上钻孔平台等搭设2）水上桩基础施工阶段3)水上系梁施工阶段4)水上墩柱、现浇梁段砼施工阶段5）栈桥、临时靠发点等临时设施拆除及河道清障阶段针对以上的不同阶段，统一进行水上交通的组织.水上施工形125、象进度及时上报项目部，以便施工船舶的调度。6。4.2栈桥、临时靠发点、水上钻孔平台搭设阶段此阶段计划于2009 年8 月进行施工准备工作。施工前需进行水上施工许可证等手续的办理。施工由岸边向河中心推进，采用履带吊逐跨实施,钢管桩、贝雷梁等材料由水上运输船舶供给.此阶段的施工逐渐将河道收窄至规划区域，过往船只须加强瞭望观察，缓速速通行.施工中及时在已搭设的水上临时设施上设置醒目的警目的警示标志和夜间警示灯等，防止施工船舶误撞。警示灯由专人负责，随时检查更换、保证夜间警示灯始终处于正常状态.6。4.3水上桩基施工阶段此阶段计划于2009 年 8 月11 日2009 年10 月30 日进行。此阶段施126、工时，施工水域已基本定型，通航宽度有24。5m，施工仅需要一艘载人小交通船，所有从附近通过的施工船舶均限速行驶.水上系梁施工阶段此阶段计划于2009 年10 月 1日 2009 年10 月 25 日进行。该阶段水上作业船只相对较少，通航宽度有24.5m，所需砼也经栈桥运输泵车直接输送浇注，在平台上组织施工，过往船只应注意限速通行。6.4。5墩身、现浇砼箱梁施工阶段此阶段计划于2009 年11 月 20 日2010 年5 月 15 日进行。该阶段的主要工作任务是墩身支架搭设及现浇箱梁的施工,通航宽度有24。5m，故过往船只需减速并观察行驶。6。4。6水上临时设施拆除及河道清障阶段此阶段计划于 2127、010 年5 月 30 日2010 年6 月 30 日进行，采用履带吊和运输驳船配合由河心向两岸逐跨后移。 水上临时设施拆除完成后，对施工区域河道进行清障处理,恢复原状。6。4.7水上交通管理在桥梁基础工程施工期间，对施工船舶和航行船舶之间的影响因素多，必须加强施工期的水上交通管理，才能有效地避免和减少大桥建设期间的水上海事事故。6.5作业现场交通管理在每个正在施工的墩位四周安装红色旋转警示灯、雾灯、平台上下游设置安全警示牌。各作业墩位设一名值班员，负责对附近施工水域的监视，发现有闯入施工水域的船舶，及时通知其离开，并用高频频道与其联系，问清原因，如闯入施工水域的船舶系失去控制,则应立即通知水128、上施工安全指挥船，将其拖带出施工水域，并及时报告海事巡逻艇,进行现场指挥。在雾天或现场能见度不良时，各作业墩位及作业船舶要作好防雾工作，安排人员每隔一天检查通报6。5。1交通调度管理针对大桥的施工建设特点，结合桥位区航道情况，并根据本标段的其余施工作业需要,成立一个水上交通管理的总调度室。总调度室根据各标段的生产计划及工序衔接,统一进行高度. 由于本工程施工船舶众多,生产任务紧密繁重，必须要加强日常的交通调度管理。6。5。2水上作业的通航安全保证措施1）水上作业人员必须戴好安全帽，穿好救生衣。2）水上作业的施工船舶，要悬挂慢车信号旗，夜间以灯显示。3)遇风力过大、不能保证安全时,停止作业，必要129、时将船舶转移至避风锚地。4)乘坐交通船(艇)不得超过规定人数，乘坐人员应穿好救生衣。5）上下船时，不争先恐后，打闹嬉戏，船未停稳不得上下。6）夜间作业时有足够的照明，用电用火要防止触电及火患。7)施工人员在日常工作中注重环境保护工作,不断增强环保意识，严禁将污水污物排入河中.所有垃圾必须放入储存容器,定期将垃圾袋装运到指定的垃圾场堆放。8)系靠临时靠发点的船舶必须服从管理人员的指挥，确保施工安全，夜间按规定显示有关信号,防洪期间做好防洪渡汛工作。9)施工过程中，设置有助航标、界限标和信号灯等安全标志。10）如有突发事件,立刻向海事等部门报告.7、事故应急救援程序7。1接警7。1。1水上施工发生130、重特大事故、事件或灾情后，现场人员要立即抢救办公室报告，基本情况包括： （1）事故发生的单位、时间、地点； (2）事故的简要经过、伤亡人数、伤害程度、涉及范围; （3)事故发生原因的初步判断； （4）事故发生后已采取的措施及当前事故的抢险情况等。7。1。2抢救办公室值班人员在接到事故单位“重特大事故报告后，要做好事故的祥细记录，并立即向项目部急救援总指挥汇报。7.2应急响应级别的确定 项目部应急救援总指挥接到汇报后,参照“应急预案的启动前提,迅速作出判断，确定警报和响应级别。如果事故很小，不足以项目部应急救援预案，则发出“预警警报，密切关注事态发展变化；如果事故较大，预计事故单位难以控制,则立131、即发出“现场应急警报，下达启动项目部应急救援预案的命令。7.3应急启动7.3。1项目部事故抢救办公室接到总指挥命令后，立即通知总指挥部成员和各相关单位人员到调度会议室集中，通知有关抢救抢险队伍立即赶赴事故现场。7。3.2项目部事故抢救办公室同时根据总指挥的指示，按国家有关规定立即将所发生的事故基本情况报告给上级有关部门。7。3.3总指挥部全体成员接到通知后迅速赶到高度会议室，听取事故简单情况介绍，接受总指挥命令，分头开始行动.7。3.4应急启动后，要求尽快做到应急救援人员到位,开通信息与通讯网络，调配救援所需的应急资源，派出现场指挥协调人员和技术组赶赴事故现场。7。4救援行动项目部有关人员到达132、事故现场后，事故单位行政正职或知情人员要立即项目部有关人员汇报详细的事故情况。7。4。2迅速成立现场抢救指挥部，现场一切抢救事宜统一由现场抢救指挥部指挥。7。4.3抢救组和技术组根据现场情况协同现场抢救指挥部进行事故初始评估,划分现场工作区（危险区、缓冲区、安全区），研究制定抢救方案和安全措施。在执行应急救援优先原则的前提下，积极开展人员救助、工程抢险、警戒与交通管制、医疗救护、人群疏散、环境保护、现场监测等工作。7。5扩大应急7.5。1在事故抢救抢险过程中，若事态扩大，抢救力量不足，事故（事件）无法得到有效控制,抢救组和现场抢救指挥部要立即向项目应急总指挥部汇报。7。5。2项目部抢救总指挥决133、定向上级机关求救,请求兄弟单位或政府部门进行增援，启动上一级事故应急救援预案，实施扩大的应急响应。必要时项目部总指挥部可决定组织事故现场周围人员进行紧急疏散或转移.7.6应急恢复抢险救援行动完成后,进入临时应急恢复阶段，现场指挥部要组织现场清理、人员清点和撤离。7。6。2抢救结束后，现场指挥部制定恢复生产、生产计划,由现场指挥部组织实施。7。7应急结束应急结束后，项目部总指挥部宣布应急响应结束,应急人员撤回原单位，抢救办公室进行应急总结评审。8、应急保障要求8。1预案执行保障8。1。1各部门、作业队伍在危害辨识、风险评价的基础上，对辨识出的、难以控制的重大危险源，制定本单位的各类事故应急预案，134、报项目部应急救援总指挥部办公室备案。8。1.2项目部应急救援总指挥部成员及各单位、各部门必须认真贯彻项目部的事故应急预案，让所有员工知道在紧急情况下应当采取的应急措施。8。1。3各单位、各部门上水施工时必须保证联系通畅，通讯设施完备。事故发生后现场人员要立即向抢救办公室报告，抢救办公室立即向项目部应急救援总指挥报告,若事故较大立即启动本单位的事故应急救援预案。8。1.5项目部应急救援总指挥立即召相关部门有关人员，迅速组成现场抢救指挥部，对事故情况进行认真的分析研究，制定抢救方案和安全措施。8.2通信保障8。2。1项目部总指挥部成员要配备完好的通讯工具，并始终保持在工作状态，在接到通知后，要立即135、赶赴指定地点。项目部抢救办公室要公布应急汇报电话，并根据职务及任职人员的变动情况及时更新联系方式，同时将联系方式发放到项目部所属各部门。8。3物资装备保障8。3。1物资部、仓库要制定应急物资装备保障预案，保证项目部在各种重特大事故应急抢救抢险中有充足的材料和设备（包括通讯装备、运输工具、照明装置、防护装备及各种专用设备等）。8.3。2各部门的抢救物资、设备要按规定配齐配足，加强日常检查和管理，按规定进行更新，不得随意挪用.8.3。3各部门在接到援救电话后，要迅速召集本单位有关人员，按项目部总指挥部要求将所需的物资、设备等,按指定时间送到指定地点。8。4人力资源保障8.4。1救护队、抢险队要加强136、应急训练和演习，保证在应急情况下能够及时赶到事故现场，组织抢救,出色地完成总指挥部交给的抢救任务.8.4。2加强演练，保证在各种应急情况下有足够的抢救抢险队伍,积极参与事故抢救。8.4。3后勤部要制定应急医疗保障预案，保证项目部在各种应急情况下能及时有效及时地救治各种受伤人员。8。4。4保卫处要制定治安管制和交通管制措施，对进入事故现场的人员和车辆实行管制,维持治安秩序。8。4。5劳安部要对重特大事故抢救抢险过程进行监督,把好安全关。8。4。6各部门必须无条件地服从总指挥部的命令，所有参加抢救的人员必须积极主动，服从指挥，遵守纪律，不得推诿扯皮，对抢救中出现失误的部或不服从指挥、推诿扯皮、临阵137、脱逃的人员要坚决给予严肃处理;情节严重、构成犯罪的，要移交司法机关，依法追究刑事责任。各单位、各部门负责人如有变动，由接替人履行职责.9、应急预案处理9.1项目部抢救办公室负责应急预案的管理，必要时及时修订。9。2项目部应急总指挥部负责组织重特大事故应急预案的宣传、贯彻、学习、演练.9。3本预案从下发之日起执行，本预案解释权归项目部救援总指挥部。应急救援指挥部成员通讯录职责姓名联系方式备注总指挥汪先德副总指挥张自润成员于戈陈金涛郑贤俊林敏何东桦应急资源种类存放地联系单位个人防护设备仓库物资部（仓库）医疗设施后勤后勤部备用电力设备电工组电工组交通设备车库办公室培训设备会议室办公室特殊机械设备现场138、施工员救生衣仓库仓库车辆车库办公室十、安全预案1、组织机构设置工程采取项目法施工,贯彻项目经理负责制，项目经理受企业法人代表委托，代表单位全权处理施工管理中的一切事，项目经理为安全生产第一责任人,项目副经理为安全生产直接责任人。工程施工过程中将结合本工程施工特点建立健全安全管理制度，并严格实施,确保对整体施工安全进行有效地控制。项目经理兼安全主任汪先德 专职安全员朱井火项目副经理何伟松 专职安全员胡继运项目总工张自润 兼职安全员各施工队长兼职安全员各班组组长2 、主要职责（1）项目经理全权负责本标工程的生产、安全、质量、保安和经营合同管理，具有人、财、物的独立调配、使用、奖励权及对职工的处罚辞139、退权。项目经理是本合同工程安全保证的第一责任人,负责指导和督促参阅健全安全生产保证体系与措施，建立和实施安全生产责任制，确保各项安全活动的正常开展.（2）项目副经理协助项目经理负责安全及保安等工作管理，对本合同工程生产安全承担一定义务。主要负责现场安全生产管理，施工中，抓好施工生产计划落实，处理施工中出现的具体问题;严把安全、质量生产关，抓好安全、质量工作，把安全质量生产责任制落实下去。项目经理不在工地期间,代表项目经理行使权力。（3)专职安全员制定本合同工程的安全管理工作规划；负责安全综合管理，编制和呈报安全计划、安全技术方案和具体安全措施；组织每周、每月安全大检查，发现事故隐患，及时督促整140、改；负责安全检查、督促，对危险源点提出预防措施，定期对施工队进行安全教育;关键工序及有线附近施工提出安全施工防护的技术交底。以及检查、督促落实。负责工程施工过程所需安全材料的采购、保管、发放、调配及使用、回收和人员的培训、日常安全事务处理、对外联络及后勤管理、宣传教育工作。负责整个工程的保安工作，制定工地保安值勤制度，维护工地正常的保安循序。（4）兼职安全员负责现场的安全综合管理，呈报具体的安全计划和具体的安全措施；发现事故隐患，及时督促整改；对危险源点提出预防措施,对员工进行不定期的安全教育。负责工程施工过程中领取所需安全材料及发放、调配、使用、回收和日常安全事务处理工作，维护工地正常的保安141、循序。（5）工程施工安全目标工程达到“四无”、“一杜绝”。1）“四无为：无职工因要死亡，无重大交通责任事故、无火灾事故、无重大机械设备事故。2）“一杜绝”为：杜绝重伤事故。3、安全保证措施为确保施工质量和施工安全,根据施工外部限制条件和本合同段的施工特点，制定本合同段工程的施工安全保证措施，具体内容如下：(1）确保施工安全的措施项目经理部在实施和完成水上工程的整个过程中，将采取切实、有效、可行的措施，充分关注和保障所有工作人员的安全，使现场和本合同工程的实施保持有条不紊. 1) 加强安全思想教育,树立安全第一的思想，提高安全意识、项目经理部建立专职安全生产管理组织，由项目经理任主任，设专职安全142、工程师及安全员，负责施工全过程的安全管理工作，并开展经常性“安全生产月”活动，经理部定期组织各专业队负责人进行检查、评比，不合要求的限期整改，直至停工整顿,经验收合格方可继续施工。2） 制定各工序、岗位安全生产的操作规程，用以规范施工作业的全过程.3） 经常对施工设备进行检查，加强维修保养，保证设备在整个施工期间始终处于良好状态。4) 监理驻地,承包人驻地配备必要的消防用具，并使其保持良好的状态。5) 配备必要的的交通、通讯设施，加快对突发事件的处理。6） 进入工地的所有人员必须配戴不同标志的安全帽,着安全防护鞋，安全主任及安全管理人员配代明显职务标志.7） 结构物高空及水上作业视情况装设安全143、网,场内悬挂安全警示标志。8） 有关技工必须持证上岗、如钢筋工、电工、电焊工、机械驾驶员、起重工、架子工及木工等。9) 夜间施工确保工地照明及亮度.10) 工地医疗室24 小时值班，备足常用及急救药品器具,并经常对食堂，饮用水等进行抽检。(2）施工安全管理组织机构1)安全主任由项目经理兼任，为标段全方位安全的第一责任人.2)专职安全员为项目经理部专职组成人员,负责制定现场安全规则，检查安全工作执行情况，每周召开安全例会，每月向项目经理及项目经理例会提交安全报告，并负责处理涉及安全的任何事项。（3)建立建全安全管理规章制度本合同段由项目经理（安全主任），安全工程师根据有关法规，制定安全管理规章制144、度，进场后提交监理工程师备存.1)安全操作规程；2)安全管理制度；3）安全文明措施4、安全、文明施工措施1、夜间施工在两侧脚手架上设置红灯及警戒标志。2、建立安全责任制，责任到人，做好安全台帐，努力贯彻实施安全生产“十大措施”“六大纪律。3、施工人员进场时，均要经过三级安全教育.要在现场召开安全施工、文明施工动员会，学习安全规范和安全操作规程以及有关安全基本知识和要求。4、重要部位和高空作业采取特别安全措施进行防范，杜绝事故。5、施工人员进场都要戴好安全帽，高空作业要系好安全带，临时用电线路均架空设置,配电箱等处均挂安全标志.6、一切机电设备要专人管理、专人操作，一切动力设备做好接地保护、配电箱配备触电保护器，配电箱总闸设在传达室边。7、现场材料堆放要有序，模板拆除要及时整理，班组搞好落手清。8、做好“四口”、“五临边”的防护设施，发现安全隐患马上整改，把安全事故消灭在萌芽状态，杜绝安全故事的发生.9、根据该工程的四周条件,及时挑挂安全网，并做好防护栏杆,各种脚手架搭设完毕后，经过安全技术人员的检查收合格后，方能交付使用，严禁冒险作业.10、坚持文明施工,随时清理建筑垃圾,确保场内道路畅通，现场施工废水、淤泥及时组织排放和外运。11、搞好施工现场文明管理，突出解决“脏、乱、差”，保持现场卫生，创造良好的施工环境。