1、脚手架工程施工方案 编制单位： xx公司 编制人： 编制时间： 目 录第一章、 编制依据1第二章、 工程概况1第三章、 施工布署2第四章、 施工工艺3第五章、 构造要求及技术措施4第六章、 悬挑架技术措施8第七章、 质量标准及验收13第八章、 安全施工技术与管理措施17第九章、 文明施工措施20第十章、 环保措施20第十一章、 设计计算书21第一章、 编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）3、建筑施工手册第四版（缩印本)4、建筑施工现场管理标准DBJ14033-20055、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)。62、建筑结构荷载规范(GB50009-2001）7、建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）8、建书脚手架和模板计算软件(建科评2007028号)第二章、 工程概况工程名称xx新区回迁安置楼西北片区1#地块18楼工程施工单位xx公司建设单位监理单位设计单位建筑地点项目经理技术负责人建筑面积14456.88平方米结构类型剪力墙结构地上层数17层地下层数2层建筑高度52.2m工 期 天开工日期2011年4月12日竣工日期2012年12月31日第三章、 施工布署第一节、 方案选择本工程结构施工内脚手架，采用满堂脚手架，外脚手架：架空层至八层采用落地式双排脚手架共24米，八层顶以上采用工字钢悬挑3、脚手架，共悬挑两次，每次18米。脚手架采用DN483.2焊接钢管及可锻铸造扣件，操作层满铺架板，脚手架外侧满挂绿色密目网作封闭处理.在本工程南侧设一安全通道，内砌体、装修采用马凳支设架板和满堂脚手架。第二节、 组织机构外架搭设由外架工长负责组织实施,其他人员配合。外架所需材料、劳动力计划均由外架工长负责编制，材料员、劳职员负责组织进场.由技术负责人进行技术与安全交底工作。第三节、 材料准备（1）钢管选用外径48mm,壁厚3.2mm 。脚手架钢管钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证.（2）扣件式钢管脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，不得有裂纹、气孔、缩松、4、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活.（3）安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。第四节、 机具准备搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线,由架子工自备。第五节、 技术准备1、根据现场情况、结构情况提出脚手架的选用方案；2、按相关规范规定进行脚手架设计，完成相关图纸；3、编制详细的脚手架专项施工方案；4、编制安全作业指导书，对操作工人进行技术交底与岗前培训、安全教育。第四章、 施工工艺第一节、 脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程：场地平整、夯实砼基础5、浇筑定位设置通长立杆垫板排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件扎安全网及密目网作业层铺脚手板和挡脚板悬挑脚手架搭设的工艺流程为:水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网及密目网。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并做好标记.用钢卷尺拉直,分出立杆位置,并用小竹片点出立杆标记。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时,应采取临时稳定措施,直到连墙件搭6、设完毕后方可拆除。双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆.双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。第二节、 脚手架拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下,先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为:安全网拦杆脚手板剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件,然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差7、不应大于2步，如高差大于2步,应增设连墙件加固。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳.当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m)时,应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件.第五章、 构造要求及技术措施第一节、 立杆1、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：（1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；(2) 在顶部采用搭接接长时，搭接长度不小于1m，必8、须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm.2、立杆顶端高出女儿墙上皮1m。第二节、 大横杆1、纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不小于3跨。2、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接,搭应符合下列规定:（1)纵向水平杆的对接扣件交错布置:两根相邻纵向水平杆的接头不要设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm;各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3,如下图：大横杆对接接头布置图a. 接头不在同步内（立面）;b。接头不在同跨内（平面）1.立杆 2。大横杆 3。小横杆（2）搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固9、定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm;第三节、 小横杆1、主节点处必须设置一根小横杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。2、作业层上非主节点处的小横杆，最大间距不大于纵距1/2;3、小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。第四节、 脚手板1、作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm;2、脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定,严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用塔接铺设。脚手板对接平铺时，接10、头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm，如下图；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上,搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm，如下图：3、作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。第五节、 连墙件1、连墙件采用刚性连接方式，采用4m长架管设双扣件与楼体进行拉结。2、连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置，靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；3、优先采用菱形布置,也可采用方形，矩形布置；4、连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应11、下斜连接，不应采用上斜连接；5、连墙件拉结如下图所示：第六节、 剪刀撑剪刀撑斜杆的接长采用搭接,固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。每道剪刀撑跨越立杆的根数按下表规定确定，每道剪刀撑宽度不小于4跨,且不小于6米。斜杆与地面的夹角在4560度之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角45度50度60度剪刀撑跨越立杆的最多根数765剪刀撑应连续布置.第七节、 安全网脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1。8m6。0m规格,用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.4m12、,并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m 左右设首层平网,往上每隔9m（6步高)设一层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0。6m和1。2m处设两道防护栏杆，底部侧面设不小于18cm高的挡脚板.第六章、 悬挑架技术措施第一节、 悬挑型钢与固定本工程采用工字钢悬挑扣件式双排钢管脚手架，立杆直接支承在工字钢上.悬挑工字钢每根长4米,悬挑长度1.5米，锚固长度2.5米.间距为1。5米详见悬挑脚手架平面布置图。楼层混凝土施工时预埋16圆钢用以固定悬挑工字钢。如下图所示:16圆钢第二节、 分段搭设方案一、落地式钢管脚手架搭设方案从室外地面（标高：-0.3米）搭至8层顶板，搭设23。5m。二13、工字钢悬挑架拟分2段搭设，方案如下：第一段：8层顶板至14层顶板，搭设高度17。4米。第二段：14层顶板至20层顶板，搭设高度18.4米。第三节、 钢丝绳与吊环本工程采用钢丝绳吊拉，钢丝绳上端固定在预埋于上层楼层的20吊环上，采用花篮螺栓对钢丝绳张紧度进行调节.做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。钢丝绳端部均设配套绳夹每端3只，间距150mm，紧固牢固，钢丝绳自由端长度不得小于200mm. 20圆钢吊环 第四节、 楼层阳角部位悬挑方法在端部伸出楼层的两根工字钢上再悬挑两根工字钢，如下图所示。在图示A、B、C节点处,设钢丝绳拉结于上部楼层预埋吊环处。工字钢外伸部分叠放部位套环14、示意图第五节、 楼层阴角部位悬挑方法第六节、 楼梯间部位悬挑作法悬挑梁平面布置见下图所示，其中图中A、B、C、D端部采用钢丝绳拉结于上部楼层。部分立杆悬空部位采用斜撑做加强处理，如图所示。第七节、 通道口部位作法安全通道口处设通道宽3m、长度6m，顶部设双层架板和一道密目网进行防护,两侧采用密目网封闭,如下图所示.第七章、 质量标准及验收第一节、 构配件检查与验收1、钢管的检查应符合下列规定:（1）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;（2）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范允许偏差；（3)钢管必须涂有防锈漆。2、扣件的验收应符合下列规定：（115、）扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（2)新、旧扣件均应进行防锈处理。4、木脚手板的检查应符合下列规定：木脚手板的 宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm;其质量应符合本标准第4。4。3条第3项的规定；腐朽的脚手板不得使用；5、构配件的允许偏差表：构配件的允许偏差序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48壁厚3。20。5-0。5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲a。各种杆件钢管的端部弯曲1。5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲3m4m4m4m1216钢板尺b.板面扭曲（任16、一角翘起）56、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表规定：脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整-观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降102立杆垂直度最后验收垂直度2080m-100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许偏差（mm）搭设中检查偏差的高度(m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中间档次用插人法。3间距步距纵距横距-205020钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆17、高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm-钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3-钢卷尺扣件螺栓杆拧紧扭力矩4065N。m-扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角450600-角尺8脚手板外伸长度对接a=130150mm300mm卷尺搭接a100mm200mm卷尺注：图中1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆；4-剪刀撑。7、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判18、定标准,应按下表规定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准检查项目 安装扣件数量（个) 抽检数量（个) 允许的不合格数 1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；结长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件 5190 91150 151280 281500 5011200 12013200 5 8 13 20 32 50 0 1 1 2 3 5 2连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处） 5190 91150 151280 281500 5011200 12013200 5 8 13 20 32 50 1 2 3 5 7 10 第八章、 安全施工技术与管理措施第19、一节、 构配件安全技术管理措施1、钢管(1）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用.脚手架钢管的尺寸、表面质量和外形应符合规范规定；（2）钢管上严禁打孔。2、扣件（1）扣件式钢管脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831)的规定； (2)禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（3）扣件的紧固程度不应小于40Nm，且不应大于65Nm。在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。3、脚手板木脚手板应采用杉木或松木制作，每块质量不大于30kg。其材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GB 50005-2003）中级材质的规定。脚手板厚度不小于50mm，两端应20、各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。4、连墙件连墙件采用钢管，其材质符合现行国家标准碳素钢结构(GB/T 700）中Q235A级钢的要求。第二节、 脚手架搭设安全技术管理措施1、脚手架搭设与拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。 2、搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带,穿防滑鞋。 3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 4、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作21、业有防滑措施,并扫除积雪。 5、临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施。 6、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 7、搭拆脚手架时，划出工作标志区，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业.8、脚手架的基础做到不积水、不沉陷，悬挑架楼层的混凝土必须达到设计强度的75以上才能进行悬挑架施工.9、脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全。未完成的脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。10、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。11、当作业层高出其下连墙件22、3m以上,且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。12、定期检查脚手架，发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定，确保施工安全.第三节、 脚手架拆除安全技术管理措施1、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆,连墙件。 2、拆架前,全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作.3、架体拆除前,必须察看施工现场环境,包括外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被拆除架体各附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。4、拆除时应划出作业区,周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。5、23、拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调,当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许,以防坠落伤人。6、拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8、连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。9、在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件.拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面,同时做好配合协调工作,禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。10、所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。11、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运,以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。124、2、拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊,严禁从高空抛掷。13、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。14、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经项目部技术人员同意后由架子工操作.15、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动;塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架.16、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁任意悬挂起重设备.17、要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯架子等一并拉结，不得截断架体。第四节、 防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规25、范（JGJ 462005)标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。架顶设置4根避雷针,避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1。5m，设置在脚手架四角立杆上,并将所有最上层的大横杆全部连通,形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠,与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个,位置尽量避免人员经常走动的地方,以避免跨步电压的26、危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度.焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。第九章、 文明施工措施1、进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标识牌。2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。3、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。4、施工人员做到活完料净脚下清,确保脚手架施工材料不浪费.5、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放,当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种27、分规格堆放整齐，妥善保管。6、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观.脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。第十章、 环保措施1、在架体底部铺设一层密目网防止灰尘及小垃圾从架体上向下飘落。2、及时清理架体上和安全网内的垃圾。3、搭设架体的钢管、扣件、连墙件等材料统一刷油漆。4、挡脚板按要求制作好后, 统一刷油漆。5、封闭架体的安全网,选用统一颜色,统一尺寸的密目安全网。6、安全网重复进行使用前，必须进行清洗。7、在架体上设计并张贴安全宣传标语。第十一章、 设计计算书1、落地式脚手架计算1）工程参数(一）脚手架搭设参数脚手架28、搭设高度24.8m;步距1。5m;立杆纵距1。5m；横距1.05m；脚手架内排立杆离墙距离0.3m；小横杆间距1。5m;大小横杆的布置方法：小横杆在大横杆上面;连墙件方式：扣件连接，二步三跨.钢管按实际壁厚483.2计算。（二）永久荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值gk：0.1394kN/m；脚手板类别:木脚手板;脚手板自重标准值QP1:0.35kN/m2；脚手板铺设2层； 栏杆挡板类别:木脚手板 ；栏杆挡脚板自重标准值QP2 :0.14kN/m2；安全设施与安全网QP3：0。005kN/m2（三）可变荷载与风荷载参数施工均布活荷载标准值QK:3kN/m2;脚手架用途:结构脚手架；同时施工层29、数： 1层；本工程地处山东省兖州，基本风压wO：0.4kN/m2；（四）地基参数地基土类型：粘性土;地基承载力标准值：120kN/m2；立杆垫板宽度：0。3m，作用长度:1.5m；地基承截力调整系数:0。5。2） 横向水平杆（小横杆)计算施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值:qk=(QK+QP1）S=(3+0.35)1.5=5。03 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值:q=1。4QKS+1.2QP1S=1.431.5+1。20。3530、1。5=6。93 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩:Mmax=qlb2=6。931.052=0.955kNm884、钢管截面模量W=4。73cm35、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5。1。6得表f=205N/mm26、按规范中公式（5。2。1）计算抗弯强度=Mmax=0.955106=201.9N/mm2205N/mm2W4.731037、结论:满足要求（二）变形计算1、钢材弹性模量：查规范表5.1。6得E2。06105N/mm22、钢管惯性矩I11.36cm43、容许挠度：查规范表5.1。831、，得=l/150与10mm4、按规范中公式(5.2。3）验算挠度=5qklb4=55.0310504=3。4mm10507与10mm384EI3842。0610511.361041505、结论：满足要求3）纵向水平杆（大横杆）计算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图： 不需要计算抗弯强度和挠度.由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值:F=0.5qlb(1+a1）2=0。56。931.05（1+0。15）2=4。75kNlb1.05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0。5qklb(1+a1）2=0.55.031.05（1+0。15）2=3。45kNlb1.054） 扣件的抗滑承32、载力计算直角扣件，旋转扣件抗滑承载力设计值=8kN.横杆与立杆连接方式采用：单扣件，Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值R=F=4.75kNRc结论：满足要求5） 立杆的稳定性计算1、分析立杆稳定性计算部位密目式安全立网全封闭双排脚手架应考虑风荷载对脚手架的作用。组合风荷载时，由规范公式5.3。12N+Mwf验算立杆稳定性jAWN计算立杆段的轴向力设计值；j-轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)附表C取值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩;f钢材的抗压强度设计值;A立杆的截面面积；W-截面模量；把规范公式5.33、3。4，Mw=0。851。4Mwk=0.851.4klah210规范公式4。2.3，k=0.7zs0,规范公式5.3。22 N=1.2（NG1k+NG2k）+0。851.4NQk代入规范公式5。3.1-2化简为：1.2Hgk+0.851。40。7zs0lah2+1.2NG2k+0。851.4NQkfjAi. 10WjAjAH脚手架高度；Mwk-风荷载标准值产生的弯矩; la-立杆纵距；h步距；gk每米立杆承受的结构自重标准值； z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范规定采用； s脚手架风荷载体型系数; 0基本风压；NG1k-脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力; NG2k构配34、件自重标准值产生的轴向力； NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和； 脚手架结构自重产生的轴压应力g=1。2HsgkjA风荷载产生的弯曲压应力：w=0。851。40。7zs0lah210W构配件(安全网除外，但其自重不大）自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加(计算中应考虑的架高范围增大），因此，取=g +W最大时作用部位验算立杆稳定性。2、计算风荷载产生的弯曲压应力w 根据规范4。2。4条，建筑物结构型式为框架结构。风荷载体型系数s=1。3f=1.30。8=1.040,f-挡风系数；w=0。851.40.735、z1。0400。41.51。52106=24。7z104。73103地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。 3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力g首先计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh；i截面回转半径；k-计算长度附加系数，其值取1。155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,应按规范表5.3。3采用； h：步距；立杆横距lb=1.05m,连墙件布置二步三跨，查规范表5。3.3得=1.5，h=1。5m=kh=1.1551.5150.0=163i1.59根据的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数j=0。265。立杆纵距la=1。5m，查规范附录A表A-1得gk=0。13936、4kN/mg =1.2Hsgk=1。2Hs0。1394103=1。40HsN/mm2jA0.265450.04、求=w +g列表如下:高度（m)zw =24。7z(N/mm2）对应风荷载作用计算段高度取值Hg(m)g=1.40Hs(N/mm2）=w +g(N/mm2)50。7418。2824。834.7253.0024.81。024.701014。0038。70分析说明：全封闭脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，w +g相对较小,5米高度处的风荷载产生的压应力虽较小,但脚手架自重产生的轴压应力接近最大=w +g最大,因此全闭脚手架立杆稳定性验算部37、位取底部。5、验算长细比由规范5.3。3式,且K=1，得=l0=kh=1.5150=142 210ii1.59结论：满足要求！。6、计算立杆段轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=24.80.1394=3.46kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5（lb+a1）laQp1+Qp2la+laHQp3=0。5(1。05+0。15）1.520.35+0。141。52+1.524。80。005=1。236kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距;Qp1脚手板自重标准值;Qp2脚手板挡板自重标准值;Qp3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；施工荷载标准38、值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+a1）laQk=0.5(1。05+0.15）1。531=2。70kNQk施工均布荷载标准值;组合风荷载时N=1。2(NG1K+NG2K）+0.851。4NQk=1.2（3。46+1.236）+0。851.42.70=8.85kN7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式5。3.12验算立杆稳定性，即：N+Mw=8。85103+24.70.74=74。21+18。28=92。49N/mm2 f=205N/mm2jAW0.265450结论：满足要求！.8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1。2（NG1K+NG2K）+1。4NQk=1.2(3。46+1.2339、6）+1.42。70=9.42kN按规范公式5。3。11验算立杆稳定性：N=9。42103=78.99N/mm2 f=205N/mm2jA0.265450结论:满足要求!。6） 脚手架搭设高度计算1、验算长细比：由规范公式5。3。3式得=l0=kh=1。5150=142 210ii1。59（k=1，查规范表5。3.3=1.5）结论：满足要求！.2、确定轴心受压构件稳定系数j：k=1。155,=kh=1.1551。5150。0=163i1.59查规范附录C表C得j=0。265，查规范附录A表A1，gk=0.1394kN/m23、确定构配件自重标准值产生的轴心力NG2KNG2K=0.5（lb+a140、）laQp1+laQp2+ la HQp3=0。5(1。05+0。15)1。520.35+1。520.14+24.81.50。005=1。236kN(H脚手架搭设高度限值，取最大，即H=24.8m)4、求施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk：NQk=0。5(lb+a1)laQk=0。5（1。05+0。15）1.513=2.70kN5、求风荷载标准值产生的弯矩：由规范公式、5。3.4式得Mwk=klah2=0.7zs0lah21010建筑物为框架结构，风荷载体型系数s=1。3j=1.30.8=1。040地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。立杆计算段取底部,风压高度变化系数z=0.74Mwk=041、.70。741.0400.41.51.52=0。073kNm106、确定按稳定计算的搭设高度Hs：组合风荷载时由规范公式5.3。62式计算Hs即Hs=jAf-1.2NG2K+0.851。4（NQk+MwkjA）=w1.2gk0。265450205103-1.21。236+0.851.4(2。70+0.0730。265450)=105m4.731.20。1394不组合风荷载时Hs=jAf（1。2NG2K+1。4NQk)1.2gk=0.265450205103(1。21。236+1.42.70）=115m1.20。1394Hs取105m时，H=Hs=105=95m1+0.001 Hs1+0.00142、105脚手架搭设高度限值为95m。根据规范5。3。7,脚手架高度不宜超过米.7） 连墙件计算（一）脚手架上水平风荷载标准值k由规范公式4。2。3得k=0。7zs0连墙件均匀布置，受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位,计算按24.8m考虑,地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=1。0脚手架风荷载体型系数s=1。3j=1。30.8=1.040k=0.71。01。0400.4=0.29kN/m2（二)求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=21.531。5=13。50m2N=Nlw+N0=1.4wkAw+5=1.40.2913.50+5=10.48kNNlw风荷载产生的43、连墙件轴向力设计值；N0-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=5kN；(三)连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时,杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0。3m,因此长细比=lH=30。0=19 =150i1.59根据值,查规范附录表C，j=0。949,N=10.48103=24。54N/mm2 205N/mm2jA0。949450满足要求!。抗滑承载力计算直角扣件抗滑承载力计值Rc=8kN,连墙件连接方式为双扣件,2*Rc=16kN。Nl=10。48kN 16。0kN满足要求！8） 立杆地基承载力计算144、计算立杆段轴力设计值N由已知条件可知，不组合风荷载时N=1.2（NG1k+ NG2k）+1.4NQk由已知条件la=1。5m，h=1.5m查规范附录A表A1得gk=0。1394kN/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k=Hsgk=24。80。1394=3.457kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2k=0.5(lb+a1）laQp1+ laQp2+HQp3la =0。5（1。05+0.15)1.520.35+0.141。52+1.524。80。005=1。236kN施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0。5(lb+ a1）laQk=0。5（1.05+0。15）1。513=2.700k45、NN=1.2(3.457+1.236）+1.42。700=9。41kN2、计算基础底面积A取垫板作用长度1.5m，A=0.31。5=0.45m23、确定地基承载力设计值fg粘性土承载力标准值：fgk=120kPa=120kN/m2由规范公式5.5。2，并取Kc= 0.5，得fg=kcfgk=0.5120=60kN/m24、验算地基承载力由5。5。1式得立杆基础底面的平均压力P=N=9。41=20.91kN/m2 fg=60kN/m2A0.45满足要求！。2、悬挑式脚手架计算1）工程参数（一)脚手架搭设参数脚手架搭设高度20m;步距1.5m;立杆纵距1。5m；横距1.05m;脚手架内排立杆离墙距46、离0。3m；小横杆间距1。5m;大小横杆的布置方法：小横杆在大横杆上面；连墙件方式：扣件连接，二步三跨。钢管按实际壁厚483。2计算。(二)永久荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值gk:0。1394kN/m；脚手板类别:木脚手板；脚手板自重标准值QP1：0.35kN/m2；脚手板铺设2层； 栏杆挡板类别：木脚手板 ；栏杆挡脚板自重标准值QP2 ：0.14kN/m2；安全设施与安全网QP3:0。005kN/m2(三）可变荷载与风荷载参数施工均布活荷载标准值QK：3kN/m2；脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数： 1层；本工程地处山东省兖州，基本风压wO：0.4kN/m2；（四）悬挑梁与钢丝绳参47、数悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度2。5米.与楼板连接的圆钢预埋件直径(mm)：16;楼板混凝土标号：C30；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结。钢丝绳与建筑物的水平距离是：1.4m；钢丝绳与建筑楼板的垂直距离是:3m；钢丝绳安全系数为：6;2）横向水平杆（小横杆）计算施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=（QK+QP1)S=(3+0.35)1.5=5。03 kN/m2、作用横向水平48、杆线荷载设计值：q=1。4QKS+1。2QP1S=1.431.5+1。20。351.5=6。93 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载,但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载）,最大弯矩：Mmax=qlb2=6。931.052=0.955kNm884、钢管载面模量W=4.73cm35、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1。6得表f=205N/mm26、按规范中公式（5。2。1)计算抗弯强度=Mmax=0.955106=201.9N/mm2205N/mm2W4.731037、结论:满足要求(二）变形计算1、钢材弹性模量：查规范表5.1。6得E2.0649、105N/mm22、钢管惯性矩I11。36cm43、容许挠度：查规范表，得=l/150与10mm4、按规范中公式（5。2.3）验算挠度=5qklb4=55。0310504=3。4mm10507与10mm384EI3842.0610511.361041505、结论：满足要求3）纵向水平杆（大横杆）计算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图： 不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.56。931.05(1+0。15)2=4.75kNlb1。05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0。5qklb（1+a1)2=0.55.0350、1.05（1+0.15）2=3。45kNlb1。054)扣件的抗滑承载力计算直角扣件，旋转扣件抗滑承载力设计值=8kN.横杆与立杆连接方式采用：单扣件,Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值R=F=4.75kNRc结论：满足要求5）计算立杆段轴向力设计值N立杆稳定性计算部位取脚手架底部.1、脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=200.1394=2.79kNHs-脚手架高度gk-每米立杆承受的结构自重2、构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5(1。05+0。15）1。520。35+0。141.52+151、.5200.005=1。200kNlb-立杆横距；a1-小横杆外伸长度；la立杆纵距;Qp1脚手板自重标准值;Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；3、施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5（lb+a1）laQk=0.5(1.05+0。15）1.531=2.70kNQk-施工均布荷载标准值；4、组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2（NG1K+NG2K）+0。851.4NQk=1.2(2.79+1。200）+0。851。42.70=8。00kN5、不组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1。2（NG1K+NG2K)+1.4NQk=1。2(2。79+1。252、00)+1。42。70=8.57kN6）立杆的稳定性计算立杆稳定性的计算部位选择脚手架底部。组合风荷载时，由规范公式5.3。12N+Mwf验算立杆稳定性jAWN-计算立杆段的轴向力设计值；j-轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)附表C取值；f-钢材的抗压强度设计值；A立杆的截面面积；W截面模量；Mw-计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩;Mw=0.851.4Mwk=0.851.4klah210规范公式4。2.3，k=0。7zs0，Mwk-风荷载标准值产生的弯矩； k风荷载标准值la-立杆纵距；h步距；0基本风压；z-风压高度变化系数53、，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ 9）规定采用,地面粗糙度类别为地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。,脚手架高度49。4m， z取1。25；s-脚手架风荷载体型系数， 根据规范条,封闭脚手架,背靠建筑物为敞开，框架或开洞墙，风荷载体型系数s=1.3f=1。30.8=1.040, f-挡风系数；风荷载产生的弯曲压应力：w=Mw=0。851。40.7zs0lah2W10Ww=0。851。40。71.251。0400.41.51。52106=30。9 N/mm2104.73103计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh;i-截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架54、整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5。3。3采用;立杆横距lb=1。05m，连墙件布置二步三跨，查规范表5。3。3得=1。5.h步距，1。5m=kh=1。1551。5150。0=163i1.59根据的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数j=0。265。组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5。3.12验算：N+Mw=8。00103+30.9=97.986N/mm2 f=205N/mm2jAW0。265450结论:满足要求!不组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3。1-1验算：N=8。57103=71.87N/mm2 f=205N/mm2jA0。265450结论：满足要55、求！7）连墙件计算（一）脚手架上水平风荷载标准值k由规范公式4。2。3得k=0.7zs0连墙件均匀布置，受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位，计算按64.4m考虑，地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=1.45脚手架风荷载体型系数s=1。3j=1.30。8=1.040k=0.71。451。0400。4=0.42kN/m2（二）求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=21.531.5=13.50m2N=Nlw+N0=1。4wkAw+5=1.40。4213.50+5=12。94kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值;N0-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双56、排脚手架N0=5kN；（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上,因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.3m，因此长细比=lH=30.0=19 =150i1。59根据值，查规范附录表C，j=0.949,N=12.94103=30。30N/mm2 205N/mm2jA0.949450满足要求!。抗滑承载力计算直角扣件抗滑承载力计值Rc=8kN，连墙件连接方式为双扣件,2Rc=16kN。Nl=12。94kN 16.0kN满足要求!8)悬挑梁计算悬挑水平梁按照单跨外伸梁计算，外伸端承受上部脚手架立杆传递的集中荷载P作用,支座B为57、悬挑水平梁与楼板的内锚固点，支座A为建筑物梁板外边缘支承点。进行悬挑梁强度计算时，不考虑端头钢丝绳的作用！单跨外伸梁计算简图上图中，m =1。5m,l = 2。5m,m1 =0.3m，m2 =1.35m;悬挑水平梁采用16号工字钢，截面惯性矩I = 1130。0cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141。0cm3，截面积A=26。1cm2;脚手架立杆传递的集中荷载P=8。57kN；悬挑水平梁自重荷载q1。226。110-478。5 =0。246kN/m；支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式 其中 k=m/l=1.5/2.5=0。6,kl=ml/l=0.3/2.5=0。12，k258、=m2/l=1。35/2.5=0.54经计算，支座反力 RA = 23.583kN，支座反力 RB = 5.459kN，最大弯矩 Mmax = 14。417kN。m （一）悬挑梁抗弯强度计算Mmax=14。417106=97.379 0。6的时候,根据钢结构设计规范（GB500172003）附录B.12式jb =1.070.282=0。929jb最终取jb0。929（二）整体稳定验算根据钢结构设计规范（GB50017-2003）4。2。2式,整体稳定验算应按下式计算：=14。417106=110。063 205N/mm20。929141.0103M绕强轴作用的最大弯矩，W梁截面模量结论：满足要59、求!10）悬挑梁钢丝绳计算(一)钢丝绳的轴力计算计算钢丝绳轴力时，将钢丝绳拉接处视为悬挑梁的支座，其计算简图如下:计算简图（kN)弯矩图(kN.m)剪力图(kN）经计算,从左到右各支座力分别为:Ra=9。677kN，Rb=8.487kN，Rc=0.04kN钢丝绳的轴力按下式计算：sina=3/3。31=0.906Ru=RA=9。677=10.681KNsina0.906（二）选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力安全系数，取安全系数为6，则钢丝绳最小破断拉力=10.6816=64.1KN依据规范GB/T 201182006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619，公称抗拉强度1670Mpa。钢丝60、绳直径应不小于12mm,其破断拉力为：73。8KN。(三)钢丝绳的拉环强度计算钢丝绳的轴力RU作为拉环的拉力N，为10。681KN.钢丝绳拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；钢丝绳拉环最小直径d=N4=10681.0004=10mmf3.1415125钢丝绳拉环最小直径为10mm。11）悬挑梁锚固段与楼板连接计算悬挑梁与楼板连接处作法如下图:（一）预埋件强度计算悬挑梁与楼板连接处预埋件受力,按不设钢丝绳时计算，经计算RC=5。459kN； 按照混凝土结构设计规范GB50010-2002条规定,每个吊环按两个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm261、,预埋圆钢直径16mm，强度计算如下：=NN=5459。000=13。57 f=50N/mm2A2d223。14216244满足要求!(二）预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘接强度，按照混凝土结构设计规范GB50010-2002表4。1.4，计算中取1。43N/mm2;hN=5459.000=75。94mmdft3.142161.43经计算，圆钢预埋件锚固深度必须大于75.94mm.另外必须满足构造要求，按照混凝土结构设计规范GB50010200210。9.8条规定，预埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，应伸入楼板钢筋网下。压板厚度应大于15mm，由不小于两道的预埋U型螺栓采用双螺母固定，螺杆露出螺母不应小于3扣。