1、xx。xx福邸1#、4、5#、S-1、W-1楼外墙脚手架施工方案编制人： 审核人： 审批人: 目录一、编制依据3二、工程概况3(一）、工程简介3(二）、结构形式3三、脚手架方案选用4四、脚手架材料选择41、钢管42、扣件53、钢丝绳54、脚手板55、安全网66、连接材料67、型钢6五、架体搭设设计61、平面布置62、立面布置63、立杆基础74、立杆间距95、大横杆、小横杆设置106、剪刀撑107、脚手板、脚手片的铺设118、防护栏杆119、连墙件1110、架体内封闭1211、吊环1312、悬挑钢梁1313、卸荷15六、落地式扣件钢管脚手架计算书16（一)、计算参数：16（二）、大横杆的计算:12、7（三）、小横杆的计算：19（四）、扣件抗滑力的计算：21（五）、脚手架荷载标准值:22（六）、立杆的稳定性计算:24(七）、最大搭设高度的计算:25（八）、连墙件的计算：26（九）、立杆的地基承载力计算：28七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书29（一)、计算参数：29（二）、大横杆的计算29（三）、小横杆的计算31（四）、扣件抗滑力的计算33(五）、脚手架荷载标准值34（六）、立杆的稳定性计算36(七）、连墙件的计算38（八）、悬挑梁的受力计算39（九）、悬挑梁的整体稳定性计算41（十)、拉杆的受力计算42(十一）、拉杆的强度计算42(十二）、锚固段与楼板连接的计算43八、脚手架的搭设46九、脚3、手架的拆除50十、脚手架防电、避雷及安全防护装置51十一、脚手架的验收与保护52十二、外架现场施工管理55十三、安全措施及要求56十四、脚手架工程组织机构及人员安排57十五:施工安全保证措施58（一）、组织保障58(二）、安全保证要求58（三）、应急预案59外脚手架施工方案一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011);2、钢结构设计规范GB 500172003。3、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 5001820024、高层建筑施工手册;5、工程施工图6、施工组织设计二、工程概况（一）、工程简介xxxx福邸一期二标段(1#楼、4楼、5楼、S1楼、W-1物管中心）工程4、拟建场地位于xx县xx镇钟山路西侧，富春江路北侧,本标段工程共五栋,其中1#楼地下一层，地上16层；4楼地下一层,地上18层，5#楼地下一层，地上18层；S-1#楼地下一层，地上三层;W1物管楼地下一层，地上三层。总建筑面积44895。25。（二)、结构形式本工程采用框架剪力墙结构，S-1楼、W-1物管中心采用框架结构体系，基础采用条形基础及筏形基础。1楼、4楼、5#楼采用框支剪力墙结构筏形基础。三、脚手架方案选用1、本工程外脚手架工程量大,总面积约36000m2，搭设总高度约59m。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011中6.1。2条规定的高度超过50m的脚手架，可采5、用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施的要求，该工程脚手架采用双排扣件式落地式脚手架与悬挑脚手架相结合方式进行搭设。2、各栋外脚手架搭设方案：1#楼共16层,局部最高处为52.85m,沿房屋高度一到六层全部采用落地式脚手架，六层以上为工字钢悬挑式脚手架，共挑二次.分别设在七层（17.35m）、十三层(34。75m)，第一次挑架高度为17。4m，第二次挑架高度为（18.1+1.5）=19。6m。4#楼共18层，最高处为58.65m，沿房屋高度一到二层全部采用落地式脚手架，三层以上为工字钢悬挑式脚手架,共挑三次.分别设在三层（5。75m）、九层(23。15m）、十五层（40.55m）.第一次挑架6、高度为17。4m,第二次挑架高度为17.4m,第三次挑架高度为（18.1+1.5）=19。6m。5楼共18层，最高处为58。65m，沿房屋高度一到二层全部采用落地式脚手架,三层以上为工字钢悬挑式脚手架，共挑三次。分别设在三层（6.90m）、九层（24.30m）,十五层（41.70m）。第一次挑架高度为17。4m，第二次挑架高度为17。4m，第三次挑架高度为(16。95+1.5）=18。45m。四、脚手架材料选择1、钢管钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等.钢管采用外径为48mm,壁厚3.0mm的焊接钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。进7、场的新钢管应有产品质量合格证和质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。旧钢管要求管径大小一致。弯曲变形，锈蚀钢管不得使用，钢管上严禁打孔.2、扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。采用可锻铸铁制作的扣件，扣件螺栓材质符合钢管脚手架扣件GB15831的规定，新扣件应有生产许可证、质量检验报告和产品合格证。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。有裂缝、8、变形现象的严禁使用；出现滑丝的螺栓必须更换.3、钢丝绳钢丝绳材质符合制绳用钢丝GB/T8918的要求,单根钢丝绳抗拉强度不少于1550MPa，钢丝绳质量符合钢丝绳（GB/T89181996）的规定，有产品合格证和质量检验报告。对旧钢丝绳出现轻微断丝、压扁的要通过检验合格才能使用，达到报废标准的必须更换。钢丝绳选用61914光面钢丝绳，强度极限1550MPa,破断拉力总和134kN.断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。4、脚手板脚手板采用竹网片，每一步铺一道.5、安全网本工程中的安全网采用密目式安全网。网目应满足2000目100cm2，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色选用绿色。要求阻燃,9、使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。6、连接材料连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700)中Q235A钢的规定。焊条选用E4303手工电焊条，材质应符合碳钢焊条（GB/T51171995）的规定动作，要有质量检验报告和产品合格证。花篮螺栓、钢丝绳夹应采用正规厂家产品,型号规格符合设计要求，有产品合格证.7、型钢水平悬挑杆采用16号工字钢。工字钢的长度设置长度不小于3m,产品必须有质量检验报告并达到合格要求,有良好的可焊性。五、架体搭设设计1、平面布置立杆纵向间距1500mm，横向间距850mm，内排立杆距离建筑物的距离为400mm。立杆与大横杆必须采用直角扣10、件扣紧，不得隔步设置和遗漏。且立杆的直接头应相互错开0.5节长,其接头距离大横杆的距离不大于步距的1/3.2、立面布置大横杆步距1800mm,上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆水平设置于每步架1。2m高处。剪刀撑按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范要求设置,双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧,其与水平杆的夹角在4560之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上,其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm,且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加24个节点。立杆和大横杆交点处一定设小横杆。3、11、立杆基础3.1、落地脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅落地脚手架计算书).屋面平台上脚手架立杆直接坐落在屋面平台上见附图3。2、搭设在悬挑承力钢梁上的立杆，在钢梁上立杆位置处焊HPB235级25短钢筋（上露长度不少于150mm），立杆套住钢筋。焊接在钢梁的25短钢筋距钢梁边缘100mm。3。3、置于土基上外立杆，在其外侧800mm设置排水沟，外架地基的横向设2的排水坡度，严防立杆地基浸泡。4、立杆间距4.1、脚手架立杆纵距1。500m，横距0.85m，步距1.80012、m；连墙杆间距竖直3.600m,水平4.500m(即二步三跨）；里立杆距建筑物0.400m。4.2、脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置,使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。4.3、立杆应设置垫木,并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上,离底座20cm左右。4.4、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。5、大横杆、小横杆设置5.1、大横杆在脚手架高度方向的间距1。800m，以便立网挂设，大横杆置于立杆内侧，每侧外伸长度为150mm.其长度不小于3跨.纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的13、对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 5.2、外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆,两端固定在立杆,以形成空间结构整体受力.在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度，不应大于0.4L,且不应大于500mm.外侧小横杆端距立杆中心距不应大于150mm。6、剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣14、件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。7、脚手板、脚手片的铺设7.1满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。7。2脚手片须用18铅丝双股并联绑扎,不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。8、防护栏杆8.1脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。8。2选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整.8.3脚手架外侧必须设1。2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0。915、m和1.3m。 8.4脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等),在脚手架内侧设1。2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。9、连墙件为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连接杆，设置说明如下：9.1连接杆用短钢管制成，长度约500800mm，一端用扣件固定于脚手架的立杆上，另一端与预埋钢管连接，且连墙杆均采用钢管。脚手架与建筑物按水平方向4。5m，垂直方向3。6m，设一拉结，拉结应上下错开，成菱形布置。9.2拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3。6米设一拉结点。9.3拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。9.4连接杆尽16、可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。9。5外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时,必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。10、架体内封闭10。1、脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm,如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片,站人片设置平整牢固。10。2、脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。10。3、施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。11、吊环吊环是卸荷钢丝绳与结构的连接件，用16钢筋制成，预埋在混凝土内,水平间距1。5m.工字钢间距17、为1。5m12、悬挑钢梁12.1、悬挑脚手架落在楼层外挑梁上，外挑梁选用3。95米长16工字钢,挑出长度为1.35米(转角处米）。工字钢在楼层上固定采用320的圆钢，分别在距楼层外边400mm设置一个20的钢筋套环，距工字钢尾端200mm设置第一根20的钢筋套环，距工字钢尾端350mm设置第二根20的钢筋套环。套环在混凝土内每边水平锚固长度不少于300mm，套环与板底部钢筋钩绑牢固。12.2、在挑梁端头的底面于吊拉钢丝绳位置焊HPB235级25定位短钢筋（L=100mm)，钢丝绳绕住短钢筋吊拉挑梁端部，通过上吊环固定，钢丝绳尾端须固定绳卡3个。13、卸荷用单根钢丝绳(选用61914光面）在架体18、的外排卸荷，钢丝绳一端牢固拉结于立杆下的工字钢上，另一端通过M20花篮螺栓与结构上预埋的16钢筋环上。钢丝绳两端绕环的搭接长度不小于50cm，不少于3只钢丝绳绳卡固定.如下图所示；六、落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011）。（一）、计算参数：双排脚手架,搭设高度21。0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1。50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0。40米,立杆的步距1。80米.钢管类型为483。0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4。50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施工。脚手板采用竹笆片，19、荷载为0。10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0。0100kN/m2.脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.1500。地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。(二)、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000。20、850/2=0.043kN/m活荷载标准值 Q=2。0000。850/2=0。850kN/m静荷载的计算值 q1=1。20.038+1。20。043=0.097kN/m活荷载的计算值 q2=1.40.850=1。190kN/m 大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为M1=(0。080。097+0.101.190)1。5002=0。285kN。m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为M2=(0。100。097+0.1171。190）1。521、002=-0。335kN。m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.335106/5080.0=65。967N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下： 静荷载标准值q1=0。038+0。043=0.081kN/m活荷载标准值q2=0。850kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0。6770.081+0.9900.850)1500。04/(1002.06105121900.0）=1。807mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求！(三）、小横杆的计算:小横杆按22、照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0。1000.8501.500/2=0.064kN 活荷载标准值 Q=2。0000.8501。500/2=1。275kN 荷载的计算值 P=1。20。058+1.20。064+1。41.275=1.931kN 小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=23、(1。20.038）0.8502/8+1.9310.850/4=0.414kN。m=0。414106/5080.0=81。578N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038850。004/(3842.060105121900.000）=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.064+1。275=1.396kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1396.350850.0824、50。0850.0/（482。06105121900。0）=0。711mm最大挠度和V=V1+V2=0。722mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm，满足要求！（四)、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1。荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.850=0.033kN脚手板的荷载标准值 P2=0。1000.8501.500/2=0.064kN 活荷载标准值 Q=2.0000。8501.500/2=1.2725、5kN 荷载的计算值 R=1.20。033+1。20.064+1。41。275=1。901kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。（五)、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）;本例为0。1251 NG1 = 0。12521。000=2。628kN（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板,标准值为0。10 26、NG2 = 0.10041.500(0。850+0。400)/2=0。375kN （3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0。1701。5004/2=0。510kN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0。010 NG4 = 0.0101.50021.000=0.315kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。828kN. 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00031.5000。85027、/2=3。825kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)附录表D。4的规定采用：W0 = 0。300 Uz - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB500092001）附录表7。2.1的规定采用:Uz = 1。250 Us - 风荷载体型系数：Us = 0.150经计算得到,风荷载标准值Wk = 0。3001。2500.150 = 0。056kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0。91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23。828+0.91.4328、。825=9。413kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1。23。828+1.43.825=9。948kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。91。4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2)； la - 立杆的纵距 （m）; h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91。40.0561.5001.8001。800/10=0。034kN.m（六)、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=9.94829、kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。500; l0 计算长度 (m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551。5001。800=3.118m； A - 立杆净截面面积，A=4。890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5。080cm3； - 由长细比,为3118/16=197; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。186； - 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2);经计算得到 =9948/(0。19489）=109。505N/mm2；f -30、 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=9.413kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm; k - 计算长度附加系数,取1。155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 - 计算长度 (m），由公式 l0 = kuh 确定,l0=1。1551。5001.800=3.118m； A - 立杆净截面面积，A=4。890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.080cm3; 由长细比,为3118/16=197； 轴心31、受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。034kN.m； - 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计算得到 =9413/（0。19489）+34000/5080=110.391N/mm2;f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!（七)、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1。200kN; NQ - 活荷载标准值,NQ = 32、3.825kN; gk 每米立杆承受的结构自重标准值,gk = 0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 78。779米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1。200kN； NQ - 活荷载标准值，NQ = 3.825kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值,gk = 0.125kN/m； Mwk - 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0。027kN。m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 78.243米。（33、八）、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算: Nl = Nlw + No其中 Nlw - 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算： Nlw = 1。4 wk Aw wk 风荷载标准值，wk = 0。056kN/m2； Aw - 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3。604.50 = 16.200m2; No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）；No = 3.000 经计算得到 Nlw = 1。276kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 4.276kN 根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Acf 根据连墙件杆件34、稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0。85Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=40。00/1.58的结果查表得到=0.93； 净截面面积 Ac = 4.89cm2；毛截面面积 A = 18。10cm2；f = 205.00N/mm2.经过计算得到 Nf1 = 85。208kN Nf1Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 294.049kN Nf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图(九）、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 （kN/m235、)，p = N/A；p = 39。79 N - 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN)；N = 9。95 A - 基础底面面积 （m2)；A = 0。25 fg - 地基承载力设计值 (kN/m2);fg = 105.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 105.00地基承载力的计算满足要求！七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。（一）、计算参数：1、双排脚手架,搭设高度20。0米，立杆采用单立管。236、立杆的纵距1.50米,立杆的横距0。85米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。3、采用的钢管类型为483。0，4、连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。5、施工活荷载为2。0kN/m2，同时考虑3层施工.6、脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设10层计算。7、栏杆采用竹笆片，荷载为0。17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。8、脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加两根大横杆。9、基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1。2500，体型系数0。9600.10、悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建37、筑物内锚固段长度1.65米。11、悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.25m。拉杆采用钢丝绳.（二）、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000。850/3=0.028kN/m 活荷载标准值 Q=2。0000.850/3=0.567kN/m 静荷载的计算值 q1=1。20.038+1.20。028=0.080kN/m 活荷载的计算值 q2=1。40.567=0.793kN/38、m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为M1=(0。080.080+0。100。793）1。5002支座最大弯矩计算公式如下： 支座最大弯矩为M2=-（0。100。080+0。1170。793）1.5002=-0。227kN。m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0。227106/5080.0=44。658N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计39、算公式如下: 静荷载标准值q1=0。038+0.028=0。067kN/m活荷载标准值q2=0.567kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0。6770。067+0.9900.567）1500。04/（1002.06105121900.0)=1。222mm大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm，满足要求！（三）、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381。500=0。058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.840、501.500/3=0.043kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8501.500/3=0.850kN 荷载的计算值 P=1。20.058+1.20。043+1。40。850=1。310kN 小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=(1.20.038)0.8502/8+1.3100.850/3=0。375kN.m=0。375106/5080。0=73.890N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计41、算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下： 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00。038850。004/(3842。060105121900。000)=0。01mm集中荷载标准值P=0。058+0.043+0.850=0.950kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=950。100850。0(3850.024850。02/9)/(722。06105121900.0）=0。825mm最大挠度和V=V1+V2=0。835mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm，满足要求!（四）、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣42、件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0。0380。850=0.033kN脚手板的荷载标准值 P2=0。1000。8501.500/2=0。064kN 活荷载标准值 Q=2。0000.8501。500/2=1.275kN 荷载的计算值 R=1.20.033+1。20.064+1.41。275=1。901kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达4065N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取43、8。0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN；（五）、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）;本例为0.1251NG1 = 0.12520。000=2。502kN（2）脚手板的自重标准值(kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0。10NG2 = 0。100101.500（0。850+0。400)/2=0.938kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17NG3 = 0。1701。50010/2=1。275kN（4）44、吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2)；0。010NG4 = 0。0101。50020.000=0.300kN经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.015kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2。00031。5000.850/2=3。825kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB500092001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300 Uz - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB50045、092001)附录表7。2.1的规定采用：Uz = 1。250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.960经计算得到,风荷载标准值Wk = 0。3001。2500。960 = 0.360kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.015+0.91。43.825=10.837kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1。25.015+1。43.825=11.373kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW46、 = 0.91。4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值（kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40。3601。5001。800（六)、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算.1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=11。373kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm; k - 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。500； l0 - 计算长度 （m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551。5047、01.800=3.118m； A - 立杆净截面面积,A=4。890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； - 由长细比，为3118/16=197； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11373/(0.19489）=125。190N/mm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求！2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.837kN； i 计算立杆的截面回转半径,i=1.548、8cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。500； l0 计算长度 (m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551.5001.800=3。118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。186； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。220kN.m； - 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2);经计算得到 =10837/(0。19489)+22049、000/5080=162.691N/mm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图（八）、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。本工程中，脚手架排距为850mm，内侧脚手架距离墙体400mm,支拉斜杆的支点距离墙体 = 1250mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130。00cm4,截面抵抗矩W = 141。00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=11.3750、kN水平钢梁自重荷载 q=1。226。100。00017。8510=0。25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。m） 悬挑脚手架支撑梁变形图（mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=14.241kN，R2=9。760kN，R3=0。517kN最大弯矩 Mmax=2.327kN。m抗弯计算强度 f=M/1。05W+N/A=2。327106/(1.05141000.0）+6.1381000/2610.0=18.069N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！（九）、51、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表钢结构设计规范（GB500172003）附录B得到： b=2。00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB500172003）附录B其值b=1。070。282/b=0。929经过计算得到强度 =2。33106/（0。929141000.00)=17.76N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f，满足要求!(十）、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到52、由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=15。508kN(十一）、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=15.508kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg - 钢丝绳的容许拉力(kN）； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0。82和0。8； K - 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00015。508/0。850=145.954kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15。0mm。钢丝拉绳的吊环强度53、计算:钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=15.508kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度,取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=155084/(3.1416502)1/2=15mm（十二）、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9。760kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算,按照混凝土结构设计规范10.9.8 f = 50N/mm2；压点处采用1个 U 54、形钢筋拉环连接;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=97604/(3.141650.002)1/2=12mm，施工采用20mm。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.76kN; d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm; fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2; h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于9759.59/(3。1416201.5）=1055、3.6mm。3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.76kN; d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0。95fc=13.59N/mm2;经过计算得到公式右边等于131。6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下： 锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 9.76 根据混凝土结构设计规程GB500102002第7。2。1条 其56、中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1。0，当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。 截面有效高度 h0 = 12015 = 105mm; s = 8。05106/(1.00014.3001.51000105。02)=0.0340 = 1(1-20.0340）1/2=0。0350 s = 1-0。0350/2=0。9830 楼板压点负弯矩配筋为 As = 8。05106 / (0。9830105。0210.0） = 371.6 mm2钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技57、术规范（JGJ130-2011)。八、脚手架的搭设1施工准备技术人员应熟悉上部图纸，熟悉各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物料进场，其中包括483.0mm钢管、对接卡口、直角扣件、旋转扣件和安全网等，以备外脚手架搭设使用；有关作业班组应组织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应当组织有关技术人员和安质人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件,经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。2基础处理本工程部分外脚手架基础位于地下室混凝土屋面顶板上，可直接在外架钢管下面垫木方。3脚手架搭58、设要求外脚手架搭设的基本要求是：横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固，受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃.4外脚手架的搭设顺序外脚手架的搭设应严格遵循以下顺序：铺木方摆放扫地杆逐根树立立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第三、四步大横杆和小横杆安连墙杆接立杆加设室外地坪夯实后，再铺木方。5、脚手架的搭设脚手架的搭设除了按顺序搭设处，还得注意下列事项：按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全；拧紧扣件(拧紧程度要适当)；有变形的杆件和不合格的扣件（有长度、扣接不紧等）59、不能使用；搭设工人必须佩挂安全带;随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大；没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以发生意外;6、建筑物出入口处脚手架的搭设建筑物出入口处的脚手架,应根据出入口的高度和宽度采用平行弦桁梁结构形式在开口处的两边要采用双立杆，悬空立杆下要设安全扣件，此处的连接要加密，每步设置，同时在洞口边及其上设置剪刀撑.出入口脚手架的上方要有安全可靠的隔离防护设施，一般为在出入口处的外侧设置双层防护棚，防止物体堕落伤人,保护出入人员。7、安全网脚手架的外侧要满挂安全立网,立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的间距应不大于50cm，下边沿设挡脚板，上下两网之间的拼60、接要严密。立网平网与施工作业面边沿的最大间缝不得10cm。8、搭设的一般规定架子工应熟悉图纸,熟悉现场具体情况,了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物。架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业,工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。凡遭遇六级以上大风或下雨天气时,不得进行作业。雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落.在靠近电源处拆除脚手架时,必须将电源先切断或严密防护,必要时变更位置后方61、可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。不在脚手架上附装机械设备，悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。8、搭设规定搭设双排脚手架，先立里排立杆,后立外排立杆，立杆的垂直偏差不得大于1/200架高,相邻两根立杆接头错开500mm，并不在同一步距内。大横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头错开一跨距。大横杆水平偏差控制在50mm内.小横杆垂直置于大横杆之下，用扣件与立杆紧固连接，小横杆伸出大横杆之外，不应小于100mm，靠近一面，距离100150mm,小横杆应水平、不得内高外低。剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续设置，竖向全高。剪刀撑的斜杆设在立杆外侧，与大横杆成45662、0夹角。为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时，将斜杆间隔的扣在立杆上和小横杆的伸出部分上.用对接扣件连接大横杆时,扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上、以防雨水进入.用十字扣件时,开口不得朝下,以确保安全,在安装扣件时，必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当,一般控制在4050Nm。脚手架铁脚手板在操作层上应满铺、铺稳,两边用12#铁丝绑扎在大横杆上，防止滑动，严禁在护身栏杆外侧设站人铁脚手板。操作层脚手架设置栏杆与挡脚板，栏杆高度不低于1。2m,挡脚板用七夹板制成，高度不低于200mm。搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使63、用,扣件螺栓应满足正常状态下的扭力矩要求（56kgm）.反拉钢丝绳要求保证通顺，不得因被其它钢管等部件阻挡，而形成折线形状，调节花篮螺栓，使其松紧适度，受力明确。检查验收，悬挑架安装完毕后，要进行全面综合的检查验收、签证，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于40Nm，并不大于65Nm,及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。为了防火安全,在每层上人跑道及建筑物对角处，各设置一个灭火器。九、脚手架的拆除脚手架使用完毕后立即拆除，在脚手架拆除前应作好以下工作:1、对脚手架进行安全检查,确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程64、中不发生危险；2、在拆除脚手架时,应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下.3、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量,脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域；4、严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆铁脚手板剪刀撑大横杆小横杆立杆.5、外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排；6、拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，65、还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏,此装置必须内外双面都加以设置;7、在拆除的脚手架时，在坠落范围明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；8、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底,规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转;9、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后,应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分,按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用；10、本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业；11、拆66、除时操作人员要系好安全带,穿软底防滑鞋、扎裹腿.12、脚手架拆除过程中，不中途换人,如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。十、脚手架防电、避雷及安全防护装置1防电钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离以内.对于达不到上述规定最小距离时,必须采取防护措施，增设屏障、遮栏、围杆或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌.脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触,当需要穿过靠近380V以内的电力线路,距离线路在2m以内时，搭设和使用期间应断电或拆除电源,如不能拆除，应采取下列措施：对电线和脚手架分别采取有效的绝缘措施；对脚手架要采取可靠的安全接地处理；夜间施工时，应使用不超过12V电压的低压电源67、。2、避雷搭设脚手架时，应安装避雷针、避雷器、避雷线。脚手架防雷接地，将建筑物上的避雷针引出与各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于1欧。3、安全防护装置、脚手架在施工楼面四周必须满铺铁脚手板，脚手板用12铁丝同大横杆绑扎牢固，脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔离七夹板或安全网。、脚手架外侧满铺密目式防火安全网,并在外立杆里侧设置1。2m高的防护栏杆。、脚手架在搭设平架时，平架应外高内低，与水平面成15角，斜杆与横杆均用483。0钢管搭设，上铺密目式安全网，用16#铁丝与横杆绑扎牢固。、附设于外立面的塔吊卸料平台,应根据需要在垂直高度上错开设置.十一、脚手架的验收与保护(一)脚手架在68、投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。因为本工程的脚手架是随结构施工而往上搭设的，所以是分段搭设、分段投入使用.这就要求脚手架也必须分段进行验收,验收合格后方可投入使用。检查验收的内容，应按施工组织设计或作业指导书的有关规定进行,外脚手架的验收主要有以下项目：1脚手架的基础；2脚手架的步高；3立杆的纵横间距，立杆的接头位置、立杆的竖直度；4立杆的纵横杆的标高、水平度、小横杆的交叉位置；5脚手板的固定；6安全栏杆的高度与道数；7剪刀撑的位置、距离、角度和搭接;8隔离设施、外挑安全网和外包安全网;9扣件的紧固程度;10连墙杆的位置，数量和牢固程度；11脚手架出入处的加固；12脚手架开口处的加固69、;13脚手架所用的钢管、扣件、型钢及其他材料的材质证明和抽检记录;14脚手架的接地防雷;15焊缝的质量。外架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。在检查验收过程中，要特别注意扣件的紧固程度,扣件并不是拧得紧越好。对于拧紧力矩大于70NM的扣件,要认真检查有无裂缝、变形，如果发现有上述弊病应立即调换,调上的扣件的螺栓应紧固在4070NM。(二）脚手架在验收合格通过投入使用后,必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修，才能保证其安全使用。脚手架日常的保养和维修必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次。所以要求作业队对外脚手架进行日常的70、和定期的保养和维修，尤其是每次强风、暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。脚手架保养整修的主要内容有：1检查脚手架基础有无不均匀下沉，脚手架底部有无堆放杂物;2检查明确手架的整体和局部的垂直偏差,特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度.如发现垂直度有异常现象,应及时加固和消除隐患。3各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹,再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内.4检查脚手板有否松动、悬挑,还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。5与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。6要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡71、板、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固,能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。7如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定；8检查脚手架的荷载情况,使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。9脚手架的日常保养和定期检查，都要有记录.10、脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料,或多人挤在一起，以免架子发生超载72、，造成事故.11、脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3000N/m2，使用机具、材料等尽量放在脚手架里侧,以减小倾覆力矩.十二、外架现场施工管理1、根据架立杆，水平拉杆及支承的位置，提前做好钢管，钢筋及穿墙管洞的预埋和预留，并做到标高一致,位置统一.2、架体原则从转角处开始搭设，以建筑物转角为准，且于外侧立杆对应，横向间距不大于1000。3、为确保施工安全，在斜杆顶端与外架相应部位加吊61914钢丝绳一道，用上层梁内吊盘固定,并用M20花篮杆调紧，间距为1500,不得埋在梁、板主筋上面。4、钢丝绳吊钩采用16钢筋预埋时，应将锚筋从暗梁下穿过，伸入板内的主筋与负筋之间的夹层内，平面位置73、与外架立杆之间的间距为1500,不得埋在梁、板主筋上面。5、用钢管与预埋件焊接时，应将钢管与预埋件焊接牢固，以确保钢管有足够刚度。6、外架钢管连墙杆按二步三跨梅花形间隔布置。十三、安全措施及要求1、悬挑脚手架在张紧拉杆以前只能作为防护架，不得堆放模板、钢筋、架子管等材料，严格控制脚手架上的施工荷载小于1。0KN/。除此外正常使用的脚手架应严格控制施工荷载小于2.0KN/。1、所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育,并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。2、每一楼层外架搭设完毕后,必须验收合格后方可使用。3、防雷击接地措施，采用430镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网74、焊接，其电阻不得大于要求的1欧。4、高空作业要正确使用“三保”遇六级以上大风时，应停止高空作业.5、及时收集气象资料，并通知全体施工人员,便于安排工作和进一步采取措施.6、焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。7、外架上不得堆放钢筋，模板等材料。8、脚手架拆除程序与安装程序相反，拆除时，先将脚手架板逐一传递至楼层或转料平台上，再按步骤拆除，拆除步骤为横杆立杆剪刀撑，拆除时，严禁乱丢及高空坠物.禁止以下作业利用脚手架吊运重物。作业人员攀登脚手架附件上下。任意拆除脚手架附件，联墙杆钢梁等附件。超过架子承载力的作业.立杆悬空，架子歪斜,联结检动，杆件变形等问题出现时，停止使用脚75、手架.脚手架底部或近旁挖沟或影响架子稳定的作业.联墙杆使用柔性材料。 十四、脚手架工程组织机构及人员安排1、组织机构如下:专业工长施工员、安全员脚手架施工技术人员2、主要人员安排如下：施工员1人:主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导.安全员1人：主要负责脚手架的安全工作.脚手架技术工人20人：根据进度需要,主要负责脚手架的搭设、拆除工作.其他配合人员5人，主要负责协助塔吊及操作人员钢管、扣件等的运输工作。十五:施工安全保证措施（一)、组织保障 项目部组织成立”工程脚手架质量安全管理小组”组 长：管维林副组长:陈启明组员：周宏、蔡之龙、管树贤、朱华建、孙旭、杨宝坤、曹国亮、徐鹏鹏小组严格按照方案及76、（建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范)JGJ-1302011等国家相关安全管理规范要求进行验收管理.每周对整个脚手架进行一次安全质量检查，并形成书面记录,发现存在问题立即整改。(二）、安全保证要求、人员应必须定期体检，合格者方可持证上岗。、作业层上的施工荷载（作业层人员、器具、材料的重量）的标准值(取3KNm2)，不得超载.不得将模板支架、缆风绳、泵送砼的输送管等固定在脚手架上;严禁悬挂起重设备。、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杠件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆;连墙件、在架板上堆放上的砖不得多于三层，砂浆和容量总重量不得大于1.5KNm2。、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不得77、影响施工操作人员通行。、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为宜，禁止在架板上加垫器物或脚手板以增加操作高度。、作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构架杠件，整体性杠件，连接紧固件和连墙件。因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应的弥补措施，并在作业完毕后及时修复.、工人在架上作业中，应注意自我保护和他人的安全,避免发生碰撞,闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆等不安全处休息。、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯)道，严禁攀爬脚手架上下。、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全的问题存在，在排除和解决后,方可开始作业，在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止78、作业进行检查。、每步脚架完成之后必须将架上剩余材料移至上（下)步架或室内。（三）、应急预案为了防止施工现场的生产安全事故发生,在施工中发生事故状态下，以迅速有序地开展事故应急救援工作，最大限度地保护人员生命的安全,减少事故损失，特定本预案。1、组织机构现场应急救援领导小组组长：管维林副组长：陈启明组 员:周宏、蔡之龙、管树贤、朱华建、孙旭、杨宝坤、曹国亮、徐鹏鹏现场应急救援队队 长：周宏副队长：陈启明队 员：蔡之龙、管树贤、朱华建、孙旭、杨宝坤、曹国亮、徐鹏鹏、唐广康2、信息报告（1）、事故发现人员，应立即向组长(副组长）报告，根据事故发生情况，同时拨打119报警或120急救电话。（2）、组长79、（副组长）接到报警后,通知应急救援队长,成员立即启动应急救援系统。(3)、根据事故情况类别向公司应急救援组长报告，同时向上级主管部门报告.(4）、报告应包括以下内容:事故发生时间、地点和相关设施。-联系人姓名和电话等。3、 应急响应脚手架发现变形征兆或事故时的应急措施.(1）、迅速确定事故发生的准确位置，可能波及的范围,脚手架损坏的程度，人员伤害情况等，以根据不同情况进行处置(2)、划定事故警戒区域，非救援人员未经允许不得进入警戒区域。查明脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面,应立即采取可靠措施加固四周,然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤者移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，80、以便救人，如无人员伤害立即实施脚手架加固或拆除等处理措施。（3)、脚手架局部变形，在双排架横向截面上设八字戟或剪刀撑，剪刀撑下脚必须牢固可靠（4）、预埋钢筋环与槽钢之间有空隙需用钢楔备紧.吊挂槽钢外端的钢丝绳需逐根检查，全部紧固,保证均匀受力。（5)、脚手架卸荷，拉接体系局部产生破坏，要立即按方案制定的卸荷拉接方法将其恢复，并对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。如纠正脚手架向外张的变形,先按每个开间设一个5t倒链，与结构拉紧，松开刚性拉接点,各点同时向内收紧倒链，至变形被纠正，做好刚性拉接,并将各卸荷点钢丝绳收紧，使其受力均匀,最后放开倒链以上行动必须是有经验的架子工人。安全员应统一指挥,统一安排。4、注意事项(1)、事故发生时应组织人员进行全力抢救,视情况拨打120急救电话并立即向公司应急救援领导小组汇报，同时启动应急救援预案（2）、重伤员运送应用担架，腹部创伤及背部损伤者，应用卧位运送。（3）、注意保护好事故现场便于调查分析事故原因。5、应急救援设备及装备（1）、电焊机4台,氧气乙炔切割设备2套，手持切割机4个，千斤顶4个，倒链6套。备用型钢材料5t(2)、安全带，安全帽,手电筒，常用药品。(3）、移动电话，对讲机。(4)、交通工具，面包车，小车等.