1、目录一、编制依据2二、工程概况2三、施工部署5四、混凝土的配置7五、混凝土施工9六、大体积混凝土施工注意事项13七、混凝土的养护14八、大体积混凝土的温度监测14九、大体积混凝土的质量控制15十、大体积砼配合比设计及抗裂安全计算20十一、质量要求26十二、应急预案27十三、相关建议28十四、配合比报告29十五、混凝土自约束裂缝控制计算书计算书30十六、混凝土外约束温度收缩裂缝控制计算42十七、蓄水法温度控制计算书54十八、附图:57XXX工程大体积砼施工方案一、编制依据1、施工设计图2、建筑施工规范、规程（1）砼质量控制标准(GB50164)（2）砼结构工程施工及验收规范(GB502042012、5）（3)砼泵送施工技术规程(JGJT10-2011)（4）砼外加剂应用技术规范（GB501192013）（5）大体积混凝土施工规范（GB50496-2009）二、工程概况XXX工程，位于XX。地下一层层，框架剪力墙结构。指挥区:1437平方米；信息区：693平方米；通道及连通口：916平方米。工程0。000相当于绝对标高19.000（高程系为吴淞高程系).工程等级：一等，伪装等级：1级，耐火等级：一级,防水等级:一级。防核震动：首长办公生活房间、指挥大厅等、主要通信房间为一级；其余为二级。设计使用年限：正常使用维护条件下50年.建设单位：XX，设计单位:XX。本工程结构采用自防水:工程外围结3、构及局部房间（水库）内墙等均为防水混凝土，指挥区、信息区及内部连通口抗渗等级为P8；混凝土内掺WJB型砼复合液，掺量为胶凝材料含量（重量比）的3.沉降缝、施工缝防水：沉降缝除采用WB4300-8橡胶止水带，靠土层侧增加一层附加防水层;外墙施工缝采用钢板止水带。工程顶板、外墙、底板、结构承重内墙均为防水抗裂增强纤维混凝土，纤维为“固特丝聚丙烯网状纤维，掺量为0.9Kg/m3 。该工程信息区顶板长36。10m，宽15。30m，厚1200；信息区底板长36.10m，宽15。30m，厚1200;信息区部分的通道顶板和底板厚有500、600。指挥区的1900厚顶板,长31.45m，宽16.0m;其余部分4、顶板厚1200；指挥区的1600厚底板,长31.45m，宽16。0m；其余部分底板厚1200；指挥区部分的通道顶板和底板厚有300、400、500。混凝土强度等级为C50。（详见结构平面布置图）本方案针对该工程的1200厚、1600厚、1900厚顶板和底板大体积混凝土编制专项方案，采取措施，控制混凝土中胶凝材料水化热引起的温度变化以及混凝土收缩而导致的有害裂缝的产生。混凝土结构施工必须密切配合各个专业的设计要求。浇筑混凝土前应仔细检查预埋件、预留空洞、插筋及预埋管线等是否有遗漏，位置是否正确，确保安全无误后方可浇筑混凝土。三、施工部署由于大体积砼与普通砼相比，具有结构厚、体型大、钢筋密、工程条5、件复杂和施工技术要求高的特点。除了必须满足普通强度、刚度、整体性和耐久性等要求外，主要就是如何控制温度变形裂缝的发生和发展，因此在砼施工时应做好以下工作1、准备工作:(1）钢筋的隐蔽验收工作必须完成,并已全部核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量及固定情况符合要求。（2）模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求。支架稳定,支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密,符合设计要求。(3)本工程全部采用商品砼浇筑，因此在浇筑前砼站必须确定配合比及各种外加剂用量并报监理单位认定后方可浇筑.（4）提前签定商品砼供货合同，签定时由技术部门提供具体供应时间、标号、所需数量及间隔时间，特殊要求如：入模6、温度、坍落度、水泥及预防砼碱集料反应所需提供的资料等。(5)砼浇筑前,由项目技术负责人召集施工人员进行浇筑前专项交底,对重点部位、重点人员、重点技术要求进行重点交底，现场设专人负责，做到人人心中有数。（6）浇筑砼用架子、通道及工作平台安全稳固，能够满足浇筑要求。（7）混凝土浇筑前,仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通。（8）施工用电经检查满足施工要求，工具用具配备齐全。（9）与混凝土泵站加强施工前和施工过程中的联系，确保混凝土连续浇筑.(10）大体积混凝土浇筑体的温度、温度应力及收缩应力已进行试算，并确定施工阶段大体积混凝土浇筑体的温升峰值、里表温差及降温速率的控制指标。（11)制定了相应的温控7、技术措施.（12）配备了相应的大体积混凝土测温仪器和测温人员。(13）配备了相应的应急材料.四、混凝土的配置1、原材料优选、配合比设计（1)原材料优选本工程决定采用商品混凝土，施工前与商品混凝土签订合同。对原材料作如下要求：1）为降低混凝土中水泥的水化热,采用双掺法配置混凝土，低热矿渣硅酸盐水泥.为确保工程质量，要充分了解所用水泥的性能，商品混凝土站在水泥进场时应对水泥的品种、强度等级、包装或散装号、出场日期等进行检查，并对其强度、安定性、凝结时间、水化热等性能指标进行复验。2）细骨料采用中砂，细度模数为大于2。4,含泥量不大于3%.3)粗骨料粒径为531。5，含泥量不大于1，且为非碱活性粗骨8、料.4）粉煤灰选用一级，外加剂采用缓凝、减水型。5）拌合用水为城市自来水，水质符合要求。（2）配合比设计经商品混凝土站的试配，该工程C50混凝土砼中采用掺粉煤灰、矿粉取代水泥用量，降低水泥用量，从而降低水化热,改善砼的和易性、可泵性、粘聚性等性能.该工程砼设计强度等级为C50，根据商品砼试验室提供的配合比及相关的强度试验报告，试配而成的配合比如下：采用六安中砂、巢湖散兵525mm、海螺牌52。5级普通硅酸盐水泥,内掺一级粉煤灰和矿渣粉。每拌制1m3混凝土，水：170kg;水泥：380kg;中砂：625kg;石子(525）：1064kg；外加剂12.4 kg;粉煤灰:66kg；矿粉：50kg;U9、EA膨胀剂45 kg；内掺WJ8高效减水剂14。58kg。配合比表如下:材料名称水胶比砂率(）水泥（kg）水（kg)砂（kg）石（kg）外加剂（kg)粉煤灰（kg）矿粉(kg）UEAWJ8525（mm）CS1材料用量（kg/m3）0。3137380170625106412。466504514.582、混凝土的制备1、由于该工程混凝土施工计划为5月份，入模温度参数设为30 OC以内，环境温度按照20 OC考虑。因本工程混凝土体量不大,通过合理安排，可一次性将混凝土浇筑完毕.2、混凝土所用砂、石子选用经检测合格的材料。3、严格控制混凝土的入模温度不大于30 OC。4、严格按照配合比要求，原材料电子10、计量进行拌制.5、电子计量设备应鉴定有效。3、混凝土运输混凝土拌合物采用4台混凝土搅拌运输车运输，每台运输车的车容量为6。0m3，余数车应具有防风、防雨的设施。为确保混凝土能连续浇筑，同时备用1台凝土搅拌运输车。搅拌运输车在装料前应将罐内积水排尽。运输过程中出现离析或使用外加剂进行调整时，搅拌运输车应进行快速搅拌，搅拌时间不应小于120秒.在运输过程中严禁加水.运输过程中如混凝土坍落度损失或离析严重，该混凝土不得使用。五、混凝土施工1、准备工作（1）工序准备已检查复核基础轴线、标高,并在模板上标好混凝土浇筑标高；将控制标高抄在钢筋上。模板、钢筋、预埋件等均已验收通过，办理完相关验收手续，监理单11、位签发了混凝土浇筑令.（2）技术准备1）施工前管理人员认真熟悉图纸和大体积混凝土专项施工方案，并已向作业班组进行了技术质量交底。2）测温点已按要求埋设好，且固定牢固。具体布置位置和方法见附图。3)测温记录图表已备好，人员已确定.4）技术负责人负责测温数据的汇总、整理、分析。5）应急材料现场已配备、应急方法已明确，应急相关机构和人员已确定。（3)材料准备商品混凝土泵站已联系好，混凝土能够满足连续浇筑的需要.预先准备好足够的保温材料和养护设备。（4）主要机械设备和工具用具准备全套混凝土搅拌、运输、浇筑机械设备经试车运转均处于良好工作状态，并配备足够的泵机易损零件,以便出现意外损坏时，及时检修.混凝12、土浇筑用工具用具配备齐全。名称数量泵车3辆振动棒4台平板振动器2台碘钨灯10盏铁锹8把电线若干米绝缘胶鞋、绝缘手套若干活扳手2把电工常规工具1套机械维修常规工具1套对讲机4台(5）劳动力准备工种数量混凝土工6瓦工4木工2钢筋工1机械工2机械维修工1电工12、作业条件（1）模板内的垃圾、木屑、泥土、积水和钢筋上的油污等已清理干净，木模在混凝土浇筑前洒水湿润。（2)试验室已开具泵送混凝土配合比。（3）浇筑混凝土必须的脚手架和马道已经搭设,经检查符合施工需要和安全要求.(4）泵送操作人员应经培训、考核合格，持证上岗;对全体施工人员进行细致的技术交底。3、混凝土施工程序和浇筑路线浇筑程序：先施工底板混13、凝土，再施工墙板、柱混凝土,最后施工顶板、梁混凝土。顶板、底板浇筑路线：采用汽车泵泵送混凝土，并采取分层从中间向两边对称浇筑的方式。4、工艺流程配合比混凝土浇筑、振捣混凝土泵送混凝土运输混凝土搅拌原材料准备混凝土养护泵和输送管清洗、拆除外加剂5、施工方法（1)泵送混凝土前先将储料斗内清水从管道泵出用以湿润和清洁管道，然后压入纯水泥浆或1:11:2水泥砂浆润滑管道后，即可开始泵送混凝土。（2）混凝土搅拌运输车，第一次装料时,应多加二袋水泥。装运混凝土后，筒体应保持慢速转动，卸料前,筒体应加快转速203Os后方可卸料.（3）泵车开始压送混凝土时速度宜慢,待混凝土送出管子端部时速度可逐渐加快，并转入14、用正常速度进行泵送.压送要连续进行不应停顿，遇到运转不正常时,可放慢泵送速度。如混凝土供应不及时应降低泵送速度。泵送暂时中断供料时应每隔5-10min利用泵机进行抽吸往复推动23次，以防堵管.混凝土因故间歇30min以上者，应排净管路内存留的混凝土以防堵塞。（4）泵送混凝土浇筑入模时，要将端部软管均匀移动，使每层布料厚度控制在40以内，不应成堆浇筑。（5）混凝土分层铺设后应随即用插入式振动器振捣密实,1台泵车应配备3台振动器（其中1台备用）。使用50型插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花型布置，按顺序进行,不得漏振，移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍，振捣上一层时插入下一层混凝土50，以消除15、两层间的接缝。平板振动器的移动间距保证振动器的平板能够覆盖已振实部分的边缘。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。(6)泵送混凝土入模用端部软管经常均匀地移动，以防混凝土堆积,增加压送阻力而引起爆管.当浇筑墙板时，管口应放在墙模板中间,并采用引浆法浇捣。当混凝土浇到最后阶段时,对泵车采取“分段停泵”的办法。（7）混凝土采取整体分层连续浇筑的方式,如遇特殊情况须间歇，间歇时间尽量缩短,并在下层混凝土初凝前将上层混凝土振捣完毕。详见混凝土浇筑路线图.（8)浇筑混凝土时为防止混凝土分层离析，混凝土由泵管内卸出时，其自由倾浇高度不得超过2M，混凝土浇筑时不得直接冲击模板。（9）浇筑混凝土16、时设专人看护模板,经常观察模板、支架、钢筋及预埋件和预留孔洞情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土凝结前修整完好。（10）泵送将结束时，应计算好混凝土需要量，以便决定拌制混凝土量避免剩余混凝土过多。(11）混凝土泵送完毕，应进行混凝土泵布料杆及管路清洗。管道清理可采用空气压缩机推动清洗球清洗。方法是先安好专用清洗管，再启动空压机渐渐加压。清洗过程中，应随时敲击输送管,了解混凝土是否接近排空。（12）及时做好蓄水养护工作。六、大体积混凝土施工注意事项1、由于该混凝土顶板属重荷模板，混凝土浇筑应满足模板施工专项方案中对混凝土施工的要求。采取先浇筑墙板混凝土,再浇筑顶板混凝土的施工程17、序，并采用汽车泵泵送混凝土。顶板混凝土采取分层从中间向两边对称浇筑的方式。每层厚度不大于400.顶板混凝土堆料厚度不得大于设计厚度100厚.具体浇筑路线见混凝土施工路线图。2、底板大体积混凝土施工同顶板。3、为确保混凝土浇筑密实，采取在混凝土初凝前二次振捣的方法。4、为减小混凝土的收缩裂缝，混凝土在混凝土初凝前应采取二次抹压的方法。5、拌制混凝土的原材料计量应准确,严格按照配合比施工，并控制混凝土的入模温度不大于30OC。6、在混凝土中掺入缓凝剂，尽可能减缓混凝土的浇筑速度，最大限度地释放混凝土中的水化热.7、混凝土振捣时，应距测温点200，以免损坏测温点。预埋件应固定牢固，位置应准确.8、做18、好混凝土的蓄水保温养护工作。9、测温点埋设位置和数量应符合要求，认真及时做好温度监测工作，并做好记录。10、严格控制混凝土的坍落度,确保浇筑时墙板混凝土坍落度为16030。七、混凝土的养护为保证施工质量，确保大体积砼的温度控制达到预期的效果，我们对砼进行蓄水保温养护。本工程顶板用蓄水法加麻袋薄膜覆盖保温,根据计算蓄水厚度为10，顶板采用水泥砂浆带做临时挡水坎。八、大体积混凝土的温度监测1、测温点布置（1）在露天离地面1。5米的不易破坏处设一个普通温度计测量大气温度。（2)在混凝土入模处测量砼入模温度。（3）在1200、1600、1900厚每种混凝土板上设置7处测温点,1200厚板每处设置3个测19、温点，1600和1900厚板每处设置5个测温点（详见图一图七）.（4）每处测温点用直径20的钢筋将505020的混凝土块和测温点固定在一起，并使测温点与直径20 的钢筋隔开,测温点相互间距如详图所示。2、测温工具的选用：采用北京产JDC-2型便携式建筑电子测温仪。3、测温方法：根据现场实际情况，采用直接测温法测量砼上、中、下温度，将温度指示仪的测温探头与导线连接，每处分别测量上、中、下各点的温度,并作记录。测温次数为：砼浇筑后4小时即开始测温，浇筑完毕35天内每46小时测一次，12天每小时测温一次，1318天每12小时测温一次,1930天每24小时测温一次。4、根据温度监控结果，如果砼内部升温20、较快，表面保温效果不好，砼内部与表面温度之差有可能超过控制值时，及时增加蓄水覆盖保温层厚度，必要时增设聚苯板保温层，确保内外温差不超过要求的数值。5、当昼夜温差较大或天气预报有暴雨袭击时，现场准备足够的保温材料，并根据气温变化趋势以及砼内部温度监测结果及时调整保温层厚度。6、当砼内部与表面温度之差不超过控制值，且砼表面与环境温度之差也不超过20时，逐层拆除保温层，当砼内部与环境温度之差在内部与表面温差控制值以内时，则全部撤掉保温层，撤除保温材料后，应继续浇水养护，浇水养护时间不少于14天。九、大体积混凝土的质量控制1、浇筑前的控制(1)优选砂石、粉煤灰等原材料，按照配合比设计规定的骨料类型、粉21、煤灰等级要求，做好粗细骨料和粉煤灰的选择、备料和检验工作.在充分降低水化热的同时确保砼性能达到设计要求。（2）模板支设时要充分考虑到大体积砼浇筑的特殊性，考虑到本工程砼浇筑具有体量大、浇筑强度高、连续性要求高等一系列特点,在浇筑前应对砼的生产厂家（商品砼）、运输能力及运输路线、现场输送设备等进行仔细的检查和落实.应确保砼来料的及时性和连续性，并保证砼到现场后能及时入模。（3）预先准备好足够的保温材料和养护设备。（4）本工程大体积砼浇筑时间计划在5月份,应严格控制砼的入模温度30。2、浇筑中的控制（1）本工程为C50商品砼，砼坍落度为16030mm。要求砼公司派专人到现场协调、配合现场施工，确保22、砼供应及时。(2）选择科学合理的浇筑方法。本工程底板、顶板采用分层浇筑，分层厚度为0。4m，采用汽车泵泵送混凝土浇筑的方式,降低混凝土的浇筑速度，尽量加大砼的散热面和最大散热时间.(3）混凝土浇筑过程中的质量控制应从两个方面来考虑，首先保证混凝土在浇筑运输期间不出现离析、分层和坍落度不稳等问题，其次避免因分层浇筑时间的间隔，而使前层混凝土凝结后，再浇筑次层混凝土时造成施工冷缝；保证混凝土的均匀性和密实性.（4)混凝土采取整体分层浇筑法进行浇筑，循环推进，通过标尺杆控制每层厚度。夜间施工时,尺杆附近要用太阳灯进行照明。浇筑时，要在下一层混凝土初凝之前浇捣上一层混凝土,振动棒插入下层混凝土5cm，23、以避免上下层混凝土之间产生冷缝，同时采取二次振捣法保持良好接槎，提高混凝土的密实度。顶板混凝土浇筑至标高后,在终凝前用木抹反复抹压，防止由于应力集中而导致的收缩裂缝的出现。混凝土收平后12小时浇水养护，再蓄水10并用麻袋塑料膜覆盖,养护14天。(6）混凝土振捣采用插入式振捣棒振捣，2个以上振捣棒振捣,在砼下料口配1个振捣棒，在砼流淌端头配1个振捣棒.振捣手要认真负责，仔细振捣,防止过振或漏振。（7)泌水处理：砼在浇筑和振捣过程中,会有游离水析出并顺砼坡面流至坑底。至此，在基坑边设置集水坑，通过垫层找坡使泌水流至排水沟内,再由排水沟流入集水坑内,用潜水泵将过滤了的泌水排出坑外。同时在混凝土下料时24、，保持中间的混凝土高于四周边缘的混凝土，这样经振捣后，混凝土的泌水现象得到克服。当表面泌水消去后，用木抹子抹压，减少混凝土沉陷时出现沿钢筋的表面裂纹。(8)表面处理：由于泵送砼表面水泥浆较厚，浇筑后须在砼初凝前用刮尺抹面和木抹子打平,可使上部骨料均匀沉降，以提高表面密实度,减少塑性收缩变形,控制砼表面龟裂，也可减少砼表面水分蒸发，闭合收水裂缝,促进砼养护.在初凝前进行三次搓压,最后-遍抹压要掌握好时间，以初凝前为准，初凝时间可用手压法把握.3、浇筑后的控制(1）专人进行保温保湿养护，在砼表面采取蓄水并覆盖麻带养护。（2)养护层厚度的增减根据温差情况及降温速率而定，在混凝土升温和早期降温过程中要25、加强养护.(3）做好混凝土施工记录，温度监测记录，及时进行数据分析,采取措施。记录参照下表：大体积混凝土养护、测孔平面布置图、大体积混凝土测温记录.4、大体积混凝土的检测指标要求（1）混凝土浇筑浇筑体入模温度应不大于30（2）混凝土浇筑浇筑体在入模温度基础上的温升值不大于33；（3）混凝土浇筑体的里表温差（不含混凝土收缩的当量温度）不大于1.9m厚板混凝土内约束温度收缩裂缝计算汇总表中的数值（附后）；（4）混凝土浇筑体的降温速率不大于2。0 /d;（5）混凝土浇筑体表面与大气温差不大于20。大体积混凝土养护、测孔平面布置图工程名称施工单位部 位养护方法测温方式测温日期测孔平面布置图说明：施工单26、位项目技术 负责人施 工 员测 温 员监理（建设)单位监理工程师(建设单位项目专业技术负责人)大体积混凝土测温记录 工程名称施工单位测温方式部 位养护方法测温时间大气温度测孔编号上表面温度中间点温度下表面温度混凝土内外最大温差间隙时间备注月日时温度变化曲线图内外温差曲线图每日降温速率曲线图施工单位项目技术负责人施 工 员测 温 员监理（建设）单位监理工程师（建设单位项目专业技术负责人)十、大体积砼配合比设计及抗裂安全计算1、砼配合比设计的要求和一般措施要控制砼内部温升，根本的一条就是控制砼的水泥用量，做好配合比设计。在这一方面,本工程采取以下措施：(1）优选水泥品种，根据砼供应单位实际情况，采27、用普通硅酸盐水泥。（2)在混凝土中添加掺合料，改善混凝土性能，降低水泥用量,减少水化热；本次配合比中，每方混凝土考虑内掺66kg粉煤灰,50kg矿粉替代部分水泥，改善和易性.（3）针对已确定的配合比设计，进行温控计算，从理论上初步确定是否需要采取混凝土入模降温措施和浇筑后混凝土的保温措施。根据大体积混凝土施工规范(GB504962009）的要求，混凝土温控指标宜符合下列规定:（1）混凝土浇筑浇筑体在入模温度基础上的温升值不宜大于50；（2）混凝土浇筑体的里表温差（不含混凝土收缩的当量温度）不宜大于25;(3)混凝土浇筑体的降温速率不宜大于2.0 /d；（4）混凝土浇筑体表面与大气温差不宜大于228、0。2、配合比设计；砼中采用掺粉煤灰、矿粉取代水泥用量,降低水泥用量，从而降低了水化热,改善了砼的和易性、可泵性、粘聚性等性能。根据商品砼有限公司试验室提供的配合比及相关的强度试验报告,试配而成的配合比如下：材料名称水胶比砂率（%）水泥（kg）水（kg)砂(kg）石（kg）外加剂（kg)粉煤灰（kg）矿粉（kg）UEAWJ8525(mm）CS-1材料用量(kg/m3)0.3137380170625106412。466504514。583、砼抗裂安全计算偏于安全考虑，以1900厚顶板进行计算.（1）混凝土外约束温度收缩裂缝控制计算每立方米水泥用量380,水泥水化热取461J/，混凝土强度等级为C29、50,浇筑厚度取1。9m。（各天计算详见混凝土外约束温度收缩裂缝控制计算书)。现以3天自约束裂缝控制计算为例:3天混凝土外约束温度收缩裂缝控制计算书 一、计算原理 (依据 ） ：浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低,当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力.则由于温差产生的最大拉应力和压应力可由下式计算: 式中 t、c分别为混凝土的拉应力和压应力（N/mm2）; E(t)混凝土的弹性模量（N/mm2)； 混凝土的热膨胀系数（1/） T1混凝土截面中心与表面之间的温30、差()，其中心温度按下式计算 计算所得中心温度为：54.81度 混凝土的泊松比，取0.150.20.由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则则有可能出现裂缝,同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。大体积混凝一般允许温差宜控制在2025范围内. 二、计算: 取 E0=3。45104N/mm2,=1105，T1=19。81，=0。15 1) 混凝土在3d龄期的弹性模量,由公式： 计算得： E(3)=0.82104N/mm2 2） 混凝土的最大拉应力由式: 计算得： t=1。27N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式： 计算得： c=0。31、63N/mm2 4) 3d龄期的抗拉强度由式： 计算得: ft（3）=1。57N/mm2 结论:因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。1。9m厚板混凝土内约束温度收缩裂缝计算汇总表龄期d（天）入模温度T0（C0）环境温度Th（C0）降温细数中心温度Tmax（C0）表面温度（C0)内外温差T（C0)弹性模量E(t）104N/2最大拉应力t N/2抗拉强度f（t） N/2结论330200。5554。813519。810。821。271.57符合要求630200.5263.004518.001。442.032.20符合要求930200.4662。624715.32、621.922.352。46符合要求1230200。3757。364314。362.282.572。57符合要求1530200。2851。053912。052.562.422。61符合要求1830200。2145.893510。892。772.362.63符合要求2130200。1642。143111.142。932.562.64符合要求2430200。1239.122910.123.052.422.64符合要求2730200。0936.84279。843。152。432.64符合要求3030200。0836。082610.083.222.542.64符合要求C、蓄水法温度控制计算书经计算，混33、凝土表面蓄水深度hw = 0.01(m）（具体计算附后）十一、质量要求1、商品砼要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定,使用前检查出厂合格证及有关试验报告；2、混凝土的养护必须符合施工规范规定及本方案的要求.3、混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。4、混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷.5、安排专人看钢筋、模板，发现问题及时解决.十二、安全要求1、雨天要注意防滑.2、进入施工现场要正确配戴安全帽。3、现场严禁吸烟。4、严禁上下抛掷物品.5、泵车按要求操作。6、振捣和拉线人员必须穿胶鞋戴绝缘手套，以防触电。7、泵送系统受压力时,34、不得开启任何输送管道和液压管道。液压系统的安全阀不得任意调整,蓄能器只能充入氮气.8、作业后,必须将料斗内和管道内混凝土全部输出，然后对泵机、料斗、管道进行清洗,用压缩空气冲洗管道时，管道出口端前方10米不得站人，并用金属网等收集冲出的砂石粒。9、混凝土振捣器使用安全要求:（1）作业前检查电源线路无破损漏电，漏电保护装置灵活可靠，机具各部连接紧固，旋转方向正确。（2）振捣器不得放在初凝的混凝土、脚手架、道路和干硬地面上进行试振.如检修或作业间歇时间，切断电源。（3）插入式振动棒软轴的弯曲半径不得小于500，并不得多于两个弯，操作时振动棒自然垂直地插入混凝土,不得用力硬插，斜推或使钢筋夹住棒头，35、也不得全部插入混凝土中。(4）振动棒保持清洁,不得有混凝土粘结在电动机外壳上妨碍散热，发现温度过高时，停歇降温后方可使用。（5）作业地转移时，电动机的电源线保持有足够的长度和松度，严禁用电源线拖拉振动棒.(6)电源线要悬空移动，注意避免电源线与地面和钢筋相磨擦及车辆的辗压，经常检查电源线的完好情况，发现破损立即进行处理。（7)用绳拉平板振动器时，拉绳干燥绝缘，移动或转向不得用脚踢电动机。（8）振捣器与平板保持紧固,电源线必须固定在平板上，电器开关装在手把上。（9）作业后切断电源,做好清洗、保养工作。振捣器具放在干燥处并有防雨措施。十二、应急预案本工程砼浇筑块体较大，砼浇筑过程中最关键的就是连续36、性，为防止出现意外情况造成对砼浇筑质量的影响，针对本工程特做以下准备：1、现场配备临时发电机一台，防止突然停电时现场利用发电机发电施工;2、要求商品砼供应单位配备足够砼运输车，并备用1辆以防运输过程中堵车，可以再换车从其它路线运输,不耽误现场浇筑时间；3、现场备用2台振动棒，2台平板振动器及其它工具若干，防止现场工具使用过程中损坏后及时更换。十三、相关建议1、在混凝土变截面处采取适当的钢筋加强措施。2、考虑利用混凝土的60天或90天强度作为评定工程交工验收及设计的依据。十四、配合比报告十五、混凝土自约束裂缝控制计算书计算书3天自约束裂缝控制计算书 一、计算原理 (依据 ） ： 浇筑大体积混凝土37、时，由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低， 当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间 相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。则由于温差产生的最 大拉应力和压应力可由下式计算: 式中 t、c分别为混凝土的拉应力和压应力（N/mm2）； E（t）混凝土的弹性模量（N/mm2)； 混凝土的热膨胀系数（1/） T1混凝土截面中心与表面之间的温差(）,其中心温度按下式计算 计算所得中心温度为：54.81度 混凝土的泊松比，取0。150.20. 由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则则 有可能出38、现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。 大体积混凝一般允许温差宜控制在2025范围内。 二、计算: 取 E0=3.45104N/mm2，=1105，T1=19。81,=0。15 1） 混凝土在3d龄期的弹性模量，由公式: 计算得: E(3）=0.82104N/mm2 2） 混凝土的最大拉应力由式： 计算得: t=1.27N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式： 计算得： c=0.63N/mm2 4） 3d龄期的抗拉强度由式: 计算得: ft(3）=1.57N/mm2结论：因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。6天自约束39、裂缝控制计算书 一、计算原理 （依据 ） ： 浇筑大体积混凝土时,由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低， 当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时,外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间 相互约束，使表面产生拉应力,内部降温慢受到自约束产生压应力.则由于温差产生的最 大拉应力和压应力可由下式计算: 式中 t、c分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2)； E(t）混凝土的弹性模量(N/mm2）; 混凝土的热膨胀系数（1/） T1混凝土截面中心与表面之间的温差（)，其中心温度按下式计算 计算所得中心温度为：63.00度 混凝土的泊松比，取0.150。20。 由上式计算的t如果小于该40、龄期内混凝土的抗拉强度值,则不会出现表面裂缝，否则则 有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。 大体积混凝一般允许温差宜控制在2025范围内。 二、计算： 取 E0=3。45104N/mm2，=1105,T1=18.00，=0.15 1) 混凝土在6d龄期的弹性模量，由公式： 计算得： E(6）=1。44104N/mm2 2） 混凝土的最大拉应力由式： 计算得: t=2.03N/mm2 3） 混凝土的最大压应力由式： 计算得： c=1.02N/mm2 4） 6d龄期的抗拉强度由式: 计算得： ft（6)=2.20N/mm2 结论:因内部温差引起的拉应力不41、大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。9天自约束裂缝控制计算书 一、计算原理 (依据 ) : 浇筑大体积混凝土时,由于水化热的作用，中心温度高,与外界接触的表面温度低， 当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间 相互约束,使表面产生拉应力,内部降温慢受到自约束产生压应力。则由于温差产生的最 大拉应力和压应力可由下式计算： 式中 t、c分别为混凝土的拉应力和压应力（N/mm2)； E（t）混凝土的弹性模量(N/mm2)； 混凝土的热膨胀系数(1/) T1混凝土截面中心与表面之间的温差()，其中心温度按下式计算 计算所得中心温度为：62.62度42、 混凝土的泊松比，取0.150。20. 由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则则 有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。 大体积混凝一般允许温差宜控制在2025范围内。 二、计算： 取 E0=3。45104N/mm2，=110-5,T1=15.62，=0。15 1) 混凝土在9d龄期的弹性模量,由公式： 计算得: E（9)=1。92104N/mm2 2) 混凝土的最大拉应力由式： 计算得: t=2.35N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式： 计算得: c=1.17N/mm2 4) 9d龄期的抗拉强度由式: 计算得43、： ft（9）=2。46N/mm2 结论:因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。12天自约束裂缝控制计算书 一、计算原理 （依据 ） : 浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用，中心温度高,与外界接触的表面温度低, 当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时,外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间 相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力.则由于温差产生的最 大拉应力和压应力可由下式计算: 式中 t、c分别为混凝土的拉应力和压应力（N/mm2)； E(t）混凝土的弹性模量(N/mm2）; 混凝土的热膨胀系数（1/) T1混凝土截面中心与表面之44、间的温差（）,其中心温度按下式计算 计算所得中心温度为：51.05度 混凝土的泊松比，取0。150。20.由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则则有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。 大体积混凝一般允许温差宜控制在2025范围内。 二、计算: 取 E0=3。45104N/mm2，=110-5,T1=12。05，=0.15 1) 混凝土在15d龄期的弹性模量,由公式： 计算得: E（15）=2。56104N/mm2 2） 混凝土的最大拉应力由式： 计算得: t=2.42N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式: 计算45、得: c=1。21N/mm2 4) 15d龄期的抗拉强度由式: 计算得： ft（15）=2.61N/mm2 结论：因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝.18天自约束裂缝控制计算书 一、计算原理 (依据建筑施工计算手册 ) : 浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用,中心温度高，与外界接触的表面温度低， 当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间 相互约束,使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。则由于温差产生的最 大拉应力和压应力可由下式计算: 式中 t、c分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2)； E(t）46、混凝土的弹性模量(N/mm2)； 混凝土的热膨胀系数（1/) T1混凝土截面中心与表面之间的温差(），其中心温度按下式计算 计算所得中心温度为：45。89度 混凝土的泊松比,取0.150.20. 由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝,否则则 有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。 大体积混凝一般允许温差宜控制在2025范围内. 二、计算： 取 E0=3.45104N/mm2,=1105,T1=10。89，=0。15 1) 混凝土在18d龄期的弹性模量,由公式： 计算得: E(18)=2。77104N/mm2 2) 混凝土47、的最大拉应力由式: 计算得: t=2.36N/mm2 3） 混凝土的最大压应力由式: 计算得： c=1。18N/mm2 4) 18d龄期的抗拉强度由式: 计算得: ft（18)=2.63N/mm2 结论：因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值,所以不会出现表面裂缝。21天自约束裂缝控制计算书 一、计算原理 （依据 ） ： 浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用,中心温度高,与外界接触的表面温度低， 当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间 相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。则由于温差产生的最 大拉应力和压应力可由下式48、计算： 式中 t、c分别为混凝土的拉应力和压应力（N/mm2); E（t）混凝土的弹性模量(N/mm2）; 混凝土的热膨胀系数(1/) T1混凝土截面中心与表面之间的温差（）,其中心温度按下式计算 计算所得中心温度为：42.14度 混凝土的泊松比，取0.150.20。 由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则则 有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂缝的出现. 大体积混凝一般允许温差宜控制在2025范围内. 二、计算: 取 E0=3.45104N/mm2，=1105，T1=11.14，=0.15 1) 混凝土在21d龄期的弹性模49、量,由公式： 计算得： E（21）=2.93104N/mm2 2） 混凝土的最大拉应力由式： 计算得： t=2.56N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式： 计算得: c=1.28N/mm2 4) 21d龄期的抗拉强度由式： 计算得: ft(21）=2。64N/mm2 结论:因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。24天自约束裂缝控制计算书 一、计算原理 (依据建筑施工计算手册 ） : 浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低， 当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间 相互约束,使表50、面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力.则由于温差产生的最 大拉应力和压应力可由下式计算: 式中 t、c分别为混凝土的拉应力和压应力（N/mm2)； E（t)混凝土的弹性模量(N/mm2）； 混凝土的热膨胀系数（1/) T1混凝土截面中心与表面之间的温差（),其中心温度按下式计算 计算所得中心温度为：39。12度 混凝土的泊松比,取0。150。20. 由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则则 有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。 大体积混凝一般允许温差宜控制在2025范围内。 二、计算: 取 E0=3。45151、04N/mm2，=110-5，T1=10。12，=0。15 1） 混凝土在24d龄期的弹性模量,由公式： 计算得： E(24)=3。05104N/mm2 2） 混凝土的最大拉应力由式: 计算得: t=2。42N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式: 计算得： c=1.21N/mm2 4) 24d龄期的抗拉强度由式： 计算得： ft(24)=2。64N/mm2 结论:因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。27天自约束裂缝控制计算书 一、计算原理 （依据建筑施工计算手册 ） ： 浇筑大体积混凝土时,由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低， 当52、混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间 相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。则由于温差产生的最 大拉应力和压应力可由下式计算: 式中 t、c分别为混凝土的拉应力和压应力（N/mm2)； E（t）混凝土的弹性模量（N/mm2)； 混凝土的热膨胀系数(1/) T1混凝土截面中心与表面之间的温差（)，其中心温度按下式计算 计算所得中心温度为:36。84度 混凝土的泊松比，取0。150.20。 由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则则 有可能出现裂缝,同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂53、缝的出现. 大体积混凝一般允许温差宜控制在2025范围内。 二、计算： 取 E0=3。45104N/mm2,=1105，T1=9.84，=0.15 1） 混凝土在27d龄期的弹性模量，由公式： 计算得: E（27)=3.15104N/mm2 2） 混凝土的最大拉应力由式： 计算得： t=2。43N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式： 计算得: c=1。21N/mm2 4) 27d龄期的抗拉强度由式： 计算得： ft（27）=2。64N/mm2 结论:因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。30天自约束裂缝控制计算书 一、计算原理 （依据建筑施工计算手册54、 ) : 浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用，中心温度高,与外界接触的表面温度低， 当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间 相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。则由于温差产生的最 大拉应力和压应力可由下式计算： 式中 t、c分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2)； E(t）混凝土的弹性模量(N/mm2）; 混凝土的热膨胀系数(1/) T1混凝土截面中心与表面之间的温差（)，其中心温度按下式计算 计算所得中心温度为：36。08度 混凝土的泊松比，取0.150。20。 由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现55、表面裂缝,否则则 有可能出现裂缝,同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。 大体积混凝一般允许温差宜控制在2025范围内. 二、计算： 取 E0=3。45104N/mm2，=1105,T1=10.08，=0。15 1） 混凝土在30d龄期的弹性模量，由公式: 计算得： E(30)=3.22104N/mm2 2） 混凝土的最大拉应力由式： 计算得： t=2。54N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式: 计算得： c=1。27N/mm2 4） 30d龄期的抗拉强度由式： 计算得： ft(30)=2.64N/mm2结论:因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值56、，所以不会出现表面裂缝.1。9m厚板混凝土内约束温度收缩裂缝计算汇总表龄期d（天）入模温度T0（C0)环境温度Th(C0）降温细数中心温度Tmax（C0）表面温度（C0）内外温差T（C0)弹性模量E（t）104N/2最大拉应力t N/2抗拉强度f(t） N/2结论330200。5554.813519.810。821.271.57符合要求630200.5263.004518。001.442.032.20符合要求930200.4662.624715。621.922.352.46符合要求1230200.3757.364314.362。282.572。57符合要求1530200.2851。05391257、.052。562.422。61符合要求1830200。2145。893510.892。772。362.63符合要求2130200。1642.143111。142。932.562。64符合要求2430200.1239。122910。123。052。422.64符合要求2730200.0936。84279.843。152.432.64符合要求3030200.0836.082610。083。222.542。64符合要求十六、混凝土外约束温度收缩裂缝控制计算3天混凝土浇筑前裂缝控制计算书 一、计算原理 （依据 ) ： 大体积混凝土基础或结构（厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温 差和收58、缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩) 应力(二维时)，一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算： 式中 混凝土的温度（包括收缩）应力(N/mm2）； E(t）混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量（N/mm2），一般取平均值； 混凝土的线膨胀系数，取1.0105； T混凝土的最大综合温差(）绝对值，如为降温取负值;当大体积混凝土基 础长期裸露在室外，且未回填土时，T值按混凝土水化热最高温升值（包 括浇筑入模温度）与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则 表示降温，按下式计算： 计算所得，综合温差T=50。87度 T0混凝土的浇筑入模温度(); 59、T（t）浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值（),按下式计算： 计算所得,绝热温升值T(t)=63.46度 Ty（t)混凝土收缩当量温差(），按下式计算： 计算所得，收缩当量温差Ty（t）=-1.44度 Th混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气 温(）; S(t)考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0。5； R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R1;当为可滑动垫层时，R0, 一般土地基取0。25-0。50； c混凝土的泊松比。 二、计算： 取S（t)=0.30，R0.25,=110-5，=0.15。 1） 混凝土6d的弹性模量由式： 计算得: E（6）=1.460、4104 2） 最大综合温差 T=50。87 3) 基础混凝土最大降温收缩应力，由式： 计算得： =0。65N/mm2 4） 不同龄期的抗拉强度由式： 计算得： ft(6）=2.20N/mm2 5) 抗裂缝安全度: K=2。20/0。65=3。381。15 计算满足抗裂条件9天混凝土浇筑前裂缝控制计算书 一、计算原理 （依据 ) ： 大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温 差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的.混凝土因外约束引起的温度（包括收缩) 应力(二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算： 式中 混凝土的温度(包括收缩）应力(61、N/mm2); E（t)混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量（N/mm2），一般取平均值； 混凝土的线膨胀系数，取1。010-5； T混凝土的最大综合温差(）绝对值,如为降温取负值；当大体积混凝土基 础长期裸露在室外，且未回填土时，T值按混凝土水化热最高温升值（包 括浇筑入模温度）与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值,则 表示降温，按下式计算: 计算所得，综合温差T=55。23度 T0混凝土的浇筑入模温度()； T(t)浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值（），按下式计算: 计算所得，绝热温升值T(t）=70.92度 Ty（t)混凝土收缩当量温差（),按下式计算： 计算所得,收缩当量温差62、Ty(t）=-2.05度 Th混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气 温（)； S(t）考虑徐变影响的松弛系数，一般取0。30.5； R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时,R1；当为可滑动垫层时，R0, 一般土地基取； c混凝土的泊松比. 二、计算： 取S(t)=0。30，R0.25,=1105,=0。15。 1) 混凝土9d的弹性模量由式： 计算得： E（9)=1.92104 2） 最大综合温差 T=55.23 3) 基础混凝土最大降温收缩应力,由式： 计算得： =0。93N/mm2 4) 不同龄期的抗拉强度由式： 计算得: ft（9）=2.46N/mm2 5) 63、抗裂缝安全度: K=2。46/0.93=2.651.15 计算满足抗裂条件12天混凝土浇筑前裂缝控制计算书 一、计算原理 （依据1。15 计算满足抗裂条件15天混凝土浇筑前裂缝控制计算书 一、计算原理 （依据1.15 计算满足抗裂条件18天混凝土浇筑前裂缝控制计算书 一、计算原理 (依据建筑施工计算手册 ) : 大体积混凝土基础或结构（厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝,主要是由于平均降温 差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩) 应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算： 式中 混凝土的温度（包括收缩）应力(N/mm2)； E(t64、)混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量（N/mm2），一般取平均值； 混凝土的线膨胀系数,取1。010-5； T混凝土的最大综合温差（）绝对值,如为降温取负值；当大体积混凝土基 础长期裸露在室外，且未回填土时,T值按混凝土水化热最高温升值(包 括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算;计算结果为负值，则 表示降温，按下式计算: 计算所得,综合温差T=56。66度 T0混凝土的浇筑入模温度（)； T（t)浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值（）,按下式计算： 计算所得，绝热温升值T(t)=75.69度 Ty（t)混凝土收缩当量温差()，按下式计算： 计算所得，收缩当量温差Ty（t)=3.80度65、 Th混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气 温（)； S(t)考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0。5; R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R1；当为可滑动垫层时,R0， 一般土地基取0.250。50; c混凝土的泊松比. 二、计算: 取S（t)=0.30，R0.25，=110-5，=0。15。 1) 混凝土18d的弹性模量由式： 计算得: E(18）=2。77104 2） 最大综合温差 T=56.66 3) 基础混凝土最大降温收缩应力，由式： 计算得: =1.38N/mm2 4） 不同龄期的抗拉强度由式: 计算得： ft（18)=2.63N/mm2 5）66、 抗裂缝安全度: K=2.63/1.38=1.911。15 计算满足抗裂条件21天混凝土浇筑前裂缝控制计算书 一、计算原理 （依据建筑施工计算手册 ） : 大体积混凝土基础或结构（厚度大于1m）贯穿性或深进的裂缝,主要是由于平均降温 差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩） 应力（二维时)，一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算： 式中 混凝土的温度(包括收缩）应力（N/mm2)； E(t)混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2），一般取平均值； 混凝土的线膨胀系数,取1.010-5； T混凝土的最大综合温差（）绝对值，如为降温取负值；当67、大体积混凝土基 础长期裸露在室外，且未回填土时,T值按混凝土水化热最高温升值(包 括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算;计算结果为负值，则 表示降温，按下式计算: 计算所得，综合温差T=56。22度 T0混凝土的浇筑入模温度(）； T(t）浇筑完一段时间t，混凝土的绝热温升值(),按下式计算： 计算所得,绝热温升值T（t)=75.89度 Ty(t)混凝土收缩当量温差（），按下式计算： 计算所得,收缩当量温差Ty（t）=-4。37度 Th混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气 温()； S（t）考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.30。5； R混凝土的外约束系68、数，当为岩石地基时，R1;当为可滑动垫层时，R0, 一般土地基取0.25-0。50; c混凝土的泊松比. 二、计算： 取S（t）=0.30，R0.25,=1105，=0.15. 1） 混凝土21d的弹性模量由式： 计算得： E(21)=2。93104 2） 最大综合温差 T=56.22 3) 基础混凝土最大降温收缩应力,由式： 计算得： =1。45N/mm2 4) 不同龄期的抗拉强度由式: 计算得: ft（21）=2.64N/mm2 5） 抗裂缝安全度: K=2.64/1.45=1。821。15 计算满足抗裂条件24天混凝土浇筑前裂缝控制计算书 一、计算原理 (依据 ） : 大体积混凝土基础或69、结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝,主要是由于平均降温 差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩） 应力(二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算： 式中 混凝土的温度(包括收缩）应力(N/mm2）; E（t)混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)，一般取平均值； 混凝土的线膨胀系数,取1.010-5； T混凝土的最大综合温差()绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基 础长期裸露在室外，且未回填土时，T值按混凝土水化热最高温升值(包 括浇筑入模温度）与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值,则 表示降温，按下式计算： 70、计算所得，综合温差T=55。73度 T0混凝土的浇筑入模温度（)； T（t）浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值（）,按下式计算: 计算所得，绝热温升值T（t)=75.98度 Ty（t）混凝土收缩当量温差（），按下式计算： 计算所得，收缩当量温差Ty(t)=-4。92度 Th混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度,一般根据历年气象资料取当年平均气 温(）; S(t)考虑徐变影响的松弛系数，一般取0。3-0.5； R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R1；当为可滑动垫层时，R0， 一般土地基取0。250。50； c混凝土的泊松比。 二、计算： 取S(t)=0。30，R0。25,=110-5，=0.171、5。 1) 混凝土24d的弹性模量由式： 计算得： E（24）=3。05104 2) 最大综合温差 T=55。73 3) 基础混凝土最大降温收缩应力，由式： 计算得: =1。50N/mm2 4） 不同龄期的抗拉强度由式: 计算得： ft（24）=2。64N/mm2 5) 抗裂缝安全度: K=2。64/1.50=1。761。15 计算满足抗裂条件27天混凝土浇筑前裂缝控制计算书 一、计算原理 （依据 ) ： 大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m）贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温 差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩) 应力（二维时），一般用约束系数法72、来计算约束应力，按以下简化公式计算： 土 式中 混凝土的温度（包括收缩)应力（N/mm2）; E(t)混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)，一般取平均值; 混凝土的线膨胀系数,取1。0105; T混凝的最大综合温差（)绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基 础长期裸露在室外，且未回填土时，T值按混凝土水化热最高温升值（包 括浇筑入模温度）与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值,则 表示降温，按下式计算： 计算所得，综合温差T=55.22度 T0混凝土的浇筑入模温度(）； T(t）浇筑完一段时间t，混凝土的绝热温升值（)，按下式计算: 计算所得,绝热温升值T（t）=76。0173、度 Ty（t）混凝土收缩当量温差（)，按下式计算： 计算所得,收缩当量温差Ty(t)=-5.45度 Th混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气 温（）; S(t）考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.30.5; R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时,R1；当为可滑动垫层时，R0， 一般土地基取0。25-0.50； c混凝土的泊松比。 二、计算: 取S(t）=0.30,R0.25，=1105,=0。15. 1） 混凝土27d的弹性模量由式： 计算得: E（27)=3.15104 2） 最大综合温差 T=55。22 3) 基础混凝土最大降温收缩应力,由式: 计算得: =1.74、53N/mm2 4） 不同龄期的抗拉强度由式： 计算得： ft（27）=2.64N/mm2 5） 抗裂缝安全度： K=2。64/1.53=1。731.15 计算满足抗裂条件30天混凝土浇筑前裂缝控制计算书 一、计算原理 （依据建筑施工计算手册 ) ： 大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m）贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温 差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的.混凝土因外约束引起的温度（包括收缩） 应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算： 式中 混凝土的温度(包括收缩)应力（N/mm2）； E(t)混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量（N/mm2），一般取平均值75、； 混凝土的线膨胀系数,取1.010-5； T混凝土的最大综合温差（)绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基 础长期裸露在室外，且未回填土时，T值按混凝土水化热最高温升值(包 括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则 表示降温，按下式计算： 计算所得，综合温差T=54.71度 T0混凝土的浇筑入模温度（）； T（t)浇筑完一段时间t，混凝土的绝热温升值（)，按下式计算: 计算所得，绝热温升值T（t)=76.02度 Ty(t）混凝土收缩当量温差（），按下式计算： 计算所得，收缩当量温差Ty（t)=5。97度 Th混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取76、当年平均气 温（)； S（t)考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.30.5; R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R1；当为可滑动垫层时,R0, 一般土地基取0。250。50； c混凝土的泊松比。 二、计算： 取S(t)=0。30，R0。25,=110-5,=0。15。 1) 混凝土30d的弹性模量由式： 计算得: E（30）=3.22104 2) 最大综合温差 T=54。71 3) 基础混凝土最大降温收缩应力，由式： 计算得: =1。55N/mm2 4） 不同龄期的抗拉强度由式： 计算得： ft（30)=2.64N/mm2 5) 抗裂缝安全度： K=2.64/1。55=1.701。15 计算77、满足抗裂条件1.9m厚板混凝土外约束温度收缩裂缝计算汇总表龄期d（天)入模温度T0（C0）环境温度Th（C0）绝热温升T（t）(C0）收缩当量温差TY(t)（C0）综合温差T（C0）弹性模量E（t）104N/2最大降温收缩应力t N/2抗拉强度f（t） N/2K（抗拉安全度)抗拉安全系数结论3302045。12-0.7239。360。820。281。575。611。15符合要求6302063.461.4450。871。440.652.203.381。15符合要求9302070。922.0555.231.920.932。462。651。15符合要求12302073.95-2.6156。692。278、81。142。572。251。15符合要求15302075.193.2156.922。561。282。612。041。15符合要求18302075。693。8056.662.771。382。631.911。15符合要求21302075.89-4。3756.222。931.452。641。821。15符合要求24302075.984。9255.733。051。502.641.761.15符合要求27302076。015.4555。223.151.532.641.731.15符合要求30302076。02-5.9754.713。221.552.641。701.15符合要求十七、蓄水法温度控制计算书79、 3天时蓄水法温度控制计算书 一、计算公式: (1） 混凝土表面所需的热阻系数计算公式： (2) 蓄水深度计算公式： 式中 R-混凝土表面的热阻系数（k/W)； X-混凝土维持到预定温度的延续时间（h)； M-混凝土结构物表面系数（1/m）； Tmax-混凝土中心最高温度（); Tb-混凝土表面温度(）； K-透风系数,取 K=1.30; 700-混凝土的热容量,即比热与密度之乘积（kJ/m3。K）； T0-混凝土浇筑、振捣完毕开始养护时的温度()； Tc每立方米混凝土的水泥用量（kg/m3）； Q（t）-混凝土在规定龄期内水泥的水化热(kJ/kg)； w-水导热系数，取0.58W/m。k。二80、计算参数 （1) 大体积混凝土结构长a=31.50（m); （2) 大体积混凝土结构宽b=16。00（m)； （3) 大体积混凝土结构厚c=1。90(m)； （4） 混凝土表面温度Tb=35。00（）; （5) 混凝土中心温度Tmax=54。81（）; (6） 开始养护时的温度T0=30。00（）； （7） 维持到预定温度的延续时间X=3。00（d）； （8) 每立方米混凝土的水泥用量mc=380。00(kg/m3)； (9） 在规定龄期内水泥的水化热Q（t)=461。00(kJ/kg）。三、计算结果 （1） 混凝土表面的热阻系数R=0.02(k/W); (2） 混凝土表面蓄水深度hw = 81、0。01（m）；6天时蓄水法温度控制计算书 一、计算公式: (1) 混凝土表面所需的热阻系数计算公式: (2） 蓄水深度计算公式: 式中 R-混凝土表面的热阻系数(k/W）; X-混凝土维持到预定温度的延续时间（h）; M-混凝土结构物表面系数（1/m）； Tmax混凝土中心最高温度(）; Tb-混凝土表面温度(）； K-透风系数，取 K=1.30; 700-混凝土的热容量，即比热与密度之乘积(kJ/m3.K）； T0-混凝土浇筑、振捣完毕开始养护时的温度（）； Tc每立方米混凝土的水泥用量（kg/m3）； Q(t）混凝土在规定龄期内水泥的水化热(kJ/kg)； w-水导热系数,取0。58W/82、m.k。二、计算参数 （1） 大体积混凝土结构长a=31。50(m); (2) 大体积混凝土结构宽b=16.00（m); (3) 大体积混凝土结构厚c=1.90(m)； (4) 混凝土表面温度Tb=45.00(）; （5) 混凝土中心温度Tmax=63.00（)； （6) 开始养护时的温度T0=30。00（)； (7） 维持到预定温度的延续时间X=3。00（d)； （8） 每立方米混凝土的水泥用量mc=380。00（kg/m3)； (9） 在规定龄期内水泥的水化热Q（t）=461。00（kJ/kg）。三、计算结果 (1) 混凝土表面的热阻系数R=0。02(k/W）； （2) 混凝土表面蓄水深度83、hw = 0.01(m）;9天时蓄水法温度控制计算书 一、计算公式: (1） 混凝土表面所需的热阻系数计算公式： (2) 蓄水深度计算公式： 式中 R-混凝土表面的热阻系数（k/W）； X-混凝土维持到预定温度的延续时间(h）; M-混凝土结构物表面系数（1/m）； Tmax-混凝土中心最高温度(）； Tb-混凝土表面温度(）； K-透风系数,取 K=1。30； 700-混凝土的热容量，即比热与密度之乘积(kJ/m3.K）; T0-混凝土浇筑、振捣完毕开始养护时的温度(）； Tc-每立方米混凝土的水泥用量（kg/m3）; Q（t)-混凝土在规定龄期内水泥的水化热（kJ/kg）; w-水导热系数84、,取0。58W/m.k。二、计算参数 （1） 大体积混凝土结构长a=31.50(m）； (2) 大体积混凝土结构宽b=16。00（m）; (3) 大体积混凝土结构厚c=1。90（m)； （4） 混凝土表面温度Tb=47。00（）； （5） 混凝土中心温度Tmax=62.62（）； (6) 开始养护时的温度T0=30.00()； （7） 维持到预定温度的延续时间X=3.00（d）; (8) 每立方米混凝土的水泥用量mc=380。00（kg/m3)； （9） 在规定龄期内水泥的水化热Q（t)=461.00（kJ/kg）.三、计算结果 （1） 混凝土表面的热阻系数R=0。01（k/W)； (2） 混凝土表面蓄水深度hw = 0。01（m）；十八、附图：