1、目 录第一章、编制依据2第二章、工程概况及地质情况3第一节 工程概况3第二节 、工程地质条件3第三章、模板方案选择4第四章、材料选择4第五章、模板安装6第六章、模板拆除11第七章、模板技术措施12第八章、安全、环保文明施工措施15第九章、高支模应急预案措施16第十章、支模监测19第十一章、雨季施工措施19第十二章、防台风措施20第十三章、炎热天气施工措施20第十四章、劳动计划21第十五章、模板计算22第一节、梁木模板与支撑计算书22一、 最不利梁的计算(13幢处转换梁截面为9001300）22二、一般的梁的计算,取400800的梁来计算27三、地下室高支模部分截面为2501650的计算31第二2、节、梁高支模板门式脚手架支撑计算书36第三节 商铺顶板高支模板门式脚手架支撑计算书43第四节 柱模板支撑计算书50第五节 墙模板计算书64高支模专项施工方案第一章、编制依据1、xx房地产开发有限公司提供的由xx市建筑设计院有限公司设计施工的图纸；2、中华人民共和国颁布的现行有效的建筑结构和建筑施工的各类规程、规范及验评标准；3、xx省及xx市人民政府有关建筑工程管理、市政管理、环境保护等法规及规定；4、ISO9001质量管理体系、ISO14001环境管理体系、GB/T28001职业安全健康管理体系标准，我单位质量、环境及职业安全健康管理手册、程序文件及其支持性文件；5、我单位企业管理手册及其它3、有关总承包管理、质量管理、安全管理、文明施工管理规定；6、现场和周边环境的实地踏勘情况；7、我单位建筑安装工程施工及验收的企业标准;8、建设部发布的国家级工法和我单位的企业工法;9、建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；10、建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社;11、建筑结构荷载规范GB500092001中国建筑工业出版社；12、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；13、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社;14、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ124、8-200014、建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社；15、建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社；16、xx省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法粤建监字1998027号；17、xx省建设工程施工安全评价管理办法粤建管字2000145号；18、木结构设计规范GB 50005-2003；19、xx省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法粤建监字【1998】027号；20、危险性较大的分部分项工程安全管理方法建质200987号;21、建筑施工工艺标准中国建筑工业出版社。第二章、工程概况及地质情况第一节 工程概况xx花园三期工程位于xx市xx镇xx村民5、委员会“xx”，工程属于小高层电梯楼房，由12、13、15-23、25、28、29、30栋共15栋单体及相应地下车库组成,总建筑面积约137553。61，工程总造价12600万元。结构类型为框架、剪力墙结构体系，有11层、16层、18层、22层共四种类型。其中12栋为18层,建筑高度为65.45米，、占地面积490。79，建筑总面积：8942；13栋为;13栋为11层,建筑高度为43。4米；建筑用地面积为1030。79,建筑面积为5725.06，其中首层有507。37为商铺；15、16、17栋三栋地下室连体的占地面积为2625.4，建筑面积总的为22670.4；15栋为11层建筑高度为43。46、米，16栋为16层建筑高度为60。63米，17栋为18层；其中标高为一3米处地下室外是商铺。本工程商铺总建筑面积4297.3,商铺高度为6米,属于高支模工程，带有商铺的有13栋和1517栋，2022栋，商铺地面标高为-2。7米，顶面标高为+3.3米,商铺实际高度为6米，按建筑规范规定属于高支模范围（按建筑规范规定高度超过4。5米以上包含4。5米都属于高支模）。按施工图计算商铺高支模本工程中共4297.3。其中13栋带商铺面为507、37(另见13栋高支模专项方案）,15、16、17三栋带商铺面积为920、23.1819栋带商铺面积为1142。47，2022栋商铺面积为1727.23。本工程地下7、室高度为3。5米，局部支模高度达到4.64。8米，地下室高支模参照商铺高支模施工方法执行.第二节 、工程地质条件1、地形地貌工程位于xx市xx镇xx，是属于珠江三角洲海陆交互冲积平原,地势较坦，交通方便。2、岩、土质特征通过地质资料反映工程土质至上而下基本分为:人工填土层、冲淤积土和白垩系泥质砂岩风化层，3、水文地质条件工程场地稳定水位埋深为0.20。8米之间，水位动态变化随季节气候而变化,变化幅度在0.51.5米，地下水的来源主要是靠大气降水和地表迳流侧向被给，以向上蒸发与向下渗透的方向式排泄。因此在搭设商铺高支模前。对支模的基础必须用素土加中砂混合土(含水率不能大于8）进行填平夯实后方能进8、行支模。第三节 、高支模梁、板结构情况1、梁截面尺寸如下：1517栋地下室梁截面为：商铺梁截为250600,250800，200600;1819栋商铺梁截为300800，250600,200600：2022栋商铺梁截为250650，250600，200600,250500，300500,300800。(数字单位为mm）.2、板厚度均为：180，130,120三个厚度， （数字单位为mm）。第三章、模板方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时,应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满9、足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确,构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收;5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准.6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况即部分首层商铺为高支模外地下室是3。3m、住宅楼为3m的标准层，综合考虑了以往的施工经验，采用以下3种模板及其支架方案： 梁模板，柱模板,高支模板支架。第四章、材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度,阴阳10、角模板统一整齐。1、梁模板梁底采用横向100mm100mm和纵向100mm100mm方木支撑。承重架门式脚手架，门架、交叉支撑、连接帮、锁臂、可调底座、可调托坐、剪刀撑、483。5钢管水平连接等组成，采用门架MF1219型号门架、483.5钢管做剪刀撑。 2、柱模板采用18mm 厚胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50100 木方,柱箍采用483.5双钢管加固，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补,保证楞角方直、美观.斜向支撑，采用483。5钢管斜向加固(尽量取45)，利用底板预留地锚和斜撑钢管形成支撑体系,浇筑基础底板时要把地锚预埋好。如下图所示:图表 Erro11、r! Bookmark not defined.3、工艺流程弹柱位置线抹找平层作定位墩 安装柱模板 安外楞 安拉杆或斜撑 办预检 4、模板支架板底采用横向100mm100mm和纵向100mm100mm方木支撑。承重架门式脚手架，门架、交叉支撑、连接帮、锁臂、可调底座、可调托坐、剪刀撑等组成，采用门架MF1219型号门架、483.5钢管做剪刀撑。第五章、模板安装1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作,抹好模板下的找平砂浆。3、模板安装要求（1）梁、板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序12、模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模技术要点安装墙模前,要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物,做好测量放线工作.为防止墙体模板根部出现漏浆”烂根”现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。(2）梁模板安装顺序及技术要点模板安装顺序搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑）按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板技术要点按设计要求起拱（跨度大于4m日寸，起拱0。3)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包仆侧模。（3）楼板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板13、模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位日寸,宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2）,起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（4）柱模板安装顺序及技术要点模板安装顺序搭没脚手架柱模就位安装安装柱模安设支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。4、模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝,两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢14、管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝 12、相邻模板之间高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 35、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(1。2MPa)，即用手按不松软、无痕迹,方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于梁、柱模板的安装和校正。当、柱混凝土浇筑完毕,模板拆除以后,开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到、柱上.首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道、柱轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线15、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正.6、模板的支设模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物,并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。 7、柱模板(见下图)采用18mm胶合板模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用100100 木方，B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。柱箍采用柱箍采用双钢管48mm3。5mm。柱箍间距计算跨度 d = 300mm。，四周加钢管抛撑.柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道,采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45)，柱与柱之间采用拉通线检查16、验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。8、楼板模板1、楼板模板采用100mm100mm方木做板底横向支撑，采用双钢管48mm3.5mm做板底纵向支撑。门式脚手架作为支撑系统，采用梁底纵向支撑平行于门架形式支撑，脚手架横距1。22m，纵距0。9m,步距1。95m。2、门架作模板支撑时，架距和间距应根据支撑高度、荷载情况等条件确定。架距为1.8m和0.9m两种.荷载较大时，采用0.9m架距的模板支撑。楼板模板支撑的间距由荷载、施工条件选择，一般不宜大于1.2m。门架、梯型架、可调托座应根据支模板高度配置。调整模板支撑高度宜采用可调托座，不宜采用可调底座，采用固定托座时，可采用木楔调节高度.门架用于梁17、模板支撑时，有门架平行和垂直于梁轴线的两种布置方式。门架垂直于粱轴线布置时，门架之间应设置交叉支撑和水平加固杆，架距根据荷载情况可采用1。8m或0。9m两种。门架平行于梁轴线布置时，应将两门架进行可靠连接。连接方式可采用交叉支撑或水平连杆。门架用于楼板模板支撑时,应按满堂脚手架构造要求设置水平加固杆，剪刀撑。架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。门架用于拼装整体式平台模板（飞模)时，门架支撑应与模板系统进行可靠连接，以满足整体工作、整体安装、整体吊运的要求。9、梁模板支撑 1、梁侧模板采用木方100100mm作为内楞间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3。5mm钢管作为外楞间距500mm18、,采用可回收的M12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用18mm胶合面板作为面板，梁底横向支撑采用截面为50mm70mm方木,间距200mm，纵向支撑采用截面为50mm70mm方木。门式脚手架作为撑系统，脚手架采用门架平行于梁截面形式,门架宽度1.219m，纵距0。9m，步距1.95m.2、门架作模板支撑时,架距和间距应根据支撑高度、荷载情况等条件确定.架距为1。8m和0。9m两种。荷载较大时，采用0.9m架距的模板支撑。楼板模板支撑的间距由荷载、施工条件选择，一般不宜大于1。2m。门架、梯型架、可调托座应根据支模板高度配置。调整模板支撑高度宜采用可调托座,不宜采用可19、调底座,采用固定托座时，可采用木楔调节高度。门架用于梁模板支撑时，有门架平行和垂直于梁轴线的两种布置方式。门架垂直于粱轴线布置时,门架之间应设置交叉支撑和水平加固杆，架距根据荷载情况可采用1.8m或o.9m两种.门架平行于梁轴线布置时,应将两门架进行可靠连接。连接方式可采用交叉支撑或水平连杆.门架用于楼板模板支撑时，应按满堂脚手架构造要求设置水平加固杆，剪刀撑。架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。门架用于拼装整体式平台模板时，门架支撑应与模板系统进行可靠连接，以满足整体工作、整体安装、整体吊运的要求。梁板模板安装详见下附图。钢筋砼楼板18厚夹板45cm木枋竖楞30020厚直边板压脚810c20、m木枋300门式架600810cm木枋40020厚直边板压脚可调顶托51水平钢管二度直边板拉水600一度直边板拉水400900梁高1100梁高900门式架90045扎笏绑牢纵横51水平钢管1500门式架立于板中线2m长810cm木枋400810cm木枋2m长钢筋砼楼板18厚夹板45cm木枋竖楞300楼层高度10、楼梯模板楼梯模板采用18厚木胶合模板，钢管支撑,具体见下大样：楼梯模板施工工艺：楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯侧板,底模板超出侧模23cm。先在侧板内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，侧模、踢步模板和踏步模板按图加工成型,现场组装。为了21、保证踏步板一次成型，踢步模板下口背枋倒45度角,便于铁抹子收光。为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致，放样时,须预留出装修面层的厚度。楼梯模板支撑体系采用钢管加快拆头斜撑，中间设横向拉杆一道，侧模固定采用100100的木枋固定。11、特殊部位模板11。1、柱、墙根部处理为确保柱根部不烂根，在安装模板时，所有柱、墙根部均需加M7.5砂浆找平层以防止混凝土浇筑时因漏浆而导致烂根。11.2、梁墙接头处处理要求模板接缝平整且缝隙小。所有模板体系在预制拼装时，将模板刨边，使边线平直,四角归方，接缝平整；梁底边、二次模板接头处和转角处均加垫双面胶以防止漏浆。第六章、模板拆除1、模22、板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时,混凝土强度要达到1。2MPa(依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆,后支的先拆.（1)墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反,先外墙后内墙,先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模.拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓23、,再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板,或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板.门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢,再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。（2) 楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动,达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板,其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑.4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲24、刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量.5、模板拆除后,及时进行板面清理，涂刷隔离剂,防止粘结灰浆。第七章、模板技术措施1、进场模板质量标准模板要求:（1)技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。(2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0。001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3 点、1点,取8点平均值;各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法:用钢卷尺在25、距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值.对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差.翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺)量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”.（1)主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时,下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架;上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板.检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计26、文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2） 一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水;模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查.检验方法:观察.2)对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱.检查数量：按规范要求的检验批(在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%,且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间.）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。327、）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附规定；检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱,应抽查构件数量的10，且不应少于3 件;对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。检验方法:钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件;对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间）。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1:（检验方法:检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值.）（4）模板垂直度控制1)对模板垂直度28、严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装.2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm,平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线.（6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm)。2）浇筑混凝土时,做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3)门窗洞口处对称下混凝土;4）模板支立后,拉水平、29、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形,跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动;6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结.(7)模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。(9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物,清理干净后,用木胶合板背订木方固定.(10）跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm.(11)与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调30、配合,合模通知书发放后方可合模。（12)混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线,边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。(13）为提高模板周转、安装效率,事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。(2）进场木方先31、压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直.（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧,以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5)墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶.内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定,对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂32、刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时,其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。(3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形,及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八章、安全、环保文明施工措施一、支模时安全技术措施1、高支模施工的洞口临边如果无排栅的须设置安全护栏,高度不少于1。2m，护栏内满铺度目安全网。2、加强对现场工人的安全教育,工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。门式钢脚手架支顶搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格持证上岗的专业架子工.3、进入施工33、现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。4、使用电动机械必须接零接地，并实行一箱一机一闸一防漏电开关。5、施工现场严禁吸烟，严禁酒后上班，经医生检查不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。6、水平杆、剪刀撑与立杆确保有足够的连接刚度。严禁不同直径钢管混合使用。7、钢管立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有质量毛病的钢管.8、水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.M。9、柱边立杆与柱距离不大于250mm，施工过程模板没有固定前，不得进行下道工序施工，禁止利用拉杆、支撑攀爬上下，必34、须设置专用施工楼梯上下.10、拆除模板，周围应设围栏或警戒标志,并设专人看管，禁止无关人员入内。拆除应按顺序以先装后折,后装先折原则,从一端向另一端,逐层向下拆除，禁止上下同时作业。11、水平杆、剪刀撑，应与钢客立杆同步拆除，不得提前拆除。12、拆下的模板、枋木、钢管、扣件、等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。13、拆除工作当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束,方可撤离岗位。14、输送至地面的所有模板、枋木、扣件、钢管等物体，应按类堆放整理。15、操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。16、临边支架外35、侧应有防护措施，以防坠物伤人。17、高支模搭设,拆除和混凝土浇筑期间无关人员不得进入高支模底下。18、严禁堆放碎板、纸碎、水泥袋等杂物。19、严禁在作业面上吸烟、乱丢火种.在各层楼面设置灭火器材。20、需要进行叫焊施工作业，必须有专业人监护跟焊，对焊接的火花必须用铁皮封挡，严禁焊花掉落。动火作业前，必须进行安全检查并用水淋湿所施工作业的范围。21、施工现场临时使用的电线、电闸不得挂在支顶上，如确实施工需要架设的电线，必须用有效的绝缘器材进行安装.电器设备，必须 有防雨、防漏电措施.施工现场使用照明灯具要遵守有亲关安全规定.二、拆除模时的安全措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带.（2）支36、模前必须搭好相关脚手架（见本相关安全操作规程等）。(3）在拆墙模前不准将脚手架拆除,用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭,挂禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）组合模板堆放时,使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆.（5)环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理,并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九章、高支模应急预案措施137、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。项目经理李来根为第一安全责任人，安全负责人赵献计为直接安全责任人，并相应成立高支模施工管理领导小组.组长:项目经理：李来根副组长：项目副经理：胡胜军 安全总监:赵献计现场技术负责人：何天勇组员:安全员张家森、施工员梁超华、技术员刘宝等，木工班组长及各施工班组长。2、报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话单位或姓名电话单位或姓名电话火警119组长(项目经理）：李来根公安110副组长:(项目副经理）胡胜军医疗120组员：(施工员）张家森交通122组员：（施工员）梁华超公司办公电话，,，组员： （技术员）刘宝3、人员分38、工与职责（1）项目经理（第一安全责任人)：负责高支模应急救援全面工作.(2)现场技术负责人(直接安全责任人）:负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习,有计划区分任务，明确责任。（3)现场安全员 ：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作,统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。（4）组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。4、应急救援工作程序(1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报,由组长立即上报公司39、，必要时，汇报当地有关部门,以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时,由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。(4）项目部指定现场专职安全员刘伟祥负责事故的收集、统计、审核和上报工作,并严格遵守事故报告的真实性和时效性。5、应急救援方法(1）高空坠落应急救援方法：1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120” 急救电话及马上报告应急救领导小组抢救.2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着40、地部位,和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地,同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全.4)如果伤员腰、背、肩部先着地,有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱,运送时要平稳,否则会加重伤情.(2）模板、坍塌应急救援方法：1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救,防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场.2）报120急救中心，到现场抢救伤员.（应尽量说清楚伤员人数、情况41、地点、联系电话等，并派人到路口等待)；3)急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清现事故现场,检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；5）预备应急救援工具:切割机、起重机、药箱、担架等。（3)物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类,采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染,压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员,首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏42、迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。5）预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援第十章、支模监测项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。1、监测项目:支架沉降、位移和变形43、。2、测点布设：在1/2梁板跨位置，每个监测剖面布设三个支撑位移变形监测点。3、监测频率:模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次,记录此值并以此值为初始值;在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80%这段时间,每隔半天测量一次.4、变形监测预警值；梁板支撑架垂直位移预警值取10mm,水平位移预警值取8mm.5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。第十一章、雨季施工措施 1、做好汛前和雨季来临前的检查44、工作，及时认真整改存在隐患,做到防患于未然.汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班,做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。2、雨季来临之前，加固临时设施,大标志牌,临时围墙等处设警告牌;疏通好施工场地内的下水管道和雨水井,保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水.3、雨天作业必须设专定人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。4、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断叫源，以免引起火灾或触电伤亡事故。 风雨过后,要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。545、各高支模区，必须设置避雷装置。6、浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报,尽量避免在雨天进行。现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。第十二章、防台风措施 1 、台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备.设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取 有效措施。2、成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救,使损失降到最低。3、遇6级以上大,我时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，支撑不滑时再进行工作。4、对施工现场应进行全面详细检查,如有拉结不牢、变形等情况，应采46、取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修.5、台风到来之前,应对现场的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好,不能固定的东西要及时搬到建筑物内。6、在台风来之前要立即对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查,发现问题要及时处理,经现场负责人同意方可复工.7、在台风来之前抗风及抗雨领导小组织抢险集结待命,统一指挥，随时准备排除危险隐患。安排好应急疏散通道及安全集结中心。8、科学、合理安排台风期间施工，使工程不会因此而处于停工状态。提前安排好各分部分项工程的施工，做到有备无患.台风过后,全体动47、员进行抢险救灾，全面检查已施工工程的质量状况，以最快的速度恢复生产，使工期损失降到最低。第十三章、炎热天气施工措施 1、炎热天气要做好防暑降温工作.2、工地设茶水供应站，保证施工操作人员的水分补充；饮食要卫生、饭菜要可口，确保职工健康。3、高温时期施工，应避开日照高温时间浇灌砼，必须连续施工时，对模板、输送泵采取浇水、覆盖等降温措施。4、要混凝土商考虑到天气炎热的情况对混凝土的影响，考虑增加缓凝剂延缓砼的凝固，降低坍度落损失等。5、高温时期混凝土出槽温度控制不得高于28。6、指派专人负责做好砼的养护工作,采用浇水蓄水养护，使砼表面经常处于湿润状态，防止发生龟裂现象。第十四章、劳动计划本项目拟投48、入的劳动人员如下表数量（人)备注管理人员15项目固定安全员3项目固定质量员2项目固定架子工26根据工程实际情况增减作业人员木工50根据工程实际情况增减作业人员测量工3项目固定混凝土工20项目固定机械操作员8项目固定塔吊司机6项目固定电工2项目固定杂工10根据工程实际情况增减作业人员第十五章、模板计算第一节、300800梁木模板与支撑计算书一、一般的梁的计算,取300800的梁来计算（一)、一般的梁为300800;其参数如下: 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=800mm， H方向对拉螺栓1道,对拉螺栓直径12mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度）500mm。 梁模板使49、用的木方截面7575mm， 梁模板截面底部木方距离300mm，梁模板截面侧面木方距离300mm. 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2,抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。(二）、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0。340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3; 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公50、式为下式中的较小值: 其中 c- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料)取200/(T+15)，取5。000h； T 混凝土的入模温度，取25。000; V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。200m； 1 外加剂影响修正系数，取1。000; 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0。850. 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28。800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/51、m2。 （三）、梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.001。801.80/6 = 13。50cm3； I = 25。001.801。801.80/12 = 12。15cm4; 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下： 300 300 300 8.5164kN/mAB 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求: f = M/W f=15.00N/mm2 其中 f - 梁底模板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M 计算的最大弯矩 (kN。m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m）； q=1.20.340。3+24。000。3052、.80+1。500。30。80+1。42。500。3=8。5164 kN/m， 最大弯矩计算公式如下: M=0。108.51640.3002=-0.07665 kN。m f=0。07665106/13500.0=5.6778 N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2，满足要求！ 2。抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.3008.5164=1.533 kN, 截面抗剪强度计算值 T=31533/（225018）= 0.511 N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 53、面板的抗剪强度计算满足要求！ 3。挠度计算 最大挠度计算公式如下:其中 q = 0。340。30+24.000。300。80+1。500.300。80=6.222 N/mm， 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0。6776.222300。04/(1006000.00121500.0)= 0.468mm, 梁底模板的挠度计算值: v = 0。468mm小于 v = 300/250，满足要求！ （四）、梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含! （五）、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 300 300 30031.008kN/mAB图 梁侧模54、板计算简图 1。抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f - 梁侧模板的抗弯强度计算值（N/mm2); M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm）; q=（1。228。80+1.43.00）0.80=31.008N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=0.1031。0080.3002=0.2791kN.m f=0。2791106/32400.0=8.614N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求！ 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T55、 其中最大剪力 Q=0.60.30031。008=5.581 kN, 截面抗剪强度计算值 T=35581/(260018)=0.775 N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下：其中 q = 31.0080。80=25.774N/mm，24.806 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67724.806300.04/(1006000.00291600.0）= 0.7775mm, 梁侧模板的挠度计算值： v = 0。7775mm小于 v = 300/250,满足要求！ （六）、穿梁螺栓计算 计算公式: N56、 N = fA 其中 N 穿梁螺栓强度等级为5.8所受的拉力； A - 穿梁螺栓强度等级为5.8有效面积 (mm2）； f 穿梁螺栓强度等级为5.8的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓强度等级为5.8承受最大拉力 N = （1.228.80+1。43.00)0。800。50/1=15。504kN, 穿梁螺栓强度等级为5。8直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9。9mm； 穿梁螺栓强度等级为5.8有效面积为 A=76.000mm2; 穿梁螺栓强度等级为5.8最大容许拉力值为 N=19。20kN； 穿梁螺栓强度等级为5。8承受拉力最大值为 N=19.0kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨57、的计算间距500mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓. 穿梁螺栓强度满足要求！二、地下室高支模部分截面为2501650的计算（一）的支撑示意图如下：（二）地下室梁2501650梁的计算 梁截面宽度 B=250mm， 梁截面高度 H=1650mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。 梁模板使用的木方截面7575mm， 梁模板截面底部木方距离300mm,梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2,抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm58、2，抗弯强度f=15N/mm2。（三）、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1。500kN/m3； 混凝土自重 = 24。000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值. 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 c- 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/(T+15），取5。000h； T 混凝土的入模温度，取25。000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m59、/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28。800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4。000kN/m2。 （四）、梁模板底模计算 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 25。001.801。80/6 = 13.50cm3； I = 25。001.801。801。80/12 = 12.15cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算60、，计算简图如下 300 300 300 13.79kN/mAB 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f=15.00N/mm2 其中 f - 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 （kN.m）； q - 作用在梁底模板的均布荷载（kN/m)； q=1。20.340.3+24.000。251。65+1。500.251。65+1。42。500.3=13。79kN/m， 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1013。790。3002=0.12411 kN.m f=0.12411106/13500。0=9。1933N/mm2 梁底模面板61、抗弯计算强度小于15。00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。60.2513.79=2。0685 kN 截面抗剪强度计算值 T=32068。5/（225018）=0。6895N/mm2, 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求！ 3。挠度计算 最大挠度计算公式如下:其中 q = 0。340.25+24.000.251.65+1。500.251.65=10。604 N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67710.60430062、.04/（1006000。00121500。0)= 0.7977 mm， 梁底模板的挠度计算值： v = 0.624mm小于 v = 300/250，满足要求! （五）、梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ (六）、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算,计算简图如下 300 300 3005.36kN/mAB图 梁侧模板计算简图 1。抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求: f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2）； M - 计算的最大弯矩 （kN。m）; q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm）; q=(1。228。80+1.40。263、50）1。65=53。602N/mm 最大弯矩计算公式如下： M=-0。1053.6020。3002=-0。4824kN。m f=0.4824106/32400。0=14。888N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求！ 2。抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。60。25053。602=8。040 kN 截面抗剪强度计算值 T=38040/（260018）=1.1167N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求！ 3。挠度计算 最大挠64、度计算公式如下:其中 q = 53。6021.65=88.443N/mm， 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0。67788。443200。04/(1006000。00291600.0）=0。548mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.548mm小于 v = 300/200，满足要求！ （七）、穿梁螺栓计算 计算公式： N N = fA 其中 N 穿梁螺栓强度等级为5.8所受的拉力； A - 穿梁螺栓强度等级为5.8有效面积 （mm2)； f 穿梁螺栓强度等级为5。8的抗拉强度设计值，取170N/mm2; 穿梁螺栓强度等级为5.8承受最大拉力 N = (1.228.80+1.4465、。00)0。800。50/1=16.05kN 穿梁螺栓强度等级为5.8直径为12mm; 穿梁螺栓有效直径为9。9mm； 穿梁螺栓强度等级为5。8有效面积为 A=76.000mm2; 穿梁螺栓强度等级为5。8最大容许拉力值为 N=19.20kN; 穿梁螺栓强度等级为5。8承受拉力最大值为 N=19。0kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求！第二节、梁、高支模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1282000). 计算的脚手架搭设高度为5。1米，门架型号采用MF1217,钢材66、采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米,步距1。95米，跨距 l = 1。83米. 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0。08米，b1 = 0。75米. 门架立杆采用27.21.9mm钢管,立杆加强杆采用48。03.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0。90m,梁底木方距离300mm. 梁底木方截面宽度75mm,高度75mm。 梁顶托采用双钢管483.5mm. 1-立杆；2立杆加强杆；3-横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 167、.225.5000.2000.3000.80=1.4688kN。 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1。荷载的计算: (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m）: q1 = 25.5000。8000.300=8 kN/m，6。12 （2）模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0。3400.300(20.800+0。30)/0.30=0。646 kN/m， (3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m)： 经计算得到,活荷载标准值 q3 = 2。0000.300=0.600kN/m 经计算得到,木方荷载计算值 Q = 1.2（6.12+0。646)+1.40。800=9。268、39kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN。m) 木方变形图(mm） 木方剪力图（kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。617kN N2=1.617kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0。839kN。m 经过计算得到最大支座 F= 1.617kN 经过计算得到最大变形 V= 4.6mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 101010/6 = 166.667cm3； I = 10101010/12 = 833。3333cm4; （1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.83333106/166667=5。69、00N/mm2, 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！ (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.4688/(2100100）=0。220N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ (3)木方挠度计算 最大变形 v =4。6mm 木方的最大挠度小于1220.0/250，满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0。092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图（kN。m70、） 托梁变形图（mm) 托梁剪力图（kN） 经过计算得到最大弯矩 M= 0。468kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5。453kN 经过计算得到最大变形 V= 0.5mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10。16cm3; 截面惯性矩 I = 24。38cm4； (1）顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。468106/1。05/10160。0=43.8N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! （2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.5mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400，满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载71、与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： （1)脚手架自重产生的轴向力（kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为: 门架（MF1217） 1榀 0.205kN 交叉支撑 2副 20。040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0。132kN 连接棒 2个 20.006=0。012kN 锁臂 2副 20。009=0。017kN 合计 0.446kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m (2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03。572、mm钢管,按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=（41。950)/（41.830)=1.066 20。038(41。830）/cos/（41.950）=0。105kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管,按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11。830）/（41。950）=0。009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； （10.014+40。014）/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m; 每米高的栏杆重量为0.010kN/m; 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计73、 NGk2 = 0.181kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0。410kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力1。946kN,1.946kN 第2榀门架两端点力5。453kN,5.453kN 第3榀门架两端点力5。453kN，5.453kN 第4榀门架两端点力1。946kN，1.946kN 经计算得到,托梁传递荷载为 NQ = 10.906kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1。2NGH + NQ 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，74、NG = 0。410kN/m； NQ - 托梁传递荷载，NQ = 10.906kN； H 脚手架的搭设高度，H = 5.1m。 经计算得到，N = 1。20.4105.100+10.906=13.415kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 13.415kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值（kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0。716； k 调整系数，k=1.13; i 门架立杆的换算截面回转半径，i=2。69cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩,I=10.92c75、m4; h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=1。22cm4； A1 - 门架立杆的净截面面积,A1=1。51cm2； h1 门架加强杆的高度,h1=1。54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩,I1=12。19cm4； A - 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=3。02cm2; f 门架钢材的强度设计值，f=205。00N/mm2. Nd调整系数为1。0。 经计算得到，Nd= 1.044.321=44.321kN。 立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求!第四节 顶板、高支模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范76、（JGJ128-2000）. 计算的脚手架搭设高度为5。8米，门架型号采用MF1217,钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1。95米，跨距 l = 2.00米。 门架 h1 = 1。54米，h2 = 0。08米，b1 = 0。75米。 门架立杆采用27。21。9mm钢管,立杆加强杆采用48。03.5mm钢管. 每榀门架之间的距离0。90m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度100mm,高度100mm。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 1-立杆;2-立杆加强杆;3-横杆;4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图图2 模77、板支架示意图 一、商铺顶板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m）： q1 = 25.5000.18000。300=1。377kN/m （2)模板的自重线荷载（kN/m）： q2 = 0。3400。300=0。102kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载（kN/m): 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000。300=0。600kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(1。377+0。102)+1.40。600=2.615 kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 300 300300 300378、00 2.62kN/mAB 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m） 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.419kN N2=3。210kN N3=2。675kN N4=2。675kN N5=3.210kN N6=1。419kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0。359kN。m 经过计算得到最大支座 F= 3。210kN 经过计算得到最大变形 V= 1。9mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 101010/6 = 166。667cm3； I = 10101010/12 = 833。3333cm4； (1）木方79、抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。359106/166667=2.154N/mm2, 木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求! (2）木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.994/(2100100)=0.2991N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ （3）木方挠度计算 最大变形 v =1.9mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 二、商铺顶板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元. 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载80、取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图（kN.m) 托梁变形图（mm） 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.737kN 经过计算得到最大变形 V= 1.0mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24。38cm4； （1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。922106/1。05/10160。0=86.43N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2,满足要求! (2）顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.0mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求81、! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容: （1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为: 门架(MF1217） 1榀 0。205kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0。1654/5=0。132kN 连接棒 2个 20.006=0。012kN 锁臂 2副 20.009=0。017kN 合计 0.446kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0。446 / 1.950 = 0。229kN/m (2）加固杆、剪刀撑和附件等82、产生的轴向力计算(kN/m） 剪刀撑采用48.03。5mm钢管，按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(42。000)=0。975 20.038（42。000）/cos/(41.950）=0.110kN/m 水平加固杆采用48。03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0。038(12。000）/(41。950）=0。010kN/m 每跨内的直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高的钢管重为0。037kN/m； (10。014+40.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0。020kN/m； 每米高的栏杆重量为0。010kN/m； 经计算得83、到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.187kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0。415kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力3.831kN，3。831kN 第2榀门架两端点力10.737kN,10.737kN 第3榀门架两端点力10。737kN，10.737kN 第4榀门架两端点力3.831kN，3.831kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 21。473kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.284、NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值,NG = 0.415kN/m； NQ - 托梁传递荷载，NQ = 21.473kN; H - 脚手架的搭设高度，H = 6。0m。 经计算得到，N = 1。20.4156。000+21.473=24.463kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 24.46kN; Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 - 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0。716； k 调整系数，k=1。13； i - 门架立杆的换算截面回转半径85、，i=2。69cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10。92cm4; h0 - 门架的高度,h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1。54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12。19cm4； A 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=3.02cm2; f - 门架钢材的强度设计值，f=205。00N/mm2。 Nd调整系数为1。0。 经计算得到，Nd= 1.044。321=44.321kN。 立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求!七、五、门架立柱的稳定门架纵横向均沿86、竖向设三道水平加强杆，加强杆用483。5的钢管与立杆用扣件紧固,可保证架体的稳定。这里仅需计算立杆的稳定性，按最不利情况,不考虑附加支顶（483.5）作用与砼本身自重:（0。30.81/20.1811）25.5=7.65KN。楼板模板及其支架的自重按1。1KN/计算：1。10.9=0。99KN活荷载：1.50。9=1.35立杆所受荷载：N=7。650.991.35=9。99KN,立柱402.5的参数:A=294.5mm2 ，I=52000mm4，i=13.3，1920高门架，交叉支撑撑点之间的距离为1200,是最不利处.六、地基验算本工程的回填土与层夯实至压实系数0.9,且在回填土上面又浇筑了87、100cm，C15混凝土，因此仅需在立杆下支垫400400的模板块即可满足要求,不必验算。立杆下垫两块胶合模板，面积2400100。F= 满足要求。第五节 柱模板支撑计算书一、8501050柱模板支撑计算书（一)柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=850mm， 柱模板的截面高度 H=1050mm 柱模板的计算高度 L = 6000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm3.5mm. 柱模板竖楞截面宽度100mm,高度100mm。 在850方向竖楞4根，上一条对拉杆，在1050方向竖楞5根。上三条对拉杆。 1050 850 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值88、计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值. 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 c 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料）取200/（T+15),取5。714h； T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3。000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.589、40kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40。000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0。50m。 荷载计算值 q = 1。240。0000.500+1。44.0000.500=26.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001。801.80/6 = 27.00cm3； I = 50。001.801。801。80/12 = 290、4。30cm4； （1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2)； M - 面板的最大弯距（N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩; f - 面板的抗弯强度设计值,取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.220。000+1.42.000）0.200。20=0.1072kN。m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.107210001000/27000=3.970N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2）抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T91、 其中最大剪力 Q=0。600(1.220。000+1.42。000)0。20=3.216kN 截面抗剪强度计算值 T=33216。0/（2850.00018.000)=0.315N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T,满足要求! (3）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0。67726.800204/(1006000243000)=0.065mm 面板的最大挠度小于162.5/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算92、如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.162m。 荷载计算值 q = 1.240。0000。162+1。44.0000。162=8。710kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4。355/0.500=8。710kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0。18.7100.500。50=0。218kN.m 最大剪力 Q=0。60.5008.710=2。613kN 最大支座力 N=1。10.5008。710=4。791kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 93、W = 7.507。507.50/6 = 70。31cm3； I = 7。507。507.507.50/12 = 263。67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.218106/70312。5=3。10N/mm2 抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求! （2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32613/（27575)=0。697N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0。6777.25850094、.04/（1009500.002636718.8）=0。123mm 最大挠度小于500。0/250，满足要求！ 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = （1。240.00+1。44.00）0.162 0。500 = 4.36kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算. 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图（kN） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.671mm 最大支座力 Qmax=4。355kN 抗弯计算强度 f=0。974206/10160000.0=95.87N/mm2 95、支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于610。0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力; A 对拉螺栓有效面积 （mm2）； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径（mm): 12 对拉螺栓有效直径（mm）: 10 对拉螺栓有效面积（mm2）: A = 76。000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN)： N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN）： N = 4。355 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集96、中荷载 P: P = (1.240.00+1。44.00)0.162 0。500 = 4。36kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算. 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m) 支撑钢管变形图（mm） 支撑钢管剪力图（kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。974kN。m 最大变形 vmax=0.671mm 最大支座力 Qmax=4。355kN 抗弯计算强度 f=0。974106/10160000。0=95.87N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于610。0/150与10mm,满足要求! 八97、H方向对拉螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2）; f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2； 对拉螺栓的直径（mm)： 12 对拉螺栓有效直径（mm）: 10 对拉螺栓有效面积(mm2）: A = 76。000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN)： N = 12。920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.355 对拉螺栓强度验算满足要求!一、400800截面柱模板计算书 一)、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=400mm， 柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度98、 L = 6000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm. 柱箍采用双钢管48mm3。5mm。 柱模板竖楞截面宽度75mm，高度75mm。 B方向竖楞3根，H方向竖楞4根。 柱模板支撑计算简图 二)、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料)取200/(T+15)，取5。714h； T 混凝土的入模温度，取33.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.50099、m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1。000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40。540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三）、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0。50m。 荷载计算值 q = 1。240.0000.500+1。44.0000.500=26。8100、00kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001。801。80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24。30cm4； （1）抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距（N.mm）； W 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m）； 经计算得到 M = 0。100(1。220。000+1.42.000）0.2420101、。242=0。157kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.15710001000/27000=5.797N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！ (2）抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600（1。220.000+1.42。000）0。242=3.886kN 截面抗剪强度计算值 T=33886。0/（2500.00018。000）=0。648N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T,满足要求! (3）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v 102、= 0。67720。0002424/(1006000243000)=0.317mm 面板的最大挠度小于241。7/250，满足要求! 四）、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.242m. 荷载计算值 q = 1.240。0000.242+1。44.0000.242=12。953kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 6。477/0.500=12。953kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0103、。112.9530.500.50=0。324kN.m 最大剪力 Q=0.60.50012.953=3。886kN 最大支座力 N=1.10。50012.953=7.124kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 101010/6 = 166。667cm3； I = 10101010/12 = 833.3332cm4； （1）抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。324106/166667=1.92N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （2）抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3104、Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33886/(2100100）=0。583N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3）挠度计算 最大变形 v =0。67712.953500.04/(1009500。002636718。8)=0.219mm 最大挠度小于500。0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P: P = （1。240.00+1。44。00）0。162 0.500 = 4.36kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m) 支撑钢管变形105、图(mm） 支撑钢管剪力图(kN） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.671mm 最大支座力 Qmax=4。355kN 抗弯计算强度 f=0.974106/10160000.0=95。87N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于610.0/150与10mm，满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 （mm2); f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径（mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm）： 10 对拉螺栓106、有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值（kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 4.355 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P: P = (1。240.00+1.44。00）0.242 0.500 = 6。48kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m) 支撑钢管变形图（mm) 支撑钢管剪力图（kN） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。736kN。m 最大变形 vmax=0。129mm 最大支座力 Qma107、x=14。598kN 抗弯计算强度 f=0.736106/10160000。0=72。44N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于505。0/150与10mm，满足要求！ 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 （mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2; 对拉螺栓的直径(mm）: 12 对拉螺栓有效直径（mm): 10 对拉螺栓有效面积（mm2）： A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值（kN）： N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉108、力(kN)： N = 14。598 对拉螺栓强度验算不满足要求!第六节 墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度200mm，高度3300mm，两侧楼板高度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用100100mm木方,外龙骨采用双钢管48mm3.5mm. 对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距400+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距400mm,直径14mm。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为109、下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3; t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料)取200/（T+15)，取4。762h； T 混凝土的入模温度,取27.000； V 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1。000; 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850. 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.790kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=33。790kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 110、三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取3。11m。 荷载计算值 q = 1.233.7903。105+1。44。0003.105=143.290kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 310.501.801.80/6 = 167。67cm3; I = 310。501.801.801。80/12 = 150.90cm4； 计算简图 弯矩图(kN。m） 剪力图（kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=11。463kN N2=31。52111、4kN N3=31.524kN N4=11.463kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.2mm (1）抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。57310001000/167670=3。417N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！ （2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=317194.0/(23105。00018.000）=0。461N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求！ (3）挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0。172mm 面板的最大挠度小于200112、.0/250，满足要求！ 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 31.524/3.105=10.153kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图（kN.m) 内龙骨变形图（mm) 内龙骨剪力图(kN） 经过计算得到最大弯矩 M= 0.812kN。m 经过计算得到最大支座 F= 8。121kN 经过计算得到最大变形 V= 1。2mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 7。507.507.50/6 = 70.31113、cm3； I = 7。507.507。507.50/12 = 263。67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.812106/70312.5=11。55N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！ (2）内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34061/(27575)=1。083N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求！ (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =1.2mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求！ 五、墙模板外龙骨的计算 114、外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m） 支撑钢管变形图(mm） 支撑钢管剪力图（kN） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。568kN.m 最大变形 vmax=0.120mm 最大支座力 Qmax=17。459kN 抗弯计算强度 f=0。568106/10160000.0=55.91N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm，满足要求！ 六、对拉螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力; A - 对拉螺栓有效面积 (mm2); f 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 对拉螺栓的直径（mm)： 14 对拉螺栓有效直径（mm)： 12 对拉螺栓有效面积(mm2）: A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值（kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力（kN）： N = 17。459 对拉螺栓强度验算满足要求!