1、第七届农运会新闻中心（东北分区起步区中区西部）工程高大支架专项施工方案审 批 编 制 时 间 目 录第一章 编制依据 2 -1、施工图纸- 2 -2、图集、规范、规程、行业标准、省市主-/管部门文件 2 -3、企业标准 2 -第二章 工程概况 3 1、工程概况 3 -第三章 支模架形式选用及设计 4 1、支模架形式选用.。- 4 -2、支模架设计。.。 .。. 5 第四章 支模架的构造要求及措施工。.。.。.- 7 -1、架体总体要求 。.。.。 7 2、支撑体系的基础设置。.。- 7 3、立杆。.。- 9 -4、剪力撑.。. 9 5、周边拉接。- 10 第五章 支模的搭设及拆除. 11 -12、支模架搭设.。- 11 -2、升降舞台和观众席区高大支模思路。. 12 -3、支模架的拆除.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.- 14 第六章 支撑体系检查和验收要求.。. 15 -1、使用的钢管扣件检查内容。. 15 2、支撑架验收要求。.- 17 第七章 模板支撑体系监测监控措施.。 19 -第八章 安全保证措施.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 21 -1、高支模工程的安全管理措施.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.3、。.。.。.。- 21 2、预防模板及支架坍塌的安全技术措施.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。- 22 -第九章 应急预案措施。.。.。.。.。- 23 第十章 模板体系计算书.。.。 28 第一章 编制依据一、施工图纸 xx理工大学建筑设计研究院设计提供的xx市东北分区起步区中区13号楼工程施工图纸及设计联系单等文件资料。二、图集、规范、规程、行业标准、省市主管部门文件1、建筑工程安全生产管理条例2、中华人民共和国安全生产法3、建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001)；4、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)；5、直缝电焊钢管4、GB/T137936、低压流体输送用焊接钢管GB/T30927、碳素结构钢GB/T7008、钢管脚手架扣件GB/5831-20069、混凝土结构工程施工质量验收规范（502042002)；10、木结构工程施工验收规范（GB502002002）;11、木结构设计规范（GB500052003)；12、混凝土结构设计规范GB50010200213、钢结构设计规范GB50017-200314、建筑结构荷载规范（GB500092001）15、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99)。16、建设部文件，建筑工程预防坍塌事故若干规定（建设部建质200382号）；17、关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理5、办法的通知(建设部建质200987号)18、本工程施工组织设计19、施工现场临时用电安全技术规范(JGJ462005）20、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302011）三、企业标准企业工程施工管理手册.第二章 工程概况1、工程概况本工程为第七届农运会新闻中心标段（东北分区起步区中区西部)工程,位于xx市天山路以南，光武路以北。 整个工程建筑总面积约74902,地下1层，地上五层，地下室顶标高为0。050m,地下室层高为5.0m，一层层高为5。0m，二层五层层高为4。5m, 结构总高度23。000m， 屋顶最高点27.700m,本工程外部尺寸为222.3 m85。5m。 本工程6、为框架结构体系,整体现浇，基础为钢筋砼板式筏板基础及柱下独立基础,筏板厚度为1000mm.本工程抗震设防类别为丙类， 非框架梁、构造柱的抗震等级为四级.一号楼（广电中心）的框架抗震等级为二级，二号楼（管理中心）、三号楼（服务中心）的框架抗震等级为二级。本工程建筑物场地土类别为类，地基持力层为粉质粘土层,地基承载力为fa=150KPa；建筑结构安全等级为二级,建筑合理使用年限为50年。1.1、高大支模架施工相关的工程概况1)。广电中心观众席部分2/1J/1/31/6四层梁支撑架高度13。95m，2/1-J/1/3-1/6五层梁支撑架高度18。45m。中型演播室1-3轴/DF轴二层板支撑架搭设高度7、9.75m。升降舞台部分3-8轴线、2/1-JN屋面板支撑搭设高度为41.8米（ 此部位为升降舞台,升降舞台底标高为-14米)2/1-JD/1/31/6屋面板支撑架搭设高度为11.6523.8m（因支模架底部为台阶式观众席和二层观众席，底部支模架搭设高度不一）10-12轴线、BQ轴屋面板支模架搭设高度为26。8m。以上部位支模架搭设高度大于8.000m,属高大支模架工程,其中38轴/2/1-JN轴屋面梁顶标高为27.95m，在升降舞台筏板上搭设支模架。梁板支撑实际架搭设高度为41。8m,主梁截面为5001800、次梁截面3001000。梁跨度净长为27.00 m.板厚均为120mm。主梁现浇为8、钢筋混凝土梁.10-12轴/B-Q轴屋面梁顶标高为25.15 m，主梁截面为5002650mm.梁支撑实际架搭设高度为26。8m。梁跨净长9 m.悬挑9。8 m,板厚均为120mm,主梁为现浇钢筋混凝土.2)。其它部位高度未超8m，跨度未超18m集中线荷载不大于15KN/M,施工总荷载不大于10kn/m。经分析、对广电中心屋面5轴/2/1-JN。WKL5 3001000梁板屋面2/1-J/1/31/6. WKL12 5001800梁、屋面12轴/MQ WK40 3002650梁。观众席屋面板1/31/6/D-2/1J.258031260m .板厚120。支模架高度11.6523。80m 为保证9、施工过程中的安全，需对以上部位的模板及支撑体系进行设计验算并对方案进行专家论证.其余高支模区域内均参照以上计算书方案进行.WKL5 3001000mm 广电中心升降舞台屋面梁跨度净长14。32mm。 WKL12 5001800mm 广电中心升降舞台与观众席间梁跨度净长25。8m.B 258031260m观众席屋面板钢梁支撑,板厚120mm，净高11.6523.80m.3）。本方案支模架特点1。1 本工程广电中心升降舞台及观众席屋面板支模搭设高度高，升降舞台从筏板14m到屋面板结构标高27.95m. 观众席首层地面结构为0。0506m。 二层为12。10m，观众席屋面板标高为23。95m. 搭设10、高度分别为41。8m和 11.65023。80m。 为了保障支模支撑的整体稳定性。 要求施工中首先完成相关混凝土柱的浇筑.1。2 目前广电中心已完成筏板砼浇筑,正在进行地下室结构施工。1.3 参建单位建设单位：xx市文化广电新闻出版局 设计单位：xx理工大学建筑设计研究院监理单位: 中汽智达（洛阳）建设监理公司勘察单位：河南中州岩土水务有限公司施工单位： 郑州市第一建筑工程集团有限公司2、附图2。1 楼面、屋面的结构平、剖面图（附后）第三章 支模架形式选用及设计一、支模架形式选用本工程考虑到施工工期、质量和安全等到方面的要求，在选择方案时充分考虑以下几点：1、 模板及其支架的结构设计，力求做到11、结构要安全可靠，造价经济合理。2、 在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性.3、 选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修.4、 结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位,便于检查验收。5、 综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。结合以上模板及模板支架设计原则,同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用扣件式钢管作为模架的支撑，钢管计划选用483.0型,但考虑实际情况钢管壁厚达不到规范要求采取立杆加密并在计算中按照483.0加以计算。扣件按照GB15831国标钢管脚手架扣件要求租赁采购，用于架体12、杆件的连接.二、支模架设计1、支撑架施工荷载取值1。1模板支架设计时考虑的荷载标准值：模板0.3KN/m2及支架自重0.15KN/m；新浇混凝土自重25KN/m3;梁钢筋自重1。5KN/m3，板钢筋自重1.1KN/m3；施工人员及施工设备荷载1.0KN/m2;振捣混凝土时产生的荷载2。0KN/m2。1。2模板支架的荷载分项系数：模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重梁取1。35;人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取1.4。1.3本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用：施工人员及施工设备荷载荷载1KN/m2;振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2=3.0KN/m21。4高13、大支撑架采用2011筑业安全计算软件。2、支撑架布置情况 本工程梁种类较多，包括5001800，3001000，400800，5002650，300700，250600等。板厚主要为120厚，分别位于广电中心楼面、屋面板及观众席屋面板.由于本方案涉及高支模，因此在模架设计时，梁以500X1800和300X1000两个截面为代表进行了分析，其设计结果适用于其它截面梁的模架搭设；板则分别对支模架23.800 m高及板厚120进行了设计.具体设计参数见支撑架搭设参数汇总表。3、支撑架搭设参数汇总表搭 设 参 数梁截面尺寸（mm）梁截面尺寸（mm）50018003001000模板支架形式扣件式钢管模板14、支架最大跨度2580015150搭设高度2380041。95计算高度2380041。95计算截面50018003001000梁侧对拉螺栓5道；450；距梁底模板300，2道;450；距梁底模板300；梁单侧方木12根8根梁侧方木间距 150150梁侧、底模板18厚胶合板18厚胶合板梁底方木布置平行梁轴线布置平行梁轴线布置梁底方木规格、间距4090,6根4090，4根梁底(双)立杆横距(截面方向)1200 增加承重杆2根1200 增加承重杆2根梁底(双)立杆纵距(跨度方向）600600梁底小横杆间距500500模板支架步距12001200梁底扣件数量双扣件双扣件剪力撑模板支架四边满布竖向剪刀撑，15、中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每层中间设置一道水平剪刀撑。扫地杆离地（楼）面200mm高，纵横向连续设置(具体见附图)水平拉接间距高度方向每隔4。5米与周边梁、柱设置一道刚性拉结立杆基础地下室160mm厚顶板，筏板100mm厚，混凝土强度C30 钢管类型483。0扣件类型可锻铸铁制作搭 设 参 数现浇板板厚120支架形式扣件式钢管模板支架搭设高度23800计算高度2380步距1200立杆间距600900水平横杆间距500底板方木间距4090，200板底扣件双扣件剪力撑模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道16、纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每层中间设置一道水平剪刀撑.扫地杆离地(楼）面200mm高,纵横向连续设置水平拉结高度方向每隔4。5米与周边梁、柱设置一道刚性拉结立杆基础广电中心地下室160mm厚顶板，混凝土强度C30。钢管类型483。0扣件类型可锻铸铁制作4、与周围结构拉结措施 模架支撑与周边主体结构的刚性拉接措施（具体做法详见节点附图）。5、 防雷处理措施模架支撑与外脚手架间用钢管进行扣件拉结，避雷针用12的镀锌钢筋制作,设在建筑脚手架的立柱上，高度为超出脚手架1。2m，并将所有最上层的纵向水平杆全部接通,形成避雷网络。接地线用12的镀锌钢17、筋制作，接地线的连接应保证接触可靠，并经有关部门检查验收合格，接地装置完成后要用电阻表测定电阻是否符合,接地电阻不大于4欧姆.在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员离开脚手架。第四章支模架的构造要求及措施构造措施对模架支撑的稳定性起到关健的作用。本方案严格按照JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范和GB33/1035-2006建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程要求进行的构造搭设。一、架体总体要求1、 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；2、 具有足够的承载能力,刚度和稳定性，能可靠的承受施工中所产生的荷载；3、 构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；18、4、 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并设垫板；5、 支架搭设按本模板方案进行,不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。二、 支撑体系的基础设置及支撑梁、板的支架立柱构造与安装规定1、根据本工程的特点,结构梁板模架支撑均搭设在现浇混凝土梁板上，并在每根纵横立杆底端按方案要求放置木垫板，且垫板厚度不小于50mm，其下支撑不得拆除。2、梁和板立柱，其纵横向间距要相等或成倍数。钢管立柱底部设垫木和底座,顶部设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须锲紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时保证上下同心。在立柱底距地面200mm19、高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆.可调支托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。当层高在8-20m时,在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均与四周建筑物顶紧顶牢.无处可顶时，在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪力撑。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm*3。0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平接杆应采用对接，剪刀撑采用搭接，搭接20、长度不得小于500mm，并采用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（详见附图)3、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合上述第二条的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆向低处延长不小于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m 。4、立柱接长严禁搭接,必须采用对接扣件连接，相连两立柱的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3.5、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。6、满堂模板和共享空间模板支架立柱,在外侧周围设21、由下至上的竖向连接式剪刀撑;中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,其宽度为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑钢件的底端应与地面顶紧，夹角应为450600.当建筑层高在820m时，除满足上述规定外,在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑,在有水平剪刀撑的部位,在每个剪刀撑的中间处增加一道水平剪力撑。当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑。7、当支架立柱高度超过5m时，在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位,按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。(详见附图）三、立杆1、 立杆平面布22、置图（详见后附图）立杆遇梁为双立杆.2、 搭接要求:本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接.四、剪力撑1、 水平剪力撑：模板支架四边与中间每隔4排立杆设置从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。设置时,有剪刀撑斜杆的框格总数的1/3；2、 竖向剪刀撑:模板支架四周满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设置一道纵横向剪刀撑,由底至顶连续设置；3、 剪刀撑布置图（详见附图)3.1、竖向剪刀撑： 支架外围应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；支架内部中间每隔56根立杆在纵横向的整个长度和高度上分别连续设置剪刀撑。3。2、水平剪刀撑：本架体支架高度为2340m之间，均大于8米,故除在其底部、顶部23、设置水平剪刀撑外，还应在支架中间每隔一个楼层设置一道水平剪刀撑。3。3、竖向剪刀撑和水平剪刀撑的斜杆应靠近支架主节点；剪刀撑斜杆与场面的夹角应在45与60之间；剪刀撑跨度应为4-5个立柱间距或5m7m；剪刀撑的斜杆应与其相交的立杆或水平杆尽量用直角扣件扣紧；无法扣紧的情况下可以选用旋转扣件。五、 周边拉接 采用预埋连墙件连接（详见附图），以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力.第五章 支模的搭设及拆除一、 支模架搭设支模架搭设前,必须根据设计的立杆间距放样定位，并经验收后方可进行.搭设顺序：扫地杆-逐根树立立杆,随即与扫地杆扣紧装设扫地横杆并与立杆与扫地杆扣紧-按第一步纵向钢管(与各立杆扣紧24、)按第二步横向钢管第二步横向钢管-架设临时斜撑杆（上端与第二步纵向钢管扣紧，在装设两道连墙件后可拆除）-第三、四步纵向钢管和横向钢管连墙杆-接立杆-加设剪刀撑-铺脚手架支模板验收.1。1立杆底垫板安放应符合下列规定：1、 立杆应准确地放在定位线上;2、 支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3、 本工程支架所有立杆接长全部采用对接扣件连接,严禁搭接。对接应符合下列规定：A、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。B、立杆接长时,同步内隔一根立杆的两个相隔25、接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 1。2水平杆（1） 、水平杆接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接。所有水平杆的端部均应与四周建筑物构件顶紧顶牢,对接、搭接应符合下列规定： A、对接扣件应交错布置:两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨步内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 B、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm.(2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。26、主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm 。（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通.1。3剪刀撑（1） 、根据工程设计及实际情况,在每一跨纵横两个方向的中间部位设置一排连续剪力撑。（2） 、剪刀撑的构造应符合下列规定：A、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应大于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在450600之间。倾角为450时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为600时，则不应超过5根；B、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；C、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；1.4为提高整体稳定性及抵抗侧向变形能力，连墙件安装应达到框27、柱混凝土强度等级的75以上后,用抱柱的方法用于模板支架的拉接。1.5连墙件设置的间距：在框架柱上设置连墙件时的水平横杆的步距同设计步距。二、升降舞台和观众席区高架支模思路1、-0。05米以下应按（B-28)标高27。95天面局部结构平面图中WKL、WKL、WKL、WKL、WKL及L的位置，间距投影到-14。0米后定位，从2/(1-J）轴线向北丈量梁立杆间距进行搭设。2/(1-J）轴之KL29(4）300x1000（-0。050)位于坑南立壁边上,梁底下方应有两排立杆,梁架外排距梁中各600应有两排立杆，一排在坑底-14.00，一排在南立立壁上（-6。65)。KL29的梁架立杆间间距横宽:50028、+200+500=1200.东西向纵长立杆间距要与上部WK及L梁架立杆对应，不应以500间距均分，应以轴线WKL为中心向东西方向丈量。并以此间距向北及东西方向布设立杆间距在3。9、3.6、3。5、2.775，梁间立杆间距（纵向）可调整。2、0。05以下水平纵、横杆必须向四面立壁顶紧。、x（1/N）三个砼柱补打拆模后,应与坑内架体紧抱住连接.3、0.05向上,坑北边线南移到（1-N)轴上,空间架体向南收缩，东西之、轴上KL没有向内收缩，这时的东西南北四面梁上面均应预埋钢管，以便进行连墙杆式拉结。 另：南面KL29拆掉梁侧模板后，在其上应增加“抱梁”，连接0。05上下的空间架体(圆弧留空处)。4、29、-9.00及-0.05标高处附近，应有两道水平纵、横及斜向支撑以保证0。05以下空间架体的稳定性.5、竖向剪刀撑杆，因杆件间距过稠,可考虑从上向下放杆以便于斜向穿杆固定，斜杆与水平杆连接处，必须有直角扣件扣牢。二、0。05以上:1、观众席区域上部GL，也应按其位置、间距投影到-0.050以上，然后在斜阶梯XB上垫木、铁进行GL架的搭设。2、GL架东西长向立杆间距应对应KL29东西间距布置，以求南北向立杆一条直线（不是500间距均分）。3、GL架横宽参照KL29搭设，梁架之间的板架立杆间距为2。20-1。2=1。000.500.8可按12排立杆布置2.251.21。050.502。351。21。30、150。682.561.21.360。682。781.21.580.79立杆最大方格为600x800,根据计算书提供参数，应该能满足要求.4、观众席地下室部位的支撑系统不能拆除，须待上部结构支撑系统拆除后，方可拆除。5、所有梁支梁底模时，均应按规范规定起拱。6、观众席所有水平杆中，能“抱梁、“抱柱”必须“抱梁抱柱”。7、升降舞台区域:7-1：三层结构平面9。45+0。3标高处，(1/3)轴西增加L46,(1/6）轴东增加L46后，空间架体东、西向内收。四层结构平面,13.95标高处，增加KL14-5。五层结构平面,18。45标高处，增加KL12-5。可在梁上支梁架，也为空间架体的南侧水平刚度及31、稳定性，提供了有力的支点(水平杆顶梁)。 72:空间架体四面的梁上可以预埋钢管，按连墙杆式连接固定，能“抱梁、抱柱”的，尽量“抱梁、抱柱，也可双排立杆“卡梁”. 7-3:空间架体四周的梁架杆件均不得拆除，待天面结构拆除后，方可随同拆除。8、GL区上部支承GL及屋面XB的南北长向钢管，东西向起坡，逢中2%(26。5cm）。三、支模架的拆除拆除准备工作：2。1划出工作区标志，禁止行人进入;2。2全面检查支撑架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求；2.3根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施;2.4模板支架拆除前由项目技术负责人对拆除人员进行安全拆除技术交底，32、并履行签字手续；2。5清除脚手架上的杂物及地面障碍物。2.6模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行.严格遵守拆除顺序，由上而下，后支的先拆,一般是先拆侧模、栏杆、脚手板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等;2.7拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架,连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。2。8支拆模板时，2米以上高处作业高，设置可靠的立足点，并有相应的防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆,从上而下的原则。2.9模板拆除前必须有混凝土强度报告,强度达到规定要求后方可拆模。（1） 、侧模在混凝土强33、度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除.（2） 、底模拆除梁长8米,混凝土强度达到100%;8米混凝土强度达到75%；悬壁构件达到100后方可拆除。（3） 、板底模2米，混凝土强度达到50，2米8米混凝土强度达到75%方可拆除。8米混凝土强度达到100后方可拆除。2.10楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧板模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除模板支柱,每排留12根立柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落,再用钩子将模板钩下.等该段的模板全部脱落后，集中支出集中堆放,木模的堆放高度不超过2米。第六章 支撑体系检查和验收要求一、 使用的钢34、管扣件检查内容1、 钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB70088)的要求.2、 支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T3793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。3、 每根钢管的最大质量不应小于22kg ,采用483。2钢管且壁厚最小不得少于3.0厚。4、 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1） 应有产品质量合格证；（2） 应有质量检验报告,钢管材质检验办法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1。1条的规定；（3） 钢管表35、面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;（4） 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范（JGJ130-2001)的规定;（5） 钢管必须涂有防锈漆。（6） 具体标准按下表内容进行检查：序号项目允许偏差（）示意图检查工具1焊接钢管尺寸外径48mm壁厚3。2mm -0。50.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲:a各种杆钢管的端部弯曲11。5m5钢板尺B立杆杆钢管弯曲3m.1m4m4m。4米)其它施工单位检查结论结论检查日期: 年 月 日 项目技术负责人：项目经理：监理单位检查结论结论检查日期: 年 36、月 日 专业监理工程师： 总监理工程师：第七章 模板支撑体系监测监控措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头.3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪ET022精密水准仪S3E 13”自动安平水准仪1千米往返3mm垂直仪DZJ22h/40000对讲机5检测板手25、 监测说明(1)、班组每日进行安全检查，项目部负责对检查结果进行校验核对；（237、）、模板工程日常检查重点部位:1).杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求;2）.连墙件是否松动；3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差;4）施工过程中是否有超载现象；5）安全防护措施是否符合规范要求;6）支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜低于2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。（1） 本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。（2） 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第八章 安全保证措施一、高支模工38、程的安全管理措施1、搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036)考核合格,持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者,不得上支架操作。2、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。3、搭拆支顶架时工人必须戴安全帽,系安全带,穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收.验收合格后，方可进行高处作业。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。4、施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。5、当支架基础下有设备基础、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，39、否则必须采取加固措施。6、在支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。7、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。8、模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。9、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后将洞盖没。10、临街搭设的支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。施工作业场所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所用的40、物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件,传递物件禁止抛掷.11、设专人负责对支架进行经常检查和保修工作.对高层支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。12、施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。13、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。对进行高处作业的高耸建筑物事先设置避雷设施.遇有台风暴雨后应对支架设施逐一加以检查,发现有松动、变形、损坏或脱落等现象立即修理完善。14、进行高处拆模作业,应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。 15、拆除支41、顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。16、拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落.拆立柱时,操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。17、模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。18、模板拆除时,不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后,拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于lm，堆放高度不得超过lm.楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。19、拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物,并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管42、.二、预防模板及支架坍塌的安全技术措施1、设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时,其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值.2、所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。3、模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。4、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。5、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整43、支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳.6、支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑,防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。 7、大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱，以增强支架系统的整体稳定性.8、可调托座伸出长度不宜超过200mm，若伸出长度超过200mm，应加拉杆连结稳定。9、安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。10、作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载.不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得44、拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件.11、立杆连接必须采用对接,支承杆连接必须采用双扣件.第九章 应急预案措施为了保证本工程的施工安全工作落实到实处,根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准,针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高支撑模板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展,及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。一、 应急救援组织1、 应急救援小组名单:2、应急响应发生四级以下的一般事故时，由现场应急救援小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机45、构；发生四级以上重大安全事故时,由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应.、工程项目部现场应急救援小组：、工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。、由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好保护好事故现场。、指挥调动工地现场的一切所需的应急救援排险物资和人员参与抢救46、救援,确保救援工作在统一指挥下有序地进行。、协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。、协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训举一反三地制定并落实相应的预防措施,切实防止类似的事故重复发生。、负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全的情况下,上报有关上级部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。、公司应急救援小组：、公司应急救援小组接到工地重大事故报告后,应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生事故时间、地点、原因等)分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。、指挥现场应急救47、援组织,首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大.同时协同现场保护好事故现场.、负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物质资源和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成。、协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。、协助政府有关部门分析事故原因和性质. 、吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生.、协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复正常生产。、应急响应中必须遵循的原则、紧急事故发生后，发现人应立即报警。、项目部急救援小组在接到报警后,应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救;若事态情况48、严重,难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍.、事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行.、在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。、截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。、项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。、紧急事故处理结束后,部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策.3、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药品:双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉49、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。内服药品：云南白药等。4、应急救援措施、发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施、当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点.人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。、当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外,还应保护好现场。、当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后,在确认安全的前提下，50、方可组织人员进行相应的抢救.、被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。、当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。、发生高处坠落事故的应急救援措施：、当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后,迅速送往邻近医院进行检查治疗。、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况,如伤员发生休克,应先处理休克.遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。、对于处于休克状态的伤员应将其平51、卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物,防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动,并将下肢抬高约20度左右,然后尽快送医院抢救治疗。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅,对于骨折者,应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。、对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。、对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部52、位用夹板把受伤位置临时固定,使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位,并注意保暖。、发生物体打击伤害事故的应急救援措施：、发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治.抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上.、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现,应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即53、就近送有条件的医院治疗.、对于创伤性出血的伤员,应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。、对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗.、发生机械伤害事故的应急救援措施：、发生机械伤害事故时,要立即采取拉闸断电等措施,停止机械运转，然后应立即对伤员采取包扎止血措施。、对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好,与伤员同时送到医院,以便做接驳手术。、对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。、发生火灾事故的应急救援措施：、发生火灾时,首先是迅速扑灭火源，及时疏散有54、关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告.报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。、火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。、现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走,避免火灾区域扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。、如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救,并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。、发生触电事故的应急救援措施：、触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电,首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对55、症施救。、当触电者位于高处时,应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）.、夜间发生触电事故时,应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。、触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着,解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治.、若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时,应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。第十章、模板体系计算书升降舞台屋面梁梁模板及观众席现浇板（扣件钢管56、架）计算书高支撑架的计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ1622008)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 500172003）等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议,如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、工程属性-新浇混凝土板名称 ： B1 新浇混凝土板板厚t（mm） ： 120 新浇混凝土板边长L（m) ： 30 新浇混凝土板边宽B(m） ： 25.8 -二、荷载组合-当计算面板和小梁57、时的均布活荷载(kN/m2) : 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) ： 2。5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2） ： 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2） ： 1面板自重标准值（kN/m2） ： 0.1 面板及小梁自重标准值(kN/m2) ： 0。3 楼板模板板自重标准值（kN/m2) : 0.5 模板及其支架自重标准值(kN/m2） ： 0.75 新浇混凝土自重标准值G2k（kN/m3) ： 25 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) ： 1.1 基本风压o(kN/m2） ： 0.25 风荷载体型系数s ： 0。8 风荷载高度变化系数z ： 058、.9 风荷载标准值k(KN/m2) : 0。18 -三、模板体系设计-模板支架高度（m) : 23。8 立柱纵向间距la（mm） ： 1000 立柱横向间距lb（mm) ： 1000 水平拉杆步距h(mm） ： 1500 立柱布置在混凝土板域中的位置 ： 自定义 立杆距混凝土板长边的距离（mm) ： 300 立杆距混凝土板短边的距离(mm) ： 250 主梁布置方向 : 平行楼板长边 小梁间距（mm） : 200 小梁距混凝土板短边的距离(mm） ： 100 小梁左端悬挑长度（mm) ： 250 小梁右端悬挑长度（mm） ： 250 -四、面板验算-面板类型 ： 覆面木胶合板 面板厚度h（mm59、） ： 15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2) : 15 面板弹性模量E（N/mm2） ： 10000 -根据建筑施工模板安全技术规范”面板可按简支跨计算”的规定，另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。面板截面抵抗矩 W = bh2/6 = hntljmk10001526=0 mm3;面板截面惯性矩 I = bh3/12 = hntljmk100015312=0 mm4；1、强度验算q1 = 0。9max1.2(G1k+(G3k+G2k）h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h）+1。40.7Q1kb = 0.97。3781=6。64160、 kN/m;q2 = 0.91.2G1kb = 0。91.20.11=0。108 kN/m;p = 0.91。4Q1K = 0。91。42.5=3。15 kN/m;Mmax = maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4 = max(6.641（2001000）28，0.108（2001000）28+3.1520010004)=0.158 kNm; = Mmax/W = 0。1581060=0 N/mm2; = 0 N/mm2 小于 面板抗弯强度设计值 f = 15 N/mm2,满足要求！2、挠度验算q = (G1k+（G3k+G2k)h)b = (0.1+（25+1.1）1201000)1=61、3.232 kN/m； = 5ql4/(384EI） = 53.2322004（384100000104)=0 mm; = 0 mm 小于 =l/400 = 0。5 mm，满足要求！五、小梁验算-小梁类型 ： 方木 小梁材质规格（mm） ：4090小梁抗弯强度设计值f（N/mm2) ： 15.44 小梁抗剪强度设计值（kN/m2) ： 1。78 小梁弹性模量E(N/mm2） ： 9350 小梁截面惯性矩I(cm4） : 243 小梁截面抵抗矩W(cm3) ： 54 -因B/lb = 25 ;按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为250。00mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度62、验算q1 = 0。9max1.2（G1k+(G3k+G2k)h）+1。4Q1k，1.35(G1k+（G3k+G2k)h)+1。40。7Q1kb = 0.97.6182001000=1。371 kN/m；q1静 = 0。91.2（G1k+（G3k+G2k)h）b = 0。91.2（0.3+(25+1。1)1201000)2001000=0。741 kN/m;q1活 = 0.91.4Q1Kb = 0。91.42。52001000=0。63 kN/m;M1 = 0.077q1静l2+0.1q1活l2 = 0。0770.74112+0。150。6312=0.152 kNm;q2 = 0。91.2G1k63、b = 0。91。20。32001000=0.065 kN/m；p = 0。91.4Q1K = 0.91。42.5=3.15 kN/m;M2 = 0。077q2l2+0.21pl = 0.0770.06512+0.213.151=0。666 kNm;M3 = maxq1l12/2，q2l12/2+pl1 = max（1。3710.2522,0.0650。2522+3.150.25）=0.79 kNm;MMax = maxM1,M2，M3 = 0.79 kNm； = Mmax/W = 0。79106(54103）=14。621 N/mm2； = 14。621 N/mm2 小于 小梁抗弯强度设计值64、 f = 15.44 N/mm2,满足要求！2、抗剪验算V1 = 0。607q1静L+0.62q1活L = 0.6070.7411+0。620。631=0.841 kN；V2 = 0.607q2L+0.681p = 0.6070.0651+0.6813.15=2.184 kN；V3 = maxq1L1，q2L1+p = max(1。3710。25,0。0650。25+3.15）=3.166 kN;VMax = max1,2，3 = 3。166 kN; = 3VMax/（2bh0) = 33.166103(24090)=1.319 N/mm2; = 1。319 N/mm2 小于 小梁抗弯强度设计65、值 f = 15。44 N/mm2，满足要求！3、挠度验算q = (G1k+（G3k+G2k）h)b = （0。3+（25+1。1）1201000)2001000=0.686 kN/m;跨中max = 0。632qL4/(100EI） = 0.6320。686（1103）4（1009350243104）=0.191 mm;悬臂端max = qL4/(8EI） = 0。686（0.25103）4（89350243104)=0.015 mm;跨中max = 0。191 mm 小于 =l/400 = 2。5 mm，满足要求！悬臂端max = 0.015 mm 小于 =l/400 = 0。625 mm66、，满足要求！六、主梁验算-主梁类型 : 钢管 主梁材质规格(mm) ： 483 可调托座内主梁根数 ： 2 主梁弹性模量E（N/mm2） : 206000 主梁抗弯强度设计值f（N/mm2) ： 205 主梁抗剪强度设计值（kN/m2） : 125 主梁截面抵抗矩W（cm3) ： 8。98 主梁截面惯性矩I(cm4） ： 21。56 -因主梁2根合并,则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半.1、小梁最大支座反力计算Q1k = 1.5 kN/m2；q1 = 0。9max1。2(G1k+(G3k+G2k)h)+1。4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb = 0。96。467、582001000=1.163 kN/m;q1静 = 0.91。35(G1k+（G3k+G2k)h）b = 0.91。35(0.5+(25+1。1）1201000)2001000=0。883 kN/m；q1活 = 0。91.4Q1Kb = 0.91.41.52001000=0.378 kN/m;q2 = (G1k+(G3k+G2k)h）b = (0。5+(25+1。1）1201000)2001000=0.726 kN/m;承载能力极限状态按四跨连续梁, Rmax = (1.143q1静+1.223q1活)L = (1。1430。883+1。2230。378)1=1.471 kN；按悬臂梁， R68、1 = q1l = 1.1630.25=0。291 kN;R = maxRmax,R1 = 1.471 kN；同理，R1。356kN，R“0.83kN正常使用极限状态按四跨连续梁， Rmax = 1.143q2L = 1。1430.7261=0。83 kN;按悬臂梁, R1 = Rmaxl = 0。830。291=0.241 kN；R = maxRmax,R1 = 0。83 kN;同理,R1。356kN,R“0。83kN2、抗弯验算计算简图如下：最大弯矩 Mmax = 0。407 kNm = Mmax/W = 0。407106(8.98103)=45.323 N/mm2; = 45。323 N69、/mm2 小于 主梁抗弯强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!3、抗剪验算R1最大支座力,取2。093kN；Max = 2VMax/A = 22.093103(24090)=0.581 N/mm2； = 0。581 N/mm2 小于 主梁抗剪强度设计值 = 125 kN/m2,满足要求！4、挠度验算max = 2。463 mm跨中max = 2。463 mm悬挑段max = 0.067 mm；跨中max = 2。463 mm 小于 =l/400 = 2。5 mm，满足要求！悬挑段max = 0。067 mm 小于 =l/400 = 2。125 mm，满足要求!七、立柱验算-立柱钢管70、类型 : 483 立柱截面面积（cm ) ： 4.24 立柱回转半径i（mm） : 10.78 立柱截面抵抗矩（cm3) ： 4.49 立柱抗压强度设计值f(kN/m2） ： 205 - = h/i = 150010。78=139。147 ; = 139。147 小于 = 150 ,满足要求！查表得，,取0.352;根据规范 第3条，室外露天支模组合风荷载时，立柱计算应符合下式要求Mw = 0.90。91.4kLah2/10 = 0。90.91.40.1810001000（15001000)210=0.046 kNm；Nw = 0.91.2(G1k+（G3k+G2k）h)+0.91.4Q1kl71、alb+sqr（0.9）1。4Mw/lb = 0.9(1.2(0.75+(25+1.1)1201000)+0.91。41）1000100010001000+0.90。91.40.04610001000=5。327 kN;f = Nw/（A）+Mw/W = 5.327103(0.3524。24102)+0.046106(4.49103)=45。918 N/mm2；f = 45。918 N/mm2 小于 立柱抗压强度设计值 f = 205 kN/m2，满足要求！八、可调托座验算-可调托座承载力容许值N（kN） ： 30 -N = 5.327 kN;N = 5.327 kN 小于 可调托座承载力容许72、值 N = 30 kN，满足要求!九、立柱地基基础验算-地基土类型 ： 岩石 地基承载力设计值fak（kPa） ： 350 立柱垫木地基土承载力折减系数m ： 1 基础底面扩展面积A（m2） ： 0。1 -立柱底垫板的底面平均压力 P = N/(mfA） = 5.327(10。1）=53。266 kPa；立柱底垫板的底面平均压力 P = 53.266 kPa 小于 地基承载力设计值 fak = 350 kPa,满足要求！梁模板（扣件式）计算书一、工程属性-新浇混凝土梁名称 ： KL12 新浇混凝土梁计算跨度(m) ： 27 混凝土梁截面宽L（mm） ： 500 混凝土梁截面高（mm） ： 1873、00 新浇混凝土结构层高(m) ： 37。95 梁侧楼板厚度B(mm） ： 120 -二、荷载组合-面板自重标准值(kN/m2) ： 0.1 面板及小梁自重标准值（kN/m2） ： 0.3 楼板模板板自重标准值(kN/m2) ： 0。5 模板及其支架自重标准值（kN/m2） ： 0.75 新浇筑混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3） ： 1。5 新浇筑混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) ： 1。1 新浇混凝土自重标准值G2k（kN/m3） ： 25 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2） ： 1 振捣混凝土时对水平面模板荷载标准值Q2K(kN/m2) ： 2 基本风压o（kN74、/m2） ： 0.25 风荷载体型系数s ： 0。8 风压高度变化系数z : 0。9 风荷载标准值k（KN/m2） ： 0。18 -三、模板体系设计-新浇混凝土梁支撑方式 : 梁两侧有板,小梁平行梁轴线 梁跨度立柱间距la(mm） ： 800 梁两侧立柱间距lb（mm) ： 1200 步距h(mm) ： 1500 新浇混凝土楼板立柱间距lb1(mm） ： 900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 : 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) ： 600 梁底立柱根数 ： 2 梁底立柱布置方式 ： 按混凝土梁梁宽均分 梁底立柱依次距梁左侧立柱距离 : 516,682 梁底支撑小梁根数 : 6 梁底支撑75、主梁一端悬挑长度（mm) ： 150 -四、面板验算-面板类型 ： 覆面木胶合板 面板厚度h（mm) : 15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2） ： 15 面板弹性模量E（N/mm2) ： 10000 -W = bh2/6/1000 = 10001526=37500 mm;I = bh3/12/10000 = 10001531210-4=28。125 cm4；q1 = 0。9max1。2(G1k+（G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1。35（G1k+(G3k+G2k）h）+1。40。7Q1kb = 0。965.511=58.959 kN/m；1、强度验算MMax = 0。069 kNm =76、 Mmax/W = 0.069106（37500103）=0.002 N/mm2； = 0。002 N/mm2 小于 面板抗弯强度设计值 f = 15 N/mm2，满足要求！2、挠度验算q2 = (G1k+（G3k+G2k）h）b = （0.1+（25+1。5)18001000)10001000=47。8 kN/m；最大变形 = 0.011 mm最大变形 = 0。011 mm 小于 =l/400 = 0.25 mm，满足要求!3、支座反力计算设计值（承载能力极限状态）R1 = 2。586 kN， R2 = 7。413 kN, R3 = 6.379 kN， R4 = 6.378 kN, R5 =77、 7。413 kN， R6 = 2。586 kN标准值（正常使用极限状态）R1 = 1.887 kN， R2 = 5.409 kN, R3” = 4。654 kN， R4” = 4.654 kN, R5 = 5.409 kN， R6 = 1。887 kN五、小梁验算-小梁类型 ： 方木 小梁材质规格（mm）：4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2） : 15.44 小梁抗剪强度设计值(kN/m2） ： 1。78 小梁弹性模量E(N/mm2) : 9350 小梁截面惯性矩I(cm4） ： 243 小梁截面抵抗矩W（cm3） : 54 -q1 = max(2.586+（0.91.35（0。3-078、.1）12001000（6-1）)+0.5(18001000-1201000）)+0.966.490。352,7.413+0.91.35（(0.3-0.1）12001000(6-1）,2.586+（0。91。35（0。3-0。1）12001000（6-1)）+0。5（180010001201000）+0.966。490.352)=13。956 kN/m；q2 = max（1.887+(0.30.1)(12001000(61）)+(0。1+（25+1。5)18001000)(12001000-600100050010002）2+0.5(18001000-1201000），7。413+（0。3-079、.1）12001000(61),1.887+(0.3-0。1)(12001000(6-1)）+(0。1+（25+1。5）18001000）（600100050010002)2+0.5(18001000-1201000）=11。14 kN/m；1、强度验算MMax = 0.157 kNm = Mmax/W = 0.157106（37500103)=0。004 N/mm2； = 0.004 N/mm2 小于 小梁抗弯强度设计值 f = 15。44 N/mm2，满足要求!2、抗剪验算R1最大支座力，取2.091kN； = 3VMax/(2bh0） = 32.091103(24090)=0。871 N80、/mm2； = 0.871 N/mm2 小于 小梁抗剪强度设计值 = 1。78 kN/m2,满足要求！最大变形 = 0.55 mm最大变形 = 0。55 mm 小于 =l/400 = 2000 mm，满足要求！4、支座反力计算设计值（承载能力极限状态)R1 = 2。091 kN;同理得:R1 = 0。403 kN, R2 = 1.127 kN, R3 = 0。972 kN, R4 = 0.972 kN, R5 = 1.127 kN， R6 = 0。403 kN标准值（正常使用极限状态)R1 = 1。671 kN;同理得：R1” = 0.449 kN, R2 = 0。449 kN, R3” = 81、0。449 kN, R4” = 0.449 kN, R5 = 0.449 kN, R6 = 0.449 kN六、主梁验算-主梁类型 ： 钢管 主梁材质规格(mm) ： 483 可调托座内主梁根数 : 2 主梁弹性模量E（N/mm2） ： 206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2) : 205 主梁抗剪强度设计值(kN/m2) ： 125 主梁截面抵抗矩W（cm3) ： 8。98 主梁截面惯性矩I(cm4） : 21.56 -计算简图如下：1、抗弯验算计算简图如下：最大弯矩 Mmax = 0。101 kNm = Mmax/W = 0。101106(8。98103）=11。247 N/mm282、; = 11.247 N/mm2 小于 主梁抗弯强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!2、抗剪验算R1最大支座力，取0。449kN； = 2VMax/A = 20。449103(26080)=0。094 N/mm2; = 0。094 N/mm2 小于 主梁抗剪强度设计值 = 125 kN/m2,满足要求！3、挠度验算最大变形 = 0。55 mm最大变形 = 0.55 mm 小于 =l/400 = 2 mm，满足要求!4、扣件抗滑计算Rmax = 0.898 kNRmax = 0.898 kN 小于 N = 8 kN，满足要求!七、立柱验算-立柱钢管类型 : 483 立柱截面面积(c83、m ) ： 4.24 立柱回转半径i(mm） ： 10.78 立柱截面抵抗矩(cm ） : 4.49 立柱抗压强度设计值f(kN/m2) : 205 - = h/i = 150010.78=139.147 ； = 139.147 小于 = 150 ，满足要求！查表得，取0。352；1、风荷载计算Mw = 0。90.91.4kLah2/10 = 0。90.91。40.188001000(15001000）210=0。037 kNm;2、稳定性计算Nw = 0.786+0。037(12001000）+0。03537。95+（0。8+8001000)0.035trunc（18001500）+(0.884、+8001000）0=2。193 kN；f = Nw/（A)+Mw/W = 2.193103（0.3524.24102)+0.037106(4.49103)=22.876 N/mm2;f = 22.876 N/mm2 小于 立柱抗压强度设计值 f = 205 kN/m2，满足要求！八、可调托座验算-可调托座承载力容许值N(kN） ： 30 -N由”主梁验算”一节计算可知可调托座最大受力,取0.786kN；由”主梁验算一节计算可知可调托座最大受力 N = 0。786 kN 小于 可调托座承载力容许值 N = 30 kN，满足要求！九、立柱地基基础验算-地基土类型 : 岩石 地基承载力设计值fak85、（kPa） ： 140 立柱垫木地基土承载力折减系数m ： 1 基础底面扩展面积A(m2） ： 0。25 -立柱底垫板的底面平均压力 P = N/(mfA） = 2.193（10。25)=8.772 kPa；立柱底垫板的底面平均压力 P = 8.772 kPa 小于 地基承载力设计值 fak = 140 kPa,满足要求！梁模板（扣件式）计算书一、工程属性-新浇混凝土梁名称 ： WKL5 新浇混凝土梁计算跨度（m) ： 15.12 混凝土梁截面宽L（mm) : 300 混凝土梁截面高(mm) ： 1000 新浇混凝土结构层高(m) ： 41。95 梁侧楼板厚度B(mm) ： 120 -二、荷载86、组合-面板自重标准值（kN/m2) ： 0.1 面板及小梁自重标准值(kN/m2） ： 0.3 楼板模板板自重标准值(kN/m2） ： 0。5 模板及其支架自重标准值（kN/m2） ： 0。75 新浇筑混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3） ： 1.5 新浇筑混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3） ： 1.1 新浇混凝土自重标准值G2k（kN/m3） ： 25 施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2） ： 1 振捣混凝土时对水平面模板荷载标准值Q2K（kN/m2） : 2 基本风压o（kN/m2） ： 0。25 风荷载体型系数s ： 0.8 风压高度变化系数z ： 0.9 风荷载标87、准值k(KN/m2） : 0。18 -三、模板体系设计-新浇混凝土梁支撑方式 : 梁两侧有板，小梁平行梁轴线 梁跨度立柱间距la（mm) ： 1200 梁两侧立柱间距lb（mm) : 1200 步距h(mm） ： 1500 新浇混凝土楼板立柱间距lb1(mm) ： 1500 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 ： 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离（mm） ： 600 梁底立柱根数 ： 2 梁底立柱布置方式 ： 按混凝土梁梁宽均分 梁底立柱依次距梁左侧立柱距离 ： 550,650 梁底支撑小梁根数 ： 4 梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm) ： 360 -四、面板验算-面板类型 ： 覆面木胶合板 面板厚度88、h（mm） : 15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2） ： 15 面板弹性模量E（N/mm2) ： 10000 -面板截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30010001526=11250000 mm3；面板截面惯性矩 I = bh3/12 = 300100015312=84375000 mm4;q1 = 0。9max1。2(G1k+（G3k+G2k）h）+1.4Q1k，1。35（G1k+（G3k+G2k）h）+1。40.7Q1kb = 0。936.891=33。201 kN/m;1、强度验算MMax = 0.037 kNm = Mmax/W = 0。037106（11250000103)=89、0 N/mm2; = 0 N/mm2 小于 面板抗弯强度设计值 f = 15 N/mm2,满足要求！2、挠度验算q2 = （G1k+（G3k+G2k）h)b = （0.1+(25+1。5）10001000)10001000=26.6 kN/m;最大变形 = 0 mm最大变形 = 0 mm 小于 =l/400 = 0.25 mm，满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态）R1 = 1。476 kN, R2 = 4.057 kN, R3 = 4.057 kN， R4 = 1。476 kN标准值(正常使用极限状态）R1” = 1。064 kN， R2” = 2。926 kN, R3” = 90、2.926 kN, R4” = 1。064 kN五、小梁验算-小梁类型 ： 方木 小梁材质规格（mm）：4090小梁抗弯强度设计值f（N/mm2） ： 15。44 小梁抗剪强度设计值（kN/m2) ： 1。78 小梁弹性模量E（N/mm2） : 9350 小梁截面惯性矩I（cm4） ： 243 小梁截面抵抗矩W（cm3） : 54 -q1 = max（1。476+（0。91.35（(0.30。1）12001000(4-1）)+0。5(100010001201000）)+0。937.870。452,4.057+0。91.35(0。30。1)12001000（4-1)，1.476+（0。91.3591、（0.3-0.1)12001000（41）)+0.5（10001000-1201000）)+0。937.870.452）=9.682 kN/m；q2 = max(1。064+(0.3-0.1）(12001000（4-1）+（0。1+（25+1。5）10001000）(12001000-6001000-30010002）2+0.5(100010001201000),4。057+(0。30。1）12001000（41)，1。064+(0。3-0。1）(12001000（41)+(0。1+(25+1.5)10001000）(6001000-30010002)2+0.5(10001000-12010092、0)=7.569 kN/m；1、强度验算MMax = 0.627 kNm = Mmax/W = 0。627106(11250000103）=0 N/mm2； = 0 N/mm2 小于 小梁抗弯强度设计值 f = 15.44 N/mm2，满足要求！2、抗剪验算R1最大支座力，取3.482kN; = 3VMax/(2bh0） = 33。482103（24090)=1.451 N/mm2; = 1。451 N/mm2 小于 小梁抗剪强度设计值 = 1。78 kN/m2，满足要求!最大变形 = 0。415 mm最大变形 = 0.415 mm 小于 =l/400 = 3000 mm，满足要求!4、支座反93、力计算设计值(承载能力极限状态）R1 = 3。482 kN；同理得：R1 = 0。553 kN, R2 = 1.482 kN， R3 = 1。482 kN, R4 = 0.553 kN标准值（正常使用极限状态）R1 = 2.725 kN；同理得：R1 = 0。596 kN, R2 = 0。596 kN, R3 = 0.596 kN, R4” = 0。596 kN六、主梁验算-主梁类型 ： 钢管 主梁材质规格(mm） ： 483 可调托座内主梁根数 : 2 主梁弹性模量E（N/mm2） ： 206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2） ： 205 主梁抗剪强度设计值（kN/m2） ： 12594、 主梁截面抵抗矩W(cm3） : 8。98 主梁截面惯性矩I（cm4) ： 21。56 -计算简图如下:1、抗弯验算计算简图如下:最大弯矩 Mmax = 0.107 kNm = Mmax/W = 0.107106(8.98103)=11。915 N/mm2; = 11。915 N/mm2 小于 主梁抗弯强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2、抗剪验算R1最大支座力，取0.596kN; = 2VMax/A = 20。596103(26080)=0。124 N/mm2； = 0.124 N/mm2 小于 主梁抗剪强度设计值 = 125 kN/m2，满足要求！3、挠度验算最大变形 = 95、0。415 mm最大变形 = 0.415 mm 小于 =l/400 = 3 mm，满足要求！4、扣件抗滑计算Rmax = 1.192 kNRmax = 1.192 kN 小于 N = 8 kN，满足要求！七、立柱验算-立柱钢管类型 ： 483 立柱截面面积（cm ) ： 4。24 立柱回转半径i（mm) : 10。78 立柱截面抵抗矩（cm ) ： 4.49 立柱抗压强度设计值f(kN/m2) ： 205 - = h/i = 150010.78=139。147 ； = 139。147 小于 = 150 ，满足要求！查表得，,取0.352;1、风荷载计算Mw = 0。90.91.4kLah2/196、0 = 0。90.91。40.1812001000(15001000)210=0.055 kNm；2、稳定性计算Nw = 0。944+0。055（12001000)+0。03541。95+（1.2+12001000)0.035trunc(10001500)+（1。2+12001000）0=2。45 kN；f = Nw/(A)+Mw/W = 2.45103（0。3524。24102)+0。055106(4。49103）=28.689 N/mm2;f = 28.689 N/mm2 小于 立柱抗压强度设计值 f = 205 kN/m2,满足要求!八、可调托座验算-可调托座承载力容许值N(kN） : 30 -N由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力,取0.944kN；由”主梁验算”一节计算可知可调托座最大受力 N = 0.944 kN 小于 可调托座承载力容许值 N = 30 kN，满足要求！九、立柱地基基础验算-地基土类型 ： 岩石 地基承载力设计值fak（kPa) ： 140 立柱垫木地基土承载力折减系数m : 1 基础底面扩展面积A(m2) : 0。25 -立柱底垫板的底面平均压力 P = N/(mfA） = 2.45（10.25）=9.799 kPa；立柱底垫板的底面平均压力 P = 9.799 kPa 小于 地基承载力设计值 fak = 140 kPa,满足要求！