1、报社新闻中心高大模板工程整架验收施工设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、工程概况31.1.工程基本概况31.2.三层梁板高大模板结构构件情况4二、编制依据和范围52.1.编制依据52.2.编制范围5三、施工计划53.1.进度计划53.2材料计划63.3.技术准备7四.施工工艺技术74.1设计依据74.2技术参数74.3.工工艺流程94.4施工方法104.5、质量保证措施17编制方案17审查方案18批准方案18技术交底184.5.5.执行方案184.5.6.检查监控184.5.7.整架验收194.5.8.2、模板安装允许偏差及检验方法：204.6.模板的拆除：20五、施工安全保证措施235.1组织措施23施工组织机构235.1.2.高大模板施工注意问题：245.2.技术措施24技术安全措施245.2.2.预防坍塌事故的技术措施255.2.3.预防高空坠落事故安全技术措施265.2.4.混凝土浇筑方法及技术措施275.3. 应急预案275.3.1.概况27机构设置28机构的职责295.3.4.应急救援工作程序29救援方法295.4、监测措施315.5.安全管理措施33六、劳动力计划36七、模板的设计计算367.1.主要计算参数如下367.2采用钢管支撑梁、板模板的设计计算37 WKL3-4梁截面453、0800,（截面积：360000MM2）38 WKL3-4梁截面350650（截面积：227500MM2）43楼板模板设计技术46八.总进度计划49九.施工平面布置图50一、工程概况1.1.工程基本概况本工程为XX市XX日报社新闻中心工程，本工程总建筑面积为26962.32 m2，地下一层，地上十七层，地下室建筑面积为2911.50 m2，地下室结构层高为5.30m，地下室属全埋附式人防地下室，平时作为汽车库，战时作为甲类物资库，核六级、常六级，防化等级为丁级。结构类型高层为框架剪力墙体系裙楼为框架剪力墙结构，筏板基础。本工程地下室筏板面标高-5.3m，建筑顶点标高+69.3m。一三层的层高为4、4.5m，四十七层层高均为3.6m。设计图纸中，各楼面设计活荷载标准值： 1.2.高大模板结构构件情况楼层梁板跨度（m）粱号梁截面(mm)截面积（mm2）层高（m）板厚（mm）三层梁板8L3-13007002100009.01108KL3-12409002160009.01508WKL3-13006001800009.01108WKL3-23509003150009.01103.5WKL3-44508003600009.015063506502275009.0110四层梁板7KL4-26009005400004.51107KL4-360090054000012.8KZL4-11400270035、78000043.51807KL1-146009005400007WKL4-114509004050007KZL4-27001700119000021.53BKL1-3BKL1-4BKL1-58002000160000004.815014.8WKL1-36001200720000612023.2WKL1-55001200600000三层梁板交轴梁板及轴以外的雨篷梁板此部分高大模板支架按规定采用外径48、壁厚3.5的焊接钢管搭设模板支撑系统。本次先施工室内部分，室内部分的模板支撑系统落在人防地下室顶板上，室外雨棚待结构封顶时在施工，室外雨棚的满堂脚手架落在室外车道上，地基要求回填土按规范要求夯填6、密实，并浇筑完成车道的地面垫层。本工程拟采用商品泵送砼。二、编制依据和范围2.1.编制依据1、本工程建设工程施工合同2、本工程设计图纸及会审纪要、设计变更通知单3、主要相关规范砼结构工程施工质量验收规范GB502042002建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工安全检查标准JGJ5999建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范广西DB45/ T618其他现行建筑材料规范4、上级建设行政主管部门有关文件2.2.编制范围7、 XX日报社新闻中心三层梁板交轴梁板及轴以外的雨篷梁板。三、施工计划3.1.进度计划进度计划按照总进度计划执行。其具体分解如下3.2材料计划3.2.1各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。3.2.2根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。3.2.3对于不合格的钢管、扣件、支架配套使用材料以及发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。3.2.4原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。3.2.5模板脱模剂采用事成水质脱模剂。3.2.6模板材料进场计划序号名称规格数量进场时间115mm胶合板188、3091512000m2模板安装之前2木方408040m33扣件十字扣旋转扣对接扣40005001004顶托L600mm5405碗扣钢管4880T6步步紧6mm厚1000套7对拉螺杆122000套8蝴蝶扣4000套3.3.技术准备3.3.1要熟悉图纸，了解掌握模板的施工工艺，按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。3.3.2按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底并,下达具有可操作性、可实施的技术交底书。3.3.3认真做好材料进场验收检验工作，复查材料材质证明及材料进场存储工作。3.3.4做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技9、术资料的及时、准确、完整。四.施工工艺技术4.1设计依据业主提供的建筑、结构图纸及有关施工规范。3.1.2在满足塔吊起重要求、施工便利和经济条件下,尽可能扩大模板面积,减少拼缝。3.1.3模板设计中所用钢材均为Q235A。4.2技术参数.支撑系统本层高大模板的支撑系统采用483.0扣件式钢管支架作为支撑系统,立杆纵横向、纵横向间距为1.2m1.2m(截面为450800梁WKL3-4和截面为350900梁WKL3-2其立杆纵横向、纵横向间距为1.2m0.6m，其中梁跨方向为0.6m),水平杆步距1.5m，扫地杆距楼地面200。层高为9m。其技术参数为： L0 = 1500 i = 0.35dcp10、 0.35（4842）/2 =15.75mm = L0/i = 1500/15.75 =94.34材料技术参数：根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008及有关规范，483.0扣件式钢管的有关计算参数为:f = 205 N/ （抗压、抗弯）E = 2.06105N/（弹性模量） （I惯性矩，D钢管外径，d钢管内径）（截面模量） (回转半径)2 (截面积) 扣件抗滑力=8KN.梁、板模板板模面板采用15厚木胶合板拼合而成。板模底楞采用4080松木枋，排距小于0.3 m。梁模由底板、侧板、立档、压脚板和斜撑组成，底板、侧板采用15厚木胶合板制作，立档、压脚板和斜撑采用15厚木胶合板制作。采11、用4080松木枋做底楞，间距为200，立档和斜撑间距为0.3m。当梁高大于700时，梁侧板设置12对拉螺栓，间距为0.5 m0.4 m。材料技术参数查建筑施工模板安全技术规范TC13B松木强度设计值和弹性模量 fc = 10 N/ （顺纹抗压） fv = 1.4 N/ （顺纹抗剪）fm = 13 N/ （抗弯）E= 9000 N/（弹性模量）4.3.工工艺流程放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁、板支撑系统安装架设梁底纵横木枋于支撑系统钢管主梁上架设板底木方于支撑系统于钢管主梁上筑楼板模板安装筑梁、板钢筋铺设、绑扎梁、板混凝土浇筑筑混凝土养护，达到设计强度等级的100%筑拆下支撑系统可调顶托12、钢管主梁筑拆除梁、板模板，清理模板筑拆除水平拉杆、剪力撑及钢管脚手架4.4施工方法（一）基本要求：1、梁、板、模板的面板采用1830长915宽15厚木胶合板制作加工而成；次楞采用20008040松木枋加工而成，梁底支承次楞的主梁为外径48、壁厚3.5的焊接钢管（设计计算时按壁厚3.0进行验算）；模板支架采用外径48、壁厚3.5的焊接钢管（设计计算时按壁厚3.0进行验算），做立柱支撑；梁的压脚板采用15厚胶合板加工配制而成；梁的立档和斜撑采用15厚木胶合板制作而成。（二）、模板支撑系统：采用483.5扣件式钢管满堂架作为支撑系统（计算时取483.）, 立杆纵横向、纵横向水平杆步距应符合模板设计13、要求，扫地杆距楼地面200。楼面已经浇筑砼完成，地面回填夯实并浇筑100mm厚C15砼垫层。扣件式钢管支架的构造支架中的危险区域应采取加强措施。从封顶杆位置往下H0的区域为危险区域；当H8M，H0=2H；当8MH10M，HM；当10MH15M，H.M；当15MH0M，H06M；当20MH25M，H07.5M；当25MH30M，H09M；当30MH40M，H0.5M。（2.1）.一般规定（）.所用钢管及扣件应符合JGJ130-2011的规定。().支架内部应设置剪力撑体系，以保证支架整体成为几何不变架体，从支架内部防止支架发生侧移。（）.支架应设置外连装置与建筑物的结构构件连结，从外部防止支架发14、生侧移。（）杆件接长、水平杆与立杆的扣接。A）水平杆的接长：所有支架的封顶杆，以及在封顶杆下方H处的水平杆和危险区域HD范围内的水平杆应采用搭接接长，禁止对接；相邻两水平杆的接头不应在同一La或同一Lb内。搭接长度不得小于700，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100处进行固定。B）剪刀撑应采用搭接接长；C）立杆应采用对接接长，相邻两立杆的接头不应在同一步高内。D）纵横两向所有水平杆（包括封顶杆，扫地杆）均应直接与立杆扣接，禁止用水平杆之前相互扣接的形式代替水平杆与立杆的扣接。(2.1.5).支承楼面板、屋面板的立杆，其间距应与支承梁的立杆沿梁长方向的间距成整数倍关系。(2.1.6)承托15、梁底模的水平杆与立杆的扣接应使用双扣件；梁底水平抗弯及梁底水平杆与立杆相扣的扣件抗滑移应按有关标准另行计算； (2.7).水平杆的布置按如下规定进行。A）步高不得超过1.5m。B）水平杆应纵横两向布置，每步高上纵横两向均不应缺杆；C）支架内应有封顶杆、扫地杆，纵横两向均不应缺杆。（2.1.8）.可调底座、可调顶托伸出长度限制。、A）可调底座伸出长度不应超过300；B）可调顶托伸出长度不应超过200.(2.1.9).扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40N.M，不应大于65N.M。安装完成后的扣件螺栓应采用力矩扳手抽样检查。抽样部位及要求应符合表1的规定。抽样应按随机并覆盖所检部位的原则进行，检查中发现16、不合格时，应在该点邻近区域增加抽样点。第一次抽样检查不合格的部位，应对该部位的扣件重新拧紧，拧紧后进行第二次抽样检查，直至达到表1的要求。表1扣件拧紧抽样检查部位、数理及质量判定标准抽样部位安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数（个）附注封顶杆位置及封顶杆往下一步高H范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0截面高度达到或超过1M的梁，承托梁底模的水平杆与立杆扣接的扣件不限全数0其余部位519050在H0范围内抽80%，HD范围外抽20。如扣件安装数量超过3200个，抽样数量应增加。9115181151280131281500202501120032312013200505注：本表参照17、JGJ130-2001（2002年版）的表制定。(2.1.10).当支架的外连装置采用抱柱措施，设置范围、位置详支撑系统平面布置图。(2.1.11).禁止输送混凝土的泵管与支架连结。(2.2).模板支架（）剪刀撑体系应按如下规定设置。A）支架周边应设置竖直剪刀撑，全高全长全立面设置。B）封顶杆、扫地杆位置应设置水平剪刀撑，全平面设置。C）支架内部应分别设置纵横两向竖直剪刀撑，间距为：沿支架纵向每4M设1道，沿支架横向第4M设1道。每道竖直剪刀撑均为全高全长设置。D）支架内部应设置水平剪刀撑，位置为：从危险区域加密的最下一道水平剪刀撑往下每4.5M设1道。每道水平剪刀撑均全平面设置。E）危险区域18、加密水平剪刀撑的措施：H=7.98.8M。封顶杆位置设1道，往下再设1道，间距为H，即支架顶部设置2道加密的水平剪刀撑；（2.2.2）.外连装置应按如下规定设置。A）抱柱装置。在可以与支架连接结的结构柱上设置；1）高大模板支架紧贴梁底设1道。2）在危险区域H0范围以内沿柱高，每步水平杆均抱柱；3）在危险区域H0范围以外沿柱高，按每4M设1道。 (2.3).其他规定;立杆底部应设垫木。钢管扫地杆、水平杆、剪刀撑必须采用扣件与立杆扣牢。2.3扫地杆应按纵下横上的程序设置。（三）梁模安装梁模由底板、侧板、立档、压脚板和斜撑组成，底板、侧板采用15厚木胶合板制作，立档、压脚板和斜撑采用15厚木胶合板制19、作。采用钢管满堂架做支撑, 立杆间距1.2m1.2 m(截面为450800梁WKL3-4其立杆纵横向、纵横向间距为1.2m0.6m，其中梁跨方向为0.6m),，纵横向水平杆步距1.5m，扫地杆距楼地面200，采用4080松木枋做底楞，间距为200，立档和斜撑间距为0.3m。当梁高大于700时，梁侧板设置12对拉螺栓，间距为0.5 m0.4 m。安装大样详见附图。梁模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序。搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪力撑）按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板。 技术要点。按设计要求起拱（跨度大于4米时，起拱2），并注意梁的侧模包住底板，下面龙骨包20、住侧模。（四）板模安装：板模面板采用15厚木胶合板拼合而成。采用钢管满堂架做支撑, 立杆间距、排距小于1.2m，纵横向水平杆步距1.5m，扫地杆距楼地面200；板模底楞采用4080松木枋，排距小于0.3 m。安装大样详见附图。楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序。扣件式钢管支架主龙骨次龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下到工序。 技术要点。楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4米时，起拱2），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。4.5、质量保证措施编制方案搭设前由施工企业编制专项施21、工方案。专项施工方案的技术内容应包含：荷载计算、支承处理、步高和立杆间距的确定、梁的支承、剪刀撑体系布置平面图和剖面图、外连装置设置。审查方案施工企业、项目监理机构分别对专项施工方案进行审查。批准方案用于钢结构安装等满堂搭设的作业平台支架，以及支撑体系高度达到或超过5M，或结梦跨度达到或超过10M，或按JGJ-2008进行荷载组合之后的荷载值达到或超过10KN/或15KN/M，或支架的高宽比大于1而且相对独立无联系的模板支架的专项施工方案，在审查符合要求之后，送施工企业技术负责人批准，送项目总监理工程师批准。除上述以外的一般作业平台支架和一般模板支架的专项施工方案，在审查符合要求之后，送企业技22、术部门负责人批准，送项目总监理工程批准。经批准的专项施工方案应存档。技术交底由施工企业工程项目技术负责人或专项施工方案编制人，就有关构造要求的技术细节和安全施工的技术要求，向施工作业班组的作业人员作出详细的技术交底。技术交底应有记录，技术交底记录应由交底人和接受交底人签字确认后存档。.执行方案项目经理应对专顶施工方案的实施负责，并指定专人对实施进行监督，支架的搭设应严格按照经批准的专项施工方案进行，不允许随意修改。如因外部环境或条件发生变化，专项施工方案确需修改的，修改之后的方案应重新审查和批准。4.5.6.检查监控支架搭设过程中，施工单位和项目监理机构应进行检查监控，发出错误应当纠正。检查监23、控应使用附录A表A.2.检查记录应存档。4.5.7.整架验收支架搭设完成后，由项目部自行进行检查合格后报分公司验收，分公司验收合格后报公司质设部验收。最后后由工程项目部、监理企业的项目监理机构共同验收。验收合格的，由作业班长、工程项目部专职安全员、工程项目部专职质检员、工程项目部技术责任人、项目经理、监理工程师和项目总监工程师签字，上报质监站验收合格后交付下道工序安装安装模板。验收应使用建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范广西DB45/ T618附录A表A.5、表A.6、表A.7.验收记录及扣件拧紧抽样检查表应存档。4.5.8.模板安装允许偏差及检验方法：序号项目允许偏差（mm）检验24、方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3相邻两板表面高低差22m靠尺和钢尺塞尺检查4表面平整度5拉线、尺量检查5预埋件中心线位置3拉线、尺量检查6预埋管、预留孔中心线位置3拉线、尺量检查7预埋螺栓中心线位置2拉线、尺量检查8预埋螺栓外露长度10，0拉线、尺量检查9预留洞中心线位置+10拉线、尺量检查10预留洞尺寸10，0拉线、尺量检查4.6.模板的拆除：1、拆模前要申请，经批准方可拆模。拆除模板时砼强度应符合设计要求或施工规范的规定，拆除模板的时间可按国家现行标准砼结构工程施工质量验收规范GB50204的有关规定执行。2、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具25、必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。3、模板的拆除工作应设专人指挥。拆除区域要有警戒措施如设置安全围栏、张挂警示牌等，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。4、拆模顺序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分，并应从上而下进行拆除。如楼板模板的拆除应先拆板模，再拆梁模。拆下的模板、零配件不得随意抛扔，应及时运送至指定的地点堆放。5、多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。6、高处拆除模板时，应符合有关高处作业的规定。操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。7、在提前拆除26、互相搭接并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。8、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除,不得留有未拆除的松动、悬空模板。9、遇6级或以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。10、拆除有洞口的模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按照国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定及时进行安全防护。11、立柱、支撑拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。拆除4-8米跨度的梁下立柱、支撑时，应先从跨中开始对称地27、分别向两端拆除。12、上层及以上楼板正在浇筑砼时，下层楼板的模板立柱、支撑的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况经计算确定。13、拆除平台、楼板下的立柱、支撑时，作业人员应站在安全处。模板拆除时，下方不得有其他非操作人员。14、拆除梁、板模板应符合下列规定：（1）梁板模板应先拆梁侧模，再拆梁底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。（2）作业人员应站在安全的地方进行拆除操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。（3）拆除模板时严禁用撬棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。（4）严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的底模。（5）待分片、分段的模板28、全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷脱模剂等工作。五、施工安全保证措施5.1组织措施施工组织机构高大模板系统管理机构：组 长：陈立祥副组长：滕华赵组 员： 钟魁本、谭善文、滕华赵、黄锐、任东阳、黄荣敢、李向阳、季亚成、秦国华、韦志斌、谭明、施工现场安全责任人：刘旭烜 .高大模板施工注意问题：高支模系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢管支架作为高支模系统。施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知29、公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工（7）本层轴高大模板支撑体系处的砼浇筑，应采用从、轴往中间方向对称浇筑。5.2.技术措施技术安全措施支撑系统搭设前，应按建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范广西DB30、45/ T618和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管、配件。搭设在模板支架立杆底座下应铺设垫板。不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。模板支架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与模板支架的搭设同步进行。水平加固杆应设在模板支架立杆内侧，剪刀撑应设于模板支架立杆外侧并连牢。可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。模板支架设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。浇筑31、混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在一处。应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。模板支架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。拆除模板支架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。.预防坍塌事故的技术措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、32、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，33、脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m 。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。.预防高空坠落事故安全技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术部及公司总工程师审批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作34、业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全35、网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。.混凝土浇筑方法及技术措施浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。5.3. 应急预案.概况三层高大模板的层高9.0m，最大梁截面尺寸：450800，最大板厚度是150mm；大梁底支模高度36、为8.2m，板底支模高度为8.89m；在此区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目负责人陈立祥任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。具体架构见下表：XX日报社新闻中心工程项目部应急救援领导小组组 长陈立祥副组长滕华赵组 员韦志斌黄锐秦国华刘旭烜季亚成黄荣敢李向阳陈和雄谭明当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。机构的职责1. 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2. 负责突发事37、故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3. 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4. 当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。.应急救援工作程序1. 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长陈庆立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2. 由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3. 事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临38、时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4. 项目部指定唐方果负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。救援方法1. 高空坠落应急救援方法： 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 如果39、伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2. 模板、坍塌应急救援方法： 地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场； 报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）； 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小； 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。40、3. 物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。预备应41、急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包2个用于抢救伤员5手电筒4个用于停电时照明求援6应急灯4个用于停电时照明求援7爬梯2樘用于人员疏散8对讲机4台联系指挥求援5.4、监测措施梁板高支模采用扣件式钢管支架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、地基是否积水，底座是否松动，42、立杆是否符合要求。3）、连接扣件是否松动。4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载的现象。6）、安全防护措施是否符合规范要求。7）、模板支架体和模板支架杆件是否有变形的现象。3、模板支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对模板支架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差1043、0mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺5、高大模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位、业主单位及科计委等相关专家对专项方案进行审查备案。6、高大模板施工过程中，应进行监测。7、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。8、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。5.5.安全管理措施1、模板垂直运输应采用塔吊或施工井架。2、从事模板作业的人员，应以书面形式进行三级安全教育和安全技术交底，作业班组应进行上下班的自检和互检。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。3、安装和拆除模板时，44、操作人员必须戴好安全帽、穿防滑鞋，从事高处作业人员必须系好安全带。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。4、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。5、施工过程中的检查项目应符合系列要求：（1）立柱底部基土应回填夯实。（2）垫木应满足设计要求。（3）底座位置应正确。（4）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。（5）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。（6）各种安全设施应符合要求。6、在高处安装和拆除模板时应符合国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定和。7、作业时，模板和配件45、不得随意堆放。模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在模板支架上。模板支架上的施工总荷载不得超过其设计值。8、扣件式钢管扣件应采用扭矩扳手进行抽检，达到合格方可承力使用。9、梁、墙侧30CM范围內必须有立柱支撑。10、安装模板应按顺序进行，模板未固定前，不得进入下道工序。安装独立梁、墙柱模应搭设脚手架或临时工作台，不得站在模板上操作和行走。11、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。12、支模过程中如与中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，46、防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。13、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。安装独立梁、墙柱模应搭设脚手架或临时工作台，不得站在模板上操作和行走。14、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。15、当与大雨、大雾、沙尘、大雪或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5及以上风力时，应停止高空吊运作业。5、拆模板前要申请，经批准方可拆模，拆除模板时砼强度应符合设计要求或施工规范的规定。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬，及大面积撬落拉倒，工完后，不得留下松47、动和悬挂的模板，拆下的模板应及时运送至指定的地点堆放，拆模要有警戒措施。16、有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46的有关规定。施工用的临时照明和动力线应采用绝缘线和绝缘电缆线，且不得直接固定钢管支架上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。木工机具应专人使用、保管，操作带锯时，不得猛推猛拉，短料应用推辊送料，使用平刨机，进料速度要保持均匀，经过刨口时用力要轻，禁止在刨刃上回抖。17、项目部技术人员必须将模板工程施工方案48、和安装大样图向模板安装队组进行交底。六、劳动力计划1. 根据工程规模和施工组织机构图，拟投入本工程的现场管理人员包括：项目经理一名，项目副经理一名，土建施工员三名，技术主管一名，资料员一名，质量安全员两名2.主要施工技术人员及劳动力需用量，按如下表：序号工种人数备注1木工352架子工20特殊工种，须持证上岗3力工104泥工153.上述工种当中，架子工为特殊工种。架子工必须通过专业技术培训，并取得岗位操作证后才能上岗作业。4. 项目部必须针对分项工程的特点对施工队组进行交底。并随时对方案的检查、监督、落实。5. 项目部安全员必须认真执行有关安全生产制度。对队组的安全负重要的领导责任。其必须深入施49、工现场做好安全生产、遵守纪律的宣传教育，制止违章指挥和违章作业；定期和不定期检查作业环境和各种设备和设施的安全状况，发现问题及时上报；做好安全管理、监督检查工作，定期进行周检。七、模板的设计计算7.1.主要计算参数如下查建筑施工模板安全技术规范TC13B松木强度设计值和弹性模量 fc = 10 N/ （顺纹抗压） fv = 1.4 N/ （顺纹抗剪）fm = 13 N/ （抗弯）E= 9000 N/（弹性模量）查建筑施工模板安全技术规范18厚覆面木胶合板(板质材)抗弯强度设计值和弹性模量 fjm = 11.5 N/ （抗弯） E = 8000 N/（弹性模量）根据建筑施工模板安全技术规范JGJ50、162-2008及有关规范，483.0扣件式钢管的有关计算参数为:f = 205 N/ （抗压、抗弯）E = 2.06105N/（弹性模量） （I惯性矩，D钢管外径，d钢管内径）（截面模量） (回转半径)2 (截面积)7.2采用钢管支撑梁、板模板的设计计算支撑系统立杆间距1.2m1.2 m(截面为450800梁WKL3-4和截面为350900梁WKL3-2其立杆纵横向、纵横向间距为1.2m0.6m，其中梁跨方向为0.6m)），纵横向水平杆步距1.5m，扫地杆距楼地面200，采用4080松木枋做底楞，间距为200，立档和斜撑间距为200。梁模由底板、侧板、立档、压脚板和斜撑组成，底板、侧板、立档51、采用15厚木胶合板制作，压脚板和斜撑采用15厚木胶合板。安装大样详见附图。7.2.1 WKL3-4梁截面350650（截面积：227500mm2）选取三层结构梁 WKL3-4梁截面350650，梁净跨7.1m,梁两边的板厚110。梁、板立杆间距1.2m1.2 m。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图（1）荷载计算：模板自重 0.35 m0.3 KN/1.2= 0.13KN/m砼自重 0.35 m0.65 m24 KN/m3 1.2 = 6.55KN/m钢筋重量 0.35m0.65m1.5 KN/m3 1.2 = 0.41KN/m振捣砼产生的荷载 2.0 KN/0.35 m1.4 = 0.952、8KN/mq=8.07KN/m （1）、梁底模验算：按简支跨进行验算，跨中为最不利位置，底楞间距为200，故计算跨度L=200 mm。梁底模采用18厚木胶合板制作而成。面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.350m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 350183/12= 1.701105mm4； W = 350182/6 = 1.890104mm3；抗弯强度计算：M = 1/8qL = 0.1258.07KN/（200） =40350Nmm =2.1N/ fjm=11.5N/，满足53、要求。挠度验算 荷载不包括振捣砼产生的荷载，则q = （8.07-0.98）=7.09KN/m，得： =满足要求。 (2)、梁侧板验算：由上述. WKL3-4梁截面450800,（截面积：360000mm2）知立档间距为200mm时，强度和刚度均可满足要求（3）、梁底模支承方木验算按简支跨验算，梁底模支承松木枋的截面尺寸为4080，排距200，梁底立杆跨距1.2 m，故计算跨度L=1200。抗弯强度验算：梁底支承枋承受的荷载为q=8.07 KN/m0.2 m =1.61 KN/m，则Mmax=qbl/8(2-b/l)=1.613501200/8(2-350/1200)=144394.06 Nm54、m =3.38 N/ fjm=11.5N/满足要求。底模方木的抗剪验算满足要求底模方木的挠度验算： 模方木的挠度验算：查施工手册第四版第P47页可得： 满足要求（4）、梁底钢管楞梁验算：钢管楞梁跨距为1200，方木间距为0.2m，据上述可知，梁的竖向荷载为12.94KN/m。钢管楞梁承受的荷载转化为均布荷载：q=8.07KN/m2 =4.035KN/m,近似按四等跨梁计算按最不利荷载布置查结构静力计算表得：弯距系数：Km0.121 剪力系数：Kv0.620挠度系数：Kw0.967强度验算满足要求刚度验算荷载不包括振捣砼荷载，则q=7.09 KN/m2 =3.545KN/m,满足要求 （5）、梁55、模板支架的立杆验算 梁模板支架的钢管立杆间距1.2m，钢管水平杆步距1.5m，扫地杆距地面200。由于楼板模板钢管架的立杆间距1.2 m,所以梁底立杆承受楼板模板传来荷载的宽度范围为1.2m2+（1.2-0.35）m2=1.025 m，梁两边的板厚250。梁两边楼板模板的荷载计算如下：模板自重：0.3KN/1.025m1.2 = 0.37KN/ m砼自重：0.11 m1.025m24KN/m1.2=3.25 KN/ m钢筋重量： 0.11m1.025m1.1KN/m1.2 = 0.15KN/ m振捣砼产生的荷载：2KN/1.025m1.4 = 2.87KN/ m q= 6.64 KN/m每根立56、杆承受荷载：N =【8.07 KN/m/26.64KN/ m(0.425+0.6)】1.2 m = 11.65KN按强度计算：=N/A=11650N/424=27.5N/f =205N/，满足要求。按稳定性计算：长细比：= L0/ i=1500/15.9=94.34查表得=0.386,则 = N/A =11650N0.386424= 71.2N/ f =205N/ ，满足要求。（6）、扣件抗滑承载力计算梁底钢管承重荷载Fmax=8.071.2/2=4.84kN，每个扣件抗滑移标准值为8kN，每根钢管楞梁设置2个扣件可满足要求。7.2.2 WKL3-4梁截面450800,（截面积：360000m57、m2）选取一层结构梁轴WKL3-4梁截面450800，梁净跨7.1m,为结构梁中截面最大者，梁两边的板厚150。立杆间距1.2m0.6 m（梁跨度方向为0.6m）。荷载计算(1) 、荷载计算模板自重 0.45 m0.3KN/1.2= 0.2KN/m砼自重 0.45 m0.8 m24 KN/m3 1.2 = 10.38KN/m钢筋重量 0.45 m0.8 m1.5 KN/m3 1.2 = 0.65KN/m振捣砼产生的荷载 2.0 KN/0.45 m1.4 = 1.26KN/mq=12.49KN/m(2) 梁底模验算：按简支跨进行验算，跨中为最不利位置，底楞间距为200，故计算跨度L=200 mm58、。梁底模采用15厚木胶合板制作而成。抗弯强度计算：M = 1/8qL = 0.12512.49KN/（200） = 62450Nmm =8.33 N/ fjm=11.5N/，满足要求。挠度验算 荷载不包括振捣砼产生的荷载，则q = 11.23N/m，得： =满足要求。 (2)、梁侧板验算：梁侧板采用18厚木胶合板制作而成。当梁高大于700 mm时，梁侧板设12对拉螺栓，对拉螺栓通过水平双钢管固定在梁侧板中部, 对拉螺栓间距为500 mm。按简支跨进行验算，立档间距为200 mm，故计算跨度L=200 mm。荷载计算：设T=30 =1 2 =1.15 V=2m/h c =24 KN/m3 则新浇59、砼的最大侧压力 F1=0.22RCTO 1 2 V1/2= KN/F2 =cH = 24 KN/m30.8 m =19.2KN/取两者较小值：F2 =19.2KN/，则F= F21.2 =19.2KN/1.2 =23.04KN/；振捣砼产生荷载：Q=4KN/1.4 = 5.6KN/；则总荷载等于23.04KN/+5.6 KN/ =28.64KN/抗弯强度验算：梁侧板承受的荷载最大值为28.64 KN/m1.0 m /2=17.2KN/m=14.32N/mm，则M = 1/8qL = 0.12514.32 N/mm（200） = 71600Nmm =9.55 N/ fjm=11.5N/满足要求。60、刚度验算 不考虑振动荷载 ,线荷载最大值q=23.04KN/m1.0 m /2 =11.52KN/m = 满足要求。 对拉螺栓验算：对拉螺栓承受拉力N=Fab=28.64 KN/m0.5 m0.5 m =7.2KNf=12.9KN(对拉螺栓容许拉力) ,满足要求。（3）、梁底模支承方木验算按简支跨验算，梁底模支承松木枋的截面尺寸为4080，排距200，梁底立杆跨距1.2 m，故计算跨度L=1200。抗弯强度验算：梁底支承枋承受的荷载为q=12.49 KN/m0.2 m =2.5 KN/m，则Mmax=qbl/8(2-b/l)=2.54501200/8(2-450/1200)=274218.7561、 Nmm =6.42 N/ fjm=11.5N/满足要求。底模方木的抗剪验算满足要求底模方木的挠度验算： 模方木的挠度验算：查施工手册第四版第P47页可得： 满足要求（4）、梁底钢管楞梁验算：钢管楞梁跨距为600，方木间距为0.2m，据上述可知，梁的竖向荷载为12.94KN/m。钢管楞梁承受的荷载转化为均布荷载：q=12.94KN/m2 =6.47KN/m,近似按四等跨梁计算按最不利荷载布置查结构静力计算表得：弯距系数：Km0.121 剪力系数：Kv0.620挠度系数：Kw0.967强度验算满足要求刚度验算荷载不包括振捣砼荷载，则q=11.68 KN/m2 =5.84KN/m,满足要求 （5）62、梁模板支架的立杆验算 梁模板支架的钢管立杆间距1.2m，钢管水平杆步距1.5m，扫地杆距地面200。由于楼板模板钢管架的立杆间距1.2 m,所以梁底立杆承受楼板模板传来荷载的宽度范围为1.2m2+（1.2-0.45）m2=0.975 m，梁两边的板厚150。梁两边楼板模板的荷载计算如下：模板自重：0.3KN/0.975m1.2 = 0.35KN/ m砼自重：0.15 m0.975m24KN/m1.2=4.2 KN/ m钢筋重量： 0.15m0.975m1.1KN/m1.2 = 0.19 KN/ m振捣砼产生的荷载：2KN/0.975m1.4 = 2.7KN/ m q= 7.44 KN/m每根63、立杆承受荷载：N =12.94 KN/m0.6m/27.44 KN/ m(1.2 m/2+0.375m) = 11.14KN按强度计算：=N/A=11140N/424=26.27N/f =205N/，满足要求。按稳定性计算：长细比：= L0/ i=1500/15.9=94.34查表得=0.386,则 = N/A =11140 N0.386424= 68.07N/ f =205N/ ，满足要求。（6）、扣件抗滑承载力计算梁底钢管承重荷载Fmax=12.940.6/2=3.88kN，每个扣件抗滑移标准值为8kN，每根钢管楞梁设置2个扣件可满足要求。 KL4-2梁截面600900梁段：WKL3-4。64、 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.6m；梁截面高度D：0.9m；楼层高度H：13.5m；结构表面要求：外露；混凝土楼板厚度：180mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.6m；立杆步距h：1.2m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗65、压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：17.848kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用板质材(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计66、值fm：11.5N/mm2；弹性模量E：8000N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：100,400；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根4080木方（宽度高度mm）；间距：100mm；木材品种：红皮云杉；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：13N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.4N/m67、m2 (四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓和固定支顶点混合支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：600mm；支拉点竖向间距(mm)依次是：100,400；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上横下顺混合承重；(一) 面板参数面板采用板质材(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：11.5N/mm2；弹性模量E：8000N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：4080木方（宽度高度mm）；间距：100mm；木材品种：红皮云杉；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：13N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.4N/mm2 68、(三) 第二层支撑梁参数材料：1根483.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.720m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 720183/12= 3.499105mm4； W = 720182/6 = 3.88810469、mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取30.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=17.848 kN/m2 F2=21.600 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=70、min（F1，F2）=17.848 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=17.848/24.000=0.744m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=17.8480.72=12.851kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=16.884kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.217.848+1.42)0.72=15.693kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)0.72=16.884kN/m；2.面板抗弯强度计算 M71、/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.888104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=8.442104Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=16.884kN/m；面板计算跨度: l = 200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.442104 / 3.888104=2.171N/mm2；实际弯曲应力计算值 =2.171N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 12.851 kN/m； l-面板计算跨度: l =200.0072、0mm； E-面板材质的弹性模量: E = 8000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 3.499105mm4； 容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 512.851200.0004/(38480003.499105) = 0.096 mm；实际最大挠度计算值: =0.096mm小于最大允许挠度值: =0.500mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组，间距200mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=1473、0802/6 = 4.267104 mm3； E=9000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=17.8480.200=3.570kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载：q=max（q1，q2）=4.690kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.217.848+1.42)0.200=4.359kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)0.200=4.690kN/m；顶部荷载：q=0.91.40.720.200=0.353kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电74、算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.037kNm 最大剪力：V= 0.665kN 最大变形：= 0.035mm 最大支座反力：F= 1.104kN 受力最大的穿梁螺栓位置对应的支座反力：0.712kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.037106/4.267104 =0.867N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.867N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.665100032000/(175、.70710640)=0.312N/mm2；实际剪应力计算值 0.312 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/250；第1跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.026mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.035mm，容许挠度为0.550mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.176、56105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.104kN，计算挠度时取次楞的最大支座力0.835kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.177kNm 最大剪力：V= 1.398 kN 最大变形：= 0.078mm 最大支座反力：F= 3.606kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.177106/8.980103 =19.66677、N/mm2实际弯曲应力计算值 =19.666N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.69910006084/(2.1561053)=6.576N/mm2；实际剪应力计算值 6.576 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.078mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.078mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！各跨实78、际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =2.324 kN。（将受力最大的穿梁螺栓位置对应的支座反力0.712kN作用于主楞上计算得到的支座反力）。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.324kN 79、小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.600m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 600183/12= 2.916105mm4； W = 600182/6 = 3.240104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.600=0.300 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.6000.9=12.960 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.6000.9=0.810 kN/m；80、永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=14.070 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.600=1.200 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=14.070kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=18.153kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.214.070+1.41.200) =16.708kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3514.070+1.40.71.200) =18.153kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.240104mm3； 81、M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=9.077104Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=18.153kN/m；面板计算跨度: l = 200mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.077104/3.240104=2.801N/mm2；实际弯曲应力计算值 =2.801N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 14.070 kN/m； l-面板计算跨度: l =200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 8000N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.82、916105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 514.070200.0004/(38480002.916105) = 0.126 mm；实际最大挠度计算值: =0.126mm小于最大允许挠度值: =0.500mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4080木方（宽度高度mm），间距200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组83、合：模板自重标准值G1k=0.2(0.520.72+0.50.6)/0.6=0.340kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.20.9=4.320 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.20.9=0.270 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.930 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.2=0.400 kN/m；(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：均布荷载设计值q1=0.9(1.24.930+1.20.019+1.40.400)=5.849kN/m；(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑84、梁自重)：均布荷载设计值q2=0.9(1.354.930+1.350.019+1.40.70.400)=6.366kN/m；(3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：均布荷载标准值q3=4.930+0.019=4.949 kN/m；(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.214kNN2=3.407kNN3=0.214kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 1.704kN 最大变形：= 85、0.080mm 最大支座反力：F= 3.407kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.162106/4.267104 =3.789N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.789N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.704100032000/(1.70710640)=0.799N/mm2；实际剪应力计算值 0.799 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.080mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第2跨最86、大挠度为0.080mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.第二层支撑梁的计算(一) 梁底支撑梁验算支撑梁采用1根483.0钢管为一组，共1组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.78104= 1.078105 mm4； W=14.49103= 4.490103 mm3； E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=3.407kN；计算挠度时采用F2=2.649kN；均布荷载取支撑梁的自重q87、：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.045kN/m；计算挠度时采用q2= 0.033kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 4.332kN 最大变形：= 0.494mm 最大支座反力：F= 11.161kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.547106/4.490103 =121.784N/mm2实际弯曲应力计算值 =121.784N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=88、4.33210003042/(1.0781053)=40.751N/mm2；实际剪应力计算值 40.751 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.494mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.056mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.493mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(二) 梁侧支撑梁验算梁底支撑梁采用1根483钢管为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗89、矩W和弹性模量E分别为：I=10.78104= 1.078105 mm4；W=4.49103= 4.490103 mm3；E=206000 N/mm2；梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=0.214kN；计算挠度时采用F2=0.166kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.045kN/m；计算挠度时采用q2= 0.033kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V90、= 0.287kN 最大变形：= 0.032mm 最大支座反力：F= 0.728kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.036106/4.490103 =7.982N/mm2实际弯曲应力计算值 =7.982N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.28710003042/(1.0781053)=2.700N/mm2；实际剪应力计算值 2.700 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.032mm，容许挠91、度为1.500mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.032mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用92、力设计值，取0.728 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =11.161 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(13.5-0.9)=2.026 kN；N =N1+N2=11.161+2.026=13.187 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.717；立杆计算长度lo=1.2m93、；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.240cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.2100/1.590=75.472钢管立杆长细比= 75.472 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =13.187103/(0.7174.240102) = 43.367N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 43.367N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中94、 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.728 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(13.5-0.18)=2.142 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=3.757 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.22.700+1.40.540)=3.596kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.352.700+1.40.70.540)=3.757kN；永久荷载标准值Gkb=(250.18+0.5)(0.3+1.2/2)0.6=2.700 kN；活荷载95、标准值Qkb=1.0(0.3+1.2/2)0.6=0.540kN；N =N1+N2+N3=0.728+2.142+3.757=6.627 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.717；立杆计算长度lo=1.2m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.240cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.2100/1.590=75.472钢管立杆长细比= 75.472 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力96、计算值： =6.627103/(0.7174.240102) = 21.794N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 21.794N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ KZL4-2梁截面7001700选取四层结构梁 BWKL1-4梁截面8002000，层高为6.6m，梁面标高为+0.2m，梁净跨22.33m,梁两边的板厚150。梁立杆为：垂直于梁方向间距0.4 m，梁跨方向为0.6m，梁支撑体系高度为4.8m。板立杆间距1.2m1.2 m，板支撑体系高度为6.35m。梁支撑体系步距均为1.5m。（1）荷载计算：模板自重 0.7m0.3 KN/1.2= 97、0.25KN/m砼自重 0.7 m1.7m24 KN/m3 1.2 = 20.16KN/m钢筋重量 0.7m1.7m1.5 KN/m3 1.2 = 1.26N/m振捣砼产生的荷载 2.0 KN/0.7 m1.4 = 1.96KN/mq=23.26KN/m 梁底模验算：按简支跨进行验算，跨中为最不利位置，底楞间距为150，故计算跨度L=200 mm。梁底模采用18厚木胶合板制作而成。设底模下的楞木间距为0.2m。是一个等跨多跨连续梁，受力情况近似按四等跨梁计算查查施工手册结构静力计算表表2-13得：弯距系数：Km0.107 剪力系数：Kv0.607挠度系数：Kw0.632抗弯强度计算： 挠度验算98、荷载不包括振捣砼产生的荷载，则q = 21.3N/m，得： 满足要求。 (2)、梁侧板验算：梁侧板采用18厚木胶合板制作而成。梁侧板设12对拉螺栓，对拉螺栓通过水平双钢管固定在梁侧板中部,竖向间距自下往上依次为：200mm,700mm,1200mm。立档间距为200 mm，故计算跨度L=200 mm。梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.520m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1520183/12= 7.387105mm4； W = 1520182/6 = 899、.208104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取30.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=17.848 kN/m2 F2=40.800 kN/m2新浇砼作用于模板的最大100、侧压力G4k=min（F1，F2）=17.848 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=17.848/24.000=0.744m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=4kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=17.8481.52=27.129kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=38.324kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.217.848+1.44)1.52=36.960kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3517.848+1.40.74)1.52=38.324kN/m；2.面板抗101、弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =8.208104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.916105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=38.324kN/m；面板计算跨度: l = 200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.916105 / 8.208104=2.335N/mm2；实际弯曲应力计算值 =2.335N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 27.129 kN/m； l-面板计算跨度: l 102、=200.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 8000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 7.387105mm4； 容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 527.129200.0004/(38480007.387105) = 0.096 mm；实际最大挠度计算值: =0.096mm小于最大允许挠度值: =0.500mm，满足要求！梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组，间距200mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4；103、 W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=9000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=17.8480.200=3.570kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=5.043kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.217.848+1.44)0.200=4.863kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3517.848+1.40.74)0.200=5.043kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3517.8480.200=4.337kN/m；顶部荷载： q=0.9104、1.40.740.200=0.706kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.136kNm 最大剪力：V= 1.190kN 最大变形：= 0.201mm 最大支座反力：F= 2.275kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.136106/4.267104 =3.177N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.177N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强105、度计算 =VS0/Ib=1.190100032000/(1.70710640)=0.558N/mm2；实际剪应力计算值 0.558 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.201mm，容许挠度为0.625mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.051mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.066mm，容许挠度为0.675mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主106、楞采用2根483.0钢管为一组，共3组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.275kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.880kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.364kNm 最大剪力：V= 2.881 kN 最大变形：= 0.175107、mm 最大支座反力：F= 7.431kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.364106/8.980103 =40.528N/mm2实际弯曲应力计算值 =40.528N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.44110006084/(2.1561053)=13.551N/mm2；实际剪应力计算值 13.551 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.175mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第2跨最大挠108、度为0.020mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.174mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.431 kN。穿109、梁螺栓所受的最大拉力 N=7.431kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！（3）、梁底模支承方木验算按简支跨验算，梁底模支承松木枋的截面尺寸为4080，排距150，梁底立杆跨距0.4 m，故计算跨度L=400。抗弯强度验算：梁底支承枋承受的荷载为q=23.26 KN/m/0.70.15 m =4.98KN/m，则强度验算=7.15N/ fjm=13N/满足要求刚度验算荷载不包括振捣砼荷载，则q=21.3KN/m/0.70.15=4.56KN/m,满足要求 底模方木的抗剪验算满足要求（4）、梁底钢管楞梁验算：构件荷载为23.26KN/m，由两根钢管主梁承担，分配到每110、根钢管主梁的荷载为23.26KN/m/2=16.63KN/m.受力情况近似按四等跨梁计算查查施工手册结构静力计算表表2-13得：弯距系数：Km0.107 剪力系数：Kv0.607挠度系数：Kw0.632强度验算满足要求刚度验算构件荷载为21.3KN/m，由两根钢管主梁承担，分配到每根钢管主梁的荷载为q=21.3KN/m/2=10.65KN/m. 满足要求 （5）、梁模板支架的立杆验算 梁底钢管立杆的间距为跨距0.7m，沿梁轴线方向1.2m，水平杆步距1.5m，板模底钢管支架的立杆跨距1.2m，排距1.2m，水平杆步距1.5m。（1）荷载计算（1）荷载计算楼板所承受的荷载板模自重0.3KN/ 混111、凝土自重24 KN/m30.18m=4.32KN/ 钢筋重力1.1KN/m30.18m =0.2KN/施工荷载2.5KN/总荷载（0.3+4.32+0.2）KN/1.2+2.5KN/1.4=5.78+3.5=9.28KN/梁边跨钢管承受的荷载N=23.26KN/m/21.2m +9.28KN/(0.6m+1.2m/2)1.2m =27.32KN稳定性计算（1） 按强度计算：=N/A=27320N/424=64.4N/f =205N/，满足要求。(3) 稳定性计算长细比 = L0/ i=1500/15.9=94.34 查表得=0.61,则= N/A =27320N0.61424= 105.63N112、/ f =205N/，满足要求。（6）、立杆顶托承载力计算梁底钢管承重荷载Fmax=ql=16.6KN/m0.6=9.96kN，每个顶托承载力标准值为30kN，顶托承载力可满足要求。7.2.5 BWKL1-4梁截面8002000选取四层结构梁 BWKL1-4梁截面8002000，层高为6.6m，梁面标高为+0.2m，梁净跨22.33m,梁两边的板厚150。梁立杆为：垂直于梁方向间距0.4 m，梁跨方向为0.6m，梁支撑体系高度为4.8m。板立杆间距1.2m1.2 m，板支撑体系高度为6.35m。梁支撑体系步距均为1.5m。荷载计算：模板自重 0.8 m0.3 KN/1.2= 0.288KN/m113、砼自重 0.8 m2 m24 KN/m3 1.2 = 46.08KN/m钢筋重量 0.8m2m1.5 KN/m3 1.2 = 2.88KN/m振捣砼产生的荷载 2.0 KN/0.8 m1.4 = 2.24KN/mq=51.49KN/m （1）、 底楞梁底全满铺4080mm木方，间距为200mm故计算跨度L=200 mm，。梁底模采用18厚木胶合板制作而成。W = 14001818/6 = 7.56104mm3；I = 1400181818/12 = 6.80105mm4；底板按简支梁计算，跨中为最不利位置，得：Mmax=1/8ql2=0.12551.94 KN/m /0.8（200）2=324114、625N=4.24N/ fjm=11.5N/满足要求。（2）挠度验算 不考虑振动荷载，梁模底板承受的均布荷载q=49.29KN/m/0.8=61.61KN/m，则=5ql4/(384EI)=561.61 N/（200）4/（38480006.80105）=0.23=L/400=200/250=0.8 ，满足要求。 (2)、梁侧板验算：（2.1）.梁侧模板参数次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：250mm，750mm，1250mm，1850mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：115、3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；（2.2）、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别116、计算得 17.848 kN/m2、48.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。（2.3）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)（）.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1851.81.8/6=99.9cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算117、：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.8517.85=39.623kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.854=10.36kN/m；计算跨度: l = 200mm；面板的最大弯矩 M = 0.139.6232002 + 0.117 10.362002 = 2.07105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.139.6230.2+1.210.360.2=11.203kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.07105 / 9.99104=2.1N/118、mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 11.5N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=11.5N/mm2，满足要求！ （2.3.2）.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=39.623N/mm； l-计算跨度: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 8000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1851.81.81.8/12=89.91cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67739.6232004/(10080008.99105) = 0.06 119、mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.06mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！（2.4）、梁侧模板支撑的计算（）1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=11.203/(2.000-0.150)=6.056kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1488/6 = 42.67cm3；I = 14888/12 = 170.67cm4；E = 90120、00.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.215 kNm，最大支座反力 R= 3.941 kN，最大变形 = 0.356 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.15105/4.27104 = 5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值 =121、0.356mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！（2.4.2）.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.941kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.749 kNm，最大支座反力 R= 13.072 kN，最大变形 = 0.411 m122、m(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.49105/8.99103 = 83.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =83.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.411 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.411mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！（3）、梁底模支承方木验算按简支跨验算，梁底模支承松木枋的截面尺寸为4080，排距200，123、梁底立杆跨距0.4 m，故计算跨度L=400。抗弯强度验算：梁底支承枋承受的荷载为q=51.49 KN/m/0.80.2 m =4.155 KN/m，则受力情况近似按二等跨梁计算，查施工手册结构静力计算表 表2-11得：弯距系数：Km0.125 剪力系数：Kv0.625挠度系数：Kw0.521强度验算=6.03N/ fjm=13N/满足要求刚度验算荷载不包括振捣砼荷载，则q=49.25KN/m/0.80.2=12.31KN/m,满足要求 底模方木的抗剪验算满足要求（4）、梁底钢管楞梁验算：钢管楞梁跨距为600，方木间距为0.2m，据上述可知，枋木所承受的均布荷载为5.194KN/m。钢管楞梁承124、受的荷载转化为均布荷载：q=12.83KN/m3根0.4m/0.6 =25.6N/m,受力情况近似按四等跨梁计算查查施工手册结构静力计算表表2-13得：弯距系数：Km0.107 剪力系数：Kv0.607挠度系数：Kw0.632强度验算满足要求刚度验算荷载不包括振捣砼荷载时，枋木所承受的均布荷载为4.925KN/m，则q=12.31 KN/m3根0.4m/0.6 =24.62KN/m,满足要求 （5）、梁模板支架的立杆验算 梁底钢管立杆的间距为跨距0.4m，沿梁轴线方向0.6m，水平杆步距1.5m，板模底钢管支架的立杆跨距1.2m，排距1.2m，水平杆步距1.5m。（1）荷载计算楼板所承受的荷载125、板模自重0.3KN/ 混凝土自重24 KN/m30.15m=3.6KN/ 钢筋重力1.1KN/m30.15m =0.165KN/施工荷载2.5KN/总荷载（0.3+3.6+0.165）KN/1.2+2.5KN/1.4=4.878+3.5=8.38KN/梁边跨钢管承受的荷载N=51.49KN/m0.20.6m +8.38KN/(0.6m+1.2m/2)1.2m =18.246KN稳定性计算（1） 按强度计算：=N/A=18246N/424=43.03N/f =205N/，满足要求。a) 稳定性计算长细比 = L0/ i=1500/15.9=94.34 查表得=0.61,则= N/A =18246126、N0.61424= 70.55N/ f =205N/，满足要求。（6）、立杆顶托承载力计算梁底钢管承重荷载Fmax=ql=16.6KN/m0.6=9.96kN，每个顶托承载力标准值为30kN，顶托承载力可满足要求。7.2.6 ZKL4-1梁截面14002700,（截面积：3780000mm2）选取四层梁轴WKL29梁截面14002700，梁面标高为：H+1.000m梁净跨15.2m,为结构梁中截面最大者，梁两边的板厚180。立杆间距0.5m0.5 m（梁跨度方向为0.5m）。砼浇筑时拟分两次浇筑，首次浇筑的高度平板面（1.7m），第二次在板浇筑完成24小时后再安装上部模板进行浇筑上部砼。故梁计127、算荷载时仍按照全高计算。荷载计算(4) 、荷载计算模板自重 1.4 m0.3KN/1.2= 0.504KN/m砼自重 1.4 m2.7 m24 KN/m3 1.2 = 108.86KN/m钢筋重量 1.4 m2.7 m1.5 KN/m3 1.2 = 6.804KN/m振捣砼产生的荷载 2.0 KN/1.4m1.4 = 3.92KN/mq=120.1KN/m(1)、梁底模验算：底楞梁底全满铺4080mm木方，间距为200mm故计算跨度L=200 mm，。梁底模采用18厚木胶合板制作而成。W = 14001818/6 = 7.56104mm3；I = 1400181818/12 = 6.80105128、mm4；底板按简支梁计算，跨中为最不利位置，得：Mmax=1/8ql2=0.125120.1 KN/m /1.4（200）2=428928N=5.6N/ fjm=11.5N/满足要求。（2）挠度验算 不考虑振动荷载，梁模底板承受的均布荷载q=116.18KN/m/1.4=83KN/m，则=5ql4/(384EI)=583 N/（200）4/（38480006.80105）=0.31=L/400=200/250=0.8 ，满足要求。 (2)、梁侧模板参数次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：300mm，8129、00mm，1300mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.700m； 1- 外加剂影响修130、正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、40.800 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1521.81.8/6=82.08cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按131、照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.5217.850.9=29.299kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.5240.9=7.661kN/m；计算跨度: l = 200mm；面板的最大弯矩 M = 0.129.2992002 + 0.117 7.6612002 = 1.53105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.129.2990.2+1.27.6610.2=8.284kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: 132、= 1.53105 / 8.21104=1.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 11.5N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=11.5N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=29.299N/mm； l-计算跨度: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 8000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1521.81.81.8/12=73.87cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.2992004/(1008133、0007.39105) = 0.054 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.054mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=8.284/(1.700-0.180)=5.450kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1488/6 = 42.67cm3；I = 14888/12 = 17134、0.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.245 kNm，最大支座反力 R= 3.336 kN，最大变形 = 0.727 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.45105/4.27104 = 5.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=135、1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.727mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.336kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.634 kNm，最大支座反力 R= 11.065 kN，136、最大变形 = 0.348 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.34105/8.99103 = 70.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =70.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.348 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.348mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！ 对拉螺栓验算：对拉螺栓承受拉力作用在模板上的侧压力，包括：新137、浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.5217.850.9=29.299kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.5240.9=7.661kN/m；合计：q=36.96 kN/m对拉螺栓承受拉力N=Fab=36.96KN/m0.6 m（0.3+0.25） m =12.2KNf=12.9KN(对拉螺栓容许拉力) ,满足要求。（3）、梁底模支承方木验算按简支跨验算，梁底模支承松木枋的截面尺寸为4080，沿梁跨方向全满铺，梁底立杆跨距0.5 m，故计算跨度L=500。抗弯强度验算：梁底支承枋承受的荷载为q=120.1 KN/m/1.40.2m =17.157 KN/m，则受力情况近似按138、四等跨梁计算查查施工手册结构静力计算表表2-13得：弯距系数：Km0.107 剪力系数：Kv0.607挠度系数：Kw0.632强度验算=10.76N/ fjm=13N/满足要求刚度验算荷载不包括振捣砼荷载，则q=116.2KN/m/1.40.2=16.6KN/m,满足要求 （4）、梁底钢管楞梁验算：钢管楞梁跨距为500，梁的竖向荷载为120.1KN/m,由5根水平钢管主梁共同承担，分配到单根水平钢管主梁的线荷载为：120.1KN/m/5=24.02KN/m。近似按四等跨梁计算按最不利荷载布置查结构静力计算表得：弯距系数：Km0.107 剪力系数：Kv0.607挠度系数：Kw0.632强度验算满139、足要求刚度验算荷载不包括振捣砼荷载，则q=18.188KN/m,满足要求 （5）、梁模板支架的立杆验算 5、梁底钢管支架立杆的验算：梁底钢管立杆的间距为跨距0.6m，沿梁轴线方向0.8m，水平杆步距1.5m，板模底钢管支架的立杆跨距0.8m，排距0.8m，水平杆步距1.5m。（1）荷载计算楼板所承受的荷载板模自重0.3KN/ 混凝土自重24 KN/m30.18m=4.32KN/ 钢筋重力1.1KN/m30.18m =0.2KN/施工荷载2.5KN/总荷载（0.3+4.32+0.2）KN/1.2+2.5KN/1.4=9.28KN/钢管承受的荷载N=24.02KN/m0.5m +9.28KN/(0140、.3m+1.2m/2)1.2m =22.03KN（1） 按强度计算：=N/A=22030N/424=52N/f =205N/，满足要求。(5) 稳定性计算长细比 = L0/ i=1500/15.9=94.34 查表得=0.61,则= N/A =22030N0.61424= 85.18N/ f =205N/，满足要求。（6）、可调顶托承载力计算梁底钢管承重荷载Fmax=22.03kN，每个可调顶托承载力标准值为30kN，可调顶托承载力可满足要求。 WKL1-3梁截面6001200mm，（截面积：720000 mm2）梁段：WKL1-3。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板141、构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.6m；梁截面高度D：1.2m；楼层高度H：6m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.6m；立杆步距h：1.5m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：1142、20N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：17.848kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用板质材(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：11.5N/mm2；弹性模量E：8000N/mm2；(二)143、 主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：250,500；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根4080木方（宽度高度mm）；间距(mm)：200；木材品种：红皮云杉；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：13N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.4N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：144、M14；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：250,500；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上横下顺混合承重；(一) 面板参数面板采用板质材(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：11.5N/mm2；弹性模量E：8000N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根4080木方（宽度高度mm）；间距：200mm；木材品种：红皮云杉；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：13N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.4N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根483.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(145、16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.080m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1080183/12= 5.249105mm4； W = 1080182/6 = 5.832104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下146、列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取30.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=17.848 kN/m2 F2=28.800 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=17.848 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：147、h=F/=17.848/24.000=0.744m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=17.8481.08=19.276kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=25.325kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.217.848+1.42)1.08=23.540kN/m；由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)1.08=25.325kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =5.832104mm3； M 148、- 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.266105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=25.325kN/m；面板计算跨度: l = 200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.266105 / 5.832104=2.171N/mm2；实际弯曲应力计算值 =2.171N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 19.276 kN/m； l-面板计算跨度: l =200.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 8000N/mm2； I-面板的149、截面惯性矩: I = 5.249105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 519.276200.0004/(38480005.249105) = 0.096 mm；实际最大挠度计算值: =0.096mm小于最大允许挠度值: =0.800mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组，间距200mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=9000 N/mm2；(一150、) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=17.8480.200=3.570kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=4.690kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.217.848+1.42)0.200=4.359kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)0.200=4.690kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.91.3517.8480.200=4.337kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.720.200=0.353kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，151、根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.136kNm 最大剪力：V= 1.170kN 最大变形：= 0.214mm 最大支座反力：F= 2.254kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.136106/4.267104 =3.177N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.177N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.170100032000/(1.70710640)=0.548152、N/mm2；实际剪应力计算值 0.548 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.214mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.042mm，容许挠度为1.320mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.153、49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.254kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.837kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.676kNm 最大剪力：V= 4.226 kN 最大变形：= 0.560mm 最大支座反力：F= 9.862kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.676106/8.980103 =75.304N/mm2实际弯曲应力计算值 =154、75.304N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=2.11310006084/(2.1561053)=19.877N/mm2；实际剪应力计算值 19.877 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.559mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.055mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.560mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许155、挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.862 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.862kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗156、弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.600m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 600183/12= 2.916105mm4； W = 600182/6 = 3.240104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.600=0.300 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.6001.2=17.280 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.6001.2=1.080 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=18.660 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20157、.600=1.200 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=18.660kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=23.730kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.218.660+1.41.200) =21.665kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3518.660+1.40.71.200) =23.730kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.240104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.187105Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=2158、3.730kN/m；面板计算跨度: l = 200mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.187105/3.240104=3.662N/mm2；实际弯曲应力计算值 =3.662N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 18.660 kN/m； l-面板计算跨度: l =200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 8000N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.916105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 51159、8.660200.0004/(38480002.916105) = 0.167 mm；实际最大挠度计算值: =0.167mm小于最大允许挠度值: =0.800mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4080木方（宽度高度mm），间距200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=9000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.2(0.521.08+0.50.6)/0.6=0.460kN/m；新浇筑砼自重标准160、值G2k=240.21.2=5.760 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.21.2=0.360 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=6.580 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.2=0.400 kN/m；(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：均布荷载设计值q1=0.9(1.26.580+1.20.019+1.40.400)=7.631kN/m；(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：均布荷载设计值q2=0.9(1.356.580+1.350.019+1.40.70.400)=8.37161、1kN/m；(3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：均布荷载标准值q3=6.580+0.019=6.599 kN/m；(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.280kNN2=4.479kNN3=0.280kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 2.239kN 最大变形：= 0.118mm 最大支座反力：F= 4.479kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.212106/4.2162、67104 =4.978N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.978N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.239100032000/(1.70710640)=1.050N/mm2；实际剪应力计算值 1.050 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.118mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.118mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！163、2.第二层支撑梁的计算(一) 梁底支撑梁验算支撑梁采用1根483.0钢管为一组，共1组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.78104= 1.078105 mm4； W=14.49103= 4.490103 mm3； E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=4.479kN；计算挠度时采用F2=3.531kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.045kN/m；计算挠度时采用q2= 0.033kN/m；根据上面计算的荷载进164、行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 5.689kN 最大变形：= 0.658mm 最大支座反力：F= 14.660kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.718106/4.490103 =159.960N/mm2实际弯曲应力计算值 =159.960N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=5.68910003042/(1.0781053)=53.515N/mm2；实际剪应力计算值 53.515 N/165、mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.658mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.074mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.657mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(二) 梁侧支撑梁验算梁底支撑梁采用1根483钢管为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78104= 1.078105 mm4；W=4.49103= 4.490103166、 mm3；E=206000 N/mm2；梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=0.280kN；计算挠度时采用F2=0.220kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.045kN/m；计算挠度时采用q2= 0.033kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 0.370kN 最大变形：= 0.042mm 最大支座反力：F= 0.943kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 167、=M/W=0.046106/4.490103 =10.326N/mm2实际弯曲应力计算值 =10.326N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.37010003042/(1.0781053)=3.484N/mm2；实际剪应力计算值 3.484 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.042mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第3跨最大168、挠度为0.042mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =14.660 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(6-1.2)=0.669 kN；N =N1+N2=14.660+0.669=15.330 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592；立杆计算169、长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.240cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =15.330103/(0.5924.240102) = 61.076N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 61.076N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 =170、 N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.943 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(6-0.12)=0.820 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=2.773 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.21.890+1.40.540)=2.722kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.351.890+1.40.70.540)=2.773kN；永久荷载标准值Gkb=(250.12+0.5)(0.3+1.2/2)0.6=1.890 171、kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.3+1.2/2)0.6=0.540kN；N =N1+N2+N3=0.943+0.820+2.773=4.536 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.240cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管172、立杆受压应力计算值： =4.536103/(0.5924.240102) = 18.071N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 18.071N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、扣件抗滑力、顶托承载力的计算（1）、双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该梁实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。 R =梁侧立杆轴力N=4.536KN Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.943 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要173、求！（2）、R =梁底立杆轴力N=15.33KN顶托设计值取30KN顶托承载力的设计计算满足要求！7.2.8 楼板模板设计技术楼板模板的设计计算：选取最大值板厚180mm计算。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：13.5m；混凝土楼板厚度：180mm；结构表面要求：外露；立杆纵向间距或跨距la：1.2m；立杆横向间距或排距lb：1.2m；立杆步距h：1.5m；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2174、；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1200mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用板质材(平行方向)15mm厚覆面木胶合175、板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：11.5N/mm2；弹性模量E：8000N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根4080木方（宽度高度mm）；间距：300mm；木材品种：红皮云杉；弹性模量E：9000N/mm2；抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：13N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.4N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根483.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce176、：325N/mm2；（1）、楼板面板验算：楼板厚度为180，取1000宽板带计算,按简支跨验算，板模底楞松木枋的排距300，故计算跨度L=300。 计算荷载：板模自重： 0.3 KN/1.0 m1.2 = 0.36 KN/m楼板砼自重： 0.18 m1.0 m24 KN/m1.2 = 5.18 KN/m楼板钢筋自重：0.18 m1.0 m1.1 KN/m1.2 = 0.24KN/m施工荷载： 2.5 KN/1.0 m1.4 = 3.5 KN/m q= 9.28KN/m抗弯强度验算：I = 1200153/12= 3.375105mm4； W = 1200152/6 = 4.500104mm3；177、a、取均布荷载=2.5 KN/计算弯矩： M1 = 0.125qL = 0.1259.28KN/mm（300mm） =104400Nmm b、取集中荷载=2.5 KN/计算弯矩：M2 = 0.125qL = 0.125（9.28-3.5）KN/m（300 mm） +0.52.5N/m1.40.3 = 65026Nmm 取较大者，故M= M1 = 104400Nmm 强度验算： 满足要求。挠度验算 荷载不包括振捣砼荷载，则q =4.860.3=1.458N/m，得：满足要求。 （2）、板底支承枋验算按四等跨连续梁验算，板底模支承枋的截面尺寸为40 mm80 mm，排距300 mm，跨距1200 178、mm，由于底板传递的荷载为9.28KN/,所以枋木承受的均布荷载为q =9.28KN/0.3 m =2.784KN/m。I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3；E=9000 N/mm2；均布荷载下受力情况近似四等跨梁计算，查施工手册结构静力计算表表2-13得：弯距系数：Km0.107 剪力系数：Kv0.607挠度系数：Kw0.632集中荷载下受力情况近似四等跨梁计算，查施工手册结构静力计算表表2-13得：弯距系数：Km0.161 抗弯强度验算：a、取均布荷载=2.5 KN/计算弯矩： M1 = Km qL = 0.1072.7179、84N/m（1200 mm） = 428959Nmm b、取集中荷载=2.5 KN/计算弯矩：M2 = Km qL = 0.107（9.28-3.5）KN/m0.3（1200 mm） +0.1612.5N/m1.41.2 = 267175Nmm 取较大者，故M= M1 = 428959Nmm =10.05N/ fjm=13N/满足要求。 抗剪验算V= Kv qL=0.6072.784KN/m1.2m=2.03KN剪应力Tmax=0.095N/2 fv=1.4N/2 满足要求。 挠度验算 不考虑振动荷载 ,线荷载最大值q=(9.28-3.5)KN/m0.3m =1.734KN/m 满足要求。 （180、3）板底水平钢管楞梁的验算： 板底水平钢管楞梁的跨距为1.2 m，水平钢管楞梁每跨承受的荷载：（施工荷载为均布荷载）9.280.6=5.568 KN/m；（荷载不含均布荷载）(9.28 -3.5)0.6=3.468 KN/m.按四等跨连续梁计算，按均布荷载最不利荷载考虑，弯距系数：Km0.107 ；剪力系数：Kv0.607；挠度系数：Kw0.632。集中荷载下受力情况近似四等跨梁计算，查施工手册结构静力计算表表2-13得：弯距系数：Km0.161 抗弯强度验算 a、取均布荷载=2.5 KN/计算弯矩： M1 = Km qL = 0.1075.568KN/m（1200） = 857917Nm b181、取集中荷载=2.5 KN/计算弯矩：M2 = Km qL = 0.1073.468N/m（1200 mm） +0.1612.5N/m1.41.2 = 534350Nmm 取较大者，故M= M1 = 857917Nmm 满足要求。 刚度验算 荷载不包括振捣砼荷载，则q=1.458KN/m421.2m =2.43 KN/m,则 满足要求。 （4）板模钢管支架立杆计算 模板钢管支架立杆间距为1.2 m1.2 m,步距1.5 m,扫地杆距地面200。支撑立杆稳定性验算： 其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； 计算支撑结构时,均布活荷载取1KN/m2立杆承受的荷载：- 轴心受压立杆的稳182、定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592； 立杆计算长度lo=1.5m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.59cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.24cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=7.01103/(0.5924.240102) = 27.93N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.93N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！