1、目 录第一章工程概况1第二章编制依据2第三章施工计划及人员安排33.1施工计划33.2人员安排3第四章施工工艺流程54.1主体结构施工流程5第五章模板支撑系统设计概述65.1底板模板设计65.2标准段设计概述65.3异形段设计概述9第六章模板、支架施工方案136.1模板施工方案136.2支架施工方案146.3模板拆除施工15第七章预压、浇筑、防水处理方案177.1预压方案177.2大体积混凝土浇筑197.3对拉螺栓处防水处理20第八章施工质量、安全保障措施228.1质量技术保证措施228.2安全施工保证措施228.3环境保护措施25第九章工期保证措施269.1组织措施269.2技术措施26第十2、章文明施工保证措施27第十一章应急措施2811.1危险源识别与监控2811.2高支模应急预案组织机构3011.3高支模坍塌事故的应急措施3111.4重大火灾事故的应急措施3211.5物体打击及高空坠落事故应急措施32第十二章模板支撑系统验算3412.1验算原则及相关规定3412.2模板支撑系统验算取值及力学参数3412.3模板及支架验算36第一章 工程概况本地下主隧道工程位于xx东站东广场以东，定位为其他区域与核心区地下停车设施的快捷联系通道，兼服务于xx东站枢纽。我标段施工内容由地下主隧道、连接通道及范围内的道路、雨污水、通信管道、绿化喷灌组成。 本标段主隧道采用大放坡明挖施工，土方及边坡工3、程施工完毕后，进入主体结构施工，主隧道主体结构采用单孔箱涵形式，结构净宽15.5m，净高5.1m，标准段底板、侧墙、顶板厚度均为1.3m，异性段除第十节段、第十五节段结构底板厚度1.6m、侧墙1.5m、顶板1.7m外，其他均与标准段相同。连接隧道为单向单车道布置，结构净宽7.75m，净高4.6m，结构底板厚度1m、侧墙0.8m、顶板0.9m，局部采用共墙设计(双箱涵形式)。结构混凝土均有自防水要求，混凝土等级为C40，抗渗等级为P8。标准断面详见图1.1-1。图1.1-1主隧道标准横断面图第二章 编制依据1）郑东新区综合交通枢纽地下隧道及地面道路（一期）工程施工设计图纸；2）建筑施工模板安全技4、术规范 JGJ162-2008；3）建筑工程大模板技术规程 JGJ162-2008；4）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 JGJ166-2008；5）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011；6）混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002（2011版）；7）混凝土结构设计规范 GB50010-20108）大体积混凝土施工规范 GB50496-20099）地下防水工程施工质量验收规范 GB50208-2002 ；10）总体施工组织设计；11）建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则；第三章 施工计划及人员安排3.1施工计划隧道主体结构钢筋混凝土工程施工工5、期计划5个月，从2013年1月下旬起至2014年6月下旬止，为本工程施工控制工期的关键线路工作，必须确保每个流水作业段的循环时间以保证工期满足施工合同要求。3.2人员安排1） 组织机构:根据本工程的特点及管理体系，设置如下所示的管理组织机构。2）人员安排及施工机械（1）人员安排为了加强现场的管理，在保证工期的情况下拟在本项工程投入以下劳动力，如情况发生变化再进行适当调整。高支模施工人员配备具体见下表： 高支模人员配备表 表3.2-1序号工作岗位人 数备 注1生产副经理1生产负责2技术管理人员5技术指导3塔吊机司机2机具材料调运7现场领工员2现场生产管理8装 吊 工49机械修理工210电 工216、1电焊工412架子工4013模板工50合 计112高支模主要施工机械配备表如下表所示： 高支模主要施工机械配备表 表3.2-2 序号机械名称型 号数量备 注1塔吊QTZ632吊装钢管模板2电焊机BX5004模板安装3电锯4裁木方及模板4砂轮切割机4切钢管5电钻6木模打预留孔6倒链8局部调整模板用7空压机3.5m2清理模板内杂物用8污水泵7.5kW2冲洗模板内杂物用第四章 施工工艺流程4.1主体结构施工流程根据设计图纸，针对隧道主体结构工程特点，具体施工流程详见图4.1-1. 垫层底板防水底板施工支架搭设侧墙顶板施工图4.1-1 主隧道结构施工流程图第五章 模板支撑系统设计概述5.1底板模板设计7、标准段和异形段的底板模板由外侧墙模板和内侧墙倒角处模板组成，模板面板采用15mm厚竹胶板，次楞为6090mm方木，主楞为双拼A48钢管。下部对拉螺栓在钢筋施工时一侧通过焊接与横向主筋相连，一侧与外侧墙模板主楞形成对拉；上部拉杆出本次浇筑混凝土5cm，与内侧倒脚模板形成对拉，模板的安装及支撑见图5.1-1。图5.1-1 底板模板支设图5.2标准段设计概述标准段顶板模板由15mm厚竹胶板、次楞（方木50100mm）及主楞（方木100100mm）组成；侧墙由15mm厚竹胶板、小楞（方木50100mm）及次楞（方木100100mm）组成，标准贝雷梁及I45工字钢组成；上部两侧外侧贝雷梁或工字钢通过C28、5钢筋连接，下口通过底板预埋的C32钢筋连接。相关具体参数详见表5.2-1。 标准段模板系统参数表 表5.2-1部位规格型号间距备注顶板面板竹胶板15mm-次楞方木50100mm150mm主楞方木100100mm600mm侧墙面板竹胶板15mm-小楞方木50100mm150mm竖放次楞方木100100mm600mm平放主楞贝雷梁或I40b工字钢-600mm外侧竖放外侧贝雷片之间采用横向连接杆进行固定，防止纵向倾覆，贝雷片外侧设置临时双排脚手架，脚手架参数为600（横）1200（纵）1200（步）、并设置抛撑防止混凝土浇筑过程中整体倾斜，抛撑间距为1m一道，模板系统搭设详图详见图5.2-2。图59、.2-2 标准段模板系统搭设详图 图5.2-3 顶板模板搭设详图 图5.2-4 标准段模板搭设详图支撑系统采用碗扣式钢管脚手架，1300mm厚顶板脚手架搭设参数为6006001200mm，1700mm厚顶板支架搭设参数为600600600mm。脚手架横杆支撑于左右内侧模板上，形成对撑抵挡侧墙内侧压力，为保证搭设横杆顺直，在横杆外侧加设一道A48壁厚3.0普通钢管，普通钢管与立杆采用直角扣件连接，普通钢管接长采用对顶扣件连接，末端加设顶托与侧墙内模板主楞连接。构造设计。模板支撑架四周从低到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距取4.2m（每7跨一道）。剪刀撑的斜杆与10、地面夹角在45o60o之间，斜撑每步与立杆采用旋转扣件扣接。顶部和底部各设置一道水平剪刀撑。1300厚支架搭设详见图5.2-3，5.2-4，5.2-5，1700厚支架搭设除步距调整为600mm外其他类似。 图5.2-3 支架搭设横断面示意图 图5.2-4 支架搭设纵断面示意图图5.2-5 支架搭设平面示意图5.3异形段设计概述异形段侧墙因侧墙左右不对称，不能通过横杆来平衡左右两侧内模板，而必须采用对拉螺栓进行固定模板。异性段侧墙竖向共设置3道穿墙的对拉螺栓，2道从结构中引出的对拉螺栓，竖向间距为1500mm，纵向间距为600mm，内拉螺栓型号为C25。原底板预埋的钢筋做为最底层外模板的固定螺栓11、，顶板对拉螺栓从顶板横向钢筋中引出，左右两侧对拉螺栓均从一根主筋中引出。侧墙面板采用15mm厚竹胶板，根据弧线弯曲成型，次楞采用510cm方木竖向设置，次主楞采用双拼A48钢管横向布置，弧线形状与面板保持一致，主楞根据弧线形状，采用双拼12槽钢、14工字钢等大刚度材料设置，异性段模板支设图详见图5.3-3。图5.3-3 异型段模板支设图 图5.3-4 模板安装节点详细（平面）其中穿墙的对拉螺栓设置止水环，止水环采用3mm厚无锈蚀钢板制成，半径为50mm，止水环与拉杆采用穿孔塞焊连接。为防止对拉螺栓的螺母在受力时松动、脱落，拧到位后，在螺母与丝杆上进行点焊，止水环构造详图详见图5.3-5。 图512、.3-5 带止水环的对拉螺栓示意图异形段支架纵向与竖向与标准段加固一致，水平向根据出入口弧度进行适当调整，拼接部位通过加设剪刀撑及横向连接杆进行加固，剪刀撑根据支架端部要求设置，横杆与架体正常横杆设置，约束立杆保持稳定整体稳定。 图5.3-6 支架拼接处示意图纵坡较大处处理措施。本工程基本纵坡基本在0.38%左右，局部出入口及跨地铁部位纵坡接近0.2%，在道路纵向方向有纵坡的板节采用纵向6孔（3.6m)为一个单元，单元之间用钢管扣件连接，通过顶底托调整水平，保证水平杆在一个水平面上， 后加密纵向剪刀撑，密度为每4跨一道，保证整体稳定。第六章 模板、支架施工方案6.1模板施工方案6.1.1 施工13、方法1）根据不同位置处的断面尺寸，预先对模板进行整体设计，对标准段、异形段和预留孔洞等处的专用模板进行编号，以提高模板利用率。2）配模时，优先选用标准块的大模板，做到模板块数少，镶拼量小，接缝少，遇到不够标准宽度时，方使用非标准块拼齐。3）模板吊装采用专用吊带捆绑，吊装前进行试吊，工人牵引缆风绳。4）模板拼缝采用5mm宽、1cm厚海绵条进行密封，保护层采用细石混凝土垫块，且垫块抗侵蚀能力和强度要高于本体混凝土。图6.1-1双拼槽钢加工成型图6.1.2验收标准1）检查是否涂刷脱模剂、钢筋有没保护层、拼缝是否平整。2）检查模板外观检查、有无毛刺、表面是否清洁到位。3）检查与上一次浇筑的混凝土是否有14、错台。4）规范要求模板安装的允许偏差及检验方法见表7.1-1。 模板安装的允许偏差及检验方法 表7.1-1项目允许偏差检验方法备注轴线位置5全站仪复测底模上表面标高5水准仪垂直度不大于5m6吊线锤大于5m8钢尺检查相邻两板表面平整度2靠尺表面垂直度5靠尺保护层厚度迎水面5钢尺背水面4钢尺6.2支架施工方案6.2.1施工方法1）底板浇筑完成并达到一定强度后，通知测量工程师确定本段脚手架的四个角点并弹出框线，横向及纵向每五排进行弹线加密，确保脚手架搭设后线型顺直。2）放置底座后应分别按先立杆后横杆再斜杆的顺序搭设脚手架，3）立杆采用LG-300及LG-120两种规格，施工过程中需上下错开布置。4）15、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，对接、搭接符合下列要求：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头设置在不同步或不同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离在1000mm以上；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度按1.21.5m控制，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm；剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。5）贝雷片吊装时设专人指挥，起吊过程应平稳，不得偏斜和大幅度摆动。操作人员站立在安全可靠处，严禁人员随同大模板一起起吊。6）16、吊装大模板必须采用带卡环吊钩。当风力超过5级时应停止吊装。6.2.1验收标准1）脚手架搭设允许偏差详见表7.2-1。 脚手架允许偏差与检查方法 表4.3-1序 号项 目允许偏差（mm）检查方法1步 距20尺量2纵 距20尺量3横 距50尺量4立杆垂直度2(10m高度内)尺量4）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表4.3-2确定。 剪刀撑跨越立杆的最多根数 表4.3-2剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n10866.3模板拆除施工1）模板拆模时间按规范要求执行，依同条件养护的混凝土试块强度试验报告及现场施工要求，拆除模板时承重结构（梁、板等）的混凝土强度达到设计强度的100%。17、拆除非承重结构（侧墙、柱等）模板时混凝土强度不小于2.5N/mm2且保证砼及棱角不因拆模板而受损，以控制混凝土外观质量。拆除模板时应做好产品保护。2）拆模遵循后支先拆、先支后拆，先拆非承重、后拆承重部分的原则。3）侧壁模板的拆除：模板的拆除原则是由外到内，先拆除钢管斜撑后，再拆除纵横内外靠带。所有斜撑、内外靠带拆除后，用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，将模板逐块传下堆放。4）拆除跨度较大的梁板下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。先将支柱上的可调上托松下，先拆上层排架，拆下连接模板的附件，再用钢钎撬动模板，使靠带和模板落在底层排架上，拿下模板和靠带，待上层模板全部运出后再拆下层排架，最后18、拆除水平拉杆和支柱。拆除模板时，操作人员应在安全的地方。5）拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的杆件及时集中统一管理，材料应按编号分类堆放。6）拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。7）支架经工区技术主管检查验证并签字确认不再需要时，方可拆除。8）拆除支架前，应先清除支架上的材料工具和杂物。9）支架拆除时应在统一指挥下，按后装先拆，先装后拆的顺序。10）所有拆除的工人必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。11）拆除模板支架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。12）大风和雨、雾天气应19、停止支架拆除施工。13）拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。14）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。第七章 预压、浇筑、防水处理方案7.1预压方案 7.1.1支架预压位置根据设计图纸及施工条件，针对隧道主体结构工程特点，预压方式为满压。 7.1.2预压荷载依据设计及钢管满堂支架预压技术规程5.2.1条，支架预压荷载不应小于支架承受的混凝土结构恒载与模板重量之和的1.1倍。 加载顺序支架预压按预压单元进行分级加载，分3级进行加载。3级加载依次为预压荷载值的60%、80%、110%。当纵向加载时20、，从结构的中点分别向两头对称布载，当横向加载时，应从中心线向两侧对称布载。每级加载完成后，应先停止下一级加载，并应每间隔12h对支架沉降量进行一次监测。当支架顶部监测点12h的沉降量平均值小于2mm时，方可进行下一级加载。7.1.4预压监测7.1.4.1监测点布置依据钢管满堂支架预压技术规程6.2.1条，预压单元内监测点布置如下图7.1-1所示：7.1-1支架监测布点图7.1.4.2监测内容支架预压的监测应包括下列内容：加载之前监测点的标高；每级加载后12小时监测点的标高；加载至100%后每间隔24h监测点的标高；卸载6h后监测点的标高。7.1.4.3监测设备钢管满堂支架预压主要施工设备表 表21、3.2-2 序号机械名称型 号数量备 注1塔吊QTZ631吊装钢管模板2电子水准仪天宝1观测沉降预压监测采用的水准仪按现行行业标准水准仪检定规程JJG425规定进行检定，预压监测宜采用三等水准测量要求作业。7.1.4.4 监测记录支架沉降监测记录与计算应符合下列规定： 1、预压荷载施工前，应监测并记录各监测点的初始标高。 2、每级荷载施加完成时，应监测各监测点标高并计算沉降量。 3、全部荷载加载完成后，每间隔24h应监测一次并记录各监测点标高，当支架预压符合钢管满堂支架预压技术规程5.1.5条的规定时，才可进行支架卸载。 4、卸载6h后，应监测各监测点标高，并计算支架各监测点的弹性变形量。 522、应计算支架各监测点的非弹性变形量。7.1.4.5监测成果及计算预压监测计算沉降量、弹性变形量、非弹性变形量，根据计算结果设置预拱度，监测完成后应提交监测点布置图及沉降监测表。卸载在全部加载完成后的支架预压监测过程中，当满足下列条件之一时，可以判定支架预压合格：各监测点最初24h的沉降量平均值小于1mm；各监测点最初72h的沉降量平均值小于5mm。支架判定合格后方可卸载，支架预压可一次性卸载，预压荷载应对称、均衡、同步卸载。7.1.6预压注意事项1）预压所用的材料必须每一件进行称重并做好重量标识。2）加载时应做到对称、均衡加载，避免集中堆载。3）安排专人进行监测点的监测，减小视觉误差。4）所有23、操作人员必须正确佩戴安全帽，不得在操作过程中吸烟、闲谈或做与本工作无关的事。5）预压材料的吊装应有专人指挥。6）塔吊操作员必须是持证上岗。7）预压期间，预压范围外应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。7.2大体积混凝土浇筑主体结构混凝土采用商品混凝土，泵送入模，浇筑时配置两台汽车泵便于对称浇筑。底板及顶板浇筑采用推进式分层浇筑法施工，厚度1300mm厚的底板及顶板分三层浇筑，每层厚度控制在4050之间，上下层混凝土浇筑时间差少于初凝时间，端部设有有中埋式止水带时，中埋式止水带应位于第二层浇筑层中央，浇筑时根据天气及温度控制每层浇筑长度，浇筑示意图详见图7.2-1所示。侧墙砼在高24、度上分层浇筑，分层高度3040cm（小于振动器作用部分长度的1.25 倍）。浇筑过程注意使整个施工段内的砼面均匀上升，且浇筑速度均匀，浇筑速度少于2m/h，对称进行。当侧墙砼浇筑高度大于2m时，用串筒或汽车泵软管将砼引入底部，保证砼不发生离析。分层浇筑时振捣棒插入下层至少50mm，侧墙振捣时不宜插入过深，防止对模板造成受力过大。图5.4-8 砼分层浇注示意图（左剖、右平）混凝土配合比、运输、振捣、收面、养护等详细内容详见混凝土分项工程施工方案，本方案内不进行细述。7.3对拉螺栓处防水处理7.3.1防水设计概述隧道防水体系以砼结构自防水为主加以柔性防水层形成多道防线。隧道混凝土为C40、P8，底25、板垫层施工完成后施工底板外包防水层，底板外包防水层为1.2mm预铺高分子自粘胶膜卷材。侧墙浇筑混凝土、拆除模板并养护完成后，施工侧墙及顶板外包防水层，侧墙及顶板外包防水层为1.5mm厚双组份聚氨酯及1.5mm厚后铺高分子自粘卷材，具体相关设计详见图7.3-1。 图7.3-1 隧道防水设计图 底板防水层施工影像资料 底板防水层施工后影像资料 图7.3-2 隧道底板防水施工影像资料7.3.2 对拉螺栓处理措施为保证浇筑混凝土后，方便截除超过保护层厚度外的钢筋，保护层拉杆周边设置棉絮等填充物质。混凝土浇筑后，截除超过保护层厚度外的拉杆，密封材料对拉杆进行封堵，密封材料封堵厚度为10mm，密封封堵材料26、为双组份聚硫密封胶，密封完成后采用高强纤维砂浆进行修面封堵。外侧墙涂刷聚氨酯前检查拉杆处理处是否有开裂或空鼓现场，如有开裂或空鼓，进行重新敲除并修面封堵。 图7.3-1拉杆处浇筑前浇筑后细节处理图第八章 施工质量、安全保障措施8.1质量技术保证措施1）模板安装前，必须经过正确放样，检查无误后才立模安装。2）模板必须支撑牢固、稳定，无松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。3）模板拼缝平整严密，并采取施工填缝，保证不漏浆，模内必须干净。4）模板、预埋件、预留孔允许偏差按模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表要求施工。8.2安全施工保证措施8.2.1碗扣式钢管脚手架施工安全措施1）在搭设过程中，班组要坚持27、自检，质检员专检，完成后与有关单位互检，在使用过程中还要经常检查，如发现问题要及时处理。2）碗扣式钢管脚手架，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和扣件。3）高空作业的人员，必须定期进行体检，才能登高作业。4）做到每项工程有安全技术交底，建立安全技术交底卡。5）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。6）剪刀撑、横向斜撑水平杆件应紧随钢管立柱的安装及时设置。7）连接钢管立柱与配件的锁臂、扣件必须处于锁紧状态，扣件螺栓拧紧力矩宜为4060kNm，并不得小于40kNm。8）严禁将不同外径的钢管混合使用。9）各杆件端头伸出扣件边缘长度不应小于100mm。28、10）钢管上严禁打孔。11）脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。12）脚手架使用过程中，安排专人巡查，做好记录，发现问题及时上报，并及时处理。13）高支模施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。14）面板铺设完成后，端头设置临边防护，防护采用高度不少于1.2m，采用钢管搭设，配备密目网防止高空坠物。8.2.2贝雷片施工安全措施1）贝雷片在拼装过程中，班组要坚持自检，质检员专检，完成后与有关单位互检，在使用过程中还要经常检查，如发现问题要及时处理。2）如出现严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的贝雷片不得使用。3）吊装贝雷片时，应派专人指挥，严禁非操作29、人员入内。4）贝雷片及其上连接槽钢严禁打孔。5）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在贝雷片上；严禁悬挂起重设备。6）贝雷片使用过程中，安排专人巡查，做好记录，发现问题及时上报，并及时处理。7）高支模施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从贝雷片上攀爬。8.2.3混凝土浇筑安全措施1）严格按照混凝土浇筑方案施工，砼浇灌时应尽量避免砼堆集，造成荷载集中。2）侧墙混凝土浇筑速度要控制在每小时高度不超过3m。3）砼输送采用汽车泵泵送，减少水平推力，材料堆放时尽量减少集中堆放。4）混凝土浇筑时，安全员或施工员观察模板及其支撑系统变形情况，发现异常现象30、时应立即停工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。8.2.4拆模安全措施1）高支模的拆除前必须向技术负责人申请，经复核同条件养护混凝土试块的强度以后才能拆模。2）安全员应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。3）支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员或施工员在现场监护。4）支顶架的拆除除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸31、作业，并按规定使用安全防护用品，戴好安全帽，系安全带，穿防滑鞋；拆除工作中，严禁使用榔头等硬物打、撬挖，各构配件严禁掷至地面；(5)搭拆支架或贝雷片必须由相关专业工担任，持证上岗。凡不适合高处作业者，不得上高处操作。8.2.5人员要求1）高处作业人员必须年满18岁，两眼视力均不低于1.0，无色盲，无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业的其他疾病和生理缺陷。2）责任心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。3）明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全帽，在无可靠防护2m以上处作业必须系好安全带32、，使用工具要放在工具袋内。4）操作工必须经过培训教育，考试、体检合格，持证上岗，任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。5）作业人员应定期进行体检(每年体检一次)。6）作业所用材料要堆放平稳，高处作业地面环境要整洁，不能杂乱无章，乱摆乱放，所用工具要全部清点回收，防止遗留在作业现场掉落伤人。7）劳动力配置按实际分段数确定。8.2.6劳保用品要求1）安全帽安全帽必须使用建设部认证的厂家供货，无合格证的安全帽禁止使用。工程使用的安全帽一律由经理部统一提供，各协作班组不准私购安全帽。安全帽必须具有抗冲击、抗侧压力、绝缘、耐穿刺等性能，使用中必须正确佩戴，安全帽使用期为2.5年。2）安全带购安全带必33、须要有劳动保护研究所认可合格的产品。安全带使用2年后，根据使用情况，必须通过抽验合格方可使用。安全带应高挂低用(架子工除外)，注意防止摆动碰撞，不准将绳打结使用，也不准将钩直接挂在安全绳上使用，应挂在连接环上用，要选择在牢固构件上悬挂。安全带上的各种部件不得任意拆掉，更新绳时要注意加绳套。8.3环境保护措施加强施工管理、强化环保意识：1）建立以项目经理为首，由专职管理人员和各作业组负责人组成的施工管理组织机构，根据施工进度和施工特点，分工序制定相应的环境保护措施，加强施工管理，层层强化环境保护意识，于施工全过程跟踪监督、检查、监控、量测，及时了解情况，采取相应的对策、措施完善对周边环境的保护。34、2）制定严格的奖惩条例，各级管理人员和施工作业人员责任明确，奖罚分明，使加强环境保护的有关措施得到有效的实施，周边环境得到妥善的保护。3）对所有施工人员进行环保建设教育，加强员工的环境保护意识，减少污染，将环保工作提升到一个高度。4）生产生活污水必须经过沉淀池处理以后，符合要求才能排放5）固体废弃物要实现有效管理，废旧钢管、模板、木材要统一堆放到指定位置，挂明显标识牌，集中处理；6）噪声达标排放要符合要求，发电机棚要设围蔽，减少噪音；7）工地大门要设洗车槽，车辆出场前，用高压水冲洗，使车辆进出干净，车轮清洁不污染路面。第九章 工期保证措施9.1组织措施1）依照总体施工进度计划，合理地安排施工顺35、序，各个工序做到有条不紊。2）主体结构、防水和高支模施工是交叉进行施工，要协调好多个施工班组的配合，形成流水作业，加快施工进度。3）高支模施工用的钢管、贝雷片、模板、木方材料要及时进场，及时按要求的尺寸加工好。4）主体结构底板要按期展开，为高支模施工创造条件。5）准备充足的钢筋、防水、模板、钢管、木方材料等物资，随时展开施工。9.2技术措施1）及时总结已完成的高支模施工经验，严格按技术标准、要求操作，以保证工序质量，保证连续的施工进度。在施工生产中有许多影响进度的因素，要保证目标总工期的实现，就必须采取各种措施预防，其中从技术措施是最直接有效的途径之一。（1）保证资源配置劳动力配置：在保证劳动36、力的条件下，优化工人的技术等级和思想、身体素质的配备与管理。以均衡流水为主。对关键工序，关键环节和必要工作面根据施工条件及时组织抢工期及实行加班作业。材料配置：按照施工进度计划要求及时进货，做到既要满足施工要求，又要使现场无太多的积压，以便有更多的场地安排施工。（2）机械配置为保证本工期的按期完成，将配备足够的中小型机械，不仅满足正常使用，还要保证有效备用。为确保在市电网停电的情况下也能正常施工，计划在工地配备两台柴油发电机备用。另外，做好施工机械的定期检查和日常维修，保证施工机械处于良好状态。2)按既定的高支模方案及技术规范要求进行施工，确保主体结构施工安全。第十章 文明施工保证措施1）工程37、实施遵照国家、部、河南省、xx市颁布的有关文明施工的规定。2）建立健全文明施工检查考评制度。项目部每周进行一次自检，同时要配合监理部门对文明施工的检查。项目经理部指定一名副经理抓文明施工并将文明施工和各专业班组及管理人员工资挂钩。3）建立以项目副经理为组长，工程部、安质部的负责人为组员的文明施工的监督检查小组。4）主动协调好周边关系，减少因施工造成不便而产生的各种纠纷。5） 施工现场设置一个专门淤泥渣土运输车辆的进出门，在出口处设置洗车平台和洗车设备，在工地的出口设专人负责对驶离工地的车辆进行清洗。6） 场地内临时设施均采用砖墙砌筑，水泥瓦盖顶，并建立工地文明、卫生、防火责任制，落实到人。7）38、 施工人员和管理人员均应佩戴胸卡上岗，工地设专职保安值勤。8） 派专人负责工地内外卫生责任区的清扫保洁工作，确保地面洁净。9） 施工现场的机械、设备、材料严格达到布置合理，堆放有序。10） 对空压机、备用发电机等机械设备采取围蔽加消音等措施，降低噪音污染，控制在施工场界噪音限值的标准内。11） 及时清理场内的建筑垃圾、杂物，保持工地内外、卫生责任区整洁卫生。第十一章 应急措施11.1危险源识别与监控 1）脚手架和贝雷片工程事故的类型(1)整体倾倒或局部垮塌；(2)整体失稳，垂直坍塌；(3)人员从脚手架或贝雷片上高处坠落；(4)落物伤人（物体打击）；(5)不当操作事故（闪失、碰撞等）；2）引起事39、故的主要原因及相关措施(1)整体倾倒、垂直坍塌或局部垮塌 a)引起事故的主要原因 缺陷：缺少必要的结构杆件、螺栓，未按规定数量、要求拼装、搭设等。 在使用过程中任意拆除必不可少的杆件或螺栓等。 搭设尺寸超过设计、承载力不足或设计安全系数取值不够与严重超载。 底板或地基强度不够导致不均匀沉降。 b)采取的相关措施 施工前，应对相关人员进行详细的技术交底。 外侧墙采用的贝雷片基础需硬化20cm厚。 搭设过程中严格按照施工技术方案给定参数进行搭设，禁止私自对搭设尺寸、搭设结构进行调整。(2)人员从脚手架上高处坠落 a)引起事故的主要原因 作业层未按规定设置围挡防护。 作业层未满铺脚手板或脚手板与墙之40、间的间隙过大。脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落。 不当操作产生的碰撞或闪失等。 b)采取的相关措施 作业层严格按照相关专项措施及安全规范要求设置围挡防护。 脚手板选材应满足规范要求，作业层脚手板应满铺，并且搁置稳当，绑扎牢固。 作业层禁止多人同时操作作业，防止操作不当产生的碰撞或闪失等事故的发生。(3)落物伤人 a)引起事故的主要原因 在搭设或拆除时，高空抛投构配件，砸伤工人。 架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人。整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人。 b)采取的相关措施 搭设或拆除时，操作人员应配备专门的工具包，防止手头工具掉落，对下方人员造成伤害。 在搭设或拆除时，严41、禁高空抛投构配件，应通过安全通道进行构配件的上下运送。 架体在正常使用过程中，禁止在架体上堆放重物。如需临时堆放时，应堆放在受其他部位施工影响较小、架体稳固的位置，并且对堆放物进行必要的固定。 严格按照措施要求搭设尺寸进行搭设，防止因搭设尺寸不满足而导致架体倾倒、坍塌，引发不安全事故发生。 (4)不当操作事故 a)引起事故的主要原因 用力过猛，致使身体失稳。 拥挤碰撞。 集中多人搬运或安装较重构件。 架面上的冰雪未清除，造成滑落。 b)采取的相关措施 脚手架上操作人员均需佩戴安全带、安全帽、防滑鞋等用具，防止操作过程中用力过猛，致使人员站立不稳发生不安全事故。 同一作业层上施工人员不可过多，以42、彼此操作互不影响为原则。 集中多人搬运或安装较重构件时，应在专门指挥人员的指挥下进行。 冰雪天气，应停止脚手架上施工。冰雪过后，应检查脚手架上有无覆冰或积雪，在确保安全后，方可进行架上施工。 (5)其他伤害 a)引起事故的主要原因 在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨和雪天）下继续施工。 在长期搁置以后未做任何检查的情况下重新投入使用。 b)采取的相关措施 在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨和雪天）下，应当停止施工。 长期搁置的脚手架或贝雷片在重新投入使用前，需对其重新进行验收、检查，防止因杆件锈蚀、松动、脱落等造成不安全事故的发生。3）危险源的监控(1)脚手架和贝雷片的构配件材料的材质43、，需具有厂家相关资质文件及经国家检测中心检测合格证等文件，方可进行使用。因此需对脚手架和贝雷片材质进行监控。(2)对脚手架和贝雷片的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控。(3)对脚手架和贝雷片的搭设、使用和拆除过程进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况发生。(4)加强安全管理，对施工环境和施工条件进行监控。11.2高支模应急预案组织机构1）组织机构 对高支模施工过程出现的安全事故，项目部成立应急响应指挥小组，负责指挥及协调工作。组成成员如下： 组长：张顺强 副组长：肖文、刘雪云、孔坚、 组 员: 罗都灏、万超明、黄安义、班东星、张建设、顾森林具体分工如下：张顺强负责现场，任务是掌握了解事故44、情况，组织现场抢救。由肖文、刘雪云、孔坚负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地医疗救助单位的联系。万超明、黄安义、顾森林负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。罗都灏、班东星、张建设负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。2）应急物资钢丝绳、液压千斤顶、撬杠、常用药品、消毒用品、止血袋、急救物品、担架等。3）通讯联系医院救急中心：120组织机构人员联系方式如下表所述。 人员联系方式表 表9.2-1序号姓 名联系方式备 注1张顺强项目负责人2刘雪云党工委书记3肖 文18722994817安全总监及生产副经理4孔 坚总工5罗都灏技术负责人6黄安义45、物资负责人7班东星18303698887后勤负责人8万超明安全负责人11.3高支模坍塌事故的应急措施1）事故发生后，立即有序地指挥疏散在现场附近的施工人员及群众，同时立即报119、120，请求社会支援；2）在消防、医护、专家等人员未到现场时，应重视事态发展情况，在保障安全的情况下，组织抢救伤员，并采取措施防止事故的进一步扩大；3）派专人到路口接警，组织人力在事故现场周围进行警戒；4）指挥部、专家组人员到场后，与警方一起立即组织进行事故严重程度分析，科学地划出警戒线、制定可行的方案，进行封堵、加固、抢险，防止事故进一步扩大；5）积极配合消防、医护人员进行抢险救人。11.4重大火灾事故的应急措施146、）组织保障：由应急救援组织负责项目施工现场重大火灾、爆炸事故应急准备工作。2）坚持经常性做好员工逃生知识和灭火知识的宣传教育，提高防灾抗灾的能力。3）按要求配足配齐应急器材、设施，包括消防器材（设施）、急救氧气、防毒面具、急救药品、担架、夹板、对讲机、警戒标志等等，并定期检查器材、设施的完好程度。4）绘制应急联络表：将应急准备负责人及各应急专业人员的联系电话列表，方便查找和联系。11.5物体打击及高空坠落事故应急措施1）高处作业基本要求（1）高处作业必须逐级进行技术安全教育及交底，对于各种用于高处作业的设备和设施在投入使用之前必须经检查确定完好后才能使用。（2）遇恶劣天气不得进行露天攀登与悬空47、高处作业。（3）用于高处作业的防护措施不得擅自拆除，确因作业临时需要拆除必须经项目经理部施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复。（4）高处作业人员衣着要灵便，但绝不能赤壁裸身，脚下要穿软底防滑鞋，绝不能穿拖鞋硬底鞋和带钉易滑的靴鞋。（5）高处作业中所需的物料应堆放平稳，不可放在置临边或洞口附近或妨碍通行装卸的地方，对于有坠落可能的物料、工具都一律先行撤除或加以固定。（6）施工过程中若发现高空作业的安全隐患，必须即使解决，危及人身安全时必须及时停止作业。2）攀登高处作业使用梯子攀登作业时，梯脚底部应坚实，不得垫高使用并采取加包扎、顶胶皮，紧固等防滑措施。3）人员应从规定的通道上下48、，不得在非规定通道攀爬，也不得任意利用吊车臂架等施工设备进行攀登。4） 悬空作业应有有牢靠的立足之处必须视具体情况配置安全带、栏杆或其他安全措施。5）悬空作业所用的索具、脚手板等设备，均需检查后方可使用。6）当发生物体打击事件和有人自高处坠落摔伤时，应注意保护摔伤及骨折部位，避免应不正确的抬运使骨折错位造成二次伤害，并及时向工地负责人报告，拨打急救电话“120”或送医院救治。抢救过程中尽快将事故情况向经理部应急处理小组汇报，应急事件处理小组到达事故现场指挥抢救，根据事故情况大小向上级主管部门、安检、公安部门报告并按规定填写安全事故报告书。第十二章 模板支撑系统验算12.1验算原则及相关规定1249、.1.1验算原则1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；3）采取符合实际的力学模型进行计算。12.1.2变形值的规定为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定：1）结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；2）支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。12.2模板支撑系统验算取值及力学参数12.2.1相关取值 1）根据本方案第五章相关设计概述，为方便于计算时对应在此进行相关总结，总结情况详见表6.2-1。模板支撑系统设计值50、 表6.2-1模板位置选 型（mm）满堂支撑体系纵向立杆间距为600mm，横向立杆间距为600mm，水平杆层间距为1200mm（顶板厚1700mm的水平杆层间距为600mm）侧墙竹胶板(15mm)次楞：50100方木150主楞：100100方木600贝雷梁或I40b工字钢60025mm直螺纹对拉螺栓顶板竹胶板(15mm)次楞：50100方木150主楞：100100方木600 荷载取值表 表5.1-2序号荷载名称计算部位单 位标准值分项系数1模板自重标准值模板、次龙骨kN/m20.31.2主龙骨0.5支架系统1.52新浇筑钢筋砼自重标准值模板、支架kN/m2251.23新浇筑砼侧压力标准值墙侧模51、板kN/m2计算值1.24施工人员及设备荷载标准值模板、次龙骨kN/m22.51.4主龙骨1.5支架系统1.05振捣荷载标准值顶板kN/m22.01.4墙侧模板4.012.2.2力学参数1）根据JGJ162-2008表5.2.2查得碗扣式脚手架选取的A483.0钢管力学参数见表5.2-1。 碗扣式脚手架材料特性表 表5.2-1外径壁厚截面积A惯性矩I抵抗矩W回转半径i自重48mm3mm424mm2107830mm44490mm315.94mm3.33kg/m钢管、碗扣钢材Q235A（3号）强度设计值205N/mm2水平杆件容许挠度值L/150，10mm钢材的弹性模量E2.05105N/mm2主52、要受压构件（立柱）的容许长细比2302）根据JGJ162-2008附表A3.1-3及A.5.1查得木材及竹胶板相关参数见表5.2-2。 木材材料特性表 表5.2-2参 数弹性模量E抗弯强度设计值f净截面惯性矩Ix截面面积A截面最小抵抗矩Wx50100方木10000N/mm213N/mm2416.6cm45000mm281.00cm315mm厚竹胶板9898 N/mm235N/mm23）钢材 钢材材料特性表 表5.2-3 参数型号截面面积A弹性模量E抗弯强度值f净截面惯性矩Ix截面面积矩Wx双拼12.6槽钢13.3cm22.05105N/mm2205N/mm2392cm462.137cm314b53、工字钢21.5 cm22.1105N/mm2210 N/mm2712cm4102 cm312.3模板及支架验算标准段侧墙模板验算1）荷载计算内侧墙模板采用15mm厚木胶板，混凝土浇筑高度按6m计算。恒载计算新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，根据混凝土结构工程施工及验收规范，内部振捣时，采用经验公式计算：式中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力，kN/m；混凝土的重力密度，kN/m，取27kN/m；新浇混凝土的初凝时间，h，取200/(T+15)；T混凝土的温度，取20；外加剂影响修整系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；混凝土的坍落度影响修整系数，坍落度小于30mm时取54、0.85，坍落度为5090mm时取1.0，坍落度为110150mm时取1.15；V混凝土浇注速度，m/h，取3m/h，根据混凝土供应速度计算确定；H混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，取6 m。将以上取值带入以上两式：根据计算结果，取较小值，恒载标准值F=70.98 kN/m2。活载计算考虑倾倒混凝土时，采用混凝土泵车导管，倾倒混凝土对侧模板产生的水平荷载标准值取2kN/m。恒载+活载恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4，折减系数为0.9，进行荷载组合：Fx=70.981.20.9+21.40.9=79.2kN/m22)面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑55、施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =150.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.270.9900.6000.900=46.002kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.56、146.002150.02+0.1171.512150.02= 1.07105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 60015.015.0/6=2.25104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.07105 / 2.25104 = 4.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =4.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要57、求！抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =150.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.270.9900.6000.900=46.002kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m；面板的最大剪力：V = 0.646.002150.0 + 0.6171.512150.0 = 4280.1N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4280.1N； b-构件的58、截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =34280.1/(260015.0)=0.713N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.713N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线59、荷载: q = 70.990.6 = 42.594N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 150mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.51.51.5/12=16.88cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67742.591504/(10060001.69105) = 0.144 mm；面板的最大挠度计算值: =0.144mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.6mm，满足要求！3）次楞验算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度560、0mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/61= 83.333cm3；I = 5101010/121= 416.667cm4； 次楞计算简图次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.270.9900.1500.900=11.500kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.111.5006061、0.02+0.1170.378600.02= 4.30105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.33104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 4.30105/8.33104 = 5.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 5.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如62、下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.270.9900.1500.900/1=11.500kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.150.90/1=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.611.500600.0+ 0.6170.378600.0 = 4280.1N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 4280.1N； b-次楞63、的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =34280.1/(250.0100.01)=1.284N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =1.284N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算根据JGJ162-2008，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞64、上的线荷载(kN/m)： q = 70.990.15=10.65 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67710.65/16004/(10090004.17106) = 0.249 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；次楞的最大挠度计算值 =0.249mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！4）主楞验算本工程中，主楞采用木方，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗65、矩W分别为:W = 101010/61= 166.667cm3；I = 10101010/121=833.333cm4；E = 9000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.270.990.150.61.420.150.67.919kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 1.18106 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.67166、05 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =13.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 1.18106/1.67105 = 7.1 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =7.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 11461.8N； b-主楞的截面宽度(mm)：b = 100.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f67、v = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =311461.8/1/(4100.0100.0)=0.809N/mm2；主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.035mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.035mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！5）主楞贝雷梁或I45工字钢验算（1）贝雷梁做为主楞的相关验算强度验算贝雷梁采用间距为60cm的单层贝雷片（3m1.5m），贝雷片只作为侧墙模板的支撑系统，因此按最不利受力结构计算，贝雷片最大受力高度为6m，且均按最大侧压力进行计算，计算简图如下所示，受力按均布荷载计算。图668、.3-6 力学模型图q= FxL=79.20.6=47.52kN/m最大弯矩根据计算公式计算:M=ql2 /8=47.526/8=213.84kNm图6.3-7 弯矩图最大拉应力 =M/W =213840000/3578500=59.8N/mm2式中W=3578.5cm3，强度验算满足要求。刚度验算式中I=2504970000mm4vv=l/250=40mm，刚度验算满足。（2）I40b工字钢做为主楞的相关验算最大拉应力 =M/W =213840000/1140000=187.6N/mm2式中W=1140cm3，强度验算满足要求。刚度验算式中I=227800000mm4vv=6000/250=69、40mm，刚度验算满足。6）拉杆计算 以贝雷片竖向最大受力进行计算， ，按两根拉杆平均受力进行计算每根拉杆承受力为142.56KN，采用C25承受的拉应力为。锚固长度根据图集要求进行埋设，为增大安全系数，底部采用C32做为拉杆，底部采用C25。12.3.2异性段侧墙模板验算异性段浇筑方式及侧墙面板、次楞配置与标段段一致，所以相关验算与标准段一致，此处不进行相关验算1）双拼钢管计算双拼钢管承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 2170、.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)抗弯强度验算作用在双拼的荷载: P1.270.990.150.381.420.150.384.949kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 最大应力计算值(N/mm2) M -最大弯矩(Nmm)；M = 7.35105 Nmm W -净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；最大应力计算值: = 7.35105/8.971、9103 = 81.8 N/mm2；最大应力计算值 =81.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: =2V/Afv其中， -截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-计算最大剪力(N)：V = 7165.1N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；截面的受剪应力计算值: =27165.1/848.230=16.894N/mm2；截面的受剪应力计算值 =16.894N/mm2 小于截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！72、挠度验算最大挠度计算值: = 0.836mm；最大容许挠度值: = 2.4mm；最大挠度计算值 =0.836mm 小于最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！ 2）双拼12.6槽钢验算槽钢承受钢管传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用槽钢槽口水平，类型为12.6号槽钢，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =62.1372= 124.274cm3；I =391.4662= 782.932cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.270.990.73、380.61.420.380.619.797kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 1500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 1.84107 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.24105 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 1.84107/1.24105 = 147.9 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =147.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！主楞的抗剪强74、度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=Vbh02-(b-)h2/(8Iz) fv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 71641.6N； IZ -槽钢的惯性矩(mm4)：IZ = 3914660.00 mm4 ； -槽钢的腰厚度(mm)：= 5.50 mm； b -槽钢的腿宽度(mm)：b = 53.00 mm； h0-槽钢高度(mm)：h0 = 126.00 mm； h -槽钢腰高度(mm)：h = 108.00 mm； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 125 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =71641.6/253.75、00126.002-(53.00-5.50)115.002/(83914660.0005.50)=44.346N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =44.346N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=125N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 3.596mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；3）穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取360 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M25 ；穿墙螺栓有效直径: 18.93 mm；穿墙螺栓有效面76、积: A = 491 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 3.610549110-4 = 176.7 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 131.03 kN。12.3.3顶板模板验算1）荷载计算顶板按厚度1300mm，支撑系统采用碗扣式支撑系统，纵向立杆间距为600mm，横向立杆间距为600mm，水平杆层间距为1200mm。恒载计算顶板模板自重：取q1=0.5 kN/m2；顶板自重：顶板厚1300mm，钢筋混凝土重度取27 kN/m3（含钢量0.3），q2=1.327=35.1kN/m2；验算顶板模板取用的恒载标准值q1+2=35.1+0.77、5=35.6 kN/m2。 活载计算采用混凝土泵车导管，倾倒混凝土对水平模板产生的荷载不考虑；施工人员及设备荷载标准值取q4=1 kN/m2。振捣混凝土产生的侧压力标准值取q5=2 kN/m2；验算中板模板取用的活载标准值q4+5=2+1=3 kN/m2。恒载+活载按规范要求，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4，折减系数为0.9，进行荷载组合：Fz=35.61.20.9+31.40.9=42.23kN/m2（2）面板强度验算顶板面板采用15mm厚木胶板，取1m宽为计算单元，后背楞间距150mm。计算简图如下所示。图6.3-8力学模型图q=FzL=42.231=42.23kN/m最大弯矩78、根据计算公式计算:M=ql2 /8=42.23150/8=118771.9Nmm最大拉应力 =M/W =118771.9/37500=3.2N/mm2式中W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，强度验算满足要求。图6.3-9弯矩图刚度验算式中I= bh3/12=100015/12=281250mm4vv=0.375mm，刚度验算满足。3）次楞验算强度验算次楞采用50100方木150mm，主楞楞间距600mm，取底部受力最大处进行计算，计算简图按三连跨进行计算计算示意图如下所示。图6.3-10力学模型图q=FL=42.230.15=6.33kN/m最大弯矩根据计算公式计算:M=ql79、2 /10=6.33600/10=227880Nmm图6.3-11弯矩图最大拉应力 =M/W = 227880/83333=2.73N/mm2 式中W=bh2/6=50100/6=83333mm3，强度验算满足要求。刚度验算式中I= bh3/12=50100/12=4166666.mm4vv=1.5mm，刚度验算满足。4）主楞验算强度验算主楞采用100100方木600，横向支撑杆间距按照600mm间距进行验算，将主楞的荷载简化成集中力，取底部受力最大处进行计算，建立受力模型如下：图6.3-12力学模型图P=0.6ql=0.642.230.15=3.8kN最大弯矩根据计算公式计算:M=0.26780、Pl=0.2673.80.62.5=1521.9kNmm最大拉应力 =M/W =1521900/166667=9.13N/mm2式中W=166667mm3，强度验算满足要求。刚度验算式中I= 8333334mm4vv=3mm，刚度验算满足。综上计算：顶板模板设计采用15mm木胶板，次楞采用50100方木150，主楞采用100100方木600，可以满足模板强度及刚度需要。12.3.4立杆支撑系统验算顶板厚度1300mm，立杆纵向间距为600mm，横向立杆间距为600mm，水平杆层间距为1200mm。杆件为受压构件。1）荷载计算（1）恒载计算顶板自重：顶板最大厚1300mm，钢筋混凝土重度取27 81、kN/m，Q2=1.327=35.1kN/m2；净空5100mm，按4层水平杆计算，每层碗扣式脚手架按照38.4N/m计算，Q1=0.5+1.2438.4/1000=0.684kN/m2。（2）活载计算施工人员及设备荷载标准值取Q3=1 kN/m2；振捣混凝土产生的侧压力标准值取Q4=1kN/m2；不考虑风荷载。验算支撑体系取用的活载标准值q=1+1=2 kN/m2。2）立杆承载力验算单肢立杆轴向力：Lx单肢立杆纵向间距，取600mm；Ly单肢立杆横向间距，取600mm；N=（1.2（35.1+0.684）+1.4（1+1）0.60.6=16.46kN单肢立杆承载力：轴心受压杆件稳定系数，按照82、长细比查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008附录E采用；A立杆横截面面积，有效截面面积为424mm2；f钢材的抗拉、抗压强度设计值，查JGJ166-2008中表5.1.6，f=205N/ mm2。长细比，其中：为架立杆计算长度，按JGJ166-2008规范5.6.3-2条中计算，式中为步距，取1200mm，a为立杆伸出顶层水平杆长度，取500mm。查JGJ166-2008中的附录E表，轴心受压稳定系数取0.353。单肢立杆承载力 立杆轴向承载力验算满足要求。12.3.5横杆支撑系统验算1）荷载计算按照侧墙木胶板段所计算的侧压力荷载的最大值考虑，恒载Q2=70.98 kN/83、m2，活载Q3+Q4=2 kN/m2,自重Q1取为0.5 kN/m2。2）水平杆承载力验算单肢水平杆轴向力： =（0.5+70.99）1.2+1.42）0.60.6=63.774kN单肢立杆承载力：轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008附录E采用；A立杆横截面面积，有效截面面积为424mm2；f钢材的抗拉、抗压强度设计值，查JGJ166-2008中表5.1.6，f=205N/ mm2。长细比，其中：为架立杆计算长度，按JGJ166-2008规范5.6.3-2条中计算，式中为步距，取600mm，a为立杆伸出顶层水平杆长度，取300mm。查JGJ166-2008中的附录E表，轴心受压稳定系数取0.75。单肢立杆承载力水平杆轴向承载力验算满足。12.3.6立杆底地基承载力验算立杆承受的上部荷载为：N=16.46KN立杆基础底面的平均压力P=N/A=16460/0.04N/m2=411500 N/m2=0.412MPa式中：P立杆基础底面的平均压力，N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；A立杆下垫块面积，取200mm200mm的垫块；地基为底板，采用的是C40砼。当强度达50%时方可支立上部支撑系统，承载力设计值按C40强度计算为4050%=20MPa,满足要求。