1、市五中法院和市检察院五分院业务用房项目高支模支撑体系专项施工方案编制人：目 录一、工程概况3（一）、参建单位3(二）、分部分项工程概况3(三）、施工要求和技术保证措施3二、编制依据.3三、施工计划4（一)施工进度计划4(二）、材料进场计划4(三）、主要施工设备机具计划7四、施工工艺技术7（一)、技术参数（详见第8页的模板设计一览表.7（二）、施工流程12（三）、施工方法15（四)、检查验收16（五）、施工注意事项16（六）、模板安装及混凝土浇筑方法和有关事项16五、施工安全保证措施.18（一）、组织保障。19（二)、安全技术措施.20（三）、预防高空坠落事故安全技术措施。20（四）其他安全措施2、.21（五）、监测监控措施。22（六）、安全应急预案。23六、劳动力计划。27七、高支模计算书及相关图纸。29高支模支撑体系专项施工方案一、工程概况（一）、参建单位工程地点：xx市xx区工程名称：市五中法院和市检察院五分院业务用房项目建设规模：66895。99m2结构类型:钢筋混凝土框架结构工期要求:400天建设单位：xx市第五中级人民法院、xx市人民检察院第五分院代建单位：xx公司设计单位：xx限公司监理单位：xx有限公司施工单位：xx限公司（二）、分部分项工程概况本工程高支模位置为:市五中法院和市检察院五分院业务用房项目，高支模轴线范围：审判楼屋面E-F/914轴,搭设高度为22.25米；3、审判楼七层F-T/914轴，搭设高度9.0米；审判楼入口大厅7-16/A-C轴,搭设高度为42.05米，长57。7米，宽17.5米，面积约1009。75平方米，此部分梁尺寸分别为300900mm、300750mm、4001600、7002400mm等，柱12001200mm、12001100mm。表1：位置搭设高度梁截面板厚支承立杆/地基情况审判楼屋面EF/9-14轴22。25米200750、3001200100mm钢筋混凝土屋面审判楼七层FT/9-14轴8.0米400*800、4001000120mm钢筋混凝土楼面审判楼入口大厅716/AC轴42.05米300900mm、300750mm、44、001600、7002400mm无混凝土地面（三）、施工要求和技术保证措施（1）认真贯彻执行国家、地方行政管理部门的有关政策、法律、法规、规章和标准以及规程、规范、强制性技术标准。执行本专业的各项规章制度.（2)贯彻执行单位工程、分部工程及分项工程的施工方案及各项技术组织措施。组织现场施工，合理安排施工顺序和劳动力,搞好交叉施工和平面管理;二、 编制依据各级行政部门颁布的安全生产、文明施工的法律、法规、条例及相关文件.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ1302011；建筑施工模板安全技术规范 JGJ1622008；建筑结构荷载规范GB500092012；混凝土结构设计规范GB50015、0-2010；建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016 ； 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011;特种作业人员安全技术考核管理规则GB5306-1985；建筑施工手册(第三版） 中国建筑工业出版社;建筑施工工艺标准 中国建筑工业出版社;建筑、结构施工图；危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号施工组织设计三、施工计划（一）施工进度计划在确定工期时,既要满足业主的要求，又要显示我司的综合施工实力。结合本工程的实际情况,以本工程按流水作业方法进行施工,在保证本工程按进度计划要求的情况下，并确定本工程顺利完工.6、（二）、材料进场计划1、钢管脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092)中的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。脚手架钢管采用482.8mm钢管。钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：壁厚低于2.8mm的钢管严禁使用；钢管上严禁打孔；钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;钢管必须涂有防锈漆。2、扣件钢管连接必须采用合格的扣件，应使用与钢管管径相匹配、符合国家现行标准的可锻铸铁扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定7、，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹扣件。扣件与钢管的贴合面必须整形，保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动.3、可调式U型托可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm.可调托丝杆外径不得小于36mm，螺杆外径与立杆内径的间隙不得大于3mm，其螺杆伸出钢管顶部不得超过200mm。4、木方木方截面尺寸必须符合施工设计要求且要平直，抗弯强度等数值达到施工及规范要求。5、脚手板木脚手板应使用厚度50mm,长为4m，宽200mm的落叶松板,其材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GB500052003)二级材质的规定.脚手板使用前为防止破裂损坏，两端80处用直8、径1.2mm 的镀锌铁丝箍绕23 圈固定。禁止使用有扭纹、破裂和横透疖的木板。6、安全网安全网采用2000目/m2的密目安全网且为阻燃安全网.安全网采购，必须使用经市、县、局(公司）认证厂家的产品。不能使用未经检验合格或非指定认证厂家的产品.水平网为大眼网。7、材料进场复试要求进入现场的钢管和扣件必须按xx市建设委员会关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知要求进行现场抽样检测，只有进行抽验检测合格之后,才能应用到工程中。排架体系所用的钢管、扣件等均由租赁公司提供。脚手板和其它材料由项目部自行采购；对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物9、理指标进行检查。具体检查项目见下表：构配件名称检测项目抽检数量检测标准本工程检查数量钢管抗拉强度、屈服点、断后伸长率750根为一批,每批抽取根低压流体输送用焊接钢管3扣件直角：抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。旋转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能。281500件：1件5011200：1件120110000件：1件钢管脚手架扣件8构配件进场检查与验收按下表要求进行项目要求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。全数检查检查资料钢管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打10、孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆.全数目测钢管外径及壁厚外径48mm；壁厚大于等于2.8mm。3游标卡尺测量扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理。全数目测可调托丝杆可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，丝杆直径不小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。钢板尺测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。全数目测安全网安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网；密目式阻燃安11、全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300mm以内全数目测构配件尺寸有抽检不合格时应对该全部构配件进行实测，不满足要求的严禁使用.对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30，发现质量不符合标准、情况严重的,要进行100的检验,并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样)送法定专业检测机构进行检测。（三）、主要施工设备机具计划序号机械名称型 号单位数量单 机功 率备 注1塔吊QTZ（6510）型台240KW法院和检察院塔吊QTZ（6310）型台240KW审判楼、钢筋房2木工圆盘锯MJ114台53。0KW3刨模机台52.0KW4全站仪台15水准仪台3650m钢卷尺把575m钢卷尺把1012、四、施工工艺技术（一)、技术参数本工程市五中法院和市检察院五分院业务用房项目主梁高大模板采用扣件式钢管脚手架支撑体系。1、审判楼入口大厅（1）、7002400mm的梁（其它300750、300900、4001600梁同此方法施工）梁模板支架搭设高度为40。55m-42.05m，按42。05m高计算支撑体系，审判楼大厅高支模板位置长为57。7，宽为17.5，总计面积为：1009.75平方米,此区域采用满樘脚手架进行搭设，纵横杆的间距均为L=0。6m；梁底横向共设置三根立杆，,梁下一根,梁二侧二根,L=0。4m；水平杆步距1。2m,外围四周全部采用连续性剪刀架（满剪），内部采用每4。8米设置横向和13、纵向的竖向连续剪刀，在扫地杆的位置搭设一道水平剪刀撑,水平剪刀撑的间距为35米，最顶部的剪刀撑与竖向剪刀撑相连接。梁侧模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距350mm，内龙骨采用4090mm木方,外龙骨采用双钢管48mm2.8mm，梁下采用双扣件.2、审判楼七层梁(1)、4001000mm的梁（其它400800梁同此方法施工）模板支架搭设高度为8.0mm，按8m高计算支撑体系，杆的纵距(跨度方向）L=0.9m；横向共设置三根立杆，梁下一根，梁二侧二根,L=0。5m；步距1。5，架体内部采用每4。8米设置横向和纵向的竖向剪刀撑.模板面板采用普通胶合板.内龙骨间距400mm，内龙骨采用4090mm木方14、,外龙骨采用双钢管48mm2。8mm。对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距350mm，断面跨度方向间距400mm。模板支架搭设高度为8.88m，板面混凝土厚度120mm;杆的纵距(跨度方向)L=0。9m;杆的横距(跨度方向）L=0。9m；步距1。5m.模板面板采用15mm厚普通胶合板。板底龙骨间距300mm，龙骨采用4090mm木方,外龙骨采用双钢管48mm2。8mm。3、审判楼屋面挑板（1）、300*1200的挑梁（其它200*750、200*600、200*1600/400梁同此方法施工）模板支架搭设高度为21.05-21。5mm,按21。5m高计算支撑体系，杆的纵距（跨度方向）L=0.9m15、；横向共设置三根立杆，梁下一根，梁二侧二根，L=0.5m；步距1.2m，外围四周全部采用连续性剪刀架(满剪)，内部采用每4。8米设置横向和纵向的竖向连续剪刀,在扫地杆的位置搭设一道水平剪刀撑，水平剪刀撑的间距为35米,最顶部的剪刀撑与竖向剪刀撑相连接。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距400mm,内龙骨采用4090mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300mm,断面跨度方向间距400mm。模板支架搭设高度为22.15m，板面混凝土厚度100mm;杆的纵距(跨度方向)L=0。9m；杆的横距(跨度方向）L=0。9m；步距1。5m。模板面板采用15mm厚普16、通胶合板。板底龙骨间距300mm，龙骨采用4090mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm.4、模板设计要点及参数（1）、构造做法（详见第10页的模板设计一览表）钢管支顶底部用可调式底座或固定底座，支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶，螺杆伸出长度不超过200mm。（2）、纵横水平拉杆设置在钢管支撑底部上0。30m处纵横设置水平扫地杆，用482.8钢管拉结，以后纵横水平拉杆按不大于1500mm高设置一道;在支架最顶步距梁平拉杆以下450mm位置加设一道水平拉杆；水平杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧；同时每隔两步水平拉杆与柱抱箍。水平拉杆接长用扣件与立杆扣紧，接口应错开。为加强高支模的17、整体刚度,在进行高支模施工时，水平拉杆应与高支模范围相邻的以下一层的模板支顶作有效拉结,要求拉结不少于两榀门式架或两根钢管立杆。(3)、纵、横向剪刀撑设置高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔10米设置竖向剪刀撑,剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为45 o60o，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接.凡截面面积0.7的大梁，梁支支架两侧立杆设置竖向连续式剪刀撑。（4）、水平剪刀撑设置在竖向剪刀撑部位的顶部、中部及扫地杆处设置水平剪刀撑. (剪刀撑设置的具体位置详图示)（5）、凡高支模范围内边梁模板安装位置，排栅应及时安装,以作为高支模搭设的操作平台及安全护栏，高度超过10米18、的要拉兜底安全网.在高支模顶架上端设置安全防护操作平台,施工操作平台需采用15厚夹板铺设;若高支模施工安全防护措施采用排栅作边梁防护，排栅应及时安装。施工操作平台需采用15厚夹板铺设。（6）、由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生的水平推力,水平推力较小，另已设置剪刀撑、水平拉杆相连形成整体,且端头顶紧结构的混凝土柱可将水平推力传递到结构柱和地面,确保支架的整体稳定，所以不进行抗倾覆的验算.(7）、小楞木方或托梁的悬臂段超过300mm的局部位置应加设支承钢管立杆补强。（8）立杆基础相应做法：1）、大门厅高支模板支撑基础全部为回填区域,回填区域采用片石回填，每500mm采用M519、的水泥砂浆进行填缝，待回填完成后,表面采用150mm厚C20混凝土进行封闭.2)审判楼高支模立杆支承在三层屋面和五层梁板上，为安全起见，高支模范围内板梁板模板支顶暂不拆除，待高支模楼面混凝土浇筑完毕十天后才能拆除。(如支顶需要拆除,则采用钢管或门式架回顶，回顶钢管或门式架的间距按支模立柱)。3）、钢管立杆水平拉杆必须至少与临边开始第二条梁底支撑门式架或钢管稳固拉结；高度超过10米的，需要拉兜底安全网.模板设计一览表: 本工程选取验算的梁、板尺寸及位置支顶材料、间距主、次龙骨规格、材料、间距梁侧模竖肋规格、材料参照该梁、板支模的部位100厚楼板支模钢管纵向间距为900mm，横向间距为900mm板20、底枋采用40mm90mm枋木,间距450 mm，托梁采用48双钢管。 审判楼屋面挑板（30.75米）120厚楼板支模钢管纵向间距为900mm,横向间距为900mm板底枋采用40mm90mm枋木,间距450 mm,托梁采用48双钢管。 审判楼七层板7002400mm梁采用2。8厚48钢管支顶，纵向间距为600mm。横向600mm （2根一排)梁底横枋采用40mm90mm枋木,间距200mm,托梁采用2。8厚48双钢管，跨距600mm。梁侧模板竖枋间距300mm,采用4090mm枋木。对拉螺栓设6道，直径14mm，水平方向距离500mm。审判楼入口大厅4001000mm梁采用2。8厚48钢管支顶，21、纵向间距为900mm。横向900mm （2根一排）梁底横枋采用40mm90mm枋木，间距300mm，托梁采用2。8厚48双钢管，跨距900mm。梁侧模板竖枋间距300mm，采用4090mm枋木。对拉螺栓设2道，直径14mm，水平方向距离600mm.审判楼七层梁1、水平杆、剪刀撑设置（采用482.8钢管）2、在钢管支顶底部上0.30m处纵横设置水平拉杆，用48钢管拉结，以后纵横水平拉杆每1500mm高设置一道；当支模高度8米，20米时,在支架最顶步距梁平拉杆以下450mm位置加设一道水平拉杆；水平拉杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100，水平拉杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧。在进行高支22、模施工时,水平拉杆应分别与高支模范围相邻的各层梁板的模板支顶作有效拉结,要求拉结不少于两榀门式架（或两根钢管立杆)。3、剪刀撑的设置（采用482。8钢管），高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于10。0m设竖向剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为45 o60o，并与地面顶紧,剪刀撑与钢管立杆有效连接.水平拉杆端头有混凝土梁的应与混凝土梁顶紧。在（钢管支顶)的竖向剪刀撑部位的顶部、中间以及扫地杆处设置水平剪刀撑。（二）、施工流程1、模板安装工艺流程安装梁模板弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装23、上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检安装顶板模板搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检(三)、施工方法1、模板安装先在楼面上弹出轴线、梁位置线按施工方案标出立杆安装位置，然后在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线,装柱头模板。（1)根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。 （2）钢管立杆须设置底座，立杆垂直度容许偏差为全高不大于1/600及20mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑与立柱要有效连接。 (3）通线调节钢管立杆的高度，将托梁找平,架设托梁及梁底枋木。（424、) 梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时,跨中梁底处应按要求起拱，起拱高度为梁跨度的1。5.主次梁交接时，先主梁起拱,后次梁起拱. （5) 梁侧模板:先安装梁底模板,待安装完钢筋后再安装梁侧模板、压脚板(枋)、斜撑、对拉螺丝等。 (6）楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁内、板面应清扫干净。模板应拼缝平整严密，拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢.拼缝处内贴胶带，防止漏浆. (7）在混凝土板面安装钢管立杆时，应对上部混凝土结构承载力强度的验算，然后安装可调底座及钢管立杆、水平拉杆、剪刀撑，在混凝土面直接安装可调底座时，要在根部25、设置两个方向的水平拉结杆，以防止立杆根部移动。可调底座的调节螺杆伸出长度不超过200。（8)在楼层特别高的楼层层间安装钢管立杆时，立杆要同时安装水平拉杆、剪刀撑,并采用扣件与钢管立杆扣牢.钢管上部安装的可调托座要牢固承托上部托梁。（9)高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于10。0m设竖向剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，在纵横向相邻的两竖向剪刀撑之间设置之字斜撑，斜杆与地面倾角为4560o，并与地面顶紧，剪刀撑、之字斜撑与钢管立杆有效连接.水平拉杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧，或者每隔两步水平拉杆与柱抱箍。（10）在竖向剪刀撑部位的顶部、中间以及扫地杆处设置水平剪26、刀撑。2、模板拆除（1）模板拆除要求1）模板拆除措施应经技术主管部门或负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准混凝土结构施工质量验收规范GB50204的有关规定执行.2）当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度,需提前拆模或承受部分超设计荷载时,必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后,方可拆除。3）拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。4）模板的拆除工作应设专人指挥.作业区应设置围栏，其内不得有其他工种作业,并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛抛掷。5）拆模的顺序和方法应该按模板的设计规定进行。当设计无27、规定事,可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板,并应从上而下进行拆除.拆下的模板不得抛扔，应按规定地点堆放。6）多人同时操作时,应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面,人员应站在安全处。7）高处拆模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。8）在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时应补设临时支撑。拆模时,应逐快拆卸，不得成片撬落或拉倒。9)拆模如遇到中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除.10）已拆除了模板的机构，应在混凝土强度达到涉及强度值后方可承28、受全部设计荷载。若在未达到设计强度之前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。11）遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业.雨后应先清扫施工现场积水，方可进行工作.12）拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施洞口模板拆除后，应按国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定及时进行防护。（2）支架立柱拆除1）当拆除模板时，应在其下面临时搭设防护支架，使所拆模板先落在临时防护支架上。2）当立柱的水平拉杆超出2层时,应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行.3）当拆除大于6m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对29、称地分别向两端拆除.拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。4）对于多层楼板模板的立柱，当上层及以上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况。5）拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处.6）对已拆下的模板、立柱及其他零配件应及时运到指定的地点。（3）普通模板拆除1）拆除柱模板柱模板拆除应分别采用分散和分片2种方法。分散拆除的顺序应为：拆除拉杆或斜撑、自上而下拆除柱楞或横楞拆除竖楞，自上而下拆除配件及模板、运走分类堆放、清理、拔钉、钢模维修、刷防锈油或脱模剂、入库备用。分片拆除顺序应为：拆除全部支撑系统、自上而下拆除柱箍筋及横楞拆掉柱角U30、形卡、分2片或4片拆除模板、原地清理、刷防锈油或脱模剂、分片运至新支模地点备用. 柱子拆下的模板及配件不得向地面抛掷。2）拆除梁、板模板梁、板模板应先拆梁侧，在拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆.跨度大于8m的梁式结构,应按设计规定的程序和方式从中心沿环圈对称向外或从跨中对称向两边均匀放松模板支架立柱。拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板妥善传递或用绳钩放置地面.严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运31、出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。(四）、检查验收主控项目:1。 安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫板。2涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。3.钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。 4。有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用.一般项目： 1模板安装的一般要求，观察检查。 (1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,模板内无积水； （2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂； (3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；232、模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面.观察检查。3.本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1。水准仪、拉线和尺量检查4固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏,且应安装牢固,其偏差符合规定.尺量检查.5.现浇结构模板安装的偏差符合规定.经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定.一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置(mm）3预埋管、预留孔中心线位最（mm）3插筋中心线位置(mm)5外露长度（mm）10,0预埋螺栓中心线位置（mm）2外露长度(mm)10,0预留洞中心线位置（mm)10尺寸(mm）10,0模板安装33、允许偏差轴线位置（mm）5底模上表面标高（mm)8截面内部尺(mm)基础10柱、墙、粱4,5层高垂直度（mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm）2表面平整度（mm)57、模板拆除质量应符合的规定主控项目底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100。一般项目1、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运.按拆模方案观察检查.（五）、施工注意事项1避免工程质量通病(1）模板安装前,先检查模板钢管、构配件等34、的质量，不符质量标准的不得投入使用. （2）梁模板；防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模扳嵌入柱梁间,拆除困难的现象。措施：a.支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固.梁底模板按规定起拱。 c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。 (3)板模板：防止板中部下挠,板底混凝土面不平的现象 措施：a。搂板模板厚度要一致,木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。 b支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。 c.板模按规定起拱。 （4）钢管支撑局部沉降:在钢管35、支撑下部位加设底座,楼板能满足承载力要求,. (5)钢管底座整体不稳定:可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过20cm，要安装足够的交叉支撑，钢管的水平拉杆要与邻近坚固物连结，使钢管不产生位移。2主要安全技术措施 （1)支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳 固,不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好.(2） 拆模时应搭设工作平台.(3）拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。 (4)避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保钢管结构稳定和足够的承载力。（5）施工过程剪刀撑、水平撑36、（水平钢管)不能任意拆除。（6)拆模时安全员应做好现场警戒和围敝，并做好拆模的指挥工作.3成品保护 （1)坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。(2)材料应按编号分类堆放。(3）使用后拆卸下来的钢管及其构件，将有损伤的钢管及构件挑出,重新维修,严重损坏的要剔除更换.（4)钢管支撑可调底座及可谓托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养.(5)搬运时，钢管、扣件等不能随意投掷。（六）、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项1、本工程砼浇筑采用泵送施工；2、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则:以施工缝为施工流水段,由一端开始用“赶浆法”推进,先梁后板。3、混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑37、施工方案程序进行,在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下,派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施.发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。4、支顶安装时，应考虑上下层支顶要在同一位置上。5、砼浇筑时，先浇筑砼柱、墙,再浇筑主梁，为了减轻荷载，经设计同意700*2400、400*1600的主梁采用二次成型进行浇筑,每次浇筑高度为1200mm厚,浇筑间隔时间7天，待混凝土达到70%强度后，把梁表面剔毛后，再进行二次混凝土的浇筑.五、施工安全保证措施（一）、38、组织保障安全组组长(刘音）安全组副组长（蒙敬富）安全组副组长（罗庆志）专职安全员(唐道洪)脚手架组木工班组 钢筋班组机电组砼班组综合组全资料下发批阅教育考卷填写教育卡培训资料下发上岗证填写教育卡三宝检查安全注意事 项班前工具检查上报项目经理上级安全员备 案现场责任工程监督、检查新工人三级教育特种工人培训教育班前教育技术交底安全教育安全管理网络图及安全教育程序（二）、安全技术措施1、模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案,经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后,方可作业。2、模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊39、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板.剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。3、模板作业时,指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工,将作业人员撤离作业现场,待险情排除后，方可继续作业。4、堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应对架体进行加固。严格控制楼板支撑架的实际荷载不得超过设计值.5、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6、安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架,并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少2m.7拆模间歇时,应将已活动的40、模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。8、楼板支撑架在使用过程中严禁进行下列作业:1）在架体上推车；2）任意拆除架体结构件或连墙件；3）利用架体吊、运物料；4）在架体上拉结吊装缆绳。（三)、预防高空坠落事故安全技术措施1、架子搭设组装完成后，必须经公司相关部门人员及项目安全员、技术负责人、工长对其进行验收,经检查验收合格后填写验收单，经技术负责人、安全员签字后方可投入使用.架子未经检查验收严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改时，须经施工技术负责人同意,由架子工进行整改。2、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专41、门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。3、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位.4、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具.5、安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带.安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。6、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀，42、并不得超过设计允许荷载。7、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好,护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。8、浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑,并即刻进行加固整改。9、混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。10、混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支撑架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土；混凝土浇筑过程中模板支撑架下不得有其他作业人员.（四)、其他安全措施1、扣件、架管等刷油保养时，地面应有接油盒,防止污染地面。2、所有架子在装、拆过程中,下方必须设安全禁区，围挡范围距操作点中心半径243、0m，并设专人看管,严禁其他人员穿行.3、所有操作人员必须戴好安全带，安全带应挂在牢固的物件上。加强操作人员安全教育和安全防护意识，严格按操作规程进行操作，搞好自身的安全防护工作，严禁违章操作,做好“四口五临边和 作业面安全防护工作。4、遇5级以上大风及雨、雪天气要停止操作，大风及雨后要及时检查和加固各连接部位，搞好防风、防滑工作,保证施工安全.5、架子在使用过程中应保持整洁，不许随意堆放工具、材料等物品。6、在进行模板安装时，模板的支、拆、起吊严禁碰撞钢管架。钢管架在拆除前认真检查并清除零散物品。拆除顺序先上后下，先外后内，逐段进行。7、搞好安全文明施工和成品保护工作，在搭拆架子过程中材料不44、得集中堆放，对混凝土柱面及阴阳角要注意保护。材料要分类分规格一头齐码放整齐扣件等零散物品要装袋存放。（五）、监测监控措施梁板高支模采用脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。采取如下监测措施：10。1班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。10.2日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动,立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求.7)支撑架架体和架体45、杆件是否有变形的现象。8）雨后对首层施工的模板支架部位加强检查，查回填的地基土有无因雨水渗透而造成下沉，架体有无因地基下沉而产生松动、吊脚、变形、移位等。若有上述现象须立即派员加固处理，直至经检查确认架体稳定牢固为止。9)承重大梁支撑架的牢固可靠性是高支模的重点之一，排架的间距、梁下支承杆数量必须符合分格要求。排架搭设完后需对架体各杆件连接紧固度进行检查,尤其承重小横杆与立杆的连接的牢固程度,对该部位扣件紧固程度应全数检查，检查螺帽有无松动、滑丝现象，小横杆与梁底模间有无空隙，小横杆与立杆相交处该用双扣件的地方有没有按照要求使用双扣件，穿梁螺杆是否按照设计要求放置且螺帽是否拧牢等。103在浇捣46、高支模梁板混凝土前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇筑混凝土.浇筑过程中，由安全员、工长对架体检查,随时观测架体变形、墙柱模板变形情况。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工.10.4高大模板施工过程中,施工单位进行监测,每次监测结果必须由监测人、项目经理、项目主任工程师签字，提供给监理、设计及业主等相关单位。10。5监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。10.6监测数据接近或达到报警值时,应组织有关各方采取应急或抢险措施,同时须向当地建设工程安全监督站、建设工程质量监督站、建筑委员会报告。10.7本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形47、。10。8观测点的布设:根据图纸情况，观测点需尽量选择在受力最大位置，即每跨梁的跨中，每跨梁设不少于3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值.10。9监测频率:在浇筑混凝土过程中应实施实时观测,一般监测频率不超过30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。（六）、安全应急救援预案模板及支架施工的主要风险源：模板及支架施工时极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行应急准备和响应.机构设置:为对可能发生的事故能够快速反应、求援,项目部成立应急求援领导小组,由项目经理任组长，负责事故现场指挥，统筹48、安排等。渝北区图书馆文化馆新建项目工程项目部应急救援领导小组：当施工发生事故,由急救援小组组长或副组长负责现场指挥救援。1、 安全事故应急救援架构及相关部门联系电话序号职位姓名电 话备注1组长（项目经理）刘音2副组长(项目副经理）蒙敬富副组长(技术负责人）傅渝3组员（专职安全员）杨沈、唐道洪4组员(施工）康玉川、陈波、叶忠勇、尹茂林5医院1206公安1107火警1192、当事故发生后,现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长,由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救,采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定,及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。3、发生高49、处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者,应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧,面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞.有骨折者，应初步固定后再搬运.遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎50、后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）发现脊椎受伤者,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上,以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运.(4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下,上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。（5）遇有创伤性出血的伤员,应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止51、血处理措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带;较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫,放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血.止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟.（6）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况.4、发生支模坍塌应52、急救援（1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通.（2）在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施.保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3）当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌,不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下,组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。（5）现场急救处理：尽快解除重物压迫,减少挤压综合症的发生。伤肢制动，可用夹板等简单托53、持伤肢。伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。伤肢不应抬高、按摩或热敷.如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血,但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志,设专人监护，保护事故现场.(7）按规定上报有关主管部门请求救援。5、触电事故救援、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源A、脱离电源的基本方法有：(a）、将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源.（b）、用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源.（c）、必要时可用绝缘工具(如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头)切断电源线。（54、d）、救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（e）、如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（f)、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救.只有在确证线路已经无电,才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（a）、未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿55、的衣服。(b）、严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者;救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具.（c）、在拉拽触电者脱离电源的过程中,救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（d）、当触电者位于高位时,应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害)。(e）、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息,并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人,保持空气56、流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。、对“假死者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时,应立即按心肺复苏法就地抢救.方法如下:A、通畅气道。第一,清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物,立即把病人的头侧向一边,迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入,从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时,救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰,57、舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带,清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔,深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口,同时松开捏鼻孔的手.吹气力量要适中，次数以每分钟16-18次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上,救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段,左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向58、下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压6080次.在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流.若伤者同时拌有呼吸停止,在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸.6、除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。7、应急物资与装备保障各项目经理部应配备应急报警系统、急救设备、应急照明及动力、逃生工具、消防器材、通讯及运输设备，建立应急救援设施清单,明确贮存地点，并保持状态完好，还要针对项目的特点，准备特殊的应急设备。序号设备名称单位数量所在位置1扬声器个2工地仓库2简易担架副23急救包个14救生绳59、条25铁锹把56撬棍把27应急灯具套28备用车辆辆2六、劳动力计划由于本工程市五中法院和市检察院五分院业务用房项目审判楼大厅入口处AC/7-16轴，搭设高度40。55-42。05米；审判楼七层梁F-T/9-14轴，搭设高度为88。88米；审判楼屋面挑板EF/914轴,搭设高度20。65-22.15米，以上部位模板支撑架属于高支模架体，模板用支架搭设难度较大，为不影响施工进度，保证施工安全,需选择经验丰富、责任心强的架子工若干名（具体按工程进度配足人员)。架子搭拆操作人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则等考核合格的专业架子工，严禁无证人员上岗操作。模板支撑体系搭设及混凝土60、浇筑管理人员劳动组织及职责分工：各管理层岗 位职 责总包管理层项目经理现场总指挥技术总工现场副总指挥生产经理现场副总指挥技术员负责方案的编制工作土建工长负责现场的施工管理安全员负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作测量员负责模板支撑体系的位移监测班组长架子班长负责高大模板支撑体系的架体搭设与拆除木工班长负责高大模板支撑体系的模板安装钢筋班长负责高大模板支撑体系的钢筋安装砼班长负责高大模板支撑体系的混凝土浇筑特种作业人员架子工负责高大模板支撑体系的架体搭设与拆除.七、高支模计算书及相关图纸计算参数（大门厅)基本参数混凝土梁高h(mm）1200混凝土梁宽b（mm)700混凝土梁计算跨61、度L(m)24.3模板支架高度H（m)41.3梁跨度方向立杆间距la(m）0。8垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb（m)1。2计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008立杆自由端高度h0(mm)400梁底立杆根数n4次楞根数m6次楞悬挑长度a1(mm）250结构表面要求表面外露主楞合并根数1剪刀撑（含水平）布置方式普通型架体底部布置类型垫板模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/水平杆步距h1(m)1.2材料参数主楞类型圆钢管主楞规格482。8次楞类型矩形木楞次楞规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)钢管规格482。8荷载参数基础类型混凝土楼62、板地基土类型/地基承载力特征值fak（N/mm2）/架体底部垫板面积A(m2）0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市xx（省）xx（市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2）/模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)0。5新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k（kN/m2） /地基承载力折减系数/2、施工简图（图1）剖面图1（图2)剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端,故可按简支跨一种情况63、进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)hb+1。4Q3kb=0.9（1.2（0。5+（24+1.5）1200/1000)1+1。421）=36.108kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0。91。35G1k+（G2k+G3k)hb+1.40.7Q3kb=0。9(1。35（0。5+（24+1。5)1200/1000）1+1。40.721）=39.551kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max（64、36。108，39。551)=39.551kN/m(图3）面板强度计算简图（图4）面板弯矩图Mmax=0。097kNm=Mmax/W=0。097106/37500=2.584N/mm2f=30N/mm2满足要求2、挠度验算qk=（G1k+（G3k+G2k）h)b=（0.5+（24+1.5)1200/1000）1=31.1kN/m(图5）面板挠度计算简图(图6)面板挠度图（mm)=0.048mm=700/（(6-1）400)=0.35mm满足要求三、次楞验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1。4Q3ka=0.9（1.2(0。5+（24+1。5)1200/165、000)700/1000/（6-1）+1.42700/1000/（6-1)=5。055kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0。91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0。9(1。35(0.5+(24+1。5）1200/1000）700/1000/（6-1)+1.40.72700/1000/（6-1）=5。537kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max（5.055，5.537)=5.537kN/m计算简图：(图7）次楞强度计算简图1、强度验算（图8)次楞弯矩图(kNm)Mmax=0.33kNm=Mmax/W=0。33106/（83.3331000）=3。96366、N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次楞剪力图(kN）Vmax=2。411kNmax=VmaxS/（Ib)=2.41110362。5103/（416.667104510）=0。723N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=（G1k+(G3k+G2k)h)a=（0.5+（24+1。5）1200/1000)700/1000/（6-1)=4.354kN/m（图10)次楞变形计算简图（图11)次楞变形图（mm）max=0。179mm=0.81000/400=2mm满足要求四、主楞验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为4，故可将主楞的验算力学模型简化为41=67、3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。A。由可变荷载控制的组合：q1=0。91。2G1k+（G2k+G3k）ha+1.4Q3ka=0。9（1。2(0。5+（24+1.5）1200/1000)700/(（61)1000）+1。42700/(（6-1）1000）=5。055kN/mB。由永久荷载控制的组合:q2=0。91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40。7Q3ka=0.9(1.35(0。5+(24+1.5）1200/1000）700/(（61)1000)+1。40。72700/（(6-1)1000)）=5.537kN/m取最68、不利组合得：q=maxq1，q2= max(5.055，5。537）=5.537kN此时次楞的荷载简图如下（图12）次楞强度计算简图用于挠度计算时的荷载为：qk= G1k+（G2k+G3k）ha=(0。5+(24+1。5）1200/1000)700/(（61)1000)=4.354kN/m此时次楞的荷载简图如下（图13）次楞变形计算简图根据力学求解计算可得：强度计算时的支座反力：R=4。692kN挠度计算时的支座反力:Rk=3。689kN还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk= 31。2/1000=0。031 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91。231.2/1000=0。03469、kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图14）主楞强度计算简图则主楞挠度计算时的受力简图如下:（图15）主楞变形计算简图1、抗弯验算（图16）主楞弯矩图（kNm)Mmax=0。409kNm=Mmax/W=0。409106/（4.251000）=96.135N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17)主楞剪力图（kN)Vmax= 8。535kNmax=QmaxS/(Ib)=8.53510002。86103/(10。191040。5610)=42.776N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主楞变形图（mm)max=0。087mm=1.21000/400=370、mm满足要求4、支座反力计算因立杆在验算需用到主楞在强度计算时的最大支座反力，故经计算得:Rzmax=13。233kN五、立杆验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑,故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1。21000/（1.610)=75=150满足要求2、立杆稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.755N1= Rzmax +1。2(Hh)gk=13.233+1。2(41.31200/1000）0。183=22.023kNf=N1/（A)=22.0231000/（0。755(3。98100)）=73。291N/mm2=205N/mm2满足要求六、可调托座验算按上71、节计算可知，可调托座受力N= Rzmax=13.233kNN=13.233kNN=30kN满足要求计算参数(大门厅）基本参数混凝土梁高h（mm)1600混凝土梁宽b(mm）400混凝土梁计算跨度L(m)7.85模板支架高度H(m）40。9计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座次楞悬挑长度a1(mm）250梁两侧楼板情况3梁侧楼板厚度hb0剪刀撑（含水平）布置方式普通型梁跨度方向立杆间距la（m)0。6垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb（m)0.8水平杆步距h1（m）1。2梁侧楼板立杆的纵距la1(m）0。6梁侧楼板立杆的横距lb1(m）0.6立杆自由端高72、度h0（mm）400梁底立杆根数n1次楞根数m4架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主楞类型圆钢管主楞规格482。8次楞类型矩形木楞次楞规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向）钢管规格482.8荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak（N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0。2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市xx（省）xx（市）地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2）/模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）0。5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24钢筋自重标准值G3k(kN/m3）1.5振捣混凝土时产生的荷73、载标准值Q2k（kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k（kN/m2)22、施工简图(图1)剖面图1（图2)剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0。91。2G1k+（G2k+G3k)hb+1。4Q3kb=0.9（1。2（0。5+(24+1.5)1600/1000)1+1.421)=47。124kN/m由永久74、荷载控制的组合:q2=0。91.35G1k+（G2k+G3k）hb+1。40.7Q3kb=0.9(1。35(0.5+(24+1.5)1600/1000)1+1。40.721)=51。944kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max(47.124,51.944）=51.944kN/m（图3)面板强度计算简图(图4)面板弯矩图Mmax=0.115kNm=Mmax/W=0.115106/37500=3.078N/mm2f=30N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k）h）b=(0.5+(24+1。5）1600/1000)1=41.3kN/m(图5）面板挠度计算简图（图75、6）面板挠度图(mm)=0。053mm=400/（(41)400)=0.333mm满足要求三、次楞验算由可变荷载控制的组合:q1=0.91。2G1k+（G2k+G3k)ha+1。4Q3ka=0.9(1.2（0.5+（24+1。5)1600/1000）400/1000/（4-1）+1。42400/1000/(4-1）=6。283kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0。91。35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1。35（0。5+(24+1.5）1600/1000)400/1000/(4-1）+1。40.72400/1000/（4-1)）=6.926kN/m取最不利组合76、得:q=maxq1,q2=max(6。283,6.926)=6.926kN/m计算简图：（图7)次楞强度计算简图1、强度验算(图8)次楞弯矩图(kNm）Mmax=0.216kNm=Mmax/W=0.216106/(83.3331000）=2。597N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算(图9）次楞剪力图(kN）Vmax=2。096kNmax=VmaxS/(Ib)=2.09610362。5103/(416.667104510）=0.629N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计,qk=(G1k+(G3k+G2k)h）a=(0.5+（24+1。5）1600/1000）77、400/1000/(4-1）=5。507kN/m（图10）挠度计算简图（图11）次楞挠度图(mm）max=0。072mm=0.61000/400=1。5mm满足要求四、主楞验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况,梁下增加立杆根数为1,故可将主楞的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算.这样简化符合工况,且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨）0.3将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。A。由可变荷载控制的组合：q1=0.91。2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0。9（78、1。2(0.5+（24+1。5)1600/1000）400/(41)1000)+1。42400/(41）1000)=6.283kN/mB.由永久荷载控制的组合:q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k）ha+1。40。7Q3ka=0。9（1。35（0。5+（24+1.5）1600/1000)400/(（4-1）1000)+1。40.72400/（(41）1000)）=6。926kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2= max（6.283,6。926)=6.926kN此时次楞的荷载简图如下（图12）次楞强度计算简图用于挠度计算时的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.579、+(24+1.5)1600/1000）400/(（4-1）1000）=5.507kN/m此时次楞的荷载简图如下（图13）次楞挠度计算简图根据力学求解计算可得：强度计算时的支座反力:R=4。168kN挠度计算时的支座反力：Rk=3。314kN还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk= 31.2/1000=0。031 kN/m自重设计值为：g=0.91。2gk=0。91。231。2/1000=0。034kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图14)主楞强度计算简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图15）主楞挠度计算简图1、抗弯验算(图16）主楞弯矩图(kNm）Mmax=0.378kNm=Mmax80、/W=0.378106/(4.251000)=88。874N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主楞剪力图(kN）Vmax= 5.895kNmax=QmaxS/(Ib）=5.89510002.86103/(10.191040。5610）=29。545N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算(图18）主楞挠度图(mm）max=0.053mm=0。61000/（1+1）/400=0。75mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力.故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=2.451kN81、非端支座最大支座反力为：R2=11。79kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=2.451kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=11。79kNN=30kN满足要求七、立杆验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1。21000/(1。610)=75=150满足要求2、立杆稳定性验算根据查JGJ1622008附录D得到=0.755梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2（G1k+（G2k+G3k)h0)+1。4Q3kla1lb1=（1.2（0.5+(24+1.5）82、0/1000）+1。42)0。60.6=1。224kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=2。451kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样,故应取大值进行验算NA=max（N1+R1,R2)=11。79kN考虑架体自重荷载得:NB=NA+1.2Hgk=11。79+1.20。031（40。9+(16000)/1000)=13.381kNf=NB/（A)=13.3811000/（0。755(3.98100）)=44.532N/mm2=205N/mm2满足要求计算参数（大门厅）基本参数混凝土梁高h（mm)900混凝土梁宽b(mm）300混凝土梁计算跨度L(m)8.65模板支架83、高度H(m)41。6梁跨度方向立杆间距la（m）0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb(m）0.6计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008立杆自由端高度h0（mm)400梁底立杆根数n3次楞根数m4次楞悬挑长度a1（mm）250结构表面要求表面外露主楞合并根数1剪刀撑（含水平）布置方式普通型架体底部布置类型垫板模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/水平杆步距h1(m）1.2材料参数主楞类型圆钢管主楞规格482。8次楞类型矩形木楞次楞规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)钢管规格482.8荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特84、征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2）0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市xx(省）xx(市）地面粗糙度类型/基本风压值Wo（kN/m2）/模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1。5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2)2倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k（kN/m2) /地基承载力折减系数/2、施工简图(图1）剖面图1(图2)剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面85、板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0。91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1。4Q2kb=0。9(1。2(0.5+（24+1.5）900/1000)1+1.421）=27.846kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0。91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q2kb=0.9（1。35（0。5+（24+1。5）900/1000）1+1。40.721）=30。256kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max（27。846，30.256)=86、30.256kN/m（图3）面板强度计算简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.038kNm=Mmax/W=0。038106/37500=1。009N/mm2f=30N/mm2满足要求2、挠度验算qk=（G1k+（G3k+G2k)h）b=(0.5+(24+1。5)900/1000）1=23.45kN/m（图5）面板挠度计算简图（图6）面板挠度图(mm）=0.009mm=300/（(4-1）400）=0。25mm满足要求三、次楞验算由可变荷载控制的组合：q1=0。91.2G1k+（G2k+G3k）ha+1。4Q2ka=0。9（1.2（0.5+（24+1.5）900/1000）300/1000/（4187、）+1.42300/1000/（4-1）)=2.785kN/m由永久荷载控制的组合:q2=0.91。35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q2ka=0.9（1.35(0.5+(24+1.5）900/1000）300/1000/(4-1）+1。40。72300/1000/（4-1）)=3.026kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max（2。785，3.026)=3.026kN/m计算简图：（图7）次楞强度计算简图1、强度验算（图8）次楞弯矩图(kNm)Mmax=0。236kNm=Mmax/W=0。236106/（83。3331000）=2。827N/mm2f=15N/mm288、满足要求2、抗剪验算(图9）次楞剪力图(kN）Vmax=1.518kNmax=VmaxS/(Ib)=1。51810362。5103/（416.667104510）=0。455N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计,qk=（G1k+(G3k+G2k)h）a=（0。5+(24+1.5)900/1000)300/1000/（41）=2.345kN/m（图10）次楞变形计算简图(图11)次楞变形图(mm)max=0。172mm=0。91000/400=2。25mm满足要求四、主楞验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为3，故可将主楞的验算力学模型简化为31=2跨梁计算.这样简化符合工89、况,且能保证计算的安全。将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。A.由可变荷载控制的组合：q1=0。91。2G1k+（G2k+G3k）ha+1.4Q2ka=0.9(1。2(0。5+(24+1。5）900/1000)300/（4-1）1000)+1。42300/(41)1000）)=2.785kN/mB.由永久荷载控制的组合:q2=0。91.35G1k+（G2k+G3k）ha+1.40。7Q2ka=0.9（1.35（0.5+(24+1.5)900/1000）300/（(41）1000）+1。40.72300/（(41)1000)）=3。026kN/m取最不利组合得:q=maxq1，q2=90、 max（2.785，3。026)=3。026kN此时次楞的荷载简图如下（图12)次楞强度计算简图用于挠度计算时的荷载为:qk= G1k+(G2k+G3k）ha=（0.5+（24+1.5)900/1000）300/（(41）1000）=2。345kN/m此时次楞的荷载简图如下(图13)次楞变形计算简图根据力学求解计算可得：强度计算时的支座反力：R=2.932kN挠度计算时的支座反力:Rk=2。272kN还需考虑主楞自重,则自重标准值为gk= 31。2/1000=0。031 kN/m自重设计值为：g=0。91.2gk=0.91.231。2/1000=0.034kN/m则主楞强度计算时的受力简图如91、下：(图14）主楞强度计算简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图15)主楞变形计算简图1、抗弯验算(图16）主楞弯矩图(kNm）Mmax=0.277kNm=Mmax/W=0.277106/（4。251000)=65.243N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主楞剪力图(kN）Vmax= 4.839kNmax=QmaxS/（Ib）=4.83910002。86103/(10.191040.5610）=24。251N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主楞变形图（mm）max=0.033mm=0。61000/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算因立92、杆在验算需用到主楞在强度计算时的最大支座反力，故经计算得：Rzmax=9。677kN五、立杆验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为:=h/i=1.21000/（1。610）=75=150满足要求2、立杆稳定性验算根据查JGJ1622008附录D得到=0。755N1= Rzmax +1。2(Hh）gk=9.677+1.2（41.6900/1000）0。155=17.247kNf=N1/（A）=17.2471000/(0。755(3.98100）=57.397N/mm2=205N/mm2满足要求六、可调托座验算按上节计算可知,可调托座受力N= Rzmax=93、9。677kNN=9。677kNN=30kN满足要求计算参数(审判楼27。9米梁）基本参数混凝土梁高h(mm)1000混凝土梁宽b（mm）400混凝土梁计算跨度L（m）17.224模板支架高度H(m）8计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008模板荷载传递方式可调托座次楞悬挑长度a1（mm）250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度hb120剪刀撑（含水平)布置方式普通型梁跨度方向立杆间距la（m)0。9垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb（m)0。6水平杆步距h1（m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0。9梁侧楼板立杆的横距lb1（m)0。9立杆自由端高度h0（mm）/梁底立杆根94、数n1次楞根数m4架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主楞类型圆钢管主楞规格482。8次楞类型矩形木楞次楞规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向）钢管规格482。8荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2）/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市xx（省）xx(市）地面粗糙度类型/基本风压值Wo（kN/m2）/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）0。5新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1。5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)/95、倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2）22、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91。2G1k+(G2k+G3k）hb+1.4Q3kb=0。9(1。2(0.5+（24+1.5)1000/1000）1+1.421）=30.6kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.396、5G1k+（G2k+G3k)hb+1。40.7Q3kb=0。9（1.35(0.5+（24+1。5）1000/1000)1+1.40。721）=33.354kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max（30.6,33.354）=33。354kN/m（图3）面板强度计算简图（图4）面板弯矩图Mmax=0。074kNm=Mmax/W=0.074106/37500=1.977N/mm2f=30N/mm2满足要求2、挠度验算qk=（G1k+（G3k+G2k)h）b=（0.5+（24+1。5）1000/1000)1=26kN/m(图5）面板挠度计算简图（图6）面板挠度图（mm）=0。033mm=497、00/(41)400)=0.333mm满足要求三、次楞验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91。2G1k+(G2k+G3k）ha+1。4Q3ka=0.9（1。2（0。5+(24+1.5）1000/1000）400/1000/(4-1）+1.42400/1000/(4-1）=4.08kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0。91。35G1k+（G2k+G3k)ha+1。40。7Q3ka=0.9（1.35(0.5+（24+1。5)1000/1000）400/1000/(41)+1。40。72400/1000/（41）=4。447kN/m取最不利组合得:q=maxq1，q2=max(4.08,4.4498、7）=4。447kN/m计算简图：（图7）次楞强度计算简图1、强度验算（图8)次楞弯矩图(kNm)Mmax=0.346kNm=Mmax/W=0。346106/（83.3331000）=4.155N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9)次楞剪力图(kN)Vmax=2.232kNmax=VmaxS/（Ib）=2.23210362.5103/(416。667104510)=0.669N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+（G3k+G2k)h)a=(0.5+（24+1.5)1000/1000)400/1000/(4-1）=3.467kN/m（图199、0）挠度计算简图(图11）次楞挠度图（mm)max=0。254mm=0.91000/400=2.25mm满足要求四、主楞验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全.根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主楞的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算.这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0。3将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞.A。由可变荷载控制的组合：q1=0。91.2G1k+（G2k+G3k）ha+1.4Q3ka=0.9（1.2（0.5+(24+1。5）1000/1000)100、400/(4-1）1000）+1.42400/（4-1)1000）)=4.08kN/mB。由永久荷载控制的组合：q2=0。91.35G1k+(G2k+G3k）ha+1.40。7Q3ka=0.9（1。35（0。5+(24+1。5）1000/1000）400/（41)1000）+1.40.72400/（41)1000）)=4。447kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max（4.08,4。447）=4.447kN此时次楞的荷载简图如下（图12)次楞强度计算简图用于挠度计算时的荷载为:qk= G1k+（G2k+G3k）ha=（0.5+（24+1.5）1000/1000)400/（41)1101、000）=3。467kN/m此时次楞的荷载简图如下（图13）次楞挠度计算简图根据力学求解计算可得:强度计算时的支座反力:R=4。31kN挠度计算时的支座反力：Rk=3.359kN还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk= 31.2/1000=0.031 kN/m自重设计值为:g=0.91.2gk=0.91。231。2/1000=0.034kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：(图14）主楞强度计算简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图15)主楞挠度计算简图1、抗弯验算（图16）主楞弯矩图（kNm)Mmax=0。391kNm=Mmax/W=0。391106/（4.251000）=91。893N/102、mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主楞剪力图(kN)Vmax= 6。095kNmax=QmaxS/(Ib）=6.09510002。86103/（10.191040.5610）=30。549N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算(图18）主楞挠度图（mm)max=0.054mm=0.61000/（1+1)/400=0。75mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力.故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=2。534kN非端支座最大支座反力为:R2=12。191kN五、端支座扣件抗103、滑移验算按上节计算可知,两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=2.534kNN=12kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=12.191kNN=30kN满足要求七、立杆验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接,按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为:=h/i=1。51000/（1。610）=93.75=150满足要求2、立杆稳定性验算根据查JGJ1622008附录D得到=0。641梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2（G1k+(G2k+G3k）h0)+1.4Q3kla1lb1=（1.2（0.5+（24+1.5)120/1000）+1。42)0.90。9=5.7104、28kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=2。534kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1，R2）=12。191kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1。2Hgk=12.191+1。20。031（8+(1000-120）/1000)=12。523kNf=NB/(A）=12.5231000/(0.641（3。98100)）=49。087N/mm2=205N/mm2满足要求计算参数（审判楼27。9米楼板）基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L（m)13.536楼板边宽B(m)2.6模板支架高度H（m）8。88主楞布置方向平行于105、楼板长边立杆纵向间距la(m)0。9立杆横向间距lb（m）0.9水平杆步距h1（m）1。5立杆自由端高度h0(mm）500架体底部布置类型垫板次楞间距a(mm）300次楞悬挑长度a1（mm)200主楞悬挑长度b1（mm)200主楞合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008材料参数主楞类型圆钢管主楞规格482.8次楞类型矩形木楞次楞规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)钢管类型482。8荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2）0.2是106、否考虑风荷载否架体搭设省份、城市xx(省）xx（市)地面粗糙度类型/模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k(kN/m3）1。1计算模板及次楞时均布活荷载Q1k(kN/m2）2。5计算模板及次楞时集中活荷载Q2k（kN)2.5计算主楞时均布活荷载Q3k（kN/m2）1。5计算立杆及其他支撑构件时均布活荷载Q4k（kN/m2）1基本风压值Wo(kN/m2）/简图：（图1）平面图（图2)纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3107、/12=1000153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0。91.2G1k+(G2k+G3k）hb+1.4Q1kb=0.9(1.2（0。3+（24+1。1)120/1000）1+1.42.51)=6。727kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91。35G1k+（G2k+G3k)hb+1。40.7Q1kb=0。9（1。35（0。3+（24+1.1）120/1000）1+1。40.72.51）=6。229kN/m取最不利组合得:q=maxq1,q2=max（6.727，6。229)=6。727kN/m（图4）可变荷载控制的受力简108、图1B。当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k）hb=0。9(1。2（0.3+(24+1。1)120/1000)1)=3。577kN/mp1=0。91。4Q2k=0。91.42.5=3.15kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0。91。35G1k+（G2k+G3k）hb=0.9（1.35（0。3+(24+1。1）120/1000)1)=4。024kN/mp2=0。91.40.7Q2k=0.91。40。72。5=2.205kN（图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：Mmax=0.076kNm（图7）面板弯矩109、图=Mmax/W=0.076106/37500=2。018N/mm2f=30N/mm2满足要求2、挠度验算qk=（G1k+(G3k+G2k）h)b=(0.3+(24+1。1）120/1000）1=3.312kN/m(图8）挠度计算受力简图(图9）挠度图=0.108mm=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图:（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k）ha+1.4Q1ka=0.9（1.2（0.3+（24+1.1）120/1000）300/1000+1.42.5300/1000）=2.018k110、N/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91。35G1k+（G2k+G3k）ha+1。40.7Q1ka=0。9(1。35（0。3+（24+1。1)120/1000）300/1000+1。40.72.5300/1000）=1.869kN/m取最不利组合得:q=maxq1,q2=max（2。018，1.869)=2.018kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时:由可变荷载控制的组合：q3=0。91.2G1k+(G2k+G3k）ha=0。9(1。2（0。3+(24+1.1）120/1000)300/1000）=1。073kN/mp1=0.91。4Q2k=0。91.42。5=3。15kN(图11）可变荷载111、控制的受力简图2由永久荷载控制的组合:q4=0.91。35G1k+（G2k+G3k)ha=0.9(1.35（0。3+(24+1.1）120/1000）300/1000)=1。207kN/mp2=0。91。40。7Q2k=0.91.40。72.5=2。205kN(图12)永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次楞弯矩图Mmax=0.651kNm=Mmax/W=0.651106/(83.333103)=7。818N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14)次楞剪力图Vmax=3。365kNmax=VmaxS/（Ib0）=3.365100062。5103/（416.6671045112、10)=1。009N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=（G1k+（G3k+G2k）h)a=(0.3+（24+1。1）120/1000）300/1000=0.994kN/m(图15）挠度计算时的受力简图(图16）次楞变形图max=0。083mm=0.91000/400=2.25mm满足要求五、主楞验算将荷载统计后,通过次楞以集中力的方式传递至主楞。用于强度计算时的荷载为：A.由可变荷载控制的组合:q1=01。2G1k+（G2k+G3k)ha+1。4Q3ka=0.9（1。2（0.3+（24+1.1）120/1000)300/1000+1.41。5300/1000)=113、1.64kN/mB。由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k）ha+1。40.7Q3ka=0.9（1。35（0。3+(24+1。1)120/1000）300/1000+1。40.71.5300/1000)=1.604kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.64，1.604）=1。64kN此时次楞的荷载简图如下(图17）次楞强度计算时的荷载简图用于挠度计算时的荷载为:qk=G1k+（G2k+G3k）ha=（0.3+（24+1.1）120/1000)300/1000=0.994kN/m此时次楞的荷载简图如下（图18）次楞挠度计算时的受力简图根据力学求解计算可114、得:Rmax=1。624kNRkmax=0.984kN还需考虑主楞自重,则自重标准值为gk=31.2/1000=0.031kN/m自重设计值为:g=01.2gk=0。91.231.2/1000=0。034kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下:（图19)主楞强度计算受力简图则主楞挠度计算时的的受力简图如下：（图20）主楞挠度计算受力简图1、抗弯验算(图21)主楞弯矩图Mmax=0。441kNm=Mmax/W=0.441106/（4。251000)=103.708N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主楞剪力图Vmax=3。031kNmax=QmaxS/（Ib0）=3.03115、110002.86103/(10。191040.5610）=15.192N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主楞变形图max=0。509mm=0。9103/400=2。25mm满足要求4、支座反力计算立杆稳定验算要用到强度计算时的支座反力,故：Rzmax=5.3kN六、立杆验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1.51000/(1。610)=93。75=150满足要求2、立杆稳定性验算根据查JGJ1622008附录D得到=0.596N1=0.91。2（G1k+(G2k+G3k）h)+1.4Q4klalb +0。91.116、2Hgk=0。9（1。2(0.3+（24+1。1）120/1000）+1。41）0.90。9+0。91。28.90.153=5.389kNf=N1/(A)=5。3891000/(0。596(3。98100）)=22。726N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =5.3 kNN=5。3 kNN=30kN满足要求计算参数（审判楼屋面挑板梁)基本参数混凝土梁高h（mm)1200混凝土梁宽b(mm)300混凝土梁计算跨度L（m）3.15模板支架高度H（m)21。1计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座次117、楞悬挑长度a1(mm）250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度hb100剪刀撑（含水平)布置方式普通型梁跨度方向立杆间距la（m)1垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb(m)0.7水平杆步距h1(m）1。5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)1梁侧楼板立杆的横距lb1(m)1立杆自由端高度h0（mm)400梁底立杆根数n3次楞根数m4架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主楞类型圆钢管主楞规格482。8次楞类型矩形木楞次楞规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)钢管规格482。8荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2）/架体118、底部垫板面积A(m2）0。2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市xx（省）xx(市）地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2）/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）0。5新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1。5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)2倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k（kN/m2）/2、施工简图（图1)剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6119、=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0。91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q2kb=0。9(1。2（0。5+(24+1.5)1200/1000)1+1.421）=36。108kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91。35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q2kb=0。9(1.35(0.5+(24+1。5)1200/1000）1+1。40。721)=39。551kN/m取最不利组合得:q=maxq1,q2=max(36.108,39。551）=39。551kN/m（图3）面板强度计算简图（120、图4）面板弯矩图Mmax=0。049kNm=Mmax/W=0.049106/37500=1.318N/mm2f=30N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1。5）1200/1000)1=31.1kN/m（图5）面板挠度计算简图（图6)面板挠度图（mm）=0.013mm=300/（41)400）=0.25mm满足要求三、次楞验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1。4Q2ka=0.9（1。2（0。5+（24+1。5）1200/1000）300/1000/(41）+1.42300/1000/(41）)=3。6121、11kN/m由永久荷载控制的组合:q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k）ha+1.40。7Q2ka=0.9(1。35（0。5+（24+1.5）1200/1000)300/1000/(4-1)+1。40。72300/1000/（41)）=3。955kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max（3。611，3.955）=3.955kN/m计算简图：(图7）次楞强度计算简图1、强度验算（图8）次楞弯矩图（kNm)Mmax=0。388kNm=Mmax/W=0.388106/(83.3331000）=4.661N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算(图9）次楞剪力图(kN)Vm122、ax=2.242kNmax=VmaxS/（Ib)=2。24210362。5103/（416。667104510)=0。673N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=（G1k+(G3k+G2k）h)a=（0.5+（24+1。5)1200/1000）300/1000/（41）=3。11kN/m（图10)挠度计算简图（图11）次楞挠度图（mm)max=0。373mm=11000/400=2。5mm满足要求四、主楞验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为3，故可将主楞的验算力123、学模型简化为3+21=4跨梁计算。这样简化符合工况,且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:4跨距为：（等跨)0.15将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。A.由可变荷载控制的组合：q1=0。91。2G1k+（G2k+G3k)ha+1。4Q2ka=0.9(1.2(0.5+（24+1。5)1200/1000）300/（41）1000)+1。42300/（41）1000）)=3.611kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1。40。7Q2ka=0。9(1。35（0.5+（24+1.5）1200/1000）300/（4-1)1000）+1。4124、0.72300/（4-1)1000)）=3。955kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2= max(3.611，3。955)=3。955kN此时次楞的荷载简图如下（图12）次楞强度计算简图用于挠度计算时的荷载为：qk= G1k+（G2k+G3k)ha=(0。5+(24+1。5)1200/1000）300/（4-1)1000）=3.11kN/m此时次楞的荷载简图如下(图13）次楞挠度计算简图根据力学求解计算可得：强度计算时的支座反力：R=4.308kN挠度计算时的支座反力：Rk=3。388kN还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk= 31。2/1000=0.031 kN/m自重设计值为:g=125、0.91。2gk=0。91.231。2/1000=0。034kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图14）主楞强度计算简图则主楞挠度计算时的受力简图如下:（图15）主楞挠度计算简图1、抗弯验算(图16)主楞弯矩图（kNm)Mmax=0。109kNm=Mmax/W=0.109106/(4。251000）=25。757N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算(图17）主楞剪力图（kN）Vmax= 3。467kNmax=QmaxS/（Ib)=3。46710002.86103/（10.191040.5610)=17。377N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主楞挠度126、图（mm)max=0.003mm=0。61000/（3+1）/400=0.375mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座,故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为:R1=0.135kN非端支座最大支座反力为：R2=6.934kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知,两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0。135kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=6.934kNN=30kN满足要求七、立杆验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑,故计算长度l0取步距则长细127、比为：=h/i=1.51000/（1。610）=93。75=150满足要求2、立杆稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0。641梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1。2（G1k+(G2k+G3k）h0)+1.4Q2kla1lb1=（1.2（0。5+（24+1.5）100/1000）+1.42)11=6。46kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.135kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1，R2）=6。934kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=6.934+1。20。031（21.1+(1200-100128、）/1000)=7.765kNf=NB/(A）=7.7651000/(0。641（3.98100）)=30.439N/mm2=205N/mm2满足要求计算参数基本参数楼板厚度h（mm)100楼板边长L（m)2。4楼板边宽B（m）3。15模板支架高度H（m)22。2主楞布置方向平行于楼板长边立杆纵向间距la(m)1立杆横向间距lb（m）1水平杆步距h1(m）1。5立杆自由端高度h0（mm）500架体底部布置类型垫板次楞间距a(mm)300次楞悬挑长度a1(mm）200主楞悬挑长度b1（mm)200主楞合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平)布置方式普通型计算依据建筑施工模板安全技术规范JG129、J1622008材料参数主楞类型圆钢管主楞规格482.8次楞类型矩形木楞次楞规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)钢管类型482.8荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak（kPa)/架体底部垫板面积A(m2）0。2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市xx(省)xx（市)地面粗糙度类型/模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)0。3新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1。1计算模板及次楞时均布活荷载Q1k(kN/m2)2。5计算模板及次楞时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主楞时均布活荷载Q3k（130、kN/m2）1.5计算立杆及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1基本风压值Wo(kN/m2）/简图：(图1)平面图（图2）纵向剖面图1（图3)横向剖面图2三、面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合:q1=0。91。2G1k+(G2k+G3k）hb+1。4Q1kb=0。9（1。2（0.3+（24+1。1）100/1000)1+1.42。51)=6。185kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0。91.35G1k131、+（G2k+G3k）hb+1。40。7Q1kb=0.9（1.35(0。3+(24+1。1）100/1000)1+1。40.72。51）=5.619kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max（6.185，5。619)=6。185kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B。当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0。91。2G1k+（G2k+G3k)hb=0.9（1.2(0.3+(24+1.1）100/1000)1)=3.035kN/mp1=0。91.4Q2k=0。91.42.5=3。15kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0。91.35G1132、k+(G2k+G3k）hb=0.9(1.35（0.3+（24+1。1)100/1000)1）=3.414kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91。40。72.5=2.205kN(图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：Mmax=0。07kNm（图7)面板弯矩图=Mmax/W=0。07106/37500=1.855N/mm2f=30N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+（G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)100/1000)1=2。81kN/m（图8)挠度计算受力简图（图9)挠度图=0.092mm=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算当可变荷载Q1k133、为均布荷载时：计算简图：(图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=0。91.2G1k+（G2k+G3k）ha+1。4Q1ka=0.9（1.2(0.3+(24+1。1)100/1000）300/1000+1.42.5300/1000)=1。855kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0。91。35G1k+（G2k+G3k）ha+1。40.7Q1ka=0.9(1。35(0。3+(24+1。1)100/1000）300/1000+1。40.72.5300/1000)=1。686kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2=max（1.855,1.686)=1.855kN/m当可变荷134、载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合:q3=0。91。2G1k+（G2k+G3k）ha=0.9(1.2（0。3+(24+1.1)100/1000)300/1000）=0.91kN/mp1=0。91。4Q2k=0。91.42.5=3。15kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0。91.35G1k+(G2k+G3k)ha=0。9（1.35（0.3+(24+1.1)100/1000）300/1000）=1.024kN/mp2=0。91。40。7Q2k=0.91.40.72。5=2.205kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次楞弯矩图Mmax=0135、。648kNm=Mmax/W=0。648106/(83。333103）=7.779N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次楞剪力图Vmax=3。332kNmax=VmaxS/（Ib0)=3.332100062。5103/(416.667104510）=1N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+（G3k+G2k）h）a=（0.3+(24+1。1）100/1000)300/1000=0。843kN/m（图15）挠度计算时的受力简图（图16)次楞变形图max=0。112mm=11000/400=2。5mm满足要求五、主楞验算将荷载统计后，通过136、次楞以集中力的方式传递至主楞。用于强度计算时的荷载为：A.由可变荷载控制的组合：q1=01。2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9（1.2(0.3+(24+1.1）100/1000）300/1000+1.41.5300/1000）=1。477kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+（G2k+G3k）ha+1。40。7Q3ka=0.9(1。35（0.3+(24+1。1）100/1000)300/1000+1.40。71。5300/1000）=1。421kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.477,1.421)=1。477kN此时次楞的荷载简137、图如下(图17）次楞强度计算时的荷载简图用于挠度计算时的荷载为:qk=G1k+（G2k+G3k)ha=（0.3+(24+1.1)100/1000)300/1000=0。843kN/m此时次楞的荷载简图如下(图18)次楞挠度计算时的受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1。638kNRkmax=0.935kN还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk=31.2/1000=0。031kN/m自重设计值为:g=01。2gk=0.91。231。2/1000=0.034kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图19)主楞强度计算受力简图则主楞挠度计算时的的受力简图如下：（图20）主楞挠度计算受力简图1、抗138、弯验算(图21)主楞弯矩图Mmax=0.585kNm=Mmax/W=0.585106/(4.251000)=137。73N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算(图22）主楞剪力图Vmax=3。55kNmax=QmaxS/（Ib0）=3。5510002.86103/（10.191040.5610）=17.791N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算(图23)主楞变形图max=0.92mm=1103/400=2.5mm满足要求4、支座反力计算立杆稳定验算要用到强度计算时的支座反力,故：Rzmax=6.177kN六、立杆验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑,故计算长139、度l0取步距则长细比为:=h1/i=1。51000/(1。610)=93.75=150满足要求2、立杆稳定性验算根据查JGJ1622008附录D得到=0。596N1=0.91.2（G1k+(G2k+G3k）h)+1.4Q4klalb +0。91.2Hgk=0。9（1。2(0.3+(24+1.1)100/1000）+1.41）11+0.91.222.20。163=8。203kNf=N1/(A)=8。2031000/(0。596(3。98100）)=34。596N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =6。177 kNN=6.177 kNN=30kN满足要求