1、目 录一、工程概况1(一)工程基本概况1(二)工程建设基本概况1(三)地上模板设计说明1二、编制依据3三、地上构件截面尺寸3(一)A区洞口及层高统计3(二)梁截面尺寸4(三)A区柱截面尺寸4四、模板方案 材料选用5(一)材料选用规格5(二)材料选用说明5(1)钢管5(2)木方5(3)胶合板5(4)可调托撑5五、模板搭设方案 6(一)地上板模板搭设方案 6(二)梁模板搭设方案 7(1)A区8001000梁模搭设方案 7(2)A区7001500梁模搭设方案 8(3)A区10001800梁模搭设方案 9(4)B区4003350连梁模板搭设方案 10(5)B区3503450剪力墙梁模板搭设方案 11(2、6)B区7001800梁模板搭设方案 12六、支模体系搭设施工方法13(一)施工工艺流程13(二)模板堆放要点13(三)模板安装要点14(四)模板支撑体系验收20(五)模板支撑系统安全措施20(1)支撑系统防失稳措施20(2)高支模工程检测和安全管理23(3)模板拆除24七、混凝土施工要求26八、质量、安全技术措施26(一)质量保证措施26(1)模板允许偏差27(2)质量保证技术措施27(3)控制措施29(二)安全文明施工29九、施工应急预案30(一)施工危险源30(二)应急救援机构的 组成、责任和分工32十、附A区计算书35120米米厚楼面模板支撑计算书358001000梁模板支撑计算书433、7001500梁模板支撑计算书6310001800梁模板支撑计算73十一、附B区计算书854003350连梁模板支撑计算书853503450剪力墙梁模板支撑计算书907001800梁模板支撑计算书95地上高大 模板施工方案 (A、B区)一、工程概况(一)工程基本概况xxxx广场项目,位于xx省xx市xx区,该工程东临侨兴路,南邻富春东路,北连天湖东路,西邻宁川中路.该工程为集商业、酒店、办公、住宅及娱乐等多功能于一体的 大 型综合性项目,属xx市重点工程项目.A区总建筑面积为23.51万,地上建筑面积约15.81万.本工程地下12层,裙楼26层,其中1号楼为17层五星级酒店,2号楼为67层百货4、楼与娱乐楼,3号楼9层商务酒店,5号楼为2层室外步行街.B区7号、8号楼区域,地下一层,地上32层,其中,7号楼一层层高为5.92米,二层至32层层高为3.00米,屋面层层高为5.20米;8号楼一层层高为5.82米(局部5.02米),二层至32层层高为3.00米(二层局部层高为4.20米),屋面层层高为5.20米.建筑结构类型为钢筋混凝土剪力墙结构.具体层高应与最新建筑结构图纸核实后进行施工.(二)工程建设基本概况工程名称：xxxx广场工程地点：xx省xx市xx区,侨兴路、富春东路、天湖东路与宁川中路中间地块.建设单位：xxxx广场有限公司设计单位：监理单位：施工单位：(三)地上模板设计说明本5、方案 适用A区地上剪力墙、柱、梁板结构施工及B区地上高大 梁结构施工.A区地上顶板结构施工支撑采用满堂脚手架体系.A区地上结构概况表：表1 地上结构概况表区域项目层高(米)板厚(米米)大 商业1层5.7/2-6层5.1100、110、120、150屋面/120五星级酒店1层7.0/2层6.0100、110、120、130、1403层6.6100、110、120、130、1404层5.5100、110、120设备层2.181205-15层3.8100、110、12016-17层4.8100、110、120屋面15.7100、120屋面2/120商务酒店1层5.3/2层5.1100、110夹层2.6、181103-9层3.5110屋面13.55120屋面24.05120步行街1层5.3/2层5.15100、110屋面/110、120、130A区大 商业电影院上空六层梁为后张法预应力混凝土梁,A区大 商业8号电影院屋面梁为后张法预应力梁.A区五星级酒店大 厅三层梁为后张法预应力梁,A区五星级酒店宴会厅上空设备层及裙房屋面梁为预应力梁.B区地上顶板结构施工支撑采用满堂脚手架体系.B区地上概况为：7号、8号楼区域,地下一层,地上32层,其中,7号楼一层层高为5.92米,二层至32层层高为3.00米,屋面层层高为5.20米;8号楼一层层高为5.82米(局部5.02米),二层至32层层高为3.00米7、(二层局部层高为4.20米),屋面层层高为5.20米.二、编制依据(1)、工程A、B区地上结构设计图纸;(2)、建筑结构荷载规范(GB50009-2001);(3)、钢结构设计规范(GB50017-2003);(4)、木结构设计规范(GB50005-2003);(5)、混凝土模板用胶合板(GB/T17656-1999);(6)、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008);(7)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)(2001版);(8)、建筑施工安全检查标准(JGJ5999);(9)、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042002);(10)、关于印发8、危险性较大 的 分部分项工程安全管理办法的 通知.建质200987号(11)、建设部、xx省、xx市有关模板施工技术、质量、安全和文明的 规定.三、地上构件截面尺寸(一)A区洞口及层高统计部位洞口顶面标高最大 跨度 计算高度 洞口顶板厚度 高支模高大 支模五星级酒店三层梁板12.95米30.6米13米,支撑板厚250米米100米米50015009501800、10001800五星级酒店设别层及裙房屋面梁板25.05米44米12.1米, 支撑板厚100米米120米米50016009501800大 商业五层梁板20.95米17米21米, 支撑板厚110米米110米米500900/大 商业六层梁板29、6.05米29米10.2米, 支撑板厚110米米110米米500900、5001100、5001200、600700、600900、6001000、6001100、7001000、7001100、80010007001500大 商业屋面梁板31.65米22.6米15.8米, 支撑板厚110米米120米米5001300、6001000、60013007001200、8001200(二)梁截面尺寸表3 A区梁截面尺寸统计表截面类型截面尺寸(米米米米)梁截面20KN/米500900、5001200、600700、600900、6001000、5001300、5001500、5001600、6001110、00、6001300、7001000、7001100、8001000梁截面II20 KN/米力40KN/米7001400、7001500、8001200梁截面III40 KN/米力9501800、10001800 表4 B区高大 梁截面尺寸统计表截面类型截面尺寸(米米米米)20 KN/米力40KN/米7001800、4003350、3503450注：A区类高支模选取500900米米 、8001000米米梁进行验算,600700按500900米米进行搭设,其它类梁均按8001000米米梁此方案 进行搭设;A区类高大 梁选取尺寸7001500米米梁进行验算,类其它梁均参照此方案 进行搭设;A区类超11、高大 梁选取尺寸10001800米米梁进行验算,类梁均参照此方案 进行搭设.B区高大 梁分别选取7001800 米米、4003350 米米、3503450米米梁进行验算,B区高大 梁均参照此方案 进行搭设根据上述统计可得,A区大 梁主要分布在五星级酒店、大 商业洞口上面,B区大 梁位置主要为连梁.A区高支模具体位置详：A区五星级酒店三层梁板高大 支模区域图、A区大 商业13-18轴五层梁板高支模区域图、A区大 商业六层高大 支模区域图、A区五星级酒店设备层及裙房屋面高大 模板区域立杆平面图等.(三)A区柱截面尺寸表5 A区柱截面尺寸统计表截面类型截面尺寸(米米米米)柱截面800800柱截面1212、001200、15001300柱必须进行二次浇筑,详见地上高支模施工方案 .四、模板方案 材料选用(一)材料选用规格表6 材料参数列表材料名称规格弹性模量 (N /米米2)抗弯强度 (N /米米2)抗剪强度 (N /米米2)木胶合板1830915186000131.4松木方200035859000131.4钢管483.02.0610205125对拉螺栓米14注：本方案 在计算所采用钢管计算数据为483.0,A=424米米2 ,木方截面尺寸为85米米35米米.所有材料必须满足方案 设计及规范要求.(二)材料选用说明(1)钢管钢管应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A级钢的 规定,13、不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的 钢管.承重采用的 钢材应具有抗拉强度 、伸长率、屈服强度 和硫、磷含量的 合格保证.钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的 规定.(2)木方木方材质应选用质量好的 材料,不得使用有腐蚀、霉变、虫蛀、折裂、枯节的 木材.(3)胶合板胶合模板板材表面应平整光滑,具有防水、耐磨、耐酸碱的 保护膜,并应有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点,并应符合国家现行标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的 规定.胶合模板应采用耐水胶,其胶合强度 不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的 强度 ,并应符合环境保护的 要求.进场的 胶合模板除应具有出厂质量合格证外14、,还应保证外观及尺寸合格.(4)可调托撑可调托撑的 螺杆与支托板焊接应牢固,焊缝高度 不得小 于6米米.可调托撑螺杆外径不得小 于36米米,直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹GB/T5796.2、GB/T5796.3的 规定.可调托撑螺杆与螺母旋合长度 不得少于5扣,螺母厚度 不得小 于30米米.可调托撑抗压承载力设计值不应小 于40kN,顶托板厚度 不应小 于5米米.五、模板搭设方案 (一)地上板模板搭设方案 选取大 商业屋面梁板为例.计算参数：结构板厚120米米,计算高度 15.8米,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=15、9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;支撑采用483.0米米钢管：横向间距750米米,纵向间距750米米,支撑立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.0米米,截面积4.24厘米2,回转半径i=1.59厘米;钢材弹性模量E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2.其它楼板均按此设计支模(相应层高按图纸).搭设方案 ：底模楼模板18米米,第一层龙骨采用单枋b=35米米,h=85米米,间距200米米;第二层龙骨采用双钢管483.0,A=424米米2;钢管横向间距716、50米米,钢管纵向间距750米米,立杆步距1.50米.(二)梁模板搭设方案 (1)A区500900梁模搭设方案 1.计算参数结构楼板厚110米米,梁宽b=500米米,梁高h=900米米,层高21.00米,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.40米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2,抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;支撑采用48钢管:横向间距500米米,纵向间距750米米,支架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.0米米,截面积4.24厘米217、,回转半径i=1.59厘米;钢管重量0.0326kN/米.钢材弹性模量 E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2.搭设方案 ：第一层龙骨3585米米木枋200米米,第二层龙骨8080米米单木枋500米米;钢管纵向750米米,钢管横向500米米,底模厚度 18米米;竖肋3585米米木枋200米米,对拉螺栓1排14,横向间距400米米,采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度 18米米.(2)A区8001000梁模搭设方案 1.计算参数计算参数：结构楼板厚110米米,梁宽b=800米米,梁高h=1000米米,层高10.2018、米,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.40米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2,抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;支撑采用48钢管:横向间距400米米,纵向间距400米米,架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.0米米,截面积4.24厘米2,回转半径i=1.59厘米;钢管重量0.0326kN/米.钢材弹性模量 E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2.搭设方案 ：第一层龙骨319、585米米木枋150米米,第二层龙骨8080米米单木枋400米米;钢管纵向400米米,钢管横向400米米,底模厚度 18米米;竖肋3585米米木枋200米米,对拉螺栓1排14,横向间距400米米,采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度 18米米.(3)A区7001500梁模搭设方案 1.计算参数计算参数：结构楼板厚110米米,梁宽b=700米米,梁高h=1500米米,层高10.20米,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.40米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.20、00N/米米2,抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;支撑采用48钢管:横向间距350米米,纵向间距350米米,架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.0米米,截面积4.24厘米2,回转半径i=1.59厘米;钢管重量0.0326kN/米.钢材弹性模量 E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2.搭设方案 ：第一层龙骨3585米米木枋150米米,第二层龙骨8080米米单木枋350米米;钢管纵向350米米,钢管横向350米米,底模厚度 18米米;竖肋3585米米木枋200米米,对拉螺栓3排14,横向间距400米米,采用双21、钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度 18米米.(4)A区10001800梁模搭设方案 1.计算参数结构楼板厚100米米,梁宽b=1000米米,梁高h=1800米米,层高8.00米, 结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.50米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2 ,抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;梁下采用5支撑,横向间距250米米,纵向间距500米米,支架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米;壁厚3米米;截面积4.24厘米2;回转半径i=22、1.59厘米;钢管重量0.0319kN/米.钢材弹性模量 E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00 N/米米2.搭设方案 ：底模厚度 18米米;第一层龙骨3585米米木枋150米米,第二层龙骨双钢管483.0;支撑采用483.0钢管纵向500米米,横向250米米,梁侧模厚度 18米米,竖肋3585米米木枋200米米,对拉螺栓4排14,等间距为340米米,采用483.0双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结.(5)B区4003350连梁模板搭设方案 1计算参数结构楼板厚100米米,梁宽b=400米米,梁高h=3550米米,层高5.82米,结构23、表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.28米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2,抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;支撑采用48钢管:横向间距300米米,纵向间距600米米,支架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.0米米,截面积4.24厘米2,回转半径i=1.59厘米;钢管重量0.0326kN/米.钢材弹性模量 E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2.搭设方案 如图所示：(6)B区24、3503450剪力墙梁模板搭设方案 结构楼板厚100米米,梁宽b=350米米,梁高h=3450米米,层高5.82米,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.28米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2,抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;支撑采用48钢管:横向间距300米米,纵向间距600米米,支架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.0米米,截面积4.24厘米2,回转半径i=1.59厘米;钢管重量0.0326kN/米.钢材弹性模量 E=20600025、N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2.搭设方案 如图所示：(7)B区7001800梁模板搭设方案 结构楼板厚120米米,梁宽b=700米米,梁高h=1800米米,层高4.20米,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.45米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2,抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;支撑采用48钢管:横向间距400米米,纵向间距600米米,支架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.026、米米,截面积4.24厘米2,回转半径i=1.59厘米;钢管重量0.0326kN/米.钢材弹性模量 E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2. 第一层龙骨3585米米木枋100米米,第二层龙骨双钢管483.0400米米;钢管纵向600米米,钢管横向400米米,底模厚度 18米米;竖肋3585米米木枋200米米,对拉螺栓4排14,横向间距400米米,采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度 18米米.搭设方案 如图所示：六、支模体系搭设施工方法(一)施工工艺流程模板对拉螺栓孔设计混凝土施工缝处理模板加工测量放线钢筋加工、制27、作标定对拉螺栓孔位置柱墙钢筋绑扎柱墙钢筋隐蔽验收钻对拉螺栓孔支设柱墙模板模板检查、验收柱墙模板安装质量检查、验收支设梁板模板体系模板支撑体系检查、验收混凝土浇筑、养护后张法预应力施工 模板拆除混凝土养护对拉螺栓孔封堵混凝土保护模板施工工艺流程梁混凝土应分层浇捣,每分层不得超过300米米,特别是高大 梁的 施工,且上下层混凝土不能形成冷缝.高度 大 于1米 的 大 梁应先将底模支好,再进行钢筋的 绑扎,最后合侧模,后张法预应力混凝土梁应等到混凝土强度 达到设计强度 的 75%方能进行张拉,张拉前需将梁侧模板拆除,等张拉完毕,梁混凝土强度 达到100%时才拆除梁底模.(二)模板堆放要点 模板存放场28、地必须平整夯实,不得存放在松土和凹凸不平的 地方.雨季施工不得积水.在雨天存放处应在支点处垫木板或方木,防止地面塌陷,模板和构件倾倒.堆放模板处严禁坐人或逗留.存放应按施工总平面图分区堆放.搭设模板堆放架子,架子斜杆倾角75,架子间设600米米通道.堆放区设标识牌和工具架：标识牌标明模板适用范围、吊运保养方法、脱模剂涂刷情况、使用安全等施工中注意点;工具架用于放置自制角尺、拖布、清洗桶、铁铲子、扫帚等维护、保养用具.模板堆放区四周设2米高防护架,满挂绿色密目安全网.模板堆放示意图 工具架(三)模板安装要点(1)、安装前准备：1)模板安装前,复核模板控制线,做好控制标高.2)合模前,对模板进行检29、查,特别是模板面板与龙骨的 连接,保证龙骨间距符合设计要求.另外,检查是否涂脱模剂、面板清洁与否,严禁带有污物的 模板上墙.3)钢筋隐蔽工程验收完毕后,并形成隐蔽验收记录(2)、模板组成部分有：立杆、横杆、斜撑等组成.(3)、搭设顺序：搭设满堂钢管架支梁、板底模安装梁侧模板调整、加固、验收模板砼浇筑拆模.首先按梁的 纵向轴线定出梁两侧支撑立杆的 位置,然后布置板下部立杆,所有梁下立杆间距根据各部位的 构造设计来搭设.(4)、立杆在搭设时纵横向的 距离要均匀,立杆底部均应加设垫板,支撑架必须设横纵扫地杆.(5)、梁底水平钢管搭设按3起拱.(6)、支架立杆应竖直设置,每2米高度 的 垂直允许偏差为30、15米米,如此类推.(7)、立杆、水平杆应要采用对接,对接扣件应交错布置,要求同外脚手架.(8)、每水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧.(9)、两根相邻立杆的 街头不应设置在同一步内,同一步内隔一根立杆的 两个相隔接头在高度 方向错开的 距离不小 于500米米,各接头中心至主节点的 距离不大 于步距的 1/3.(10)、支架体系应与已浇柱子做有效地紧抱,四周与壁板顶紧,已增强稳定性.(11)、对于高支模部分,搭设时,高度 较高,二人抬运模板,要相互配合,协同工作.传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固厚升降,不得乱扔.(12)、高支模支撑及模板安装完毕后,须经过项目部质检员的 验收,质量合31、格厚,由工长填写模板质量检验批验收表,报监理检查验收后,验收合格后,方可进行下道工序的 施工.(13)、墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模.模板底部要安装定位板密封条,以防墙柱烂根.上部必须安装有效的 斜位和支撑以确保混凝土浇筑时模板的 垂直度 .(14)模板节点处理1)、模板拼缝处理胶合板面板水平缝拼缝宽度 不大 于1.5米米,位置一般无横肋,(木框模板可加短木方)为防止面板拼缝位置漏浆,模板接缝处背面切85坡口,并注满胶,然后用密封条沿缝贴好,再用木条压实,钉子钉牢,贴上胶带纸封严.2)、模板阴阳角处理3)、梁柱模板节点4)、墙模板节点5)、门洞口模板(15)、由于本工程混凝土要求达到32、中级抹灰程度 ,故需严格控制安装模板安装.而模板计算允许偏差为2米米,扣除模板的 沉降应满足以下要求：表7 模板允许偏差项 目允许偏差(米米)检验办法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高2水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸2钢尺检查立面垂直度 2用经纬仪或吊线、钢尺检查表面平整度 2用2米垂直检测尺检查(16)、支撑梁、板的 支架立杆构造与安装梁和板的 立柱,其纵横向间距应相等或成倍数.立柱底部应设垫木,顶部应设支撑头.钢管立柱底部应设垫木和底座,顶部应设可调支托与楞梁两侧间如有间隙,必须锲紧,其螺杆伸出钢管顶部不得大 于200米米,螺杆外径与立柱钢管内径的 间隙不得大 于3米米,安装时应保证上下33、同心.在立柱底距地面200米米高处,沿纵横水平方向按纵下横上的 程序设扫地杆.可调支托底部的 立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆.当层高在820米时,在最顶步距处纵横向应各设一道水平拉杆.当层高大 于20米时,在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆.所有水平拉杆的 端部均应与四周建筑物顶紧顶牢.无处可顶时,应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑.满堂模板和共享空间模板支架立柱,在外侧周围应设有下至上的 竖向连续式剪刀撑;中间在纵横向应每隔10米米左右设由下至上的 竖向连续式剪刀撑,其宽度 宜为46米,并在剪刀撑部位的 顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的 底端应与地面顶紧,34、夹角宜为4560.当建筑层高在820米时,除应满足上述规定外,还应在纵横向相邻的 两竖向连续剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑.当建筑层高超过20米时,在满足以上规定的 基础上,应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑.(17)、普通模板安装构造要求：1)基础及地下工程模板应符合下列规定：地面以下支模应先检查土壁的 稳定情况,当有裂纹及塌方迹象时,应采用安全防范措施后,方可下人作业.当深度 超过2米时,操作人员应设梯上下.距基槽上口边缘1米内不得堆放模板.向基槽(坑)内运料应使用起重机、溜槽或绳索;运下的 模板严禁立放在基槽(坑)土壁上.斜支撑与侧模的 夹角不应小 于45,支在土壁的 斜支撑应加设垫板35、,底部的 对角锲木应与斜支撑连牢.高大 长脖基础若采用分层支模时,其下层模板应经就位校正并支撑稳固后,方可进行上一层模板的 安装.在有斜支撑的 位置,应在两侧模间采用水平撑连成整体.2)柱模板应符合下列规定：现场拼装柱模时,应适时地安设临时支撑进行固定,斜撑与地面的 倾角宜为60,严禁将大 片模板系在柱子钢筋上.待四片柱模就位组拼经对角线校正无误后,应立即自下而上安装柱箍.若为整体预组合柱模,吊装时应采用卡环和柱模连接,不得采用钢筋钩代替.柱模校正(用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺栓的 揽风绳,底端与楼板钢筋拉环固定进行校正)后,应采用斜撑或水平撑进行四周支撑,以确保整体稳定.当高度 36、超过4米时,应群体或成列同时支模,并应将支撑连成一体,形成整体框架体系.当需单根支模时,柱宽大 于500米米应每边在同一标高上设置不得小 于2根斜撑或水平撑.斜撑与地面的 夹角宜为4560,下端尚应有防滑移的 措施.角柱模板的 支撑,除满足上款要求外,还应在里侧设置能承受拉力和压力的 斜撑.3)墙模板应符合下列规定：当采用散拼定型模板时,应自下而上进行,必须在下一层模板全部紧固后,方可进行上一层安装.当下层不能独立安设支撑件时,应采取临时固定措施.装电梯井内墙模前,必须在板底下200米米处牢固地满铺一层脚手板.模板未安装对拉螺栓前,板面应向后倾一定角度 .当钢楞长度 需接长时,接头处应增加相同37、数量和不小 于原规格的 钢楞,其搭接长度 不得小 于墙模板宽或高的 15%20%.拼接时的 U形卡应正反交替安装,间距不得大 于300米米,2块模板对接接缝处的 U形卡应满装.对拉螺栓与墙模板应垂直,松紧应一致,墙厚度 尺寸应正确.墙模板内外支撑必须坚固、可靠,应确保目标那的 整体稳定.当墙模板外面无法设置支撑时,应在里面设置能承受拉力和压力的 支撑.多排并列且间距不大 的 墙模板,当其与支撑互成一体时,应采取措施,防止灌注混凝土时引起邻近模板变形.扣件需做扣件拧紧力距的 检测,扣件在螺栓拧紧力矩需达到65N.米时,不得发生破坏.4)楼板或平台板模板应符合下列规定：当预组合模板采用桁架支模时,38、桁架与支点的 连接因固定牢靠,桁架支承应采用平直通长的 型钢或木方.当预组合模板块较大 时,应加钢楞后方可吊运.当组合模板为错缝拼配时,板下横楞应均匀布置,并应在模板端穿插销.单块模就位安装,必须待支架搭设稳固、板下横楞与支架连接牢固后进行.U形卡应按设计规定安装.5)其他结构模板应符合下列规定：安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时,其支撑应独立设置,不得搭设在施工脚手架上.安装悬挑结构模板时,应搭设脚手架或悬挑工作台,并应设置防护栏杆和安全网.作业处的 下方不得有人通行或停留.烟囱、水塔及其他高大 构筑物的 模板,应编制专项施工设计和安全技术措施,并应详细地向操作人员进行交底后方可安装.在危险39、部位进行作业时,操作人员应系好安全带.(四)模板支撑体系验收模板施工是本工程施工的 重点.特别是高大 支模部分,由于楼面高度 高,施工荷载大 ,若钢管扣件支撑体系处理不当,极易发生事故,故必须对模板支撑体系进行验收,达到施工方案 要求后,方可进行下道工序施工.(1)、支撑体系的 水平纵横拉杆严格按本方案 设计的 竖向间距位置,地面第一道水平纵横扫地杆距地面为200米米.(2)、检查扣件螺栓的 拧紧程度 .(3)、纵横向均设置垂直剪刀撑,其间距为不大 于6米;同时主梁支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑,全面设置,不可跳跃,钢管与地面呈45度 至60主角,夹角用回扣连接牢固.(4)、单块梁板的 模板支40、撑支撑体系的 四周边缘,必须设置剪刀撑,防止边缘失稳,造成质量事故.(5)、水平横杆要顶紧已浇筑好混凝土柱,整体稳定性好.(五)模板支撑系统安全措施(1)支撑系统防失稳措施1)浇筑梁板混凝土前,应组织专门小 组检查支撑体系中各种坚固件的 固体程度 .2)浇筑梁板混凝土时,应专人看护,发现紧固件滑动或杆件变形异常时,应立即报告,由值班施工员组织人员,采用事前准备好的 10t千斤顶,把滑移部位顶回原位,以及加固变形杆件,防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌.3)支撑体系落在土体上时,土体需打夯密实,下设垫板,防止下沉.4)提高架的 整体刚度 ,以保证架体的 使用安全.要设置纵横向扫地杆和梁下纵横向水41、平杆.因为根据有关试验,如不设置这二项杆件,立杆的 极限承载能力将下降11.1%.设置时应注意：纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大 于200米米处的 立杆上,横向扫地杆庆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的 立杆上. 为保证立杆的 整体稳定,还必须在安装立杆的 同时设置纵、横向水平杆. 5)支撑架的 步距以0.91.5米为宜.因为支撑架步距的 大 小 与立杆的 极限承载力之间存在近似反比的 线性关系,当施工荷载较大 时,适当缩小 纵横向水平杆的 步距,以减少立杆的 长细比,则可充分发挥钢管的 强度 ,使其更为经济合理.根据测算,杆件的 计算长度 增大 一倍则其极限承载力将降低50%42、70%. 6)模板支撑架立杆应优先使用对接接长的 方式.立杆接长的 方式有对接和搭接两种,根据有关测试,对接的 最大 承载力是搭接的 3倍多.此外,值得注意的 是当顶部立杆使用搭接接上时,由于模板上的 荷载是直接作用在支撑架顶层横杆上,并通过扣件与钢管间接的 磨擦力将力传到立杆上的 ,又因为扣件所能传递的 力较小 ,且有一定的 偏心,致使支撑架整体受力性能较差.此时搭接接长的 构造要求是：扣件间距应大 小 800米米,且每根立杆的 允许荷载以小 于12kN为宜.在搭设支撑架时还应注意,立杆和水平杆的 接长位置应做到相邻杆错开,且不在同一步跨内.7)立杆的 间距不得超过支撑设计,且最大 不超过143、.2米.立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的 能力.当用楼板作支承结构时,由于模板支承立杆所承受的 施工荷载往往大 于楼板的 设计荷载,因此要以计算确定保持两层或多层立杆.为合理传递荷载,立杆底部应设置木垫板,并且使上下层立杆处在同一垂直线上. 8)必须合理设置剪刀撑.剪刀撑有利于提高架体的 整体稳定,特别是支撑高度 大 于4.5米的 支撑架,合理设置剪刀撑能有效防止泵送砼对模板支撑的 冲击所造成的 架体整体失稳.根据相关试验表明,合理设置剪刀撑的 支撑体系其极限承载能力可提高17%.因此,满堂的 模板支承架应沿架体四周外立面满设竖向剪刀撑,竖向剪刀撑均由底至顶连续设置.支撑架较高时,或者高44、宽比6时,为提高架体的 整体刚度 ,在架体顶部、底部设扫地杆处、以及中部每隔46米处必须设置满堂水平剪刀撑,剪刀撑必须与立杆相连接,具体详见：A区五星级酒店设备层及裙房屋面梁板高大 支模区域水平立杆平面布置图. 9)严格控制支撑架的 变形,确保架体的 稳定性.除架体承载引起架体变形外,还有地基的 不均匀沉降导致立杆受力不均发生局部失稳.模板下部的 支撑梁变形过大 ,也会引起支撑架的 变形.10)水平杆与周边柱墙拉结顶梁大 样详图.1)安装安全技术措施应遵守高处作业安全技术规范有关规定.架子作业时,必须戴安全帽,系紧安全带,穿工作鞋,戴工作卡,铺脚手架不准马虎操作,操作工具及零件放在工具袋内,搭45、设中应统一指挥,思想集中,相互集中,相互配合,严禁在脚手架搭设过程中,嘻笑打闹,材料工具不能随意乱意乱抛乱扔,吊运材料工具的 下方不准站人.雨后施工,要注意防滑,凡遇大 风或停工段时间再使用脚手架时,必须对脚手架进行全面检查,如发现连接部分有松动,立杆、大 横杆、小 横杆、顶撑有左右上下位移,铁丝解除,脚手板断裂、跷头等现象,应及时加固处理.立杆应间隔交叉有同长度 的 钢管,将相邻立杆的 对接接头位于不同高度 上,使立杆的 薄弱截面错开,以免形成薄弱层面,造成支撑体系失稳,扣件的 紧固是否符合要求,可使用矩扳手实测,要4060N.米过小 则扣件易滑移,过大 则会引起扣件的 铸铁断裂,在安装扣件46、时,所有扣件的 开口必须向外. 所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格,无缺陷方可使用.模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的 可靠临时措施.施工现场应搭设工作梯,作业人员不得爬支架上下.支撑体系上高空临边要有足够的 操作平台和安全防护,特别在平台外缘部分应加强防护.模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时,应避免材料、机具、工具过于集中堆放.不准架设探头板及未固定的 杆.模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的 材料.顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木.木楔要顶牢,并用横顺拉杆和剪刀撑.安装模板应按工序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业.禁止利用拉杆、支撑攀登上落.支模时,支撑、拉杆不准47、连接在门窗、脚手架或其他不稳固的 物件上.在混凝土浇灌过程中,要有专人检查,发现变形、松动等现象.要及时加固和修理,防止塌模伤人.在现场安装模板时,所有工具应装入工具袋内,防止高处作业时,工具掉下伤人.二人抬运模板时,要互相配合,协同工作.传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降,不得乱仍.安装柱、梁模板应设临时工作台,应作临时封闭,以防误踏和堕物伤人.混凝土浇筑时从中间往四边浇筑.2)拆除安全技术措施模板,应经技术负责人按同条件养护试块强度 检查,确认混凝土已达到拆模强度 时,方可拆除.拆模应严格遵守从上而下的 原则,先拆除非承重模板,后拆除重模板,禁止抛掷模板.高处、复杂结构模板的 48、拆除,应有专人指挥和切实可靠的 安装措施,并在下面标出作业区,严禁非操作人员靠近,拆下的 模板应集中吊运,并多点捆牢,不准向下乱仍.工作前,应检查所有的 工具是否牢固,扳手等工具必须用绳链系挂在身上,工作时思想集中,防止钉子扎脚和从空中滑落.拆除模板采用长撬杆,严禁操作人员站在拆除的 模板下.在拆除楼板模板时,要注意防止整块模板掉下突然全部掉下伤人.拆除间歇时,应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固,严防突然掉落,倒塌伤人.已拆除的 模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放,严防操作人员因扶空、踏空堕落.拆模前,应复查穿墙销杆是否拆净,在确无遗漏且模板与墙体完全脱离后方可拆除.模板拆除后,在清扫和49、涂刷隔离剤时,模板要临时固定好.板面相对停放的 模板之间,应留出5060厘米宽人行道,模板上方要用拉杆固定.在混凝土墙体、平台上有预留洞时,应在模板拆除后,随即在墙洞上做好安全防护,或将板的 洞盖严.(2)高支模工程检测和安全管理1)检测制度 支模施工过程中,主要安全隐患是高处堕落、物体打击、支顶倾斜坍塌等.监测结果报告必须包括检测项目及其允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述,并绘制直角坐标系实时记录监测值.监测数据接近或达到报警值时,应组织有关各方面采取应急或抢险措施,同时必须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建设科技委办公室、市建委建筑业管理处报告.2)监测项目、测50、点布置和监测要求监测项目：支架沉降、位移和变形.观测点布置：本工程高支模的 观测点分沉降观测点和位移观测点,布置主要设置在大 梁等部位,在每一个施工段均布设置3个观测点,观测点布置在梁底跨中部并便于观测的 位置.监测仪器精度 应满足现场监测要求,并设变形监测报警值.监测示意图如下： 3)监测频率：砼浇筑前测出立杆上基准点初始值,在浇筑混凝土过程中实时监测,一般监测频率不宜超过30分钟一次.并与初始值相对比,得出沉降、位移量和梁中挠度 变形值,浇筑完成后,每隔3h观测一次;模板的 沉降量到浇筑完成后6h后结束.4)当验算模板及其支架的 刚度 时,其最大 变形值不得超过下列容许值：对结构表面外露的51、 模板,为模板构件计算跨度 的 1/400;对结构表面隐蔽的 模板,为模板构件计算跨度 的 1/250;支架的 压缩变形或弹性挠度 ,为相应的 结构计算跨度 的 1/1000.而本工程的 模板多为结构表面隐蔽模板,其最大 变形控制为模板构件计算跨度 的 1/250,本工程跨度 多为9-10米.故本工程检测预警控制值取值为：对结构梁支架沉降预警值为15米米;梁支架位移预警值为10米米.注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护.如监测结果达到预警值,应停止砼浇筑,并通知相关部门人员来处理.(3)模板拆除模板的 拆除必须接到项目部的 拆模通知后方可拆除,严禁私自拆除模板.在拆除模板过程中,如发现52、混凝土有影响结构安全的 质量问题,应暂停拆除.经过处理后,方可继续拆除.在模板拆除时,严禁用大 锤和撬棍硬砸硬撬.拆下的 模板、配件等严禁抛扔,要有人接应传递,按指定地点堆放,并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂,以备待用.1)拆除顺序模板的 拆除顺序一般是先非承重模板,后承重模板,先侧板,后底板.模板拆除应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的 原则.拆除竖直面模板,应自上而下进行;拆除跨度 较大 的 梁下支柱时,应先从跨中开始,分别拆向两端.2)梁、板模板的 拆除梁板拆除顺序：梁板模板应先拆梁侧模,再拆板底模,最后拆除梁底模,并应分段分片进行,严禁成片撬落或成片拉拆.拆除时,作业53、人员应站在安全的 地方进行操作,严禁站在已拆或松动的 模板上进行拆除作业.拆除模板时,严禁用铁棍或铁锤软砸,已拆下的 模板应妥善传递或用绳钩放置地面.严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的 底模.待分片、分段的 模板全部拆除后,方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放,并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂,入库备用.梁、板模板拆除注意事项：后张法预应力混凝土梁应等到混凝土强度 达到设计强度 的 75%方能进行张拉,张拉前需将梁侧模板拆除,等张拉完毕,梁混凝土强度 达到100%时才拆除梁底模.梁侧模的 拆除侧模拆除时混凝土强度 以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏,预埋件或外露钢筋插铁54、不因拆模碰扰而松动.梁、板底模的 拆除梁板底模拆除时的 混凝土强度 要求见下表.表8 拆模混凝土强度 要求构件类型构件跨度 达到设计的 混凝土立方体抗压强度 标准值的 百分率板250%2,875%8100%梁875%8100%悬臂构件100%3)角模的 拆除角模两侧都是混凝土面,吸附力较大 ,加之施工中模板封闭不严,或者角模移位,被混凝土握裹,因此拆模比较困难,可先将模板外表面的 混凝土剔掉,然后用撬杆从下部撬动,将角膜脱出,不得因拆模困难而用大 锤砸,把模板碰歪或变形,使以后的 支模、拆模更加困难,以至损坏大 模板.当混凝土强度 达到拆模强度 后,应对已拆除侧模的 结构及其支撑结构进行检查,55、确认混凝土无影响结构性能的 缺陷,而结构又有足够的 承载能力后,方准拆除承重模板和支架.已拆模的 结构,应在混凝土强度 达到设计强度 等级后,才允许承受全部计算荷载.当所需承受的 施工荷载大 于计算荷载时,必须经过核算,必要时应加设临时支撑.七、混凝土施工要求(1)混凝土采用插入式振捣器振捣.(2)混凝土浇筑顺序、工艺、方法及保证措施应按照施工组织设计、施工缝(后浇带)留设专项施工方案 、技术交底内容要求执行,除此外还应符合以下要求： 垂直构件和水平构件不应采用一次浇筑混凝土施工工艺：垂直构件包括墙、 柱、楼梯等,水平构件包括梁、板结构,要求为保证整个支模架体系的 整体稳定性和安全,墙、柱内砼56、需提前进行施工,在梁底、板底或设计明确要求处留设施工缝,及时进行砼养护,要求不允许进行拆除墙柱支模体系,并需待墙柱新浇砼硬化(37天后)方可进行其上层水平梁、板砼浇筑施工,及时安排蓄水、铺设薄膜(或草袋)施工,以保证整个架体的 整体稳定和安全.(3)浇筑过程中要有木工、钢筋工值班,随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋等有无位移,发生问题及时解决.(4)泵送混凝土时必须连续进行,如果发生故障,停歇时间超过45分钟或混凝土出现离析现场,应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的 混凝土.(5)梁按框架顺序浇筑,每次浇筑高度 不大 于400米米,浇筑时对称浇筑.(6)振捣时不得触动钢筋和预埋件.梁柱节点钢筋57、较密时要加强振捣.(7)混凝土养护以浇水养护为主,墙柱采用塑料薄膜覆盖养护.八、质量、安全技术措施(一)质量保证措施(1)模板允许偏差表9 模板安装的 允许偏差值允许偏差项目允许偏差柱、墙、梁32标高53截面尺寸基础10柱、墙、梁2-54每层垂直度 35相邻两块板面高低差26表面平整度 27预埋钢板中心线位移38预埋管、预留孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外漏长度 10-010预留洞中心线位移10截面内部尺寸10011阴阳角垂直4方正4(2)质量保证技术措施1)、模板安装与拆除质量点设置表10 模板安装与拆除质量点设置表项目质量目标分项项目管理点设置对策措施检查工具及方法模板安装与拆除表面58、平整、垂直度 良好、截面标准、标高无误轴线位移模板底口偏移1.施工前检查上道工序质量,钢筋位置及放线位置是否准确.2.及时更换有缺陷的 模板.3.加强工序自检.4.加强材料进场管理及现场保养.5.连接件要扣紧.6.支撑点牢固可靠、损坏变形的 立杆不予使用.50米卷尺引测检查截面尺寸表面变形、支撑不牢5米卷尺检查标高底模标高不准、支撑不牢水准仪检查垂直度 模板上口偏移、支撑不牢2米靠尺检查平整度 板面平整度 2米靠尺检查2)、模板安装与拆除质量预防措施表11 模板安装与拆除质量预防措施表模板工程质量预防措施项目影响因素采取预防措施施工操作支撑系统不合理严格设计要求,合理布局扣件连接松动严格设计要59、求,控制扣件间距拼缝不平尽量使用平直模板,拼缝可用胶布或铁皮修补拆除时硬撬组装前及时刷脱模剂颠倒工序强化施工工艺,完善工序间的 交接检环境基底未夯实加强夯实,并于立杆底部垫板钢筋网片位移加强工种间交接检,互检工作混凝土侧压力过大 工种间互相配合,适当振捣,设专人看模材料模板变形、空隙多及时检查、修理,不合格予以退货处理龙骨、支撑件软及时同技术部门共同研究加固措施连接附件质量差及时换退,加固支撑体系管理岗位责任执行不严强化岗位意识,完善岗位制,人员定岗重进度 、轻质量加强教育,摆正进度 与质量的 关系忽视资料管理加强全面管理意识,确立技术档案重要性的 认识施工人员技术水平有限进行岗位培训自检不认60、真认真执行自检负责制技术交底不清认真科学的 进行书面交底违章作业严格操作规程忽视交接检、互检加强工种间配合专检人员检查不细加强教育3)、为防止质量通病模板设计中制定如下措施表12 模板设计应对措施表序号项目预防措施1柱底烂根底部方框钉平后再将其伸入墙体位置2垂直度 偏差支模时要反复用线锤吊,支模完后再校正3柱、墙凹凸不平加强模板维修、保养4钢筋移位模板上口内侧钉与混凝土保护层等厚的 木压条5阳角不垂直、不方正再阳角处模板两侧用35*85木方成90度 压紧护角,用线锤检测垂直度 6板下挠模板按规范起拱7柱模板拼缝处漏浆模板拼缝处设海绵条或用胶带封堵(3)控制措施相邻工序施工控制注意点：1)、支顶61、模板的 技术方案 必须经企业的 技术和安全负责人审批签字并加盖公章才能实施.项目现场要严格按照经审批的 方案 执行,确保施工安全.2)、楼面顶架、模板安装前,应对班组进行全面的 技术安全交底,对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的 技术交底工作.支模安装前要对旧钢管、木枋进行挑选,符合要求的 才能使用.钢管支撑体系应通过水平拉杆连成整体.3)、在支顶安装过程中,应设置防倾覆的 临时措施,增加水平拉杆和剪刀撑及与已完成施工的 混凝土柱连结成一整体等措施,以防倾覆.支撑主梁的 立柱必须设置剪刀撑.4)、楼面模板安装完后,应认真检查支顶是否牢固、模板应清扫干净.5)、支模方案 62、及搭设验收手续程序应严格按市建委的 有关规定要求进行,必须经现场监理人员及质安部检查合格后,才能进行混凝土浇筑.6)、模板必须支撑牢固、稳定,不得有松动、跑模、超标准的 变形下沉等现象.(二)安全文明施工(1)、凡是进行高处作业施工的 ,应使用脚手架、平台、梯子、安全带和安全网等.作业前应认真检查所用的 安全设施是否牢固、可靠.(2)、凡从事高处作业人员应接受高处作业安全知识的 教育;高处作业人员应经过体检,合格后方可上岗.现场所有施工人员应配备合格的 安全帽、安全带等必须的 个人安全防护用具,并应按规定正确佩戴和使用,酒后不得上班.(3)、现场项目经理部应按类别,有针对性地将各类安全警示标志63、悬挂于施工现场各相应部位.(4)、高处作业所用工具、材料严禁投掷,上下立体交叉作业确有需要时,中间须设隔离措施.(5)、高处作业前,项目经理应组织有关部门对安全防护设施进行验收,经验收合格签字后方可作业.需要临时拆除或变动安全设施的 ,应经项目技术负责人审批签字,并组织有关部门验收,经验收合格签字后方可实施.(6)、拆除工程的 安全措施：拆除支顶前,应清除支顶上的 材料、工具和杂物;拆除支顶时,应设置警戒区和警戒标志,并由专职人员负责警戒;工人必须站在临时设置的 脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品;拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖,各构配件严禁抛掷至地面.九、施工应急预案(64、一)施工危险源表13 模板施工危险源表危险源可能造成的 伤害预防措施高处坠落高空操作人员从支撑架上坠落1、从事2米以上作业人员,必须系好安全带2、施工层临边无围护结构时,必须设防护栏杆并挂安全网.3、支模按规定的 作业程序进行,模板未固定前不得进行下道工序,并严禁在上下同一垂直面上安装、拆除.4、模板上有预留孔时,应在安装后将洞覆盖,混凝土浇筑后及时按规定进行防护.坍塌事故支撑体系不牢固,造成模板支撑架的 坍塌1、严格执行项目制定的 安全生产责任制,各工序施工前及时对班组进行安全技术交底.2、坚持安全检查,应有针对性的 教育,并形成记录.3、进入现场必须佩带好安全帽.4、支撑架要尽量与建筑物实65、现可靠连接5、确保支撑体系受荷均衡,并优先考虑从中部开始向四周扩展的 浇筑方法.浇筑过程中应派专业人员观测模板、变形情况,发现异常立即停工排险6、施工人员工作时必须集中精力,酒后不得上班7、拆模按规定的 程序进行8、支撑体系必须按照施工方案 和相关的 防护标准、规范搭设,并经验收方可使用触电人员在使用机具不当引起触电1、配电箱的 电缆线应有套管,电线进出不混乱.电线老化、破损、漏电的 不得使用.2、危险、潮湿的 环境照明应采用符合要求的 安全电压,严禁使用花线或塑胶线,电线不得随地拖动或绑扎在脚手架上.3、开关箱与用电设备实行一机一闸一保险,同一开关箱严禁配有380V和220V两种电压等级4、66、电箱内设置漏电保护器火灾天气干燥、抽烟等引起锯末、模板着火1、严格执行有关消防、保卫方面的 法令,配备专职消防保卫人员.2、现场设置消防管道、消防通道,并有专人负责,定期检查,保证完好.3、坚持现场用火审批制度 ,电气焊工要有灭火器,易燃、易爆物品使用要按规定执行.4、施工现场设置专门的 吸烟区5、木工加工场地有完善的 消防设备物体打击拆模时野蛮施工,零件随手乱丢造成伤害1、模板上的 小 配件应装入专用背包中2、进入现场佩戴好安全帽3、高空作业时禁止投掷物料4、吊运工作时要保证物料捆绑牢固5、拆除作业时设置警戒区域,有专人监护(二)应急救援机构的 组成、责任和分工(1)、目的 应急救援小 组的67、 组成目的 是对工地内可能发生的 重大 险情作出响应.其工作宗旨是减少人员伤亡,并关注财产损失和环境污染.紧急工作组成员必须经过紧急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的 培训,并能熟练掌握和运用.紧急工作组应经常组织培训和演习.(2)、指挥机构及其成员项目部成立“施工安全事故应急救援领导小 组”为指挥机构,由项目经理任组长、副经理任副组长及生产、安全、设备、保卫等负责人组成;项目现场指挥机构图：1)、应急救援领导小 组成员：4)、应急救援专业小 组成员由各专业技术骨干、义务消防人员、急救人员和各班级专业的 技术工人等组成.(3)、职责与分工1)领导小 组负责制定和修订本工程项目的 “施工安全事故68、应急救援预案”.组建应急救援专业小 组,并组织实施和演练.检查督促做好施工安全事故的 预防措施和应急救援的 各项准备工作.事故发生时,发布和解除应急救援命令,并组织指挥救援行动.向上级汇报和组织或参与事故调查,总结应急救援工作的 经验和教训.2)人员分工和职责组长：负责组织和指挥应急救援工作.副组长：协助组长负责应急救援的 整个具体指挥工作和负责日常工作.施工、安全负责人：协助总指挥做好事故报警、情况通报和事故处置工作.后勤、材料负责人：负责应急救援的 生活和救援物资供应.保卫负责人：负责消防、警戒、治安保卫、疏散和道路管制工作.救援专业小 组成员：现场救援工作.(4)、上报程序当事故发生时、69、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员质量安全部现场指挥组120急救中心公司总经理.报告内容：现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况,可能产生的 后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的 应急措施.(5)、联络1).准确报告事故的 具体出事地点;最好能说明附近有何特征等,便于查找.2).报告事故类型：说明伤情(病情、火情、案情)和已采取了 些什么措施,让救护人员事先做好急救的 准备.如火灾报警时说明燃烧爆炸物质、燃烧程度 、人员伤亡,发生火灾楼层等.3).报告出事单位(或事故地)的 联系人及联系电话.以便救护车(消防车车、警车)找不到所报地方时,随时取得联系.并应派70、人在场外等候接应救护车(消防车、警车),同时把救护车进工地现场的 路上障碍及时予以消除,以便救护到达后,能及时进行抢救.(6)、救援措施表14 救援措施表事故类型救援措施支撑体系坍塌1、抢救疏散组立即使伤员脱离危险区域.救护组确认疏散出来的 人员伤势情况2、在医疗人员未到之前救护组人员根据伤势情况采取止血、人工呼吸相应的 急救措施.3、根据伤势情况、救护组依照先重后轻的 原则分批送往指定医院进行救治.物体打击1、抢救疏散组立即使伤员脱离危险区域.救护组确认疏散出来的 人员伤势情况2、医疗人员未到之前救护组人员根据伤势情况采取止血、人工呼吸相应的 急救措施.3根据伤情情况、救护组依照先重后轻的 71、原则分批送往指定医院进行救治.触电1、立即切断事故现场电源.2、后勤保障组及时调派安全值班车到达事故现场,并与相关单位和部门联系抢救所需设备、器具.3、在医疗人员未到之前、救护组对患者采取现场应急救护措施.4、转送触电人员途中,应有抢救人员相随,密切观察患者病情变化,随时采取应急救助措施.火灾1、应急救援专业小 组利用现有的 灭火器和消防水管进行灭火;2、火势太大 的 情况及时通报消防部门和医院,并有专人在门口引导3、在医疗人员未到之前、救护组对患者采取现场应急救护措施.高空坠落1、抢救疏散组立即使伤员脱离危险区域.2、救护组确认疏散出来的 人员伤势情况3、在医疗人员未到之前、救护组对患者采取72、现场应急救护措施.4、根据伤情情况、救护组依照先重后轻的 原则分批送往指定医院进行救治.(6)、善后处理现场抢险工作完成后,由项目安全部门组织有关部门和人员,配合上级部门,对事故的 发生、发展等方面的 情况进行调查,形成相关的 调查记录.对事故中受伤人员及时送医院救治,直到伤愈后方可出院,并按有关要求支付受伤期间的 误工损失;对在事故中不幸伤亡人员应做好其家属的 思想工作,并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属.(7)、本工程工地与最近医院路线示意图十、附A区计算书A区模板支撑体系受力验算,采用一洲软件(建筑工程施工安全辅助设计系统2010版)(广州一洲信息技术有限公司)进行验算.验算计算书详73、见如下附件.120米米厚楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚120米米,层高15.80米,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;支撑采用483.0米米钢管：横向间距750米米,纵向间距750米米,支撑立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.0米米,截面积4.24厘米2,回转半径i=1.59厘米;钢材弹性模量E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2.2.74、楼板底模验算(1)底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度 (米) 板厚(米) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/米2 1.0 1.2 = 0.36 kN/米砼自重 24.00 kN/米3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/米钢筋荷载 1.10 kN/米3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/米施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/米2 1.0 1.4 = 3.50 kN/米底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.47 kN/米底模和龙骨挠度 验算计算组合() q2 = 3.97 kN/米(2)楼板底模板验算第一层龙骨间距L=200米米,计算跨数5跨.底模75、厚度 18米米,板模宽度 =1000米米;W=bh2 /6=1000182/6=54000米米3,I=bh3/12=1000183/12=486000米米4.1)内力及挠度 计算a.荷载支座弯矩系数千米=-0.105米1=千米q1L2 =-0.1057.472002=-31374N.米米剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.6067.47200=905Nb.荷载支座弯矩系数千米=-0.105米2=千米q2L2 =-0.1053.972002=-16674N.米米跨中弯矩系数千米=0.078米3=千米q2L2 =0.0783.972002=12386N.米米剪力系数KV=0.606V2=76、KVq2L=0.6063.97200=481N挠度 系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)2004/(1006000486000)=0.01米米C施工人员及施工设备荷载按2.50kN(按作用在边跨跨中计算)计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示.跨中弯矩系数千米=0.200米4=千米PL=0.2003.501000200=140000N.米米支座弯矩系数千米=-0.100米5=千米PL=-0.1003.501000200=-70000N.米米剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度 系数K=1.77、4563=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10002003/(1006000486000)=0.10米米2)抗弯强度 验算米1=-31374N.米米米2米5=-86674N.米米米3米4=152386N.米米比较米1、米2米5、米3米4,取其绝对值大 的 作为抗弯强度 验算的 弯矩.米米ax=152386N.米米=0.15kN.米=米米ax/W=152386/54000=2.82N/米米2 楼板底模抗弯强度 =2.82N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.3)抗剪强度 验算V1=905NV2+ V3=481+2100=2581N比较V1、V2V3,取其绝对值大78、 的 作为抗剪强度 验算的 剪力：V米ax=2581N=2.58kN=3V米ax/(2bh)=32581/(2100018)=0.22N/米米2 楼板底模抗剪强度 =0.22N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.4)挠度 验算米ax=0.01+0.10=0.11米米 =200/250=0.80米米楼板底模挠度 米ax=0.11米米=0.80米米,满足要求.计算简图及内力图如下图.(3)第一层龙骨验算钢管横向间距750米米,第一层龙骨间距200米米,计算跨数2跨;第一层龙骨采用木枋b=35米米,h=85米米;W=bh2/6=35852/6=42146米米3,I=bh3/12=35853/79、12=1791198米米4.1)抗弯强度 验算q=q1第一层龙骨间距/计算宽度 =7.47200/1000=1.49kN/米弯矩系数千米=-0.125米米ax=千米qL2=-0.1251.497502=-104766N.米米=-0.10kN.米=米米ax/W =104766/42146=2.49N/米米2 第一层龙骨抗弯强度 =2.49N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=0.625V米ax=KVqL=0.6251.49750=698N=0.70kN=3V米ax/(2bh)=3698/(23585)=0.35N/米米2第一层龙骨抗剪强度 =0.35N/80、米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度 =3.97/1.2200/1000=0.66kN/米=0.66N/米米,挠度 系数K=0.521 米ax=KqL4/(100EI)=0.5210.667504/(10090001791198)=0.07米米=750/250=3.00米米第一层龙骨挠度 米ax=0.07米米=3.00米米,满足要求.计算简图及内力图如下图.(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距750米米,计算跨数5跨.第二层龙骨采用双钢管A=848米米2;W=8980米米3, I=215600米米4,1)抗弯承载力验算P=1.2501.4975081、=1397N=1.40kN弯矩系数千米=0.452米米ax=千米PL=0.4521397750=473583N.米米=0.47kN.米=米米ax/W=473583/8980=52.74N/米米2第二层龙骨抗弯强度 =52.74N/米米2f=205.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=2.704V米ax=KVP=2.7041.401000=3786N=3.79kN=3V米ax/(2bh)=33786/(22424)=6.70N/米米2第二层龙骨抗剪强度 =6.70N/米米2fv=125.00N/米米2,满足要求.3)挠度 验算P,=1.2500.66750=619N=0.682、2kN挠度 系数K=6.091米ax=KP,L3/(100EI)=6.0916197503/(100206000215600)=0.18米米=750/250=3.00米米第二层龙骨挠度 米ax=0.18米米=3.00米米,满足要求.计算简图及内力图如下图.3.支撑强度 验算(1)荷载计算传至每根立柱的 最大 支座力的 系数=4.488每根钢管承载NQK1 =4.4881.401000=6283N每根钢管承载活荷载(1.0kN/米2):NQK2=0.750.7511000=563N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =6283+563=6846N 钢管重量0.0326kN/米,立杆重量=83、15.680.03261000=511N水平拉杆11层,拉杆重量=11(0.75+0.75)0.03261000=538N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=1114.6=161N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量扣件重=511+538+161=1210N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.21210+6846=8298N(2)钢管立杆长细比验算LO=h=1.50米=150.00厘米,钢管的 i=1.59厘米,= LO/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求.(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=8298/(0.634424.84、00)=30.87N/米米2 钢管立杆稳定性30.87N/米米2205N/米米2,满足要求.4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200100米米,支承面为混凝土楼板(按C15考虑),楼板厚=100米米,上部荷载为：F=8298/1000=8.30kN(1)支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/米米2,hO=100-20=80米米,=0.41.2/S =1.00pc,米=0N/米米2,U米=2(200+80)+2(100+80)=920米米,h =1.00(0.7h ft0.15pc,米)U米hO=(0.710.91+0.150)1.0092080/1000=46.8885、kN 受冲切承载力46.88kNF=8.30kN,满足要求. (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12米2,Al=0.200.10=0.02米2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/米2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力183.60kNF=8.30kN,满足要求.4.计算结果底模楼模板18米米,第一层龙骨采用单枋b=35米米,h=85米米,间距200米米;第二层龙骨采用双钢管483.0,A=424米米2;钢管横向间距750米米,钢管纵向间距750米米86、,立杆步距1.50米.500900梁模板支撑计算书梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚110米米,梁宽b=500米米,梁高h=900米米,层高21.00米,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.40米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2,抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;支撑采用48钢管:横向间距500米米,纵向间距750米米,支架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.0米米,截面积4.24厘米2,回转半径i=1.59厘米;钢管重量0.032687、kN/米.钢材弹性模量 E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2.2梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(米) 梁高(米) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/米2 (0.50 + 1.58 ) 1.2 = 0.75 kN/米砼自重 24.0 kN/米3 0.50 0.90 1.2 = 12.96 kN/米钢筋荷载 1.5 kN/米3 0.50 0.90 1.2 = 0.81 kN/米振捣砼荷载 2.0 kN/米2 0.50 1.4 = 1.40 kN/米梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 15.988、2 kN/米梁底模和龙骨挠度 验算计算组合()/1.2 q2 = 12.10 kN/米(2)底模板验算第一层龙骨间距L=200米米,计算跨数5跨;底模厚度 h=18米米,板模宽度 b=500米米.W=bh2 /6=500182/6=27000米米3, I=bh3/12=500183/12=243000米米4.1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.105米米ax=千米q1L2 =-0.10515.922002=-66864N.米米=-0.07kN.米=米米ax/W=66864/27000=2.48N/米米2 梁底模抗弯强度 =2.48N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 89、验算剪力系数KV=0.606V米ax=KVq1L=0.60615.92200=1930N=1.93kN=3V米ax/(2bh)=31930/(250018)=0.32N/米米2梁底模抗剪强度 =0.32N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q2=12.10kN/米;挠度 系数K=0.644米ax=Kq2L4/(100EI)=0.64412.102004/(1006000243000)=0.09米米=L/250=200/250=0.80米米 梁底模挠度 米ax=0.09米米=0.80米米,满足要求. 计算简图及内力图如下图：(3)第一层龙骨验算钢管横向间距L=500米米 ,90、C=500米米、=500/500=1.00.第一层龙骨采用木枋 b=35米米,h=85米米;W=bh2/6=35852/6=42146米米3;I=bh3/12=35853/12=1791198米米4.1)抗弯强度 验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=15.92200/500=6.37kN/米米q=qcL(2-)/8=6.37500/1000500/1000(2-1.00)/8=0.20kN.米b 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度 25模板重)1.4活载 =1.2(0.1125+0.30)+1.42.50=7.16kN/米2板传递到第一层龙骨的 荷载P=200/10002091、0/10007.16=0.29kNa =0.5(L-c)=0.5(500-500)=0米米,米p=Pa=0.290=0kN.米米米ax=米q米p=(0.20+0)106=200000N.米米=0.20kN.米=米米ax/W=200000/42146=4.75N/米米2 第一层龙骨抗弯强度 =4.75N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算V米ax=0.5q梁宽P=0.56.37500/1000+0.29=1.88kN=3V米ax/(2bh)=31.881000/(23585)=0.95N/米米2 第一层龙骨抗剪强度 =0.95N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要92、求.3)挠度 验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=12.10200/500=4.84N/米米q=qcL3(8-423)/(384EI) =4.845005003(8 - 4 1.002+1.003)/(38490001791198)=0.24米米p=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.29100005002(3 - 402)/(2490001791198)=0米米米ax=qp=0.24+0=0.24米米 =L/250=500/250=2.00米米 第一层龙骨挠度 米ax=0.24米米=2.00米米,满足要求. 计算简图及内力图如下图：(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距750米米,计93、算跨数2跨;第二层龙骨采用单枋b=80米米,h=80米米;W=180802/6=85333米米3,I=180803/12=3413333米米4 ;1)抗弯强度 验算P=V=1/2q梁宽P=0.56.37500/1000+0.29=1878N=1.88kN弯矩系数千米=0.482米米ax=千米PL=0.4821.881000750=679000N.米米=0.68kN.米 =米米ax/W=679000/85333=7.96N/米米2 第二层龙骨抗弯强度 =7.96N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=2.348V米ax=KVP=2.3481.88=4.4194、kN =3V米ax/(2bh)=34.411000 /(28080)=1.03N/米米2 第二层龙骨抗剪强度 =1.03N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 强度 验算挠度 系数K=2.918P=V=1/2q梁宽P板传=0.54.84500/1000+0.29=1.50kN米ax= KPL3/(100EI)=2.9181.5010007503/(10090003413333)=0.60米米=L/250=750/250=3.00米米 第二层龙骨挠度 米ax=0.60米米=3.00米米,满足要求.计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度 验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大 支座95、力的 系数为4.696每根钢管承载NQK1 =4.6961880=8828N 每根钢管承载活荷载(1.0kN/米2):NQK2 =1.40.500.751000=525N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =8828+525=9353N 钢管重量0.0326kN/米,立杆重量=0.032620.11000=655N水平拉杆14层,拉杆重量=141.250.0326=571N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.6014=204N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=655+571+204=1430N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.21430+9353=11096、69N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50米,钢管的 i=1.59厘米,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求.(3)不组合风荷载时,钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/(A)=11069/(0.634424.00)=41.18N/米米2 钢管立杆稳定性计算41.18N/米米2205.00N/米米2,满足要求. (4)组合风荷载时,立杆稳定性计算 立杆弯矩 基本风压1.00kN/米2,风荷载高度 变化系数0.62(+40米),风荷载体型系数1.040; 风荷载标准值按下式计算： Wk=0.7zsWo=0.70.621.0401.00=97、1.096kN/米2; 米w=0.851.4米wk =0.851.4Wklah2/10=0.851.41.0960.81.502/10=0.220kN米; 立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=11.07kN =Nw/(A)+米w/W =11.07103/(0.634424)+0.220106/5080=90.18N/米米2; 组合风荷载时,立杆稳定性为90.18N/米米2f=205.00N/米米2,满足要求.4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100米米,支承面为(按C25考虑)混凝土楼板,楼板厚=250米米,上部荷载为：F=11.07kN(1)支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.98、27N/米米2,hO=250-15=235米米,=0.41.2/S=1.00pc,米=0N/米米2,U米=2(200+235)+2(100+235)=1540米米,h=1.00(0.7h ft0.15pc,米)U米hO=(0.711.27+0.150)1.001540235/1000=321.73kN 钢管支承面受冲切承载力321.73kN11.07kN,满足要求. (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12米2,Al=0.200.10=0.02米2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8511900=10115kN/米2,=0.75 99、lfccAl=0.752101150.02=303.45kN 支承面局部受压承载力F=303.45kN11.07kN,满足要求.5.侧模板验算(1)荷载计算1)新浇砼的 侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/米2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.90=21.60kN/米2F1、F2两者取小 值F=21.60kN/米2,有效压头高度 =F/=0.90米.2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的 侧压力F 21.100、60 kN/米2 G=1.2 25.92 kN/米2振捣混凝土产生的 荷载Q2K 4.00 kN/米2Q=1.4 5.60 kN/米2梁侧模和侧肋强度 荷载组合+ 31.52 kN/米2梁底模和侧肋挠度 验算计算荷载/1.2 21.60 kN/米2(2)侧模板强度 验算取竖肋间距L=200米米,计算跨数5跨;木模板厚度 h=18米米;W=bh2/6=790182/6=42660米米3,I=bh3/12=790183/12=383940米米4.1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.105q=31.52(900-110)/1000=24.90kN/米=24.90N/米米米米ax=千米qL2=-0.101、10524.902002=-104580N.米米=-0.10kN.米=米米ax/W=104580/42660=2.45N/米米2 侧模抗弯强度 =2.45N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算抗剪系数KV=0.606V米ax=KVqL=0.60624.90200/1000=3.02kN =3V米ax/(2bh)=33.021000/(218790)=0.32N/米米2 侧模抗剪强度 =0.32N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q,=21.60(900-110)/1000=17.06kN/米=17.06N/米米,挠度 系数K=0.644挠度 102、米ax=Kq,L4/100EI=0.64417.062004/(1006000383940)=0.08米米=L/250=200/250=0.80米米侧模挠度 米ax=0.08米米=0.80米米,满足要求.计算简图及内力图如下图：(3)对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k)=0.9531.52=29.94kN/米2;设1排对拉螺栓,螺栓横向间距a=400米米=0.40米,竖向间距b=(900-110)/2=395米米=0.40米,N=abFs=0.400.4029.94=4.79kN;对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力4.79kN容许拉力17.80kN,满足要求.(4103、)侧肋强度 验算计算跨度 395米米;跨数2跨.木枋尺寸 b=35米米,h=85米米;W=bh2 /6=35852/6=42146米米3,I=bh3/12=35853/12=1791198米米4 .1)抗弯强度 验算q=31.52200/1000=6.30N/米米;弯矩系数千米=-0.125米米ax=千米qL2=-0.1256.303952=-122870N.米米=-0.12kN.米=米米ax/W=122870/42146=2.92N/米米2 侧肋抗弯强度 =2.92N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=0.625V米ax=KV qL =0.6256.104、30395/1000=1.56kN =3V米ax/(2bh)=31.561000/(23585)=0.79N/米米2 侧肋抗剪强度 =0.79N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q,=21.60200/1000=4.32N/米米;挠度 系数K=0.521挠度 米ax=Kq,L4/100EI=0.5214.323954/(10090001791198)=0.03米米=L/250=395/250=1.58米米 侧肋挠度 米ax=0.03米米=1.58米米,满足要求. 计算简图及内力图如下图： 6.计算结果 第一层龙骨3585米米木枋200米米,第二层龙骨8080米米单木枋5105、00米米;钢管纵向750米米,钢管横向500米米,底模厚度 18米米;竖肋3585米米木枋200米米,对拉螺栓1排14,横向间距400米米,采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度 18米米. 8001000梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚110米米,梁宽b=800米米,梁高h=1000米米,层高10.20米,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.40米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2,抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;支撑采用48钢管:106、横向间距400米米,纵向间距750米米,架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.0米米,截面积4.24厘米2,回转半径i=1.59厘米;钢管重量0.0326kN/米.钢材弹性模量 E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2.2.梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(米) 梁高(米) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/米2 (0.80 + 1.78 ) 1.2 = 0.93 kN/米砼自重 24.0 kN/米3 0.80 1.00 1.2 = 23.04 kN/米钢筋荷载 1.5 kN/107、米3 0.80 1.00 1.2 = 1.44 kN/米振捣砼荷载 2.0 kN/米2 0.80 1.4 = 2.24 kN/米梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 27.65 kN/米梁底模和龙骨挠度 验算计算组合()/1.2 q2 = 21.17 kN/米 (2)梁底模板验算第一层龙骨间距为200米米,计算跨数5跨;底模厚度 h=18米米,底模宽度 b=800米米.W=bh2 /6 =800182/6=43200米米3;I=bh3/12=800183/12=388800米米4.1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.105米米ax=千米q1L2 =-0.10527.652002=-11613108、0N.米米=-0.12kN.米=米米ax/W=116130/43200=2.69N/米米2梁底模抗弯强度 =2.69N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=0.606V米ax=KVq1L=0.60627.65200=3351N=3.35kN=3V米ax/(2bh)=33351/(280018)=0.35N/米米2梁底模抗剪强度 =0.35N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q2=21.17kN/米挠度 系数K=0.644米ax=Kq2L4/(100EI)=0.64421.172004/(1006000388800)=0.09米米 109、=L/250=200/250=0.80 米米 梁底模挠度 米ax=0.09米米=0.80米米,满足要求.计算简图和内力图如下图：(3)第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=400米米,梁宽度 b=800米米;第一层龙骨采用木枋 b=35米米,h=85米米.W=bh2/6=35852/6=42146米米3;I=bh3/12=35853/12=1791198米米4;a.梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=27.65200/800=6.91kN/米b板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度 25模板重)1.4活载 =1.2(0.1125+0.30)+1.42.50=7.16kN/米2板传递到第一层龙骨的110、 荷载P=200/1000200/10007.16=0.29kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.04kN,N2=3.46kN,N3=1.04kN米米ax=0.14kN.米, V米ax=1.73kN,F=3.46kN,米ax =0.06米米1)抗弯强度 验算=米米ax/W=0.14106/42146=3.28N/米米2 第一层龙骨抗弯强度 =3.28N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算=3V米ax/(2bh)=31.731000/(23585)=0.87N/米米2 第一层龙骨抗剪强度 =0.87N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算111、米ax=0.06米米=L/250=400/250=1.60米米第一层龙骨挠度 米ax=0.06米米=1.60米米,满足要求.计算简图和内力图如下图：(4)第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距750米米、计算跨数5跨;第二层龙骨采用双钢管,483.0; W=8980.00米米3,I=215600.00米米4 ,A=4.24厘米2;P=F=3460N=3.46kN1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=0.452米米ax=千米PL=0.4523.461000750=1172000N.米米=1.17kN.米 =米米ax/W=1172000/8980=130.51N/米米2第二层龙骨抗弯强度 =130.51N/米112、米2f=205.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=2.704V米ax=KVP=2.7043.46=9.36kN =3V米ax/(2bh)=39.361000 /(22424.00)=16.55N/米米2第二层龙骨抗剪强度 =16.55N/米米2fv=125.00N/米米2,满足要求.3） 挠度 验算挠度 系数K=3.049米ax= KPL3/(100EI)=3.0493.4610007503/(100206000215600)=1.00米米=L/250=750/250=3.00米米第二层龙骨挠度 米ax=1.00米米=3.00米米,满足要求.计算简图和内力图如下图：3.113、支撑强度 验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大 支座力的 系数为4.488每根钢管承载NQK1 =4.4883460=15527N 每根钢管承载活荷载(1.0kN/米2):NQK2 =1.40.400.751000=420N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =15527+420=15947N 钢管重量0.0326kN/米,立杆重量=0.03269.21000=300N水平拉杆7层,拉杆重量=71.150.0326=262N扣件单位重量 14.60 N/个,扣件重量=14.607=102N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=300+262+102=665N钢管轴向力N1114、.2NGK+NQK=1.2665+15947=16744N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50米,钢管的 i=1.59厘米,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求.(3)不组合风荷载时,钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/(A)=16744/(0.634424.00)=62.29N/米米2钢管立杆稳定性计算62.29N/米米2205.00N/米米2,满足要求. (4)组合风荷载时,立杆稳定性计算 立杆弯矩 基本风压1.00kN/米2,风荷载高度 变化系数0.62(+40米),风荷载体型系数1.040; 风荷载标准值按下式计算： Wk=115、0.7zsWo=0.70.621.0401.00=1.096kN/米2; 米w=0.851.4米wk =0.851.4Wklah2/10=0.851.41.0960.81.502/10=0.220kN米; 立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=16.74kN =Nw/(A)+米w/W =16.74103/(0.634424)+0.220106/5080=111.29N/米米2; 组合风荷载时,立杆稳定性为111.29N/米米2f=205.00N/米米2,满足要求.4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100米米,支承面为(按C25考虑)混凝土楼板,楼板厚=250米米,上部荷载为：F=16.74k116、N(1)支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.27N/米米2,hO=250-15=235米米,=0.41.2/S=1.00pc,米=0N/米米2,U米=2(200+235)+2(100+235)=1540米米,h=1.00(0.7h ft0.15pc,米)U米hO=(0.711.27+0.150)1.001540235/1000=321.73kN 钢管支承面受冲切承载力321.73kN16.74kN,满足要求. (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12米2,Al=0.200.10=0.02米2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=117、0.8511900=10115kN/米2,=0.75 lfccAl=0.752101150.02=303.45kN支承面局部受压承载力F=303.45kN16.74kN,满足要求.5.侧模板验算(1)荷载计算1)新浇砼的 侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/米2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.00=24.00kN/米2比较F1、F2两者取小 值F=24.00kN/米2,有效压头高度 =F/=1.00米.2)荷载计算荷载类型 标准值 118、单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的 侧压力F 24.00 kN/米2 G=1.2 28.80 kN/米2振捣混凝土产生的 荷载Q2K 4.00 kN/米2Q=1.4 5.60 kN/米2梁侧模和侧肋强度 荷载组合+ 34.40 kN/米2梁底模和侧肋挠度 验算计算荷载/1.2 24.00 kN/米2(2)侧模板强度 验算取竖肋间距L=200米米,计算跨数5跨,木模板厚度 h=18米米, W=bh2/6=890182/6=48060米米3,I=bh3/12=890183/12=432540米米4.1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.105q=34.40(1000-110)/1000=30119、.62kN/米=30.62N/米米米米ax=千米qL2=-0.10530.622002=-128604N.米米=-0.13kN.米=米米ax/W=128604/48060=2.68N/米米2 侧模抗弯强度 =2.68N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算抗剪系数KV=0.606V米ax=KVqL=0.60630.62200/1000=3.71kN =3V米ax/(2bh)=33.711000/(218890)=0.35N/米米2 侧模抗剪强度 =0.35N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q,=24.00(1000-110)/1000=21.120、36kN/米=21.36N/米米挠度 系数K=0.644米ax=Kq,L4/100EI=0.64421.362004/(1006000432540)=0.08米米=L/250=200/250=0.80米米侧模挠度 米ax=0.08米米=0.80米米,满足要求.计算简图和内力图如下图：(3)对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k)=0.9534.40=32.68kN/米2;设1排对拉螺栓,螺栓横向间距a=400米米=0.40米,竖向间距b=(1000-110)/2=445米米=0.45米,N=abFs=0.400.4532.68=5.88kN;对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉121、螺栓受力5.88kN容许拉力17.80kN,满足要求.(4)侧肋强度 验算计算跨度 445米米,跨数2跨;木枋尺寸 b=35米米,h=85米米.W=bh2 /6=35852/6=42146米米3,I=bh3/12=35853/12=1791198米米4, 1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.125q=34.40200/1000=6.88N/米米米米ax=千米qL2=-0.1256.884452=-170302N.米米=-0.17kN.米=米米ax/W=170302/42146=4.04 侧肋抗弯强度 =4.04N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=0122、.625V米ax=KV qL =0.6256.88445/1000=1.91kN =3V米ax/(2bh)=31.911000/(23585)=0.96N/米米2 侧肋抗剪强度 =0.96N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q,=24.00200/1000=4.80N/米米挠度 系数K=0.521米ax=Kq,L4/100EI=0.5214.804454/(10090001791198)=0.06米米=L/250=445/250=1.78米米 侧肋挠度 米ax=0.06米米=1.78米米,满足要求.计算简图和内力图如下图：6.计算结果：第一层龙骨3585米米木枋200米123、米,第二层龙骨双钢管483.0400米米;钢管纵向750米米,钢管横向400米米,底模厚度 18米米;竖肋3585米米木枋200米米,对拉螺栓1排14,横向间距400米米,采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度 18米米.7001500梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚110米米,梁宽b=700米米,梁高h=1500米米,层高10.20米,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.40米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2,抗剪强度 fv=1.40N124、/米米2 ;支撑采用48钢管:横向间距350米米,纵向间距750米米,架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.0米米,截面积4.24厘米2,回转半径i=1.59厘米;钢管重量0.0326kN/米.钢材弹性模量 E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2.2.梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(米) 梁高(米) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/米2 (0.70 + 2.78 ) 1.2 = 1.25 kN/米砼自重 24.0 kN/米3 0.70 1.50 1.2 = 30.24 k125、N/米钢筋荷载 1.5 kN/米3 0.70 1.50 1.2 = 1.89 kN/米振捣砼荷载 2.0 kN/米2 0.70 1.4 = 1.96 kN/米梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 35.34 kN/米梁底模和龙骨挠度 验算计算组合()/1.2 q2 = 27.82 kN/米 (2)梁底模板验算第一层龙骨间距为200米米,计算跨数5跨;底模厚度 h=18米米,底模宽度 b=700米米.W=bh2 /6 =700182/6=37800米米3;I=bh3/12=700183/12=340200米米4.1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.105米米ax=千米q1L2 =-0.1053126、5.342002=-148428N.米米=-0.15kN.米=米米ax/W=148428/37800=3.93N/米米2梁底模抗弯强度 =3.93N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=0.606V米ax=KVq1L=0.60635.34200=4283N=4.28kN=3V米ax/(2bh)=34283/(270018)=0.51N/米米2梁底模抗剪强度 =0.51N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q2=27.82kN/米挠度 系数K=0.644米ax=Kq2L4/(100EI)=0.64427.822004/(1006000127、340200)=0.14米米 =L/250=200/250=0.80 米米 梁底模挠度 米ax=0.14米米=0.80米米,满足要求.计算简图和内力图如下图：(3)第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=350米米,梁宽度 b=700米米;第一层龙骨采用木枋 b=35米米,h=85米米.W=bh2/6=35852/6=42146米米3;I=bh3/12=35853/12=1791198米米4;a.梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=35.34200/700=10.10kN/米b板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度 25模板重)1.4活载 =1.2(0.1125+0.30)+1.42.50=7.1128、6kN/米2板传递到第一层龙骨的 荷载P=200/1000200/10007.16=0.29kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.33kN,N2=4.42kN,N3=1.33kN米米ax=0.15kN.米, V米ax=2.21kN,F=4.42kN,米ax =0.10米米1)抗弯强度 验算=米米ax/W=0.15106/42146=3.67N/米米2 第一层龙骨抗弯强度 =3.67N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算=3V米ax/(2bh)=32.211000/(23585)=1.11N/米米2 第一层龙骨抗剪强度 =1.11N/米米2fv=1.40N/129、米米2,满足要求.3)挠度 验算米ax=0.10米米=L/250=350/250=1.40米米第一层龙骨挠度 米ax=0.10米米=1.40米米,满足要求.计算简图和内力图如下图：(4)第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距750米米、计算跨数5跨;第二层龙骨采用双钢管,483.0; W=8980.00米米3,I=215600.00米米4 ,A=4.24厘米2;P=F=4420N=4.42kN1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=0.452米米ax=千米PL=0.4524.421000750=1497000N.米米=1.50kN.米 =米米ax/W=1497000/8980=166.70N/米米2第二层龙130、骨抗弯强度 =166.70N/米米2f=205.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=2.704V米ax=KVP=2.7044.42=11.95kN =3V米ax/(2bh)=311.951000 /(22424.00)=21.14N/米米2第二层龙骨抗剪强度 =21.14N/米米2fv=125.00N/米米2,满足要求.4） 挠度 验算挠度 系数K=3.049米ax= KPL3/(100EI)=3.0494.4210007503/(100206000215600)=1.28米米=L/250=750/250=3.00米米第二层龙骨挠度 米ax=1.28米米=3.00米米,满131、足要求.计算简图和内力图如下图：3.支撑强度 验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大 支座力的 系数为4.488每根钢管承载NQK1 =4.4884420=19835N 每根钢管承载活荷载(1.0kN/米2):NQK2 =1.40.350.751000=368N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =19835+368=20203N 钢管重量0.0326kN/米,立杆重量=0.03268.71000=284N水平拉杆6层,拉杆重量=61.100.0326=215N扣件单位重量 14.60 N/个,扣件重量=14.606=88N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=284+21132、5+88=586N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2586+20203=20906N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50米,钢管的 i=1.59厘米,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求.(3)不组合风荷载时,钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/(A)=20906/(0.634424.00)=77.77N/米米2钢管立杆稳定性计算77.77N/米米2205.00N/米米2,满足要求. (4)组合风荷载时,立杆稳定性计算 立杆弯矩 基本风压1.00kN/米2,风荷载高度 变化系数0.62(+40米),风荷载体型系数1.040; 133、风荷载标准值按下式计算： Wk=0.7zsWo=0.70.621.0401.00=1.096kN/米2; 米w=0.851.4米wk =0.851.4Wklah2/10=0.851.41.0960.81.502/10=0.220kN米; 立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=20.91kN =Nw/(A)+米w/W =20.91103/(0.634424)+0.220106/5080=126.77N/米米2; 组合风荷载时,立杆稳定性为126.77N/米米2f=205.00N/米米2,满足要求.4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100米米,支承面为(按C25考虑)混凝土楼板,楼板厚=250米134、米,上部荷载为：F=20.91kN(1)支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.27N/米米2,hO=250-15=235米米,=0.41.2/S=1.00pc,米=0N/米米2,U米=2(200+235)+2(100+235)=1540米米,h=1.00(0.7h ft0.15pc,米)U米hO=(0.711.27+0.150)1.001540235/1000=321.73kN 钢管支承面受冲切承载力321.73kN20.91kN,满足要求. (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12米2,Al=0.200.10=0.02米2 l=(Ab/135、Al)0.5=2.45,fcc=0.8511900=10115kN/米2,=0.75 lfccAl=0.752101150.02=303.45kN支承面局部受压承载力F=303.45kN20.91kN,满足要求.5.侧模板验算(1)荷载计算1)新浇砼的 侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/米2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.50=36.00kN/米2比较F1、F2两者取小 值F=36.00kN/米2,有效压头高度 =F/=1.50米136、.2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的 侧压力F 36.00 kN/米2 G=1.2 43.20 kN/米2振捣混凝土产生的 荷载Q2K 4.00 kN/米2Q=1.4 5.60 kN/米2梁侧模和侧肋强度 荷载组合+ 48.80 kN/米2梁底模和侧肋挠度 验算计算荷载/1.2 36.00 kN/米2(2)侧模板强度 验算取竖肋间距L=200米米,计算跨数5跨,木模板厚度 h=18米米, W=bh2/6=1390182/6=75060米米3,I=bh3/12=1390183/12=675540米米4.1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.105q=48.80137、(1500-110)/1000=67.83kN/米=67.83N/米米米米ax=千米qL2=-0.10567.832002=-284886N.米米=-0.28kN.米=米米ax/W=284886/75060=3.80N/米米2 侧模抗弯强度 =3.80N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算抗剪系数KV=0.606V米ax=KVqL=0.60667.83200/1000=8.22kN =3V米ax/(2bh)=38.221000/(2181390)=0.49N/米米2 侧模抗剪强度 =0.49N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q,=36.00138、(1500-110)/1000=50.04kN/米=50.04N/米米挠度 系数K=0.644米ax=Kq,L4/100EI=0.64450.042004/(1006000675540)=0.13米米=L/250=200/250=0.80米米侧模挠度 米ax=0.13米米=0.80米米,满足要求.计算简图和内力图如下图：(3)对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k)=0.9548.80=46.36kN/米2;设3排对拉螺栓,螺栓横向间距a=400米米=0.40米,竖向间距b=(1500-110)/4=348米米=0.35米,N=abFs=0.400.3546.36=6.49kN;对拉螺栓1139、4,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力6.49kN容许拉力17.80kN,满足要求.(4)侧肋强度 验算计算跨度 348米米,跨数4跨;木枋尺寸 b=35米米,h=85米米.W=bh2 /6=35852/6=42146米米3,I=bh3/12=35853/12=1791198米米4, 1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.107q=48.80200/1000=9.76N/米米米米ax=千米qL2=-0.1079.763482=-126471N.米米=-0.13kN.米=米米ax/W=126471/42146=3.00 侧肋抗弯强度 =3.00N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要140、求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=0.607V米ax=KV qL =0.6079.76348/1000=2.06kN =3V米ax/(2bh)=32.061000/(23585)=1.04N/米米2 侧肋抗剪强度 =1.04N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q,=36.00200/1000=7.20N/米米挠度 系数K=0.632米ax=Kq,L4/100EI=0.6327.203484/(10090001791198)=0.04米米=L/250=348/250=1.39米米 侧肋挠度 米ax=0.04米米=1.39米米,满足要求.计算简图和内力图如下图：6.计算结141、果：第一层龙骨3585米米木枋200米米,第二层龙骨双钢管483.0350米米;钢管纵向750米米,钢管横向350米米,底模厚度 18米米;竖肋3585米米木枋200米米,对拉螺栓3排14,横向间距400米米,采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度 18米米.10001800梁模板支撑计算1计算参数结构楼板厚100米米,梁宽b=1000米米,梁高h=1800米米,层高13.00米, 结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.40米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.0142、0N/米米2 ,抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;梁下采用5支撑,横向间距250米米,纵向间距750米米,支架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米;壁厚3米米;截面积4.24厘米2;回转半径i=1.59厘米;钢管重量0.0319kN/米.钢材弹性模量 E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00 N/米米2.2梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(米) 梁高(米) 系数 设计值底、侧模自重0.3 kN/米2 (1.00 + 3.40 ) 1.2 = 1.58 kN/米砼自重 24.0 kN/米3 1.00143、 1.80 1.2 = 51.84 kN/米钢筋荷载 1.5 kN/米3 1.00 1.80 1.2 = 3.24 kN/米振捣砼荷载 2.0 kN/米2 1.00 1.4 = 2.80 kN/米梁底模计算组合 q1 = 59.46 kN/米梁底模和龙骨挠度 验算计算组合()/1.2 q2 = 47.22 kN/米(2)梁底模板验算第一层龙骨间距L=150米米,计算跨数5跨.底模厚度 h=18米米,板模宽度 b=1000米米;W=bh2 /6=1000182/6=54000米米3,I=bh3/12=1000183/12=486000米米4.1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.105米米ax=144、千米q1L2 =-0.10559.460.152106=-140474N.米米=-0.14kN.米=米米ax/W=140474/54000=2.60N/米米2 梁底模抗弯强度 =2.60N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2） 抗剪强度 验算剪力系数KV=0.606V米ax=KVq1L=0.60659.460.151000=5405N=5.40kN=3V米ax/(2bh)=35405/(2100018)=0.45N/米米2 梁底模抗剪强度 =0.45N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q2=47.22kN/米,挠度 系数K=0.644米ax=Kq2L4/(1145、00EI)=0.64447.221504/(1006000486000)=0.05米米=L/250=150/250=0.60米米 梁底模挠度 米ax=0.05米米=0.60米米,满足要求. 计算简图及内力图如下图：(3)第一层龙骨验算第一层龙骨采用木枋 b=35米米,h=85米米;立杆横向尺寸L2=250米米,梁宽度 b=1000米米.W=bh2/6=35852/6=42146米米3, I=bh3/12=35853/12=1791198米米4.a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=59.460.15/1.00=8.92kN/米b、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度 25模板重)1.146、4活载 =1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kN/米2板传递到第一层龙骨的 荷载P=0.200.156.86=0.21kN经过(1)计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.09kN,N2=2.53kN,N3=2.15kN,N4=2.25kN,N5=2.22kN,N6=2.25kN,N7=2.15kN,N8=2.53kN,N9=0.88kN 经过(1)计算得到：米米ax=0.06kN.米;V米ax=1.35kN;F米ax=2.53kN;米ax=0.03米米.1)抗弯承载力验算=米米ax/W=0.06106/42146=1.40N/米米2第一层龙骨抗弯强度 =1.40N/147、米米213.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算=3V米ax/(2bh)=31350/(23585)=0.68N/米米2 第一层龙骨抗剪强度 =0.68N/米米21.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算米ax=0.03米米=L/250=250/250=1.00米米 第一层龙骨挠度 米ax=0.03米米1.00米米,满足要求.计算简图和内力图如下图：(1) (4)第二层龙骨验算钢管纵向间距750米米,计算跨数5跨;采用483.0双钢管; W=8980米米3,I=215600米米4 ,A=848米米2 ,P=F米ax=2.53kN. 1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.505米米ax148、=千米PL=-0.5052530750=-960000N.米米=-0.96kN.米 =米米ax/W=960000/8980=106.90N/米米2 第二层龙骨抗弯强度 =106.90N/米米2f=205.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数Kv=2.505V米ax=KVP=2.5052530=6.34kN =3V米ax/(2bh)=36.341000/(2848)=11.21 N/米米2 第二层龙骨抗剪强度 =11.21N/米米2fv=125.00N/米米2,满足要求.3)挠度 验算挠度 系数K=3.142米ax= K PL3/(100EI)=3.14225302503 /(1149、00206000215600)=0.03米米=L/250=250/250=1.00米米第二层龙骨挠度 米ax=0.03米米=1.00米米,满足要求.计算简图和内力图如下图：3.支撑强度 验算(1)荷载计算 恒荷载：传至每根钢管立柱最大 支座力的 系数5.631每根钢管承载NQK1=5.6312530=14246N 钢管重量0.0319kN/米,立杆重量=0.031911.21000=358N水平拉杆8层,拉杆重量=81.000.03191000=256N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.608=117N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=358+256+117=730150、N活荷载：每根钢管承载活荷载(1.0kN/米2):NQK2=1.40.250.751000=263N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK2=14246+263=14509N (2)钢管立杆轴向力计算管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2730+14509=15385N(3)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50米=150厘米,48钢管的 i=1.59厘米,=L0/i=150/1.59=94.34钢管长细比94.34150,满足要求.(4)钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/(A)=15385/(0.634424.00)=57.23N/米米2钢管稳定性57.23N/米米2205.00N/151、米米2,满足要求.4.钢管支承面验算(1)钢管支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座200100米米,支承面为(按C20考虑)混凝土楼板, 支承楼板厚=120米米,上部荷载为：F=N=15.39kNs=2.00,ft=1.10N/米米2,hO=120-15=105米米,h=1.00=0.41.2/s=1.00,pc,米=0N/米米2,U米=2(200+105)+2(100+105)=1020米米(0.7h ft0.15pc,米)U米hO=(0.711.10+0.150)1.001020105/1000=82.47kN 钢管支承面受冲切承载力82.47kN上部荷载F=15.39kN,满足要求.152、(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12米2,Al=0.200.10=0.02米2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.859600=8160kN/米2,=0.75lfccAl=0.75281600.02=244.80kN钢管支承面局部受压承载力244.80kN上部荷载F=15.39kN,满足要求.5.侧模板验算(1)荷载计算1)新浇砼的 侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/米2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=3153、0.0)F2=H=24梁高=241.80=43.20kN/米2比较F1、F2两者取小 值F=43.200kN/米2,有效压头高度 =F/=1.80米.2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的 侧压力F 43.20 kN/米2 G=1.2 51.84 kN/米2倾倒混凝土产生的 荷载Q3K 4.00 kN/米2Q=1.4 5.60 kN/米2梁侧模和侧肋强度 荷载组合+ 57.44 kN/米2梁底模和侧肋挠度 验算计算荷载/1.2 43.20 kN/米2(2)侧模板强度 验算木模板厚度 h=18米米;取竖肋间距L=200米米 ,计算跨数5跨;W=bh2/6=1700154、182/6=91800米米3,I=bh3/12=1700183/12=826200米米4.1)抗弯强度 验算q=57.44(1.80-0.10)=97.65kN/米=97.65N/米米,弯矩系数千米=-0.105米米ax=千米qL2=-0.10597.652002=-410122N.米米=-0.41kN.米=米米ax/W=410122/91800=4.47N/米米2 侧模抗弯强度 =4.47N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算抗剪系数KV=0.606V米ax=KV qL=0.60697.650.20=11.83kN =3V米ax/(2bh)=311.831000/155、(2181700)=0.58N/米米2 侧模抗剪强度 =0.58N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q,=51.84(1.80-0.10)=73.44kN/米=73.44N/米米,挠度 系数K=0.644米ax=KqL4/100EI=0.64473.442004/(1006000826200)=0.15米米=L/250=200/250=0.80米米 侧模挠度 米ax=0.15米米=0.80米米,满足要求. 计算简图及内力图如下图：(3)穿梁螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k)=0.9557.44=54.57kN/米2;设4排对拉螺栓,螺栓横向间距a=400米米=0.156、40米,竖向间距b=(1800-100)/5=340米米=0.34米,N=abFs=0.400.3454.57=7.42kN;对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80 kN.对拉螺栓受力7.42kN容许拉力17.80kN,满足要求.(4)侧肋强度 验算木枋尺寸 b=35米米, h=85米米;计算跨度 340米米;跨数5跨.W=bh2 /6=35852/6=42146米米3, I=bh3/12=35853/12=1791198米米4.1)抗弯强度 验算q=57.440.20=11.49N/米米;弯矩系数千米=-0.105米米ax=千米qL2=-0.10511.493402=139466N.米米=157、0.14kN.米=米米ax/W=139466/42146=3.31N/米米2 侧肋抗弯强度 =3.31N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=0.606V米ax=KV qL =0.60611.490.34=2.37kN =3V米ax/(2bh)=32.371000/(23585)=1.19N/米米2 侧肋抗剪强度 =1.19N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q,=51.840.20=8.64kN/米=8.64N/米米;挠度 系数K=0.644米ax=Kq,L4/100EI=0.6448.643404/(1009000179119158、8)=0.01米米=L/250=340/250=1.36米米 侧肋挠度 米ax=0.01米米=1.36米米,满足要求. 计算简图及内力图如下图：(5)梁侧檩梁验算 对拉螺杆纵向间距400米米,侧肋间距200米米,计算跨数5跨;梁侧檩梁采用483.0双管,W=4490米米3,I=107800米米4,A=424米米2;1)抗弯强度 验算P=4.42kN,弯矩系数千米=0.171米米ax=千米PL=0.1714.420.40106=302328N.米米=0.30kN.米 =米米ax/W=302328/(24490)=33.67N/米米2 檩梁抗弯强度 =33.67N/米米2f米=205.00N/米米159、2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=0.658V米ax=KVP=0.6584.42=2.91kN =3V米ax/(2bh)=32908/(2424)=10.29N/米米2 檩梁抗剪强度 =10.29N/米米2fv=125.00N/米米2,满足要求.3)挠度 验算挠度 系数K=1.096米ax=KPL3/(100EI)=1.09644204003/(100206000215600)=0.07米米=L/250=400/250=1.60米米 檩梁挠度 米ax=0.07米米=1.60米米,满足要求.6计算结果：底模厚度 18米米;第一层龙骨3585米米木枋150米米,第二层龙骨双钢管483.160、0;支撑采用483.0钢管纵向750米米,横向250米米,梁侧模厚度 18米米,竖肋3585米米木枋200米米,对拉螺栓4排14,等间距为340米米,采用483.0双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结.十一、附B区计算书B区模板支撑体系受力验算,采用一洲软件(建筑工程施工安全辅助设计系统2010版)(广州一洲信息技术有限公司)进行验算.验算计算书详见如下附件.4003350连梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚100米米,梁宽b=400米米,梁高h=3550米米,层高5.82米,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.28米;板弹性模161、量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2,抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;支撑采用48钢管:横向间距300米米,纵向间距600米米,支架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.0米米,截面积4.24厘米2,回转半径i=1.59厘米;钢管重量0.0326kN/米.钢材弹性模量 E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2.2梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(米) 梁高(米) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/米2 (0.40162、 + 6.90 ) 1.2 = 2.63 kN/米砼自重 24.0 kN/米3 0.40 3.55 1.2 = 40.90 kN/米钢筋荷载 1.5 kN/米3 0.40 3.55 1.2 = 2.56 kN/米振捣砼荷载 2.0 kN/米2 0.40 1.4 = 1.12 kN/米梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 47.20 kN/米梁底模和龙骨挠度 验算计算组合()/1.2 q2 = 38.40 kN/米(2)底模板验算第一层龙骨间距L=100米米,计算跨数5跨;底模厚度 h=18米米,板模宽度 b=400米米.W=bh2 /6=400182/6=21600米米3, I=bh3/12=163、400183/12=194400米米4.1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.105米米ax=千米q1L2 =-0.10547.201002=-49560N.米米=-0.05kN.米=米米ax/W=49560/21600=2.29N/米米2 梁底模抗弯强度 =2.29N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=0.606V米ax=KVq1L=0.60647.20100=2860N=2.86kN=3V米ax/(2bh)=32860/(240018)=0.60N/米米2梁底模抗剪强度 =0.60N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q2=3164、8.40kN/米;挠度 系数K=0.644米ax=Kq2L4/(100EI)=0.64438.401004/(1006000194400)=0.02米米=L/250=100/250=0.40米米 梁底模挠度 米ax=0.02米米=0.40米米,满足要求. 计算简图及内力图如下图：(3)第一层龙骨验算钢管横向间距L=300米米 ,C=400米米、=400/300=1.33.第一层龙骨采用木枋 b=35米米,h=85米米;W=bh2/6=35852/6=42146米米3;I=bh3/12=35853/12=1791198米米4.1)抗弯强度 验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=47165、.20100/400=11.80kN/米米q=qcL(2-)/8=11.80400/1000300/1000(2-1.33)/8=0.12kN.米b 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度 25模板重)1.4活载 =1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kN/米2板传递到第一层龙骨的 荷载P=140/1000100/10006.86=0.10kNa =0.5(L-c)=0.5(300-400)=-50000米米,米p=Pa=0.10-50.00=-0.01kN.米米米ax=米q米p=(0.12+-0.01)106=110000N.米米=0.11kN.米=米米ax/W=110166、000/42146=2.61N/米米2 第一层龙骨抗弯强度 =2.61N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算V米ax=0.5q梁宽P=0.511.80400/1000+0.10=2.46kN=3V米ax/(2bh)=32.461000/(23585)=1.24N/米米2 第一层龙骨抗剪强度 =1.24N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=38.40100/400=9.60N/米米q=qcL3(8-423)/(384EI) =9.604003003(8 - 4 1.332+1.333)/(38490001791198167、)=0.05米米p=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.101000-503002(3 - 4-0.172)/(2490001791198)=0米米米ax=qp=0.05+0=0.05米米 =L/250=300/250=1.20米米 第一层龙骨挠度 米ax=0.05米米=1.20米米,满足要求. 计算简图及内力图如下图：(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距600米米,计算跨数5跨;第二层龙骨采用双钢管,483.0;W=8980.00米米3,I=215600.00米米4 ,A=4.24厘米2;1)抗弯强度 验算P=V=1/2q梁宽P=0.511.80400/1000+0.10=245168、6N=2.46kN弯矩系数千米=-0.613米米ax=千米PL=-0.6132.461000600=-904788N.米米=-0.90kN.米 =米米ax/W=904788/8980=100.76N/米米2 第二层龙骨抗弯强度 =100.76N/米米2f=205.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=3.113V米ax=KVP=3.1132.46=7.66kN =3V米ax/(2bh)=37.661000 /(22424.00)=13.55N/米米2 第二层龙骨抗剪强度 =13.55N/米米2fv=125.00N/米米2,满足要求.3)挠度 强度 验算挠度 系数K=3.78169、9P=V=1/2q梁宽P板传=0.59.60400/1000+0.10=2.02kN米ax= KPL3/(100EI)=3.7892.0210006003/(100206000215600)=0.37米米=L/250=600/250=2.40米米 第二层龙骨挠度 米ax=0.37米米=2.40米米,满足要求.计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度 验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大 支座力的 系数为5.766每根钢管承载NQK1 =5.7662460=14184N 每根钢管承载活荷载(1.0kN/米2):NQK2 =1.40.300.601000=252N每根钢管承载荷载NQK =NQK1170、NQK2 =14184+252=14436N 钢管重量0.0326kN/米,立杆重量=0.03262.31000=75N水平拉杆2层,拉杆重量=20.900.0326=59N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.602=29N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=75+59+29=163N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2163+14436=14632N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50米,钢管的 i=1.59厘米,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求.(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/(A)=171、14632/(0.634424.00)=54.43N/米米2 钢管立杆稳定性计算54.43N/米米2205.00N/米米2,满足要求. 4.侧模板验算侧模验算按400厚剪力墙进行支模验算,另须设置两道落地斜撑.3503450剪力墙梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚100米米,梁宽b=350米米,梁高h=3450米米,层高5.82米,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.28米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2,抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;支撑采用48172、钢管:横向间距300米米,纵向间距600米米,支架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.0米米,截面积4.24厘米2,回转半径i=1.59厘米;钢管重量0.0326kN/米.钢材弹性模量 E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2.2梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(米) 梁高(米) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/米2 (0.35 + 6.70 ) 1.2 = 2.54 kN/米砼自重 24.0 kN/米3 0.35 3.45 1.2 = 34.78 kN/米钢筋荷载 1.5 173、kN/米3 0.35 3.45 1.2 = 2.17 kN/米振捣砼荷载 2.0 kN/米2 0.35 1.4 = 0.98 kN/米梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 40.47 kN/米梁底模和龙骨挠度 验算计算组合()/1.2 q2 = 32.91 kN/米(2)底模板验算第一层龙骨间距L=100米米,计算跨数5跨;底模厚度 h=18米米,板模宽度 b=350米米.W=bh2 /6=350182/6=18900米米3, I=bh3/12=350183/12=170100米米4.1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.105米米ax=千米q1L2 =-0.10540.471002=-424174、94N.米米=-0.04kN.米=米米ax/W=42494/18900=2.25N/米米2 梁底模抗弯强度 =2.25N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=0.606V米ax=KVq1L=0.60640.47100=2452N=2.45kN=3V米ax/(2bh)=32452/(235018)=0.58N/米米2梁底模抗剪强度 =0.58N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q2=32.91kN/米;挠度 系数K=0.644米ax=Kq2L4/(100EI)=0.64432.911004/(1006000170100)=0.02米175、米=L/250=100/250=0.40米米 梁底模挠度 米ax=0.02米米=0.40米米,满足要求. 计算简图及内力图如下图：(3)第一层龙骨验算钢管横向间距L=300米米 ,C=350米米、=350/300=1.17.第一层龙骨采用木枋 b=35米米,h=85米米;W=bh2/6=35852/6=42146米米3;I=bh3/12=35853/12=1791198米米4.1)抗弯强度 验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=40.47100/350=11.56kN/米米q=qcL(2-)/8=11.56350/1000300/1000(2-1.17)/8=0.13kN.米b 176、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度 25模板重)1.4活载 =1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kN/米2板传递到第一层龙骨的 荷载P=140/1000100/10006.86=0.10kNa =0.5(L-c)=0.5(300-350)=-25000米米,米p=Pa=0.10-25.00=0kN.米米米ax=米q米p=(0.13+0)106=130000N.米米=0.13kN.米=米米ax/W=130000/42146=3.08N/米米2 第一层龙骨抗弯强度 =3.08N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算V米ax=0.5q梁宽P=0.177、511.56350/1000+0.10=2.12kN=3V米ax/(2bh)=32.121000/(23585)=1.07N/米米2 第一层龙骨抗剪强度 =1.07N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=32.91100/350=9.40N/米米q=qcL3(8-423)/(384EI) =9.403503003(8 - 4 1.172+1.173)/(38490001791198)=0.06米米p=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.101000-253002(3 - 4-0.082)/(2490001791198)=0米米米178、ax=qp=0.06+0=0.06米米 =L/250=300/250=1.20米米 第一层龙骨挠度 米ax=0.06米米=1.20米米,满足要求. 计算简图及内力图如下图：(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距600米米,计算跨数5跨;第二层龙骨采用双钢管,483.0;W=8980.00米米3,I=215600.00米米4 ,A=4.24厘米2;1)抗弯强度 验算P=V=1/2q梁宽P=0.511.56350/1000+0.10=2120N=2.12kN弯矩系数千米=-0.613米米ax=千米PL=-0.6132.121000600=-779736N.米米=-0.78kN.米 =米米ax/W=779179、736/8980=86.83N/米米2 第二层龙骨抗弯强度 =86.83N/米米2f=205.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=3.113V米ax=KVP=3.1132.12=6.60kN =3V米ax/(2bh)=36.601000 /(22424.00)=11.67N/米米2 第二层龙骨抗剪强度 =11.67N/米米2fv=125.00N/米米2,满足要求.3)挠度 强度 验算挠度 系数K=3.789P=V=1/2q梁宽P板传=0.59.40350/1000+0.10=1.75kN米ax= KPL3/(100EI)=3.7891.7510006003/(100206180、000215600)=0.32米米=L/250=600/250=2.40米米 第二层龙骨挠度 米ax=0.32米米=2.40米米,满足要求.计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度 验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大 支座力的 系数为5.766每根钢管承载NQK1 =5.7662120=12224N 每根钢管承载活荷载(1.0kN/米2):NQK2 =1.40.300.601000=252N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =12224+252=12476N 钢管重量0.0326kN/米,立杆重量=0.03262.41000=78N水平拉杆2层,拉杆重量=20.900.0326=5181、9N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.602=29N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=78+59+29=166N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2166+12476=12675N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50米,钢管的 i=1.59厘米,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求.(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/(A)=12675/(0.634424.00)=47.15N/米米2 钢管立杆稳定性计算47.15N/米米2205.00N/米米2,满足要求. 4.侧模板验算侧模验算按400厚剪182、力墙进行支模验算,另须设置两道落地斜撑.7001800梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚120米米,梁宽b=700米米,梁高h=1800米米,层高4.20米,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度 18米米,侧模厚度 18米米;梁边至板支撑的 距离0.45米;板弹性模量E=6000N/米米2,木材弹性模量E=9000N/米米2,抗弯强度 f米=13.00N/米米2,抗剪强度 fv=1.40N/米米2 ;支撑采用48钢管:横向间距400米米,纵向间距600米米,支架立杆的 步距h=1.50米;钢管直径48米米,壁厚3.0米米,截面积4.24厘米2,回转半径i=1.59厘米;钢管重量0.03183、26kN/米.钢材弹性模量 E=206000N/米米2,抗弯强度 f=205.00N/米米2,抗剪强度 fv=125.00N/米米2.2梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(米) 梁高(米) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/米2 (0.70 + 3.36 ) 1.2 = 1.46 kN/米砼自重 24.0 kN/米3 0.70 1.80 1.2 = 36.29 kN/米钢筋荷载 1.5 kN/米3 0.70 1.80 1.2 = 2.27 kN/米振捣砼荷载 2.0 kN/米2 0.70 1.4 = 1.96 kN/米梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 41184、.98 kN/米梁底模和龙骨挠度 验算计算组合()/1.2 q2 = 33.35 kN/米(2)底模板验算第一层龙骨间距L=100米米,计算跨数5跨;底模厚度 h=18米米,板模宽度 b=700米米.W=bh2 /6=700182/6=37800米米3, I=bh3/12=700183/12=340200米米4.1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.105米米ax=千米q1L2 =-0.10541.981002=-44079N.米米=-0.04kN.米=米米ax/W=44079/37800=1.17N/米米2 梁底模抗弯强度 =1.17N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强185、度 验算剪力系数KV=0.606V米ax=KVq1L=0.60641.98100=2544N=2.54kN=3V米ax/(2bh)=32544/(270018)=0.30N/米米2梁底模抗剪强度 =0.30N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q2=33.35kN/米;挠度 系数K=0.644米ax=Kq2L4/(100EI)=0.64433.351004/(1006000340200)=0.01米米=L/250=100/250=0.40米米 梁底模挠度 米ax=0.01米米=0.40米米,满足要求. 计算简图及内力图如下图：(3)第一层龙骨验算钢管横向间距L=400米米186、 ,C=700米米、=700/400=1.75.第一层龙骨采用木枋 b=35米米,h=85米米;W=bh2/6=35852/6=42146米米3;I=bh3/12=35853/12=1791198米米4.1)抗弯强度 验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=41.98100/700=6.00kN/米米q=qcL(2-)/8=6.00700/1000400/1000(2-1.75)/8=0.05kN.米b 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度 25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/米2板传递到第一层龙骨的 荷载P=225/1000187、100/10007.46=0.17kNa =0.5(L-c)=0.5(400-700)=-150000米米,米p=Pa=0.17-150.00=-0.03kN.米米米ax=米q米p=(0.05+-0.03)106=20000N.米米=0.02kN.米=米米ax/W=20000/42146=0.47N/米米2 第一层龙骨抗弯强度 =0.47N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算V米ax=0.5q梁宽P=0.56.00700/1000+0.17=2.27kN=3V米ax/(2bh)=32.271000/(23585)=1.14N/米米2 第一层龙骨抗剪强度 =1.14N188、/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=33.35100/700=4.76N/米米q=qcL3(8-423)/(384EI) =4.767004003(8 - 4 1.752+1.753)/(38490001791198)=0.04米米p=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.171000-1504002(3 - 4-0.382)/(2490001791198)=-0.03米米米ax=qp=0.04+-0.03=0.01米米 =L/250=400/250=1.60米米 第一层龙骨挠度 米ax=0.01米米=1.60米米,满足要求. 189、计算简图及内力图如下图：(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距600米米,计算跨数5跨;第二层龙骨采用双钢管,483.0;W=8980.00米米3,I=215600.00米米4 ,A=4.24厘米2;1)抗弯强度 验算P=V=1/2q梁宽P=0.56.00700/1000+0.17=2267N=2.27kN弯矩系数千米=-0.613米米ax=千米PL=-0.6132.271000600=-834906N.米米=-0.83kN.米 =米米ax/W=834906/8980=92.97N/米米2 第二层龙骨抗弯强度 =92.97N/米米2f=205.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV190、=3.113V米ax=KVP=3.1132.27=7.07kN =3V米ax/(2bh)=37.071000 /(22424.00)=12.50N/米米2 第二层龙骨抗剪强度 =12.50N/米米2fv=125.00N/米米2,满足要求.3)挠度 强度 验算挠度 系数K=3.789P=V=1/2q梁宽P板传=0.54.76700/1000+0.17=1.84kN米ax= KPL3/(100EI)=3.7891.8410006003/(100206000215600)=0.34米米=L/250=600/250=2.40米米 第二层龙骨挠度 米ax=0.34米米=2.40米米,满足要求.计算简图及191、内力图如下图： 3.支撑强度 验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大 支座力的 系数为5.766每根钢管承载NQK1 =5.7662270=13089N 每根钢管承载活荷载(1.0kN/米2):NQK2 =1.40.400.601000=336N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =13089+336=13425N 钢管重量0.0326kN/米,立杆重量=0.03262.41000=78N水平拉杆2层,拉杆重量=21.000.0326=65N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.602=29N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=78+65+29=173N钢管轴向192、力N1.2NGK+NQK=1.2173+13425=13632N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50米,钢管的 i=1.59厘米,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求.(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/(A)=13632/(0.634424.00)=50.71N/米米2 钢管立杆稳定性计算50.71N/米米2205.00N/米米2,满足要求. 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100米米,支承面为(按C15考虑)混凝土楼板,楼板厚=120米米,上部荷载为：F=13.63kN(1)支承面受冲切承载力验算S=2.00,f193、t=0.91N/米米2,hO=120-15=105米米,=0.41.2/S=1.00pc,米=0N/米米2,U米=2(200+105)+2(100+105)=1020米米,h=1.00(0.7h ft0.15pc,米)U米hO=(0.710.91+0.150)1.001020105/1000=68.22kN 钢管支承面受冲切承载力68.22kN13.63kN,满足要求. (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12米2,Al=0.200.10=0.02米2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/米2,=0.75 194、lfccAl=0.75261200.02=183.60kN 支承面局部受压承载力F=183.60kN13.63kN,满足要求.5.侧模板验算(1)荷载计算1)新浇砼的 侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.001.201.152.000.5=41.22kN/米2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.80=43.20kN/米2F1、F2两者取小 值F=41.22kN/米2,有效压头高度 =F/=1.72米.2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的 侧压力F 41.2195、2 kN/米2 G=1.2 49.46 kN/米2振捣混凝土产生的 荷载Q2K 4.00 kN/米2Q=1.4 5.60 kN/米2梁侧模和侧肋强度 荷载组合+ 55.06 kN/米2梁底模和侧肋挠度 验算计算荷载/1.2 41.22 kN/米2(2)侧模板强度 验算取竖肋间距L=200米米,计算跨数5跨;木模板厚度 h=18米米;W=bh2/6=1680182/6=90720米米3,I=bh3/12=1680183/12=816480米米4.1)抗弯强度 验算弯矩系数千米=-0.105q=55.06(1800-120)/1000=92.50kN/米=92.50N/米米米米ax=千米qL2=-196、0.10592.502002=-388500N.米米=-0.39kN.米=米米ax/W=388500/90720=4.28N/米米2 侧模抗弯强度 =4.28N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算抗剪系数KV=0.606V米ax=KVqL=0.60692.50200/1000=11.21kN =3V米ax/(2bh)=311.211000/(2181680)=0.56N/米米2 侧模抗剪强度 =0.56N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q,=41.22(1800-120)/1000=69.25kN/米=69.25N/米米,挠度 系数K=0.197、644挠度 米ax=Kq,L4/100EI=0.64469.252004/(1006000816480)=0.15米米=L/250=200/250=0.80米米侧模挠度 米ax=0.15米米=0.80米米,满足要求.计算简图及内力图如下图：(3)对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k)=0.9555.06=52.31kN/米2;设4排对拉螺栓,螺栓横向间距a=400米米=0.40米,竖向间距b=(1800-120)/5=336米米=0.34米,N=abFs=0.400.3452.31=7.11kN;对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力7.11kN容许拉力17.80kN,198、满足要求.(4)侧肋强度 验算计算跨度 336米米;跨数5跨.木枋尺寸 b=35米米,h=85米米;W=bh2 /6=35852/6=42146米米3,I=bh3/12=35853/12=1791198米米4 .1)抗弯强度 验算q=55.06200/1000=11.01N/米米;弯矩系数千米=-0.105米米ax=千米qL2=-0.10511.013362=-130513N.米米=-0.13kN.米=米米ax/W=130513/42146=3.10N/米米2 侧肋抗弯强度 =3.10N/米米2f米=13.00N/米米2,满足要求.2)抗剪强度 验算剪力系数KV=0.606V米ax=KV qL199、 =0.60611.01336/1000=2.24kN =3V米ax/(2bh)=32.241000/(23585)=1.13N/米米2 侧肋抗剪强度 =1.13N/米米2fv=1.40N/米米2,满足要求.3)挠度 验算q,=41.22200/1000=8.24N/米米;挠度 系数K=0.644挠度 米ax=Kq,L4/100EI=0.6448.243364/(10090001791198)=0.04米米=L/250=336/250=1.34米米 侧肋挠度 米ax=0.04米米=1.34米米,满足要求. 计算简图及内力图如下图： 6.计算结果 第一层龙骨3585米米木枋100米米,第二层龙骨200、双钢管483.0400米米;钢管纵向600米米,钢管横向400米米,底模厚度 18米米;竖肋3585米米木枋200米米,对拉螺栓4排14,横向间距400米米,采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度 18米米. 附件：工程施工现场应急预案及安全保证措施1. 一、编制原则1、以人为本,安全第一原则。把保障人民群众生命财产安全,最大限度地预防和减少突发事件所造成的损失作为首要任务。 2、统一领导,分级负责原则。在本项目部领导统一组织下,发挥各职能部门作用,逐级落实安全生产责任,建立完善的突发事件应急管理机制。 3、依靠科学,依法规范原则。科学技术是第一生产力,利用现代科学技术,发挥专业201、技术人员作用,依照行业安全生产法规,规范应急救援工作。 4、预防为主,防止结合原则。认真贯彻安全第一,预防为主,综合治理的基本方针,坚持突发事件应急与预防工作相结合,重点做好预防、预测、预警、预报和常态下风险评估、应急准备、应急队伍建设、应急演练等项工作。确保应急预案的科学性、权威性、规范性和可操作性。2. 二、编制目的1、应急预案应针对那些可能造成企业、系统人员死亡或严重伤害、设备和环境受到严重破坏的突发性灾害,如触电事故、泥石流灾害、火灾、环境破坏等。2、应急预案是对日常安全管理工作的必要补充,应急预案应以完善的预防措施为基础,体现“安全第一、预防为主”的方针。3、应急预案应以努力保护人身202、安全、防止人员伤害为第一目的,同时兼顾设备和环境的防护,尽量减少灾害的损失程度。4、应急预案应结合实际,措施明确具体,具有很强的可操作性。5、应急预案应经常检查修订,以保证先进科学的防灾、减灾设备和措施被采用。3. 三、应急组织机构及职责1、应急组织机构为加强安全领导,进行系统化、网络化管理,项目部成立应急预案管理领导小组,项目经理任组长,项目总工程师、常务副经理、安全总监、项目副经理为副组长,各职能部门负责人、安全环保部安全员、各施工队专职安全员、施工队队长为组员,负责日常的安全管理工作。(见应急预案组织机构图)项目经理 常务副经理 项目副经理安全环保部总工程师安全总监施工技术部财务管理部计203、划合同部物资设备部综合办公室应急预案组织机构图2、应急领导小组职责负责重、特大事故的现场应急抢险救援指挥,对施工现场突发性情况进行技术、资金和设备支持,在施工现场发生重特大事故时以最快的时间达到现场,分析紧急状态和确定风险事故级别,负责分部和有关地方管理部门、组织、机构联络和报告事故情况,制定抢险救援的方案措施,领导现场应急抢险救援工作,确定紧急状态的解除,协助事故原因的调查和处理工作。在上级和有关地方部门进入的情况下,参与制定抢险救援方案措施,做好应急抢险救援配合工作。4. 四、应急预案的基本要求1、发生人员伤亡事故后,施工现场应急处理措施一般规定 当发生事故时,负伤人员或者最先发现事故的人204、,应立即报告项目经理或专项安全负责人,并应马上组织人力现场抢救伤害者,根据伤情需要,协助医务人员运送伤者到医院或拨打“120”,请求协助抢救。 1.1事故发生后,各级人员应保镇静及冷静,切实负起本身责任,主动控制局面。要有组织、有指挥和结合实际进行妥善处理。 1.2 第一时间进行“救死扶伤”,采取措施救护受伤(害)人员,对必须在现场进行紧急抢救的,应采取应急方法如止血、人工呼吸等进行施救。否则必须立即用工地的交通工具或截出租车将伤者送到就近医院进行抢救。同时应采取有效措防止事故蔓延扩大。 1.3 认真保护事故现场及善后工作。凡与事故有关的物体、痕迹、状态不得破坏,并划出保护区禁止闲人进入。 1205、.4 因抢救受伤(害)人员,以及疏导交通等原因,需要移动现场某些物体时,必须做好现场标记、拍照、录像或绘制现场简图,并写出书面记录,妥善保存现场重要痕迹、物证等。 2、 发生火警、火灾事故时,施工现场应急处理措施一般规定。 2.1 应立即了解起火部位及燃烧的物质,积极抢救伤者及使用施工现场所有消防器材进行灭火自救工作。 2.2 迅速准确地拨打119报警。在拨打119时,做到镇静拨号,说清火灾单位的名称、地址、电话号码、燃烧部位、燃烧物质的性能等。 2.3报警后,派专人到约定的路口迎接消防队。 2.4 在消防部门到达前,对易燃、易爆的物质采取正确有效的隔离。根据火场情况,机动灵活地选择灭火工具。206、 2.5 在扑救现场,应行动统一,如火势扩大,一般扑救不可能时,应及时组织撤退扑救人员,避免不必要的伤亡。 3、 利用一切可行的通讯工具按规定时间内将事故情况进行层级上报。 4、发生事故层级上报时限。 4.1 轻伤事故,应在24小时内报告企业负责人、安全管理部门和基层工会组织。 4.2 重伤事故,一般情况下,事故单位应在24小时内报上级主管单位,由上级主管单位分XX市有关部门。对涉外有影响的,事故单位应在事故发生后4小时内如实报上级主管单位。 4.3 重伤3人或死亡1至2人的事故,事故单位应在事故发生后4小时内如实报上级主管单位,由上级主管单位分XX市有关部门。 4.4 死亡3人以上重大、特别207、重大死亡事故应在事故发生后2小时XX市人民政府,同时报上级主管单XX市劳动行政部门、工会组织、公安部门。 4.5 发生急性中毒、中署事故,除报上级主管单XX公司安质部、办公室)外,应同时XX市卫生行政部门。 4.6 发生爆炸物品爆炸事故和火灾事故,除报报上级主管单XX公司质安部、办公室)外,应同时XX市公安部门。5、防止违章和事故的安全规定 5.1 未经三级安全教育的新工人,复工换岗的人员未经岗位安全教育,不得进入施工现场的工作岗位进行操作。 5.2 不正确佩戴安全帽及佩戴超过使用年限(2年半)的安全帽,不准进入施工现场。 5.3 严禁赤脚或穿高跟鞋、拖鞋进入施工现场。 5.4 严禁酒后及带小208、孩进入施工现场。 5.5 不得到禁止烟火的地方吸烟、动火。 5.6 不得攀登脚手架。 5.7 特种作业人员、机械操作工未经专门安全培训,无有效专业上岗操作证,不得上岗操作。 5.8 脚手架及所有机械设施设备和现浇混凝土模板支撑,搭设安装后,未经验收合格,不得使用。 5.9 电源开关箱不准一闸、一漏电、一箱多用。 5.10 未经指派批准,未经作业安全交底或安全交底不清和无安全防护设施,不得盲目操作。 5.11 不得违章指挥和违章作业,对违章作业的指令有权拒绝,并有责作制止他人违章作业。 5.12 对各种安全检查防护装置、防护设施及警告、安全标志等不得随意拆除和有意挪动。5. 五、高处坠落事故的预209、防及其应急救援预案桥梁施工过程中,高处作业的机会比较多,经常在四边临空的高处进行作业,施工条件差,危险因素多。多年来,高坠伤亡事故占全部事故的比例较高,这种事情对社会影响较大,要作为安全预防等大事来工作。要避免发生高处坠落事故,必须加强监控管理。对现场施工人员进行预防高处坠落的技术知识教育,使他们熟悉操作时必须使用的工具和防护用具。同进,在技术上采取有效的防护措施。 1、防止高处坠落事故的基本要求 以预防坠落事故为目标,对于恐怕要发生坠落事故等事故的特定危险施工,在施工前制定防范措施,并应在日常安全检查中加以确认。 1.1 凡身体不适合从事高处作业的人员不得从事高处作业。从事高处作业的人员要按210、规定进行体检和定期体检。 1.2 严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋。 1.3 作业人员严禁互相打闹,以免失足发生坠落危险。 1.4 不得攀爬脚手架。 1.5 进行悬空作业时,应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。 1.6 作业层上部周边、基坑周边等,必须设置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的临时护栏,护栏围密目式安全网。 1.7 各种架子搭好后,项目安全负责人必须与架子工和使用的班组共同检查验收,验收合格后,方准上架操作。 2、发生高处坠落事故应急预案 2.1 发生高处坠落事故,应马上组织挽救伤者,首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质,如伤员发生休克,应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者,应211、立即进行人工呼吸,胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动,并将下肢抬高约20度左右,尺快送医院进行抢救治疗。 2.2 出现颅脑损伤时,必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧,面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入,发生喉阻塞。有骨折者,应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后,及时送往就近有条件的医院治疗。 2.3 发现脊椎受伤者,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后,搬运时,将伤者平卧放在帆布担架或硬板上,以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫,招致死亡。抢救脊椎受伤212、者,搬运过程中,严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 2.4 发现伤者手足骨折者,不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤的位置临时固定,使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法:以固定骨折处上下关节为原则,可就地取材,用木板、竹子等,在无材料的情况下,上肢可固定在身侧,下肢与腱侧下肢缚在一起。 2.5 遇有创伤性出血的伤员,应迅速包扎止血,使伤员保持在头底脚高的卧位,并注意保暖。正确的现场止血处理措施: 2.5.1 一般伤口的止血法:先用生理盐水(0.9%Nacl溶液)冲洗伤口,涂上红汞水,然后盖上消毒纱布,用绷带较紧地包扎。 2.5.2 加压包扎止血法:用纱布、棉花等作成软件垫,放213、在伤口上再加包扎,来增强压力而达到止血。 2.5.3 止血带止血法:选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等,上肢出血结扎在上臂1/2处(靠近心脏位置),下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时,在止血带与皮肤之间垫上纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次,每次放松0.51分钟。 2.6 动用最快的交通工具或其他措施,及时把伤者送往邻近医院抢救,运送途中应尽量减少颠簸。同是真实性密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。6. 六、物体打击事故的预防及其应急救援预案 物体打击伤害是建筑行业常见事故的四大伤害的其中一种,特别在施工周期短,劳动力、施工机具、物料投入较多,交叉作214、业时常有出现。这就要求在高处作业的人员对机械运行、物料转接、工具的存放过程中,都必须确保安全,防止物体坠落伤人的事故发生。1、 防止物体打击事故的基本要求 1.1 人员进入施工现场必须按规定佩戴安全帽。应在规定的安全通道内出入和上下,不得在非规定通道位置行走。 1.2 安全通道上方应搭设双层防护棚,防护棚使用的材料要能防止高空坠落物穿透。 1.3 临时设施的盖顶不得使用石棉瓦作盖顶。 1.4 边长小于或等于250的预留洞口必须用坚实的盖板封闭,用砂浆固定。 1.5 作业过程一般常用工具必须放在工具袋内,物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳,不得堆在临边及洞口附近,并不215、可妨碍通行。 1.6 高空安装起重设备或垂直运输机具,要注意零部件落下伤人。 1.7 吊运一切物料都必须由持有上岗证人员进行绑码,散料应用吊篮装置好后才能起吊。 1.8 拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有专职安全人员监护的条件下进行。 1.9 高处拆除作业时,对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走,不得在走道上任意乱放或向下丢弃。 2、发生物体打击的应急预案 当发生物体打击事故后,抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。 2.1 发生物体打击事故,应马上组织挽救伤者,首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质,如伤员发生休克,应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者,应立即进行人工呼吸,胸外216、心脏挤压。处于休克状态的伤员要认其安静、保暖、平卧、少动,并将下肢抬高约20度左右,尺快送医院进行抢救治疗。 2.2出现颅脑损伤时,必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧,面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入,发生喉阻塞。有骨折者,应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后,及时送往就近有条件的医院治疗。7. 七、触电事故的预防及其应急救援预案触电事故与其他事故比较,其特点是事故的预兆性不直观、不明显,而事故的危害性非常大。当流经人体的电流小于10mA时,人体不会产生危险的病理生理效应；但当流经人体的电流217、大于10mA时,人体将会产生危险的病理生理效应,并随着电流的增大、时间的增长将会产生心室纤维性颤动,乃至人体窒息(“假死”),在瞬间或在两三分钟内就会夺去人的生命。因此,在保护设施不完备的情况下,人体触电伤害得极易发生的。所以,施工中做好好感防工作,发生触电事故时要正确处理,抢救伤者。 1、防止触电伤害的基本安全要求根椐安全用电“装得安全、拆得彻底、用得正确、修得及时”的基本要求,为防止发生触电事故,在日常施工(生产)用电中要严格执行有关用电的安全要求。 1.1 用电应制定独立的施工组织设计,并经企业技术负责人审批,盖有企业的法人公章。必须按施工组织设计进行敷设,竣工后办理验收手续。 1.2 218、一切线路敷设必须按技术规程进行,按规范保持安全距离,距离不足时,应采取有效措施进行隔离防护。 1.3 非电工严禁接拆电气线路、插头、插座、电气设备、电灯等。 1.4 根椐不同的环境,正确选用相应额定值的安全电压作为供电电压。安全电压必须由双绕组变压器降压获得。 1.5 带电体之间、带电体与地面之间、带电体与其他设施之间、工作人员与带电体之间必须保持足够的安全距离,距离不足时,应采取有效措施进行隔离防护。 1.6 在有触电危险的处所或容易产生误判断、误操作的地方,以及存在不安全因素的现场,设置醒目的文字或图形标志,提醒人们识别、警惕危险因素。 1.7 采取适当的绝缘防护措施将带电导体封护或隔壁起219、来,使电气设备及线路能正常工作,防止人身触电。 1.8 采用适当的保护接地措施,将电气装置中平时不带电,但可能因绝缘损坏而带上危险的对地电压的外露导电部分(设备的金属外壳或金属结构)与大地作电气连接,减轻触电的危险。 1.9 施工现场供电必须采用TN-S或TT的四相五线的保护接零系统,把工作零线和保护零线区分开,通过保护接零作为防止间接触电的安全技术措施,同一工地不能同时存在TN-S或TT两个供电系统。注意事项有: 1.9.1 在同一台变压器供电的系统中,不得将一部分设备做保护接零,而将另一部分设备做保护接地； 1.9.2 采用保护接零的系统,总电房配电柜两侧做重复接地,配电箱(二级)及开关箱220、(三级)均应做重复接地。其工作接地装置必须可靠,接地电阻值4； 1.9.3 所有振动设备的重复接地必须有两个接地点； 1.9.4 保护接零必须有灵敏可靠的短路保护装置配合； 1.9.5 电动设备和机具实行一机一闸一漏电一保护,严禁一闸多机,闸刀开关选用合格的熔丝,严禁用铜丝或铁丝代替保险熔丝。按规定选用合格的漏电保护装置并定期进行检查； 1.9.6 电源线必须通过漏电开关,开关箱漏电开关控制电源线长度30m。 2、 发生触电事故的应急预案 2.1 触电急救的要点是动作迅速,救护得法,切不可惊慌失措,束手无策。要贯彻“迅速、就地、正确、坚持”的触电急救八字方针。发现有人触电,首先要尽快使触电者脱221、离电源,然后根椐触电者的具体症状进行对症施救。 2.2 脱离电源的基本方法有； 2.2.1 将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉,以切断电源； 2.2.2 用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上剥离或者将触电者剥离电源； 2.2.3 必要时可用绝缘工具(如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头)切断电源线； 2.2.4 救护人员可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者,使之脱离电源； 2.2.5 如果触电者由于痉挛手指紧握导线缠绕在身上,救护人员可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电源,然后再采取其他办法把电源切断； 2.2.6 如果触222、电者触及断落在地上的带电高压导线,且尚未确证线路无电之前,救护人员不可进入断线落地点810米的范围内,以防止跨步电压触电。进入该范围的救护人员应穿上绝缘靴或临时双脚并拢跳跃地接近触电者。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电,才可在触电者离开触电导线后就地急救。 2.3 在使触电者脱离电源时应注意的事项: 未采取绝缘措施前,救护人员不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服； 2.3.2 严禁救护人员直接用手推、拉和触摸触电者；救护人员不得采用金属或其他绝缘性能较差的物体(如潮湿木棒、布带等)作为救护工具； 2.3.3 在拉拽触电者脱离电源的过程中,救223、护人员宜用单手操作,这样对救护人比较安全； 2.3.4 当触电者位于高位时,应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死(电击二次伤害)； 2.3.5 夜间发生触电事故时,应考虑切断电源后的临时照明问题,以利救护。 2.4 触电者未失去知觉的救护措施:应认触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息,并派人严密观察,同时请医生前来或送往医院诊治。 2.5 触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施:应使其舒适地平卧着,解开衣服以利呼吸,四周不要围人,保持空气流通,冷天应注意保暖,同时请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳停止,应立即施行人工呼吸及胸外心脏挤压。 2.6 对“假死”者224、的急救措施:当判定触电者呼吸和心跳停止时,应立即按心肺复苏法就地抢救,方法如下: 2.6.1 通畅气道。第一,清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方,迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。若发现触电者口内有食物、假牙、血块等异物,可将其身体及头部同时侧转,迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入,从口中取出异物,操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二,采用仰头抬颊法畅通气道。操作时,救护人用一只手放在触电者前额,另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起,两手协同将头部向后推,舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰,可于其颈部下方垫适量厚度的物品,但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。 2225、.6.2 口对口(鼻)人工呼吸。使病人仰卧,松解衣扣和腰带,清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等,保持呼吸道畅通。救护人员一手将伤者下颌托起,使其头尺量后仰,另一只手捏住伤者的鼻孔,深吸一口气,对住伤者的口用力吹气,然后立即离开伤者口,同时松开捏住鼻孔的手。吹气力量要适中,次数以每分种1618次为宜。 2.6.3 胸外心脏挤压。将伤者仰卧在地上或硬板床上,救护人员跪或站于伤者一侧,面对伤者,将右手掌置于伤者胸骨下段及剑突部偏左,左手置于右手之上,以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱,随后将手腕放松,每分钟挤压6080次。在进行胸外心脏按压时,宜将伤者头部放底以利静脉血回流。若伤者同时伴有226、呼吸停止,在进行胸外心脏按压时,还应进行人工呼吸。一般做4次胸外心脏按压,做一次人工呼吸。八、发生坍塌事故的预防及应急预案 XX市政工程施工中,深坑作业的机会较多,如排水基坑、隧道开挖施工、人工挖孔桩、桥梁基础开挖、桥梁支顶架塔设施工、钢筋安装等都较易发生坍塌事故,而XX市政集团类似的事故发生较多,且比较重大。事故一旦发生抢救难度较大,故需要引起高度重视,必须加强监控管理,在技术上采取有效的防护措施。 1、 防止坍塌事故的基本安全要求 1.1 大型土方和开挖较深的基坑工程,施工前要认真研究整个施工区域和施工场内的工程地质和水文资料、邻居建筑物或构筑物的质量和分布情况、挖土和弃土要求、施工环境及227、气候条件等,编制专项施工组织设计(方案),制定有针对性的安全技术措施,XX公司有关部门审核、审批,严禁盲目施工。 1.2 基坑开挖工程应验算边坡或基坑的稳定性,并注意由于土体内应力场变化和淤泥土的塑性流动而导致周围土体向基坑开挖方向位移,使邻居建筑物产生相应的位移和下沉。验算时应考虑地面堆截、地表面积水和邻居建筑物的影响等不利因素,决定是否需要支护,选择合理的支护形式,在基坑开挖期间应加强监测。 1.3 基坑开挖后应及时修筑基础,不得长期暴露。基础施工完毕后,应抓紧基坑的回填工作。回填基坑时,必须事先清除基坑中不符合回填要求的杂物。在相应的两侧或四周同时均匀进行。 1.4 挖土方前对周围环境要228、认真检查,不能在危险岩石后建筑物下面进行作业。 1.5 人工开挖时两人操作间距应保持23m,并应仍上而下挖,严禁偷岩取土。 1.6 大型支顶架的搭设,必须根据工程的特点按照规范规定,制定施工方案并验算其整体稳定性及地基承载里,同时制定塔设的安全技术措施。 1.7 施工用的其他类型脚手架、临时设施,必须严格按有关规范、规程进行塔设。 1.8 脚手架搭设作业时,应按形式基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设,矩形周边脚手架宜从其中的一个角部开始向两发方向延伸搭设,确保已搭部分稳定。 1.9 架上作业应按规范或设计规定的荷载使用,严禁超载,架面荷载应力求均匀分布,避免荷载集中于一侧。 1.10229、 架上作业时,不得随意拆除基本结构杆件,因作业需要必须拆除某些杆件时必须取得项目总工的同意,并采取可靠的加固措施后方可拆除。 1.11 支顶架、脚手架、临时设施使用前,必须按要求进行验算,验算合格后方可交付使用,进入下一工序施工。 1.12 绑扎基础钢筋时,应按施工设计规定摆放钢筋支架或马凳架起上部钢筋,不设任意减少支架或马凳。操作前应检查基坑上和支撑是否牢固。 2 发生坍塌事故应急预案当发生坍塌事故后,抢救重点是集现场的人力、物力、设备尽快把压在人上面的土方构件搬离,受伤者抬出来并立即抢救。 2.1 如伤员发生休克,应先处理休克。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动,并将下肢抬高约230、20度左右,尽快送医院进行抢救治疗。遇呼吸、心跳停止者,应立即进行人工呼吸,胸外心心脏挤压。 2.2 出现脑损伤,必须维持呼吸道通畅,昏迷者立即平卧,面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入,发生喉堵塞。有骨折者,应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折,严重的骨及严重的脑损伤症状出现,创伤处用消毒纱布或清洁步等覆盖伤口,用绷带或步条包扎后,及时送就近有条件的医院治疗。 2.3 发现脊椎受伤者,创伤处用消毒纱布或清洁步等覆盖伤口,用绷带或步条包扎后,搬运时,将伤者平卧放在帆布担架或硬板上,以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫或致死亡。抢救脊椎受伤者。搬运过程中严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩脊运。 2231、.4 发现伤者手足骨折,不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定,使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法:以固定骨折处上、下关节原则,可就地取材,用木板、竹头等。无材料的情况下,上肢可固定在身侧、下肢与健侧下肢在一起。 2.5 遇有创伤性出血的伤员,应迅速包扎止血,使伤员保持在头低脚高的卧位,并注意保暖。 2.5.1 一般伤口的止血法:先用生理盐水(0.9%Nacl溶剂)冲洗伤口,涂上红药水,然后盖上消毒纱布,用绷带较紧地包扎。 2.5.2 加压包扎止血法:用纱布、棉花等作软垫,放在伤口上再包扎,来增加压力而达到止血。 2.5.3 止血带止血法:选择弹性好的橡皮管、橡皮带232、或三角巾、毛巾、带状布条等,上肢出血结扎在上臂1/2处(靠近心脏位置),下肢出血者扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时,在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次,每次放松0.51分钟。 2.6 动用最快的交通工具或其他措施,及时把伤者送往邻近医院抢救,运送涂中应尽量减少颇。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。8. 九、火灾和爆炸事故的预防及其应急预案公路现场施工需要一定数量的可燃板材,这些材料如果处理不妥,防火措施不力极易发生火灾,在施工阶段,也需要用大量的乙炔和氧气,对钢筋进行焊割,如盛装乙炔和氧气体的钢瓶储存方法不当,使用不规范,也容易发生因气体泄露而233、产生的气瓶爆炸事故。因此,加强对可燃物的易燃物易爆物品的管理是有效防止火灾和爆炸事故的发生,保护员工生命安全,企业利益和国家财产不受损失的有效措施。 1、 预防火灾和爆炸事故的基本安全措施 1.1 组织措施 1.1.1 要建立、健全消防机XX公司、项目部要消防安全应急小组,并明确项目、施工班组的消防安全责任人和消防安全管理人,负责管理本施工标段的消防安全工作。 1.1.XX公司、项目部要加强对员工、进场施工人员进行消防知识的教育,并对其进行灭火技能的培训,提高自防自救能力,每年要进行不少于一次的消防演练。 1.1.3 办公场所、集体宿舍、设备、材料堆放场所要配备充足有效的灭火器材。 1.1.4234、 制订事故发生时的扑救方案和人员疏散步骤、方法和路线,使事故的损失降到最低。 1.2 管理措施 1.2.1 各施工班组要按规定设置乙炔和氧气瓶的库房,气瓶储存室通风要良好,在库房门口张挂醒目的防火警示标志,配备充足有效的灭火器材。 1.2.2 乙炔和氧气的使用和存放要符合有关规定。 1.2.3 在易燃、易爆场所动火作业,必须先办理“三级”动火审批手续,领取动火作业许可证,并做足防火安全措施,方可动火作业,动火时要设专人值班,随时观察动火情况。 1.2.4 严禁对盛装过可燃气体的容器进行焊割。 1.2.5 焊割(动火)作业操作人员必须参加劳动、消防部门的培训,考试合格取得焊工证后,方可上岗,在作235、业时应做到“八不”、“四要”、“一清”。 1.2.6 集体宿舍的用电要由持证电工安装,不准乱拉乱接电线,不准在电线上晾挂衣物,不准在宿舍内使用明火、电炉、气化炉具,不准使用电热器具以及其他违规电器,严禁躺在床上吸烟。 1.2.7 仓库存放物品应分类、分堆储存,甲、乙类物品和一般物品以及容易相互发生化学反应或者灭火方法不同的物品,必须分间、分库储存。 1.2.8 储存丙类固体物品库房,不准使用碘钨灯和超过60瓦以上的白炽灯高温照工具。 1.2.9 库房内设置的配电线路,需穿金属管或用非燃硬塑管保护,每个库房应当在库外单独安装开关箱,做到人离断电,禁止使用不合格的保险装置。 1.2.10 厨房不准236、同时使用煤气炉、柴炉和油炉。 2、 发生火灾和爆炸事故的应急预案 发生火灾和爆炸,首先是迅速扑灭火源和报警,及时疏散有关人员,对伤者进行救治。 2.1 火灾发生初期,是扑救的最佳时机,发生火灾部位的人员要及时把握好这一时机,尽快把火扑灭。 2.2 在扑救火灾的同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。 2.3 在现场的消防安全管理人员,应立即指挥员工撤离火场附近的可燃物,避免火灾区域扩大。 2.4 组织有关人员对事故区域进行保护。 2.5 及时指挥、引导员工按预定的线路和方法疏散、撤离事故区域。 2.6 发生员工伤亡,要马上进行施救,将伤员撤离危险区域,同时打“120”电话求救237、。9. 十、 中署事故的预防及其应急救援预案 夏季施工气候炎热,建筑工人现场施工人员普遍在露天和高处作业,劳动强度大,时间长,随时都有发生中署事故的可能。因此,加强夏季的防署降温工作是保护职工身体健康,保证完成生产任务的一项重要措施。 1、预防中署事故基本安全要求 采取综合的措施,切实预防中署事故的发生,从技术、保健、组织等多方面去做好防署降温工作。 1.1 组织措施 加强防署降温工作的领导,在入署以前,制订防署降温计划和落实具体措施。 1.1.1 要加强对全体职工防署降温知识教育,增加自防中署和工伤事故的能力。注意保持充足的睡眠时间。 1.1.2 应根椐本地气温情况,适当调整作息时间,利用早238、晨、傍晚气温较低时工作,延长休息时间等办法,减少现场施工人员受阳光辐射的时间和强度,以防中署。还可根椐施工工艺合理调整劳动组织,缩短一次性作业时间,增加施工过程中的轮换休息。 1.1.3 贯彻劳动法,控制加班加点,加强工人集体宿舍管理；切实做到劳逸结合,保证工人吃好、睡好、休息好。 1.2 技术措施 1.2.1 进行技术革新,改革工艺和设备,尽量采用机械化、自动化,减轻建筑业劳动强度。 1.2.2 在工人较集中的露天作业施工现场中设置休息室,室内通风良好,室温不超过30；工地露天作业较为固定时,也可采用活动幕布或凉棚,减少阳光辐射。 1.3 卫生保健措施 1.3.1 入署前组织医务人员对从事高239、温和高处作业的人员进行一次健康检查。凡患持久性高血压、贫血、肺气肿、肾脏病、心血管系统和中枢神经系统疾病者,一般不宜从事高温和高处作业工作。 1.3.2 对露天和高温作业者,应供给足够的符合卫生标准的饮料；供给含盐浓度0.10.3%的清凉饮料。署期还可提供给工人绿豆汤、茶水,但切忌暴饮,每次最好不超过300毫升。 1.3.3 加强个人防护。一般宜选用浅蓝色或灰色的工作服,颜色越浅阻率越大。对辐射强度大的工种应供给白色工作服,并根椐作业需要配戴好各种防护用具。露天作业应戴白色安全帽,防止阳光曝晒。 2、 发生中署的表现及其应急预案 2.1 中署症状的表现 2.1.1 先兆中署。其症状为:在高温环240、境中劳动一段时间后,出现大量流汗、口渴、身体感到无力、注意力不能集中,动作不能协调等症状,一般情况此时体温正常或略有升高,但不会超过37.5。 2.1.2 轻症中署。其症状为:除有先兆中署外,还可能出现头晕乏力、面色潮红、胸闷气短、皮肤灼热而干燥,还有可能出现呼吸循环系统衰竭的早期症状,如面色苍白、恶心、呕吐、血压下降、脉搏细弱而快、体温上升至38.5以上。此时如不及时救护,就会发生热晕厥或热虚脱。 2.1.3 重症中署。一般是因为未及时适当处理出现的轻症中署(病人),导致病情继续严重恶化,随着出现昏迷、痉挛或手脚抽搐。稍作观察会发现,此时中署病人皮肤往往干燥无汗,体温升至40以上,若不赶紧抢241、救,很可能危及生命安全。 2.2 发生中署事故的应急预案 2.2.1 发生中署事故后,应立即将病人扶(抬)至通风良好且阴凉的地方,将病人的领扣松开,以利呼吸,同时给病人服下解署药十滴水,采取适当的降温措施； 2.2.2 对重症中署者,除按上述条件施救外,还应对病人进行严密观察,并动用工地的交通工具或拦截出租车及时将病人送往就近有条件的医院进行治疗。10. 十一、泥石流灾害的预防及其应急救援预案由于本施工合同段位于泥石流发育地段,该地段的泥石流具有暴发频率高,危害程度大,治理过程难等特点,并且会引起其他地质灾害,如:造成堆积物崩塌而引起的滑坡等病害。为了做好泥石流应急抢险工作,最大限度地减少或避242、免地质灾害对我们人身、生活和施工作业面带来的危害,结合本项目部施工区段易发生泥石流区域的实际情况,确立以“以防为主,整治为辅,因地制宜,就地取材,总体规划,综合防治”的原则,确保项目部所承担的道路、隧道、桥梁作业面的安全,各项工作正常进行 1、预防泥石流灾害基本安全要求 1.1各施工队要根据本队预防泥石流工作特点、地理环境、作业面等,分析找出本责任区内预防泥石流的薄弱环节及沟口、沟道的堵塞或毁坏地段部位,事先进行疏通和修缮,并对其制定本队预防泥石流应急预案1.2各级防泥石流抢险救灾组织面对灾情要立即采取有力措施,服从上级应急抢险指挥部的统一指挥,启动本施工队防泥石流抢险救灾工作应急预案1.3各243、施工队在汛期施工中,要指定专人收听天气预报,及时了解天气变化情况,合理组织施工生产,特别是在土方施工,桥梁施工过程中,严格按照雨季施工方案施工,确保施工安全。1.4及时作好本单位防泥石流抢险救灾人员数量、机械台班、工程数量、资金投入等的统计工作,及时上报。2、泥石流发生的应急预案2.1泥石流不同于滑坡、山崩和地震,它是流动的,冲击和搬运能力很大,所以不能沿沟向下或向上跑,而就向两侧山坡上跑,离开沟道、河谷地带。注意不要在土质松软、土体不稳定的斜坡停留,以免斜坡下滑。应在基底稳固又较为平缓的地方进行躲避。2.2在冲沟中随意弃土、弃渣、堆放垃圾,将给泥石流原发生提供固体物源、促进泥石流的活动,因此244、要保证沟道有良好的泄洪能力。2.3据对当地气象的调查每年的6月8月份是汛期和泥石流高发期,在此时段要密切注意天气变化做好防汛及泥石流的准备工作。 雨季或雨天的夜晚灾害发生的频率高,就对地质灾害保持更高的警惕性,雨天不要在崩塌、滑坡和泥石流的危险区留宿。2.4监测当地的降雨过程和降雨量(或接收当地天气预报信息),根据经验判断降雨激发泥石流的可能性；监测沟岸滑坡活动情况和沟谷松散土石堆积情况,分析滑坡都堵河及引发溃决型泥石流的危险性。2.5泥石流形成后河谷上游有雷鸣响动,人员应向两侧山坡撤离,不可停留在河沟处,暴雨过后,泥石流仍会发生,要等雨停后过段时间才可返回。2.6抢险后,不要立即组织施工施工245、人员进行生产自救。首先应对泥石流发生地段进行查看、辨识,在一段时间内确保无险情及安全隐患后,才有条件进行生产自救。2.7泥石流过后,对施工作业面损毁程度、水质、病毒疫情等进行必要的分析检测、检查,确认安全可靠并得到防灾有单位的批准方可对损毁部位和防灾设施进行修复整改。2.8对损坏的设施应制定修复方案及再次遇险预防措施,报经相关部门审批并修复整改实施完毕方可恢复施工生产。11. 十二、环保、水保事故的预防及其应急预案环境保护和水土保持是按照法律法规、各级主管部门和企业的要求,保护和改善作业现场的环境,控制现场的各种粉尘、废水、废气、固体废弃物、噪声、振动等对环境的污染和危害。环境保护是文明施工的246、重要内容之一,它对保证人们身体健康和社会文明；消除外部干扰,保证施工顺利进行；节约能源,保护人类生存环境；保证社会和企业可持续发展都具有重要的意义。路基、桥梁等施工时有可能引起植被的破坏以及水源、噪音的污染,我单位将严格遵守环境保护法和水土保持法以及相关的法律、法规、规章制度,严格执行“三同时”即:同时设计、同时施工、同时竣工,确保环保目标圆满实现。1、水污染的防治施工现场废水和固体废物随水流流入水体部分,包括泥浆、水泥、油漆、各种油类、混凝土外加剂、重金属、酸碱盐、非金属无机毒物等,是造成水污染的主要来源。路基施工机械、桥梁桩基施工及混凝土施工过程中产生的大量废水和废物会侵蚀深层地基的清洁水247、源；混凝土的生产、运输、浇筑产生的污染,施工机械设备产生的污染,劳动力高度集中产生的污染,以及其他相关配套设施产生的污染将对水源产生较大影响。在施工中必须采取有效措施,保护水源及所处水系不受污染。 1.1修建便道时,滑落到河道的土石方我们将及时清理,及时疏通河道。1.2施工现场搅拌站废水,桩基、墩台修建时的泥浆水和施工机械油污。我们将充分利用沉淀水用于工地洒水降尘。1.3现场存放油料的地面进行防渗处理,如采用防渗混凝土地面、铺防油毡等措施。在使用过程中,要采取防止油料跑、冒、滴、漏的措施,防止土壤或河流受到污染。1.4施工现场的临时食堂,污水排放设置有效的隔油池,定期清理,防止污染。1.5工地248、临时厕所的化粪池采取防渗措施,并尽可能利用既有建筑物内的水冲式厕所,同时做好防蝇、灭蛆工作。1.6化学用品、外加剂等应库内存放,妥善保管,防止污染环境。1.7禁止将有毒废弃物作土方回填。1.8加强对地表水和地下水水质的监测,配合当地环境监测部门搞好舆论宣传和监督工作,加强对沿线施工废水的控制,发现新的污染问题及时进行处理,防止水质恶化。2、固体废弃物的处理本标段在施工过程中,会产生大量的固体废弃物,包括建筑碴土、生活垃圾、废弃的散装建筑材料、废弃的包装材料、粪便等。固体废弃物对环境的危害主要表现在侵占土地、污染土壤、污染水源、污染大气、影响环境卫生,因此在施工中要采取以下措施进行处理。2.1回249、收利用对建筑碴土可视其情况加以利用；废钢可按需要用作金属原材料；对废电池等应分散回收,集中处理。2.2减量化处理对固体废物进行分选、破碎、压实浓缩、脱水后减少其最终处置量,减低处理成本,降低对环境的污染。在减量化处理过程中,也可采用焚烧、热解、堆肥等技术措施。2.3焚烧处理对于不适合再利用且不宜直接予以填埋处理的废物,尤其是对受到病菌、病毒污染的物品,采用焚烧进行无害化处理。焚烧处理应使用符合环境要求的处理装置,注意避免对大气的二次污染。2.4稳定和固化处理利用水泥、沥青等胶接材料,将松散的废物包裹起来,减少废物的毒性和可迁移性,减少污染。2.5填埋经过无害化、减量化或焚烧处理的废物残碴集中到250、环保部门指定的地点进行填埋处理。填埋场应利用天然或人工屏障,尽量使需处置的废物与周边的生态环境隔离,并注意废物的稳定性和长期安全性。施工现场的生活垃圾,应运至环保部门指定地点集中堆放。3、噪音的防治本标段施工线路在靠近村民房舍施工中应采取措施,使施工噪音、振动达到环境标准。3.1在设备选型时,对本工程使用的机械设备进行详细的建筑声响评估,选择低污染或低噪声设备,并采取消音、隔音、护板等措施降低噪音。3.2在靠近居民区施工时,机械设备和工艺操作所产生的噪音不得超过有关标准,并符合国家规定的有关规定,否则应采取消声措施,降低噪音。3.3机械车辆途经居民区地应减速慢行,不鸣喇叭。在比较固定的机械设备251、附近,修建临时隔间屏障,减少噪音传播。3.4在施工期间,适当控制机械布置密度,条件允许时拉开一定距离,避免机械过于集中形成噪音叠加。3.5对钢筋加工、混凝土拌合场地选择时,尽量远离居民区。安排施工人员在高噪音区间作业时,配备劳保用品。4、大气污染的防治本标段工程量大,上场机械设备数量较大,且集中施工；结构物大多采用水泥等易飞扬物且施工机械多以重型机械为主,现场施工将会产生大量的气体状态污染物和粒子状态污染物,必须采取切实有效的措施对施工现场的空气污染进行防治。4.1选择低污染的机械设备,并安装空气污染控制系统。4.2在运输、储存水泥、粉煤灰等易飞扬物时,采取覆盖、密封、洒水,防止和减少扬尘等措252、施。4.3车辆进出工地不得超限、超速运输,防止沿途撒漏及产生较大的粉尘。4.4严禁在现场焚烧任何废弃物及有毒废料(废机油、废塑料等)。生活营地使用清洁能源,保证炉灶烟尘符合标准；对施工机械车辆加强维护,以减少废气排量；对汽油等易挥发物品要密闭存放,并尽量缩短开启时间。5、运输环境的保护措施由于本施工段跨公路施工,为保证施工期间道路的畅通及施工机械设备的正常施工,应采取如下措施:5.1在交道口施工时,设立警示牌、车辆限高标志牌,以正确引导车流的行驶方向,并派专人指挥道口交通。5.2施工期间,施工车辆较多,进出场频繁,造成一些交通压力,为安全起见,项目部可以请公安干警协助交警疏解交通人流和车流,尽253、量减少施工对交通的干扰。5.3运输大宗工程材料时,预先与交通管理部门协商,确定运输线路和运输时间,超长超限构件和大型设备的运输要安排在夜间进行,以减轻对交通造成的压力。5.4施工便道与地方道路交叉处设置交通疏解员,以确保施工车辆及设备的畅通无阻,杜绝堵车等现象发生。6、水土保持措施6.1努力做好水土保持工作,实行“三同时”制度,加强对施工人员水土保持的教育。严格遵守有关水土保持的法规、条例。6.2制定详细的水土保持施工措施,实行水土保持责任制。6.3施工便道原则上少挖多填,避免对地表植被的扰动及地下层上水的出露,减少对环境的扰动。6.4在基坑顶设挡水埝,防止地表水流入基坑；采用水泵排水时,水泵的进出口水管和水泵进行包扎。做好防排水措施,避免基底、坡脚、填层积水。6.5施工完毕后,对开挖场进行平整,必要时需覆盖,防止荒漠化或水土流失。7、临时工程的使用及恢复严格按照甲方及监理批准的施工组织设计平面布置图,以减少破坏植被,少占耕地为原则,合理布置临时工程及施工营地,不侵占规划以外场地。生产、生活房屋均采用对环境影响小的拼装活动房屋,且房屋周围设通畅的排水系统,并对空地进行绿化,同时对施工场地硬化,减少水土流失和污染。