1、目录第一节 编制依据及原则1一、编制依据1二、编制原则1第二节 工程概况1一、 工程简介1二、施工方法概述1三、工程技术标准2第三节 施工工艺3一、施工流程3二、钢管支架安装3三、钢管支架预压5四、第一层箱梁施工6五、第二层箱梁施工9六、第三层箱梁施工10七、预应力张拉12八、支架拆除15第四节 质量保障措施16一、建立质量保证体系16二、质量控制及要求17第五节 文明安全施工保证措施18一、施工组织管理19二、环境保护管理19三、施工安全管理19四、社会治安管理19五、施工安全保证措施19第六节 支架、模板受力计算21一、底板支架验算21二、底模受力计算30三、侧模受力计算33四、顶板底模及2、支架验算36五、翼板验算39第一节 编制依据及原则一、编制依据（1）XX高速公路XX至XX段第一合同段施工招标文件（2）XX高速公路XX至XX段第一合同段施工图设计（3）JTG F80/1-2004 公路工程质量检验评定标准（4）XX高速公路XX至XX段第一合同段总体施工组织设计（5）GBJ214-89 组合钢模板技术规范（6）GB50205-95 钢结构工程施工及验收规范二、编制原则1.37#、38#墩箱梁0#块与1#块同时施工，采用落地式钢管支架，分三层施工。2. 箱梁混凝土由岸上搅拌站提供，沿塔吊布置泵管由车载泵送料浇注。3. 37#、38#墩左右幅箱梁共4个0#块及8个1#块，采用四套3、支架，4套底模，2套侧模和2套内模。4箱梁0#块、1#块施工主要起重设备为150型塔吊，布置在靠便桥侧的承台中心线上。另有一台浮吊，配合支架安装。支架拆除采用4套5T卷扬机。第二节 工程概况一、 工程简介 XX高速第一合同段XX特大桥95+170+95m连续刚构箱梁单幅单箱单室截面，为三向预应力结构。箱梁顶板宽19.58m，底板宽11m，翼板悬臂长4.29m。箱梁0#块长12m，墩两侧各外伸1.5m，1#块长2.5m，对称分布在0#块两端。0#块墩间段底板厚1.2m，悬臂段底板厚度由1.9m渐变至1.171m。腹板厚1.4m，悬臂段腹板厚由1.4m渐变至0.75m。左幅外腹板、右幅内腹板高104、.8m。0#块顶板厚0.5m，悬臂段顶板厚由1m渐变至1#块的0.3m。每个主墩墩顶设一道2m厚的横隔板。1#块底板厚由1.171m渐变至1.123m，腹板厚0.75m，顶板厚0.3m。一个0#块20钢筋65305kg，16钢筋23641kg，12钢筋8370kg，6钢筋焊网3619kg。一个1#块20钢筋6096kg，16钢筋7778kg，12钢筋1373kg。0#、1#块共有96束预应力管道穿过，其中腹板40束，每束有25根15.2mm钢绞线；顶板56束，每束有27根15.2mm钢绞线。波纹管内径为120mm的塑料波纹管。此外还有预留管道4道。1#块预应力张拉4束，腹板2束，顶板2束。箱梁5、顶板设有横向预应力束，每50cm一道。箱梁腹板上设有竖向预应力束，间距为50cm一道。二、施工方法概述箱梁0#块、1#块分三层施工，第一层方量为447.4m3；第二层方量为437.6m3；第三层方量为209.6m3。箱梁0#块、1#块采用落地钢管支架施工。竖向钢筋分两层安装。箱梁两边翼板预各留10cm先不浇筑。与防撞栏一同施工。纵向预应力张拉采用600T千斤顶，整束对称张拉。横向预应力及竖向预应力采用YCW240千斤顶单根单端张拉。在承台横桥向轴线上、靠便桥侧布置一台150型塔吊，臂长55m。用以安装模板、钢筋吊运及其它施工材料。 三、工程技术标准1. 公路等级：四车道高速公路。2. 设计速度6、：100km/h。3. 设计宽度：与路基同宽4. 设计荷载：公路-级。5. 设计洪水频率：1/3006. 地震烈度：度。7. 地震动峰值加速度系数：0.058. 通航标准：级。9. 坐标系统：1980年西安坐标系。10. 高程系统：1985年国家高程系统。第三节 施工工艺一、 施工流程箱梁0#块、1#块施工流程如下：图3-1 箱梁0#块、1#块施工流程承台第二层混凝土浇筑时，预埋钢管支架预埋。钢管支架安装完成后，必须进行预压试验。试验合格后方可进行下一道工序。第三层混凝土达到强度要求后，方可进行预应力张拉。二、 钢管支架安装1、支架形式箱梁钢管支架由两个主墩分成基本独立受力的三部分。两墩之间支7、架称为墩间支架，主墩外侧的两部分称为悬臂支架。支架在垂直方向有两种形式，下部为18根630mm钢管，管长12m；上部为48mm钢管，高约3.5m。两者之间设贝雷梁和II56b纵梁。48mm钢管支架顶设可调节顶托，由箱梁底标高反算顶托标高。每排顶托顶面调整到同一标高。每套支架采用630mm钢管18根。支架纵梁采用双拼I56b，横梁采用贝雷梁，两墩之间布设6组，悬臂段各设4组。48mm钢管支架，搭设在贝雷梁上。详见箱梁0#块支架布置图。2、工艺流程图3-2 钢管架安装施工流程承台施工时注意预埋支架预埋件。钢管落点位置承台混凝土面应处理平整。平联自下而上逐层安装。3、预埋件埋设承台第二层混凝土浇筑前8、，预埋钢管支架预埋件。预埋件包括32mm精轧螺纹钢和10槽钢。32mm精轧螺纹钢为支架安装时的临时锚固，在平联安装前，保持外侧钢管的稳定。精轧螺纹钢固定在承台顶面钢筋上。如与钢筋冲突，纵桥向可进行适当调整。10槽钢作为垫梁的限位，防止垫梁在水平方向的偏移。4、630mm钢管及平联安装步骤如下：（1）测量放样出悬臂支架位置，并用卷尺量出垫梁垫板位置。安装垫梁，用木尖塞紧限位槽钢与垫梁空隙，并用扁担梁将垫梁锁紧。（2）塔吊将钢管吊放就位，采用吊垂球的方法，调整钢管的垂直度。钢管斜率不大于1/100。钢管位置、垂直度检查无误后，焊接钢管和垫梁，固定好钢管。（3）钢管全部竖立固定之后，安装平联。平联与9、钢管通过角钢连接。其中纵向平联只安装外侧一根，墩间支架钢管安装之后再安装另一根纵向平联。（4）测量放出墩间支架位置，并画出垫梁位置。垫梁与承台上预埋件进行临时固定，防止在钢管安装过程中，垫梁发生偏移。（5）外侧钢管竖立操作平台采用门式架搭设临时平台。门式架搭在两墩之间，紧靠着钢管位置。钢管吊放就位后，吊垂球调整钢管垂直度。调整完成后，将钢管与纵向平联固定。检查无误，钢管与垫梁焊接。（6）外侧钢管安装完成后，安靠墩柱的一根横向平联。（7）采用同样的办法竖立墩间支架的中间两根钢管。（8）最后安装其余平联。5、纵梁及贝雷梁安装II56b纵梁安装前，先测量各根钢管顶标高，并用钢板调整到同一高度。纵梁最10、长为18m，如果受吊装机械限制，不能整体吊装，可分而7m、11m两节。纵梁与主管点焊固定。贝雷梁安装在II56b纵梁上。每组贝雷梁由7节3m贝雷片组成，内撑花窗为45cm。贝雷梁共14组，墩间支架6组，悬臂支架各4组。用10制作定位卡将贝雷梁固定在II56b纵梁上。6、分布梁及48mm钢管支架搭设分布梁搭设在贝雷梁上。先用卷尺按图纸要求量出分布梁的间距，安放10分布梁。再用钢筋将分布梁连成整体，并每隔5根用定位卡将分布梁与贝雷梁固定。最后在分布梁上安装48mm钢管支架。0#块范围内立杆高3m，1#块范围内立杆高3.5m。0#块立杆纵向间距为50cm，在腹板范围横向间距为30cm，底板范围横向间11、距为100cm。1#块立杆纵向间距为100cm，在腹板范围横向间距为30cm，底板范围横向间距为50cm。水平杆设三层，第一层水平杆设在离立杆底15cm处，第三层设在离立杆顶15cm处，第二层水平杆设在中间。两层水平杆之间间距不得大于1.5m。立杆设有上下顶托，下托支承在10上。支架搭设完成后，测量放样出底板标高，并反算顶托标高，最后拉线调整每一根顶托标高。安装底模分布梁。分布梁采用10cm10cm方木。分布梁有两层，底层放在顶托上，间距与立杆相同；顶层间距不得大于30cm。底模全部采用=20mm胶合板。三、钢管支架预压钢管支架必须经过预压方可进行下一步施工。支架预压目的：检验支架结构受力变形12、情况；消除结构非弹性变形及不均匀沉降，以满足施工要求；根据弹性变形情况，设置施工预拱度。箱梁0#块、1#块第一层混凝土方量为451.3m3，作用在底板上的混凝土方量为275.3m3。荷载分布为底板370KN/m；墩间腹板荷载为105KN/m，作用在腹板位置，共两组；悬臂段腹板荷载为61KN/m，比墩间腹板的一半略大，作用在悬臂段腹板位置，共四组。预压荷载为支架施工时承受荷载的1.1倍。支架预压采用砂包堆载，腹板荷载集中位置则采用钢筋堆载。具体情况见0#块、1#块支架预压布置图。加载步骤如下：第一次加载：在底模上吊放砂袋，加载至370KN/m，即底板混凝土的100%；第二次加载：在每侧腹板位置各13、加载钢筋90吨，并如图示，将钢筋端头错开堆放；第三次加载：底板加载110KN/m；第四次加载：如第二次加载，在每侧腹板位置加载钢筋45吨。卸载：通过观测，支架沉降量24小时小于1mm，可以卸载。卸载顺序与加载顺序相反。注意事项：加载的砂袋、钢筋应称量，保证荷载准确。加载应对称均匀进行，避免出现偏载。砂袋堆放整齐均匀。第一次加载应尽量满足33.5KN/m2；第三次加载应尽量满足10KN/m2。底板上设观测点，每次加载完成后，观测一次。四、第一层箱梁施工1、 工艺流程图3-3 第一层箱梁施工流程2、钢筋安装钢筋安装前用风镐凿毛墩顶混凝土接触面，以凿出石子为标准。调直墩顶钢筋。由于0#块、1#块同时14、浇筑，贯穿三个块段的纵向钢筋不再按图纸设接头，如果钢筋长度大于12m，采用绑扎连接，搭接长度不小于35d。腹板与横隔墙由于高度都超过10m，所以分两节安装，第二节6m，余为第一节。钢筋安装顺序：底板底层钢筋及箍筋腹板、横隔墙竖向钢筋底板倒角钢筋底板面层钢筋竖向倒角钢筋腹板、横隔墙横向钢筋勾筋人洞钢筋。其中仅1#块底板有箍筋，所以须与底板底层钢筋同时安装。底板钢筋纵向、横向间距均为15cm。布置好横向、纵向钢筋，底模上按间距1m布置好混凝土垫块，并垫在横向钢筋下面。1#块底板底层钢筋与箍筋同时时安装。竖向钢筋间距为15cm。腹板竖向钢筋底部与底板横向钢筋点焊固定。同时在竖向钢筋顶部用20钢筋进行15、横向临时固定。必要时用20钢筋焊斜撑进行纵向临时固定。竖向钢筋安装完成后，按照钢筋安装顺序安装其它钢筋。最后安装防开裂钢筋网。3、预应力构件安装箱梁第一层预应力分两种，竖向预应力束和横向预应力束。竖向预应力布置在腹板和横隔板上；横向预应力布置在横隔板上。竖向预应力束离底板高15cm，故不能直接固定在底板钢筋上，需要另设固定钢筋。固定钢筋采用两根16钢筋或20钢筋，两根钢筋顶面离底板高15cm，两根钢筋宽度约为10cm。竖向预应力锚固端锚板按设计间距放到固定钢筋上，然后再用两根U形卡将锚板固定牢固。腹板竖向预应力由于紧靠着腹板钢筋，所以用U形卡将预应力束固定在横向钢筋上。竖向预应力束先吊垂球调垂16、直，再按1m的间距焊U形卡。超出第一层混凝土面的钢绞线盘圆，并用土工布包好，固定在混凝土面以上的竖向钢筋上。横隔板横向预应力构件安装与横隔板钢筋协调进行。横隔板竖向预应力需要另设固定钢筋，即沿横隔板纵桥向加设勾筋或利用原有勾筋，并与竖向钢筋点焊固定。预应力束用U形卡固定在加设的勾筋上。横隔板横向预应力束固定方法基本相同，即在预应力束安装高度上，利用原有勾筋或加设勾筋进行固定，勾筋横桥向间距为50cm。勾筋与竖向钢筋点焊固定。横向预应力束拉线调直后，再用U形卡固定在勾筋上。4、模板安装（1）底模按设计标高调整48mm钢管支架顶托高度。安装底层方木分布梁，方木分布梁的间距与钢管间距相同。方木接头应17、落在顶托上或两根顶托的中间位置，不允许接头处一侧方木悬挑过多。顶方木分布梁安放在底层方木分布梁上，间距不得大于30cm。首先用卷尺量出方木位置，并做好标记。然后安放方木，并用码钉将两层方木固定，每根顶层方木上不少于2根码钉。顶层方木接长采用搭接方式，即接长的两根方木接长端搭在同一根底层方木上。不允许顶层方木存在悬臂受力工况。底模采用244cm122cm2cm胶合板。胶合板顺顶层方木分布梁接缝应落在方木上，否则另加方木。胶合板装上以后，用钉子将胶合板与方木固定。（2）侧模箱梁外模采用标准钢模，先按分块拼装成块，并安装好竖向加劲梁。竖向加劲梁采用10，间距为50cm。外模与内模对拉。底板与横隔板位18、置拉杆则选用通长钢筋作为对拉杆。模板吊装就位后，按对拉杆位置开好螺杆孔。焊接对拉杆。然后安装外模横向加劲梁。内模平面部分主要采用钢模，倒角部分及不规则截面则采用木模。横隔板内模采用对拉杆对拉，腹板内模与外模对拉。端头模板采用=6mm钢板加工而成，钢筋伸出部分按钢筋间距加工成锯齿状。腹板范围的端头模板加工定制。采用钢板压制而成。底板端头模板由于没有原来钢筋可采用，所以采用通长对拉杆。腹板端头模板固定外侧采用通长钢筋，内侧加设通长对拉杆。（3）人洞模板人洞模板采用木模及方木制作，整体安装。5、混凝土浇筑混凝土浇筑前用清水将墩顶混凝土面及底模表面冲洗干净。箱梁混凝土标号为C60混凝土。混凝土由拌合楼19、拌制后，用混凝土输送车运输到主墩平台上，用车载泵送到位。混凝土运到现场后，要检查其坍落度及和易性，确保每车混凝土的质量。混凝土坍落度需分阶段控制，浇筑底板时坍落度控制在1618cm之间；浇筑腹板和隔板时，控制在1214cm之间。泵管沿塔吊上升到模板顶高度，再接到浇筑的各个部位。混凝土浇注分层进行，每层为30cm，横桥向对称浇筑，纵桥向先浇悬挑部分再浇中间部分。混凝土浇筑前应先洒适量水湿润墩顶混凝土。混凝土浇注采用插入式振动棒分层振捣混凝土，控制好每层的厚度，直到浇注完成。浇注过程中须振捣密实，防止出现蜂窝、麻面。混凝土浇筑每层浇注厚度为30cm，采用插入式振动器，振动器移动间距不宜超过其作业半20、径的1.5倍，与模板保持510cm的距离，插入下层的深度为510cm。振捣新灌混凝土层时，应将震动头插入下层混凝土5cm左右，使两层结合成一体。每次振捣完毕应边振动边徐徐拔出振动棒，不得将棒斜拔或横拔，严禁振动棒拔出前停振，以免造成混凝土出现空洞。浇注混凝土时，应同时派人检查和测量支架与模板的支立情况，如有变形、移位或沉陷等现象应立即停止浇筑，待校正处理好后方可继续。对每一振捣部位的振捣时间不能过长或过短，振捣时快插慢拔，振到该部位的混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面平坦、泛浆为止，拔出振动器不留孔洞，否则可能产生振捣不密实的现象。由于浇筑高度较低，混凝土的浇筑要求一次连续完成，如遇特殊情况需暂21、时中断时，允许间断时间不得超过90分钟。浇筑完成后应注意对混凝土的养护，待表面初凝后，洒水养生，养生时间为7天。每天洒水次数视环境湿度与温度控制，洒水以能保证混凝土表面经常处于湿润状态为度。混凝土浇筑过程中的注意事项：1）浇注混凝土期间应设专人检查模板、支架、钢筋、和预埋件的稳固情况，发现有松动、变形和位移时，应及时处理。2）在浇注过程中，还应随时注意插入式振捣器的工作位置，防止振动头与模板、钢筋和预埋件碰撞所引起的松动、变形和位移。3）浇筑过程就应保持混凝土面对称平衡上升，避免偏载过大。4）浇筑时注意保护预应力管道，严禁踩踏和用振动棒触碰波纹管。五、第二层箱梁施工1、工艺流程图3-4 第二层22、箱梁施工流程2、接合面处治第一层模板拆除后，接触面混凝土凿毛处理，以碎石外露为标准。如采用人工凿毛，则在第一节混凝土强度达到5MPa后开始。如采用风镐凿毛，则需混凝土强度达到10MPa方可进行。3、管架加高加高立杆采用对接管扣连接，相邻立杆之间接头错开1m。支架接高前先在原有架体顶端设一道附墙，防止支架倾覆。附墙采用25钢筋与侧面模板焊接的形式，每间距3m设一根。4、钢筋安装首先加高脚手架，接长竖向钢筋，并控制好钢筋顶标高。竖向钢筋接长后，由于高度过高，柔度过大，可以先临时利用脚手架进行固定。再安装水平钢筋和竖向导角钢筋。然后在纵向预应力管道安装完成后，安装勾筋。最后安装顶板伸入腹板的部分钢筋23、5、预应力构件安装安装横隔墙横向预应力束的办法与第一层安装方法相同。安装纵向预应力管道，并固定在腹板竖向钢筋上。首先安装T1预应力束的锚头。用卷尺量准锚头的中心位置，并调整好角度，套上螺旋钢筋，用钢筋固定在腹板竖向钢筋上。锚头贴紧端头模板，防止水泥浆进入预应力管道。预应力管道采用内径为120mm的塑料波纹管，塑料波纹管接头采用内径等于预应力管道外径的波纹管。塑料波纹管就位后，按照预应力钢束几何要素表整理平顺。采用勾筋架在两面竖向钢筋上，间距为50cm，用U形卡，将波纹管固定在勾筋上。为了防止在施工过程中，波纹管破损漏浆而造成管道堵塞，从波纹管两端穿入直径稍小的PVC管。混凝土浇筑完成后，将PV24、C管拨出。将盘圆的竖向预应力束解开，接长波纹管，按照第一层固定的方法，对预应力束进行定位固定。高出部分则固定在竖向钢筋上。并用封箱胶布封住波纹管口。6、模板安装、混凝土浇筑模板安装与第一层箱梁的侧模施工方法相同；混凝土浇筑与第一层箱梁腹、隔板施工方法相同。六、第三层箱梁施工1、工艺流程图3-5 第三层箱梁施工流程1、顶板、翼板支架搭设第二层箱梁内腔内材料全部拆除并清理干净。翼板支架采用48mm钢管搭设。翼板支架在第一层、第二层箱梁施工的脚手架基础上进行改装、完善。所以第一层、第二层箱梁施工的脚手架按照图纸要求进行搭设，注意控制好管顶标高。管顶安装顶托，并把顶托调整至标高。安装调平架。顶板支架采25、用48mm钢管搭设，立杆直接支承在底板混凝土面上。如果立杆落在倒角斜面上，则在斜面上凿出一个约6cm6cm的小平台。立杆的间距为1m1m，水平管竖向间距为150cm。管顶设顶托调节标高。2、底模安装翼板底模采用钢模，其中转角部分定作加工，直线部分采用标准模板。首先在调平架上按设计的间距安装10分布梁，分布梁与调平架点焊固定。然后测量放样出翼板的两条折线，安装转角模板，并调整好转角模板位置，使转角模板的折线与翼板折线重合。最后安装标准钢模。顶板底模采用=20mm木夹板，安装办法与底板底模相同。3、钢筋安装顶板钢筋分成两阶段安装。底层钢筋在底模安装完成后安装；面层钢筋在预应力构件安装、端头模安装完26、成后进行。调直整理好预埋在腹板里的钢筋，安装顶板的底层钢筋。底层钢筋纵向钢筋严格按照图纸设计间距安装，以方便端头模板安装。在底层钢筋上焊架立钢筋，架立钢筋顶面标高与面层钢筋网底标高相等。按端头模板的齿口位置在架立钢筋上安放面层纵向钢筋，然后再安装横向钢筋。4、端头模安装端头模有两种形式：翼板端头模与箱梁横断面端头模。翼板端头模采用=4mm钢板。由于翼板少浇筑10cm，所以翼板端头模开钢筋齿口，并按设计位置开好横向预应力的钢绞线孔。翼板端头模板用钢筋撑在翼板的底模上。横断面端头模采用=4mm钢板，并按图纸开好纵向预应力管道孔及纵向钢筋齿口。端头模采用10作为加劲梁，腹板及倒角范围每50cm一道，27、其它位置每1m一道。加劲梁两端分别焊在顶板底层、面层纵向钢筋上。5、预应力构件安装首先安装纵向预应力管道。安装办法与第二层箱梁施工相同。在底板钢筋上焊架立钢筋，保证横向预应力束安装在同一高度。架立钢筋每隔50cm安装一道。横向预应力束按图纸间距安装到位，并拉线调直。用U形卡将横向预应力束定位在架立钢筋上。横向预应力锚头固定在翼板端头模上。竖向预应力束调整好位置，安装锚头，并定位在面层钢筋上。6、预埋件安装箱梁上预埋件包括防撞栏预埋钢筋、排水系统泄水孔、防雷接地线和箱梁底排水孔。防撞栏有两种形式，中央防撞栏及外侧防撞栏。中央防撞栏钢预埋须测量放两排预埋钢筋点，拉线保证预埋钢筋在横桥向方向不发生偏28、移。外侧防撞栏预埋钢筋一排，同样须测量放样安装。排水系统泄水孔为124mm铸铁管，所以须预留不小于直径的孔位。防雷接地线采用50mm5mm镀锌扁钢焊在箱梁顶板的面层钢筋上，焊缝为10cm，中央防撞栏及外侧防撞栏均需引出。箱梁底排水孔安装在箱梁最低处，用钢筋固定在箱梁底板钢筋上。7、混凝土浇筑顶板混凝土坍落度控制在12cm14cm之间。初凝时间为5h。先浇筑腹板范围，再浇筑顶板，最后浇筑翼板。浇筑过程中注意保证对称浇筑。浇筑土收浆，采用竹扫把对混凝土面进行扫毛，以利于与桥面铺装的粘合。混凝土初凝后，盖上土工布，并淋水养生，养生时间不得少于七天。七、预应力张拉箱梁0#块需张拉的预应力有纵向预应力束29、，共4束，其中顶板束每束有27根钢绞线，腹板束每束有25根钢绞线。竖向预应力有108束横隔板横向预应力共有16根，顶板横向预应力34束。竖向、横向预应力每束有3根钢绞线。1、准备工作准备工作包括：钢绞线下料，穿纵向钢绞线，安装锚板、夹片，安装千斤顶。（1）钢绞线下料钢绞线下料前必须计算下料长度。理论下料长度包括：波纹管长度+锚板厚度+千斤顶长度+工作锚板厚度+预留长度。另外还需计算焊钢绞线牵引头损失长度，为便于安装锚板、工作锚板而设的钢绞线长度差。理论下料长度加上后两项即为钢绞线实际下料长度。钢绞线下料采用砂轮锯下料，禁止采用风割等热切割方法。（2）穿束横向预应力束和竖向预应力束管道安装前先穿30、入管内，纵预应力束在砼浇筑后穿束。钢绞线下料后，焊接牵引头，即将预应力束的每根钢绞线焊在一个U形钢筋上。牵引头应焊成正多边形或圆形，以减少牵引头的截面积，以达到减少预应力束牵引时的阻力。钢绞线束穿束采用一台5T卷扬机牵引。首先将一根钢绞线穿过波纹管，将引拉卷扬机钢丝绳穿过波纹管。卷扬机钢丝绳锁住预应力束牵引头的U形钢筋。然后开启卷扬机将钢束牵引入波纹管内，缓慢穿入。同时采用塔吊起吊等办法，配合卷扬机将预应力束平顺地穿入波纹管。牵引头从波纹管另一头露出后，密切注意两头钢束长度，避免任何一头钢绞线长度不足。（3）安装锚具钢绞线穿过后，将牵引头切割掉。钢绞线按锚板的孔位排列用薄钢片分排隔开，每排钢绞31、线比上一排短5cm。锚板安装从最长的一排钢绞线开始，逐排穿进钢绞，并用短铁管敲打，使锚板贴紧锚头。锚板安装后，安装夹片。（4）千斤顶安装千斤顶安装前，必须经过校验。千斤顶吊到预应力束附近后，用两个2T手拉葫芦将千斤顶挂在脚手架，脚手架必须经过适当的加固。然后用两个手拉葫芦配合，将千斤顶套入钢绞线。千斤顶安装后，安装工作锚板及夹片。2、张拉混凝土龄期大于5天后，且强度达到设计值90%以上，方可进行预应力张拉。预应力张拉顺序为：腹板预应力束顶板预应力束竖向横向预应力束。张拉操作步骤如下：010%设计张拉吨位持荷2分钟测量伸长量 100%设计张拉吨位持荷2分钟（锚固）测量伸长量回油测量伸长量预应力钢32、绞线张拉，一律采用张拉吨位与伸长量双控，以张拉力为主。M15-27设计张拉吨位为5279.31KN；M15-25设计张拉吨位为4888.3KN；M15-2设计张拉吨位为586.6KN。设计伸长量通过试验取得。钢束张拉至设计吨位后实测钢束引伸量不得小于计算值的95%，也不得大于计算值的106%。每束钢绞线断丝，滑丝应少于1根，同一断面的断丝不大于1%，且不允许整根钢绞线拉断。注意事项：每批预应力材料，到货时应由实验人员进行批量抽检。张拉千斤顶应事先进行校验，并按施工规范要求定期校验。张拉时滑丝断丝数不得超过总根数的1%，同一束中不得有整根断丝现象。张拉时进行张拉力及引伸量双控，对照两者读数如有偏33、差较大者应及时找出原因。张拉时箱梁应切实支撑稳固。张拉时千斤顶后方不得站人，并要求有遮挡。在有压力情况下不得拧旋张拉工具的螺丝或油管接头。3、预应力管道压浆张拉完毕后24h内必须进行管道压浆。孔道采用真空压浆方法，使之填满预应力筋与孔道间的间隙，让预应力筋与混凝土牢固粘结成一整体。压浆是预应力施工的一道重要工序，预应力钢束张拉完成后，应即时进行压浆工作，并保证压浆质量。（1）准备工作压浆前应对压力表进行标定。穿束前采用压缩空气或高压水清除管道内杂质，保证孔道畅通，并用不含油的压缩空气吹干孔道内积水。（2）水泥浆的拌制根据设计要求，压浆用水泥浆的强度原则上要达到箱梁砼的设计强度。据此试验确定水泥34、浆的水灰比为0.4，不允许掺氯盐外加剂，可掺减水剂和膨胀处加剂，具体用量通过试验确定。水泥浆的主要技术条件：水泥：采用P42.5R型硅酸盐水泥；强度：不小于60Mpa；泌水率：最大不超过3，拌和后3h控制在2以内，24h后泌水应全部被水泥浆吸收；流动性：水泥浆经流动性测定仪试验，流出时间控制在1418s；膨胀率：掺入膨胀剂后自由膨胀小于10；收缩率：不大于2。水泥浆拌和时，先下水后下水泥，拌和时间不少于1min。水泥浆自调制到压入管道的间隔时间不得超过40min。（3）压浆预应力张拉完毕后24小时内必须压浆，要求管道压浆密实采用真空辅助吸浆工艺施工。孔道压浆顺序是先下后上，最好将集中在一处的孔35、道一次压完。横向束由张拉端向锚固端压浆，纵向束由管道最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排气和泌水。在压浆过程中应缓慢、均匀进行，没有特殊原因中途不得停止，并将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭，使孔道内排气畅通。压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，并且达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。压浆完成后，应及时将锚口及梁端水泥浆冲洗干净，防止浮浆粘结，影响混凝土粘结质量。锚处多余的预应力筋需割切，钢束采用砂轮片切割，切割时采取降温措施，以免预应力筋和锚具过热。预应力束割切后的余留长度不小于5。切割时采取的降温措施可用水先将锚具浸没后，在水面上切割。八、支架拆除1、工艺流程图3-6 支架拆除施工36、流程预应力张拉后，开始拆除施工工支架。2、翼板及顶板支架模板拆除翼板混凝土浇筑，翼板模板拆除已不具有整体拆除的条件。所以模板拆除采用散折。即将模板、加劲梁拆散后，人工逐件转出翼板范围之外，再用塔吊转走。调整翼板支架的顶托，使模板脱离混凝土。割除模板与加劲梁的连接，拆除模板连接螺栓。然后人工将模板，加劲梁拉出翼板覆盖范围。顶板支架材料逐件折除，材料从隔墙人洞转出。3、底板支架拆除底板支架拆除自上而下进行。先降低顶托高度，将方木逐根顺出底板范围。然后拆除模板。最后由外到里拆除底板钢管支架。4、分布梁拆除割除分布梁与贝雷的连接，割除分布梁之间的连接钢筋，然后人工将各根分布梁搬到贝雷梁的两端，用塔吊转37、开。5、贝雷梁拆除塔吊吊住贝雷梁靠便桥一头，用卷扬机或手拉葫芦在贝雷梁另一端将贝雷梁沿横桥向外拉。箱梁顶靠便桥翼板上布置一台5T卷扬机。贝雷梁尾端拉至外侧纵梁时，用卷扬机挂住贝雷梁尾端。卷扬机与塔吊同时下放，将贝雷梁下到平台及承台上。最后再用汽车吊将贝雷梁转出。6、纵梁、钢管拆除底板、翼板钢管位置布设预留孔。作为卷扬机钢丝绳穿过的通道。拆除顺序：外侧纵梁横向平联中间纵梁砂箱调平垫梁纵向平联钢管。支架材料先用卷扬机下放到承台上，再人工用撬棍、滚筒等工具撬到浮吊、汽车吊作业范围，转出承台。第四节 质量保障措施一、建立质量保证体系1、工程质量目标本项目的质量目标是分项工程合格率100%，优良率90%38、以上，项目交工验收综合评分95分以上，项目竣工验收综合评分92分以上，杜绝重大质量事故，控制质量通病。2、项目质量管理体系我公司已在2000年开始按ISO2000质量体系运作。本项目我们仍将按其规定及工作程序进行规范化质量管理。组织机构如下：图4-1 质量管理组织机构图3、质量保证体系图4-2 质量保证体系框图二、质量控制及要求1、混凝土基本要求1）混凝土所用的水泥、砂、石、水、外掺剂及混合材料的质量和规格，必须符合有关技术规范的要求，按规范定的配合比施工。2）不得出现空洞和露筋现象。2、钢筋加工及安装基本要求1）钢筋、机械连接器、焊条等的品种、规格和技术性能应符合国家现行标准规定和设计要求。39、2）冷拉钢筋的机械性能必须符合规范要求，钢筋平直，表面不应有裂皮和油污。3）受力钢筋同一截面的接头数量、搭接长度、焊接和机械接头质量应符合施工技术规范要求。4）钢筋安装时，必须保证设计要求的钢筋根数。5）受力钢筋应平直，表面不得有裂纹及其他损伤。3、 实测项目见表4-1表4-3。 箱梁模板安装允许偏差 表4-1项次检查项目规定值或允许偏差1模板标高（mm）柱、墙、梁102模板内部尺寸（mm）梁+5，03轴线偏位（mm）梁104表面平整5相邻板表面高差25预埋件中心位置3预留孔中心线位置10预留孔截面内部尺寸10，0 钢筋加工及安装实测项目表 表4-2项次检查项目规定值检查方法和频率1受力钢筋间40、距（mm）两排以上排距5每构件检查2个断面，用尺量同排梁、板102箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距（mm）0，-203钢筋骨架尺寸长10按骨架总数30%抽查宽高或直径54弯起钢筋位置（mm）20每骨架抽查30%5保护层厚度（mm）梁、柱、拱肋5每构件沿模板周边检查8处 箱梁实测项目 表4-3项次检查项目（Mpa）规定值或允许偏差检查方法和频率1混凝土强度（mm）在合格标准内按附录D检查2相邻间距（mm）20尺或全站仪测量顶中底3处3竖直度（mm）0.3%H且不大于20吊垂线或经纬仪2点4梁顶高程（mm）10用水准仪测量3处5轴线偏差（mm）10用全站仪测量纵、横各2点6断面尺寸（mm）高度+5，41、-10用尺量长、宽、高个2点顶宽30顶底腹板厚+10，07节段间错台（mm）52m直尺竖、每20 m2一处第五节 文明安全施工保证措施严格按业主要求进行施工场地规划与制度建设，施工期间实现外界向业主“零”投诉目标，遵守国家和当地环境保护部门有关规定，争创广东省“标准化文明工地”。一、施工组织管理 1、施工区域明显处设置统一、明显的施工标牌，注明工程名称、建筑面积、建设单位、设计单位、监理单位、施工单位、工地负责人、开竣工日期等内容。2、施工场地和道路平整畅通，并应有排水设施。3、标语、标牌等设置按业主统一规定标志。4、设置、配备充足的消防设施、器材，符合有关消防规定。5、在施工点附近办公室内存42、放必备的常用、急救药品，保障有关施工人员意外受伤护理；放置一保温饮水桶，炎热天气可避免劳累中暑。二、环境保护管理1、生产场地、设备不扬尘、低噪音、废料处理不污染周边环境；2、办公、生产、生活区域清洁、安全、文明，能有效防止各种疾病的发生；三、施工安全管理1、建立健全的安全管理制度和保证体系，工班安全员负责到位，挂牌作业，并使他们有职有权，充分发挥监督检查作用，防止潜在的不安全因素，把事故消灭在萌芽状态。2、起重作业时，机械设备要良好，经常检查吊头、钢丝绳、销子等承重构件、确认安全后方可作业。3、施工场地的动力线和照明线要分开架设，实行一机一闸，要有漏电保护装置和防雨设施等。4、施工人员需佩带标43、牌和带好安全帽，施工区挂牌明示，无关人员严禁闯入。四、社会治安管理项目经理部制定有关治安管理制度，并严格落实；服从生产、统一管理和协调；社会治安、消防、急救、服务、防汛、防灾等措施编制完善、设备配备齐全。五、施工安全保证措施1、危险源辨识、评价与风险控制坚持贯彻“以人为本，规范管理，文明施工，持续改进”的方针，按公司质量、环境和职业健康安全管理体系要求和危险辨识、风险评价LEC的方法，在工程开工前，组织有关人员对各种作业活动、所对应工作环境、作业人员状态、使用的机械设备状态、涉及相关方人员等情况，对可能产生的危险源进行辨识，对事故的可能性大小、暴露于危险环境的频繁程度、发生事故的后果、风险的大44、小进行认真分析、预测和评价，判定重大危险源，根据重大危源清单制定相应风险控制措施：职业安全健康管理方案或应急预案，使本项目实现对职业安全健康风险进行系统、全面、有效的管理和控制，确保施工安全。见附表1。2、现场安全管理伤亡事故一般是由人的不安全行为和物的不安全状态相互作用造成的。因此应采取有效措施加强 “人、机、环境”不安全因素的控制。1）控制人的不安全行为 操作错误、忽视安全、忽视警告； 造成安全装置失效； 使用不安全设备； 用手代替工具操作； 物体（指成品、半成品、材料、工具、切屑和生产用品等）存放不当； 冒险进入危险场所； 攀、坐不安全位置（如平台护栏、汽车挡板、吊车吊钩等）； 在起吊物45、下作业、停留； 机器动转时加油、修理、检查、调整、焊接、清扫等工作； 有分散注意力行为； 在必须使用个人防护用品用具的作业或场合中，忽视其使用； 不安全装束； 对易燃、易爆等危险品处理错误。2）控制物的安全不状态 机械设备防护、保险、信号等装置缺乏或有缺陷；设备、设施、工具、附件有缺陷； 个人防护用品用具（如防护器具、安全带、安全帽、安全鞋等）缺少或有缺陷； 施工安全防护设施缺少或有缺陷（如防护网、防护栏、脚手板等）； 材料材质不符合安全要求。3）加强机械设备安全管理施工生产过程中需使用大量的常规机械设备和特种设备，如：起重设备、汽车、电焊机具、木工机具、钢筋机械、空压机等。机械设备安全性能和46、操作人操作人员的技术素质，对安全影响极大，定期对设备进行检查、检测，做好维护保养工作，加强员的安全技术培训，严格遵守安全操作规程，以确保施工安全。3、正确处理好生产与安全的辩证关系随着经济体制改革日益深化，企业配套改革日趋完善，适应于建筑改革方向和发展战略的“项目管理”已被所有的施工企业所重视，以前是“以企业为中心”转变为现在的“以项目为中心”，主要强调项目意识，以高效益实现目标为中心，要求项目管理层负责直接组织各生产要素于工程。但是在追求经济效益最大化的同时，往往容易片面强调施工经济效益，忽视施工中的安全生产，主要表现在：1）缺乏安全责任意识，不能正确处理安全与生产、进度、效益之间的辩证关系47、，只注重眼前利益，忽视安全基础长远建设，存在着急功近利，短期行为。2）不该省的省了。高空作业、坑口、洞口临边的安全防护设施及工人的劳动保护用品等安全设施没有按要求配置。3）该修的不修。施工机械设备没有及时进行维护，不到开不动的时候不修；有的安全装置无端被丢弃一边，常常出现乱用、无证人员代岗的现象；机械设备超负荷使用，带病运转的现象也较为普遍。4）工程项目是一次性的，这引起施工队、班组生产作业的临时性，班组的需要与否，是根据项目的施工需要进行配备，是动态的，临时性的，所以生产一线的工人流动性大，大多是匆忙上岗，安全意识不高和安全操作技术缺乏的临时工，班组安全教育工作容易忽视，一旦安全教育培训跟不48、上或没有很好的落实，便为施工生产埋下了重大隐患，给予安全管理带来了极大的难度和阻力。5）安全资金、人力、物力的投入不足，特别是分包项目容易出现“以包代管”现象，必须防止分包项目出现“减员增收，偷工减料”，应需的安全投入不到位等降低成本变相行为。6）违章指挥、违章作业、违反劳动纪律的“三违“现象突出，工伤频率增高。7）有些施工管理人员以完成施工任务为理由，没有超前意识，不注重事故的预测、预防，安全管理滞后，处于消极被动状态。8）一些员工把领导的教育帮助，安全员的督导检查当作是对自已的束缚，干扰，心生厌烦，出现麻痹侥幸心理，容易产生不安全行为。9）不重视安全隐患整改，有的对整改隐患拖着不改，有的整49、改隐患停留在嘴上，不见行动，有的时候强调资金困难，哀叹没有办法整改隐患。鉴于上述情况，为了促进施工安全，要认真贯彻安全生产方针、政策、法规，执行安全生产责任制，做到责任到位、投入到位、措施到位，安全生产工作才能真正落实到位，创造最佳的安全生产良性循环状态，为企业取得最大的经济效益和创造良好的社会效益。第六节 支架、模板受力计算一、底板支架验算0#块、1#块底板支架分成两部分，其中前壁、后壁两墩间为墩间支架，0#块悬挑部分及1#块为悬臂支架。支架两部分平联相连，增加稳定性，两部分都独立受力。所以验算分开进行。1、分块与荷载计算0#块、1#块按混凝土浇筑高度不同划分为8个部分，划分如下图：图6-150、 箱梁区块划分计算各块的混凝土重量，及模板等荷载。计算结果如表：箱梁分块荷载统计 表6-1分块编号混凝土重量G1(KN)分块底面积A(m2)混凝土荷载P1(KN/m2)侧模重量G2(KN)侧模荷载P2(KN/m2)底模荷载P3(KN/m2)总荷载P(KN/m2)备注1779.523.7532.820.633.42共2块2509.513.2838.37534.12.570.641.545共2块3222.45.7438.7531.65.510.644.86共2块4929.729.5231.490.632.09共1块5169.71.8890.529.315.60.6106.7共4块6157.21.651、197.517.510.870.6108.97共4块7122.51.231008.46.80.6107.4共4块8548.15.04108.7542.18.350.6117.7共2块其中：P1=G1/A；P2=G2/A；P=P1+P2+P3。2、48mm钢管验算48mm钢管在各个分块内的间距有区别。各分块内钢管间距如表： 箱梁分块钢管荷载汇总 表6-1分块编号总荷载(KN/m2)钢管横向间距（m)钢管纵向间距（m)钢管承受荷载面积(m2)钢管承受荷载（KN）备注133.420.510.516.71共2块241.5450.50.850.42517.7共2块344.8610.350.3515.7共52、2块432.0910.50.516.05共1块5106.70.30.50.1516共4块6108.970.30.50.1516.35共4块7107.40.30.350.10511.28共4块8117.70.30.50.1517.7共2块钢管刚度：由表6-1可知， 2#、8#区块钢管承受的荷载最大，荷载为17.7KN。所以仅对8#区块的钢管进行验算。钢管水平管间距1.3m。钢管面积钢管刚度：钢管水平管间距1.3m。按两端铰接计算。整体稳定：钢管截面属b类截面，查表得满足要求。3、分布梁验算经分析，悬臂支架部分2#分块钢管荷载最大，P=17.7KN，但此范围内分布梁落在贝雷梁上，主要承受竖向压力。53、1#分块钢管荷载次之，P=16.71KN，且此范围内两组贝雷梁间距为130cm，间距最大。所以取此范围分布梁进行验算。内侧两片贝雷片中心净距为130-45=85cm。最不利工况为一根钢管落在分布梁跨中。满足要求。墩间支架贝雷间距均为109cm，两片贝雷片中心净距为109-45=64cm。而此范围内的钢管最大荷载为8#分块，P=17.7KN。满足要求。4、贝雷梁验算（1）荷载计算贝雷梁承受着分块混凝土的重量及分布梁、钢管的重量。计算各分块内的分布梁、钢管荷载，再加上混凝土荷载，得出各分块作用在贝雷梁的实际总荷载。结果如表：箱梁分块贝雷梁荷载统计 表6-3分块编号分布梁及钢管荷载(KN/m2)混凝54、土及模板荷载(KN/m2)总荷载(KN/m2)11.9333.4235.3521.2241.54542.7730.9844.8645.8440.7432.0932.8353.1106.7109.862.56108.97111.5371.77107.4109.1781.83117.7119.53将贝雷梁编号及各贝雷梁承受荷载的纵向长度如下图：图6-2 贝雷梁荷载划分示意图按每组贝雷梁承受各箱梁分块的纵向长度，乘以每分块的总荷载。得出各组贝雷梁承受的荷载如下表：贝雷梁荷载汇总 表6-4编号各分块荷载作用长度(m)/大小(KN/m)1#0.88/30.90.88/96.12#1.25/44.21.255、5/137.33#0.38/13.30.7/29.90.38/41.20.7/78.14#0.8/36.70.8/89.25#0.7/32.10.16/5.30.7/76.40.16/19.16#1.09/35.81.09/130.37#1.09/35.81.09/130.3经分析，1#贝雷梁与2#贝雷梁荷载作用位置相同。但2#贝雷梁荷载比1#贝雷梁大，所以，不再对1#贝雷梁进行验算。3#贝雷梁与4#贝雷梁荷载作用位置相同。但3#贝雷梁荷载比4#贝雷梁大，所以，不再对4#贝雷梁进行验算。贝雷梁自重为6KN/m。贝雷梁为两跨连续梁，为简化计算，偏安全按简支梁计算。单跨跨度为6m。（2）2#贝雷梁56、验算为简化计算，偏安全地把荷载分成满布的q=50.2KN/m和集中荷载P=（143.3-50.2）0.75=69.8KN。图6-3 2#贝雷梁计算模型剪力验算：由于支点B为两跨连续梁的中间支点。所以支点B剪力为：满足要求。强度验算：最大弯矩位于跨中。跨中弯矩：满足要求。挠度验算：满足要求。（3）4#贝雷梁验算为简化计算，偏安全地把荷载分成满布的q=42.7KN/m和集中荷载P=（95.2-42.7）1.1=57.8KN。图6-4 4#贝雷梁计算模型剪力验算：满足要求。由于支点B为两跨连续梁的中间支点。所以支点B剪力为：满足要求。强度验算：为简化计算，偏安全地把荷载分成满布的q=42.7KN/m57、和集中荷载P=（95.2-42.7）1.1=57.8KN。最大弯矩位于跨中。跨中弯矩：满足要求。与2#贝雷梁相比，挠度显然满足要求。（4）5#贝雷梁验算为简化计算，偏安全地把荷载分成满布的q=43.4KN/m和集中荷载P=（101.5-43.4）1.75=101.7KN。图6-4 5#贝雷梁计算模型剪力验算：由于支点B为两跨连续梁的中间支点。所以支点B剪力为：满足要求。强度验算：为简化计算，偏安全地把荷载分成满布的q=42.7KN/m和集中荷载P=（95.2-42.7）1.1=57.8KN。最大弯矩位于跨中。跨中弯矩：满足要求。与2#贝雷梁相比，挠度显然满足要求。（5）6#贝雷梁验算为简化计算58、，偏安全地把荷载分成满布的q=41.8KN/m和集中荷载P=（136.3-41.8）1.4=132.3KN。图6-6 6#贝雷梁计算模型剪力验算：由于支点B为两跨连续梁的中间支点。所以支点B剪力为：满足要求。强度验算：为简化计算，偏安全地把荷载分成满布的q=42.7KN/m和集中荷载P=（95.2-42.7）1.1=57.8KN。最大弯矩位于跨中。跨中弯矩：满足要求。与2#贝雷梁相比，挠度显然满足要求。5、II56b纵梁验算（1）墩间支架纵梁验算墩间支架纵梁中间纵梁受力最大，共有5组贝雷梁，外侧两组落在钢管上方，所以纵梁跨间荷载为3组贝雷梁。中间3组贝雷梁受力相同， R=307.2KN，等间距59、均匀对称分布，间距为1.09m。图6-7 墩间支架纵梁计算模型所以纵梁满足要求。（1）悬臂段II56b纵梁验算1#贝雷梁落在悬臂段，支点反力取与联系#贝雷梁相同。P=319.46KN。纵梁悬臂长1.3m。满足要求。满足要求。6、钢管立柱验算墩间支架中间两根立柱受力最大。每根贝雷梁P=307.2KN，共5组。钢管强度验算：钢管面积钢管刚度：钢管按两端铰接计算：整体稳定：查表得二、底模受力计算1、面板验算面板为=20mm的木夹板，直接支承在顶层方木分布梁上。由于只有两边支承，所以按单向板计算。腹板范围顶层分布梁间距不大于20cm，底板范围顶层分布梁间距不大于30cm。腹板范围面板承受最大荷载为8#60、块总荷载117.7KN/ m2 ，底板范围面板承受最大荷载为1#块总荷载33.42KN/m2。取1mm宽的板条作为计算单元，视为支承在面层分布梁上的简支梁。面板力学特性： 腹板范围面板验算：P=117.7KN/ m2 q=117.70.001=117.7N/m。底板范围面板验算：P=44.86KN/ m2 q=117.70.001=44.86N/m。2、顶层分布梁验算顶层分布梁为10cm10cm的方木，力学特性如下： 顶层分布梁承受面板荷载，支承在底层分布梁上，按均布荷载的简支梁计算。腹板范围顶层分布梁验算：腹板范围顶层分布梁间距为20cm。底层分布梁间距为50cm。满足要求。底板范围顶层分布61、梁：底板范围顶层分布梁间距为30cm。底层分布梁间距为100cm。满足要求。3、底层分布梁验算顶层分布梁为10cm10cm的方木，力学特性如下： 底层分布梁承受顶层分布梁荷载，支承在顶托上，按集中荷载的简支梁计算。腹板范围底层分布梁验算：腹板范围顶层分布梁间距为20cm。顶托间距为30cm。最不利工况为一根顶层分布梁落在两根顶托之间。满足要求。底板范围底层分布梁验算：底板范围顶层分布梁间距为30cm。顶托间距为50cm。最不利工况为一根顶层分布梁落在两根顶托之间。满足要求。三、侧模受力计算1、混凝土对模板的侧压力计算根据混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）中提出的采用内部振62、捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：-有效压头 侧压力分布见左图。式中F-新浇注混凝土对模板的最大侧压力()-混凝土的重力密度()，取24KN/m3；t0-新浇注混凝土的初凝时间(h)，按实测确定，或采用经验公式计算（T为混凝土的温度），本计算砼入模温度采用25，取5h。V-混凝土浇注速度(m/h)，本计算中取V=1.0m/h。H-混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算取H=6m。1-混凝土外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺加具有缓凝作用的外加剂时则取1.2。本计算中取1.2。2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落63、度小于30mm时取0.85，5090mm时则取1.0，110150mm时则取1.15。本计算中取1.15。由式得F=36.4 ，由式得F=150，取两值中的较小值。故新浇混凝土对模板的侧压力为F=36.4+4=40.4，其中4为振捣时振捣器对侧面模板产生的压力振捣器对侧面模板产生的压力。2、面板强度计算计算面板时取板面中的一个区格为计算单元，根据荷载情况，以三边固定、一边简支的区格为最不利的情况，因此以这种区格满载为计算依据。模板面板的厚度为4mm。纵横加劲肋间距均为200mm。取1mm宽的板条作为计算单元，取模板最大侧压力Pmax=40.4KPa。荷载为： q=0.0401=0.0404N/64、mm根据ly/ lx=200/200=1.0， 查“荷载与结构静力计算表”（参考路桥施工计算手册，人民交通出版社）得：系数K=0.06面板的截面系数： 最大应力为： ，满足要求。根据ly/ lx=200/200=1.0， 查“荷载与结构静力计算表”（参考路桥施工计算手册，人民交通出版社）得：系数K=0.0016。式中-钢的泊松比，挠度满足要求。3、加劲肋的强度计算纵、横加劲肋间距均为0.2m，纵横肋截面尺寸为4mm50mm，由计算可知 计算荷载为：强度验算: 横肋支承在竖梁上，竖梁间距为0.5m。偏安全的的按简支梁计算，跨度0.5m。挠度验算：故加劲肋符合要求。4、竖梁计算 竖梁材料为10，间65、距为0.5m，查型钢特征表知：Ix=1981042=396104mm4 Wx=401032=80103mm3计算荷载为： 横梁间距为1.5m，可偏安全地将竖梁视为支承在横梁上的简支梁，跨度为1.5m。，满足要求。故竖梁符合要求。5、横梁计算横梁材料为10，竖向最大间距为1.3m，查型钢特征表知：Ix=1981042=396104mm4 Wx=401032=80103mm3对拉螺杆最大间距为1.1m，竖梁间距为0.5m，可偏安全地将横梁视为支承在对拉螺杆的简支梁，荷载为竖梁传递到横梁的集中力。受力模型如下：图6-8 侧模横梁计算模型满足要求。故横梁符合要求。6、螺杆计算 对拉螺杆横向最不利间距为66、1.1m，纵向最不利间距为1.3m。24对拉螺杆净面积452mm2，对拉螺杆受力计算： ，满足要求。四、顶板底模及支架验算顶板是指两面腹板之间部分。面板采用=20mm木夹板，两层分布梁均采用10cm10cm方木。支架采用48钢管。1、顶模面板验算面板为=20mm的木夹板，直接支承在顶层方木分布梁上。由于只有两边支承，所以按单向板计算。顶层分布梁间距不大于30cm。混凝土最大厚度为1m。所以q=25KN/ m2 。 取1mm宽的板条作为计算单元，视为支承在面层分布梁上的简支梁。面板力学特性： q=250000.001=25N/m。2、顶层分布梁验算顶层分布梁为10cm10cm的方木，力学特性如下67、： 顶层分布梁承受面板荷载，支承在底层分布梁上，按均布荷载的简支梁计算。顶层分布梁间距为30cm。底层分布梁间距为100cm。满足要求。3、底层分布梁验算经分析比较，顶板支架悬挑部分受力最大。其中受力最大的两根杆分别编号1#杆、2#杆。如下图：图6-9 顶板支架荷载示意图底层分布梁支承在钢管顶的顶托上，承受顶层分布梁的荷载。钢管间距为1m，顶层分布梁间距为30cm。最不利工况为顶层分布梁有三根落在两根钢管之间，其中一根顶层分布梁落中跨中。1#杆范围内顶层分布梁荷载：2#杆范围内顶层分布梁荷载：所以1#杆范围内的底层分布梁荷载更大。仅对此进行验算。最不利工况为三根顶层分布梁落在同一跨底层分布梁上68、，且有一根位于跨中。计算模型如下：图6-10 顶板支架底层分布梁计算模型满足要求。满足要求。4、48mm钢管验算1#杆荷载：2#杆荷载：1#杆荷载较大。但均小于底板支架钢筋，所以不再列式验算。翼板支架验算五、翼板验算翼板底模采用解模，分布梁采用10，调平架采用10组装而成。支架为48mm钢管。1、面板验算翼板混凝土最大厚度为1m，则，面板荷载q=25KN/m2小于侧模面板压力40.4/m2。可知面板满足要求。图6-11 翼板模板加劲肋荷载示意由上图可知钢模加劲肋由于分布梁间距及混凝土荷载不同，有四种工况，按从左到右对这四种工况分别进行验算。纵、横加劲肋间距均为0.2m，纵横肋截面尺寸为5mm569、0mm，由计算可知 （1）横肋支承在分布梁上，分布梁间距为0.37m。偏安全的的按简支梁计算。故加劲肋符合要求。（2）分布梁间距为0.47m。偏安全的的按简支梁计算。故加劲肋符合要求。（3）分布梁间距为0.75m。偏安全的的按简支梁计算。故加劲肋符合要求。（4）分布梁间距为1m。偏安全的的按简支梁计算。故加劲肋符合要求。2、10分布梁验算分布梁支承在调平架上，调平架最大间距为1m。将分布梁视为跨度为1m的简支架进行验算。分布梁荷载有四种工况，如下图示：图6-12 翼板支架分布梁荷载示意综上可知，分布梁最大荷载为：查表可知： 满足要求。 附表1：广东省长大公路工程有限公司XX一标 OSH重大危险70、源及其控制清单 编号：GDCDOSHR01/AO序号作业（业务）活动/状态发生部位危险源危险类型现行控制措施评价结果(D值)风险级别需进一步采取的控制措施评价部门备注1箱梁施工高空模板、钢筋安装1）吊物时，吊点选择不当或吊物绑扎不牢固2）高处作业时，个人防护用品使用不当3）模板、钢筋临时固定不牢固4）脚手架安全网围护不严密起重伤害高处坠落物体打击淹溺施工组织方案安全技术交底安全管理规定应急预案检查监督人员教育培训135C维持现有措施制定管理方案危险辨识风险评价小组2模板拆除1）吊物时，吊点选择不当或吊物绑扎不牢固2）水上、高处作业时，个人防护用品使用不当3）临时堆放置物体不牢固起重伤害高处坠落物体打击淹溺施工组织方案安全技术交底安全管理规定应急预案检查监督人员教育培训135C维持现有措施制定管理方案危险辨识风险评价小组注：风险级别：A 不可承受的风险； B 重大风险； C 一般风险