1、xxxx集团公司*120T转炉炼钢工程大体积承台施工方案一、工程概况本工程位于xx县xx镇北史村东侧,属钢筋混凝土大体积设备基础,现阶段图纸确定承台编号依次为CT-、CT1、CTD-2、CD3、CTD、5、CTD、TD-7、CTE1、CTF1、CTEF-、CTE、CTG-、CTH1、CH2,图纸中未确定承台编号待图纸确定。承台具体尺寸及工程数量见下表： 墩号/个数(尺寸）工程项目C-1/5CTD-15CTD2/1TD-31CTD-4/1 5.4*4。7*1.5 *4。*2。78.*6。*2*11*2。16.811*2。571*2。5C35混凝土量（） 64。63181。44324。5462472、。 墩号/个数（尺寸)工程项目TD5/1CTD6/1CD7/CE-1/6CTF-1/7*1*.5 11*2.58.4*8。4*28.6*26*6*2C35混凝土量（)6.52014.222 墩号/个数(尺寸)工程项目CEF-1/1CTEF2/CTG1/9CT1/CTH1a/253.6511*3。68。4*6*8。4*6*28.*6C3混凝土量（m)13138100。100。10。8 墩号/个数(尺寸)工程项目TH-/18.4*6*235混凝土量(m3）0.8二、总体施工规划土方分项工程施工完毕后,建设单位组织有关单位进行验槽,验槽合格，进行下一工序施工,根据工程实际情况,便于展开流水段作业,我3、施工单位采用各同尺寸承台分段施工。、垫层施工模板工程:垫层厚度为0mm,我们采用定型木模板，用木方加工成10010的模板模板外侧用钢筋固定做支撑。混凝土工程:垫层混凝土采用商品混凝土,混凝土的原材料质量报告单由商品混凝土搅拌站提供，在模板施工完毕后，混凝土浇筑前,在地面上每隔5纵横埋入10cm高的钢筋头进行标高控制,采用平板振捣器进行振捣，边浇筑边抹平，混凝土浇筑完毕后,立即采用塑料薄膜进行覆盖。2、承台施工钢筋在承台旁加工制作,现场人工绑扎承台钢筋。冷却管绑扎在承台钢筋骨架上,注意按设计及时、准确地预埋钢筋预埋件。模板采用mm胶合板，竖肋采用50*70木方间距不大于250mm固定,横肋采用双4、48钢管加固,间距不大于400mm，钢管架支撑加固。本工程采用xx商砼浇筑,8台砼运输车运输,采用两台汽车泵,砼泵送入模，砼浇筑速度03/h，浇筑砼量(按最大体积承台）为186m3，预计CTE-1承台浇注时间为1。8小时.施工时采用分层浇注，整个承台由两台泵车负责，砼泵送入模，每层30m水平分层相对浇筑,插入式振捣器振捣.浇筑完成后通过测温进行温控，根据测得的温度数据来调整冷却管中水的流量。砼上表面采用塑料薄膜覆盖,上铺层草帘保温，浇水养护.2、机械配备：序号名称单位数量型号备注1砼罐车台89m3砼泵车台237m4插入式振捣棒根670插入式振捣棒根50潜水泵台电钨灯盏83、材料准备材料计划 墩5、号个数CT1/TD-1/5CT2/1CTD3/1CT4/C35混凝土量(m3) 4。3144324。542467.5 墩号/个数CTD5T6/TD71CE1/6CTF-18C5混凝土量(m3）47。522011。220 墩号/个数(尺寸）工程项目T/1TF/1CTG-1/9C1/CTH-1a/2C0混凝土量(m3)386180。8100.810。8墩号个数CTH-2/1C30混凝土量00。三、承台施工工艺、钢筋加工安装桩检合格孔底注浆完毕，垫层达到设计要求后,开始绑扎钢筋,随工布置散热管。钢筋运至现场制作，对于单根长度超过2米的骨架钢筋采用直螺纹连接，对于小直径构造钢筋长度超过20米的采用焊接6、.所有钢筋应准确安装，用架立筋将钢筋结构固定,以保证钢筋在施工过程中不会发生移动。根据施工实际情况，我们设置如下两种架立钢筋：承台上中下三层布筋时架立筋承台上下两层布筋时架立筋： 两种架立筋所用钢筋采用比承台骨架布筋低一个型号钢筋。第二种架立筋纵横两个方向中心2m排列布置,保证钢筋的整体稳定性。特别是承台钢筋的预埋钢筋,采用钢管骨架支撑,对其精确定位,以保证预埋钢筋在浇筑承台混凝土施工过程中不会发生移动。因为最大体积承台高3.6,为方便下料和振捣承台底部混凝土,其顶部横桥向每隔6米、纵桥向4米钢筋应预留人孔,作为泵车软管下料口及下人孔。待承台浇到1.厚度时,即开始补焊人孔处钢筋.钢筋绑扎完成自7、检合格后，须报经监理工程师再次进行检查为给混凝土浇筑时提供支架，防止因工作人员在钢筋上行走及机具放置在钢筋上引起钢筋骨架变形,应在承台架立钢筋中增加钢筋进行定位和加固，工作人员在架立钢筋组成的平台上振捣。浇灌顺序如下：2、冷却管布设为了降低混凝土内部温度，在混凝土内部布设冷却管。冷却管采用3mm水管,管道连接密封防止漏水,冷却管在水平分二层布置,层间距1.，采用蛇形走向。冷却管和冷却装置的安装要安全、可靠，冷却水管使用前进行试通水，防止管道漏水、阻塞.具体布置见下图：温度控制标准综合考虑混凝土入模温度、混凝土水化热的发展变化规律、养护条件、通水散热等因素,制定了以下混凝土的温控标准:混凝土浇筑8、时入模温度:T5。.混凝土的表面温度与中心温度之间温差不大于25.3冷却水与混凝土之间的温差不大于5。4拆模时内外温差小于255降温管出口水温控制小于度。6内部最高温度507降温速率 /d温度控制措施通水降温在砼浇筑到冷却水管标高后立即开始通水，利用温度计通过出水口温度确定砼体内温度，当温差超过规定时,要立即采取有效措施降低温度差,及时调整水泵供水速度，加快循环。如加压、加快冷却水的循环速度等,保证砼内外温差小于2。外侧保温表面覆盖塑料薄膜，上铺两层草苫,出水口的温水浇筑养护。温度监控测温预埋管布置要合理,防止施工中损坏安排专人温度监控，并做好记录。A、测温设备预埋金属管测温点,上口用软木塞堵9、住，以防浇筑混凝土过程中堵塞,标准温度计。、测温布设每个测温孔设三个测温点，分别为承台底、承台面和中间部位。测温管用15的金属管焊接而成，并焊接在合适位置钢筋上.测温点为上、中、下三点。底部测温点位于底标高上50mm,中间测温点位于承台中间（顶标高下返/2承台厚处）,上部测温点位于顶标高下返50m测温管下端封闭,上端用圆木塞住孔口，以防异物落入.测温第一天三天，每3h测一次,第四十天每12测一次，当内温由低高低时，与大气温差小于20时即可停测和去掉保温层继续下续工序的施工。如果温差大于时必须加强保温措施。温差控制的主要时期在砼浇注后的310天,停止测温的部位经技术部门和项目工程师同意后，可将保10、温层逐层掀掉，使混凝土散热。具体测点布置见下图：（间距4)、模板安装 该基础模板采用木模板钢支撑。由于承台混凝土的压力多数在地面上的，该模板主要承受边缘的侧压力,采用多层木胶板组装模板，支撑体系可以依靠原有的土墙体。材料选用15厚多层板现场拼成大模.次肋采用5*70m方木,中距不大于250m,要求用电刨刨平,再用压刨把厚度刨一致,不得使用翘曲变形的方木。次肋竖向布置，主肋水平方向布置，主肋采用双根钢管。模板边缘两侧各设一根次肋（50*0方木),与上下次肋钉平,二者错开开口用8mm长铁钉连接木肋长度超过4m时，相邻方木须错开搭接，用800mm长50*7方木连接。对拉螺栓与架立筋焊接牢固。如图所示11、:()模板加工本工程木模板由施工队根据施工图纸、工程洽商进行大模板配制；每块模板严格按尺寸下料;木方与模板接触面先用压刨刨平刨直,然后用手刨刨平,同时用2m靠尺检查平直度;模板下料时先用钢卷尺量好尺寸,弹好墨线后，方可下料,模板四条侧边全部用手刨刨平，用2m靠尺检查平直度;将模板平铺在操作平台上,从一侧向另一侧弹好纵向龙骨边线；从一侧向另一侧钉木龙骨，钉木龙骨过程中,在模板拼缝处粘贴密封胶条，密封胶条不得凸出模板内侧面；穿吊钩与上口00*00木方上钉子按10间距，其余木方上钉子按200间距;木方次龙骨的间距不大于250mm.次龙骨立用，以增加其抗弯刚度。龙骨与面板钉装完毕后,从一侧至另一侧弹出12、螺栓孔十字线,用电钻钻出螺栓孔。(2)模板验收多层板模板制作完毕后,按大模板制作质量检查标准,由工长、质量检查员分别检查验收，验收合格后，按照图纸对每块大模板进行编号后立放在模板支架上。按需求均匀涂刷隔离剂，等待吊装。（3)模板的存放模板码放离开边坡6。m堆放,地基经夯实并进行硬化,向明排水沟按3找坡,场区不得有积水现象。场区四周设围护栏杆，加设安全网定型钢制大模板按5度角对面存放,留出清理、刷脱膜剂800mm通道；自制木材片模应平放,下垫木方,雨天应加以覆盖,防止变形及时进行模板的修整,清理工作。对木制套口加工后，要做好防水、防雨、防晒措施，码放在平整的垫木上,覆盖苫布.钢管扣件、工具螺栓等13、应集中放入用模围成的池中，木方、油托等材料,应在指定地点成垛码放.4、混凝土浇筑(1)、浇注施工机具安排 施工机械及布置选用2台37米汽车泵,安排专人负责指挥车辆进出. 混凝土的运输最大混凝土量约为136,根据泵送能力及现场实际情况，每小时泵送混凝土按67/h,共需配备m3罐车8辆,预计CTEF-承台浇注时间为23。1小时。砼振动棒：沿桥横向布置3排，每排台，振动棒共计6台,其中4台备用。 施工人员安排、混凝土振捣人员一台振动器安排2名振动手，2名替换人员,共需24名振动手,2名替换人员，总共48名.b、放下料及安拆泵管人员：由泵车操作人员进行操作。c、现场配备混凝土车辆指挥2人。d、收光1014、人,电工3人.(2）、砼浇筑本工程采用xx商砼浇筑，台砼运输车运输，采用两台汽车泵,砼泵送入模,砼浇筑速度600m3/h,浇筑砼量(按最大体积承台)为138m3,预计TEF1承台浇注时间为23.1小时混凝土浇筑原则:施工时采用“分层浇注，薄层浇注，循序渐进,一次到位的方法浇注。混凝土入模温度815,入模温度控制在0左右，分层浇筑厚度控制在30cm左右,采取二次振捣以加快砼热量散发，使温度分布均匀，插入式振动器捣固密实。上层的浇筑必须在下层已经浇筑的混凝土初凝之前进行,保持混凝土始终接近水平状态。混凝土浇筑顺序:沿短边浇筑,向长边推进，杜绝漏振，并始终保持整个承台混凝土段落之间接近水平状态。砼浇15、筑完毕后将砼面收平，在砼凝固前二次收浆人工压抹1遍,以清除砼收缩沉降引起的沿水平钢筋走向的表面干缩裂纹。混凝土浇筑初凝后及时对框柱交界面进行拉毛处理，并人工凿毛。（)养生承台顶面采用冷却水管排出的热水撒水养生，在第5天内，砼处于升温阶段,采取砼内部通水降温、外部用出水口热水浇筑养护升温措施，防止表面裂缝。在施工过程中加强对气象变化情况的应变能力.侧模在混凝土强度达到2。5pa以上,且其表面及棱角不因拆模而受损时,方可拆模。并同时满足抗冻要求的规定正常温度下混凝土拆模强度。拆模前保证内外温差小于。拆模后继续覆盖、通水，始终保持温度控制条件,养生时间一般不少于14天。最大承台大体积砼浇筑施工人员组16、织安排表工作岗位负责人姓名工作职责备注管理人员现场总指挥李爱民全面负责施工工艺、工序控制，负责整个施工过程前后现场，从混凝土拌制、运输,到布料、振捣、养护、凿毛等全过程的控制和协调安排，保证各工序衔接顺畅，工艺符合要求,工种协调合理。砼质量控制负责人宋元庆负责砼的配合比、搅拌质量、取样对配合比、坍落度、初凝时间、和易性等进行出厂控制,并根据气温、混凝土运输、浇筑现场情况及时合理的调整混凝土的坍落度。进驻拌和站砼进场负责人李强根据便道、场地及浇筑现场等具体情况,协调砼运输车辆的倒料次序等工作机械设备负责人于波负责对混凝土输送泵、发电机、振捣机具、抽水机等进行检查和检修，根据施工特点对电线进行合理17、布置保证其正常使用电气负责人田孝林合理进行电力线路的布置和维护砼前场负责人苗乃有负责对前场混凝土的浇筑工艺，包括布料顺序、振捣工艺、模板跟踪检查、钢筋校正,温控措施落实，施工人员组织调配，砼的养生、凿毛等进行指挥协调安排.砼前场技术员王连成配合砼前场负责人工作，进行温度监控。每工作班配人操作工人输送泵操作班陈万民混凝土输送泵操作每工作班配8人，两班共人， 混凝土浇注班混凝土的布料、振捣工作、，输送管的拆、接等。划分工作职责和范围，并具体落实到人。每工作班配15人,两班共3人杂工班模板检查、钢筋校正、通冷却水、清理及抽水、砼养生、凿毛等零散杂工，跟踪检查模板加固情况、漏浆情况、钢筋调正、排水沟清18、理、混凝土的养生、凿毛等,气温高时须专人对混凝土输送管进行覆盖撒水降温处理，并根据工作量、工作内容具体分工,责任到人。每工作班配人,两班共1人,电工班电力线路的布置、维护,配常用易损配件现场值班每工作班配2人机修班机械设备保养、维修，配常用易损配件现场值班每工作班配3人混凝土测温记录 工程名称：五里坡特大桥 监理单位: 监理公司承包单位:中铁二十局集团有限公司 合 同段：宝汉高速P11标 工程部位转炉炼钢工程 #承台混凝土浇筑日期混凝土入模温度混凝土灌注时大气温度混凝土养护方法测温记录测温日期测温时间测温点温度大气温度12345678进水出水测温点布置图技术负责人： 质检员： 施工员: 监理工19、程师: 年 月 日施工阶段砼浇筑块体的温度、温度应力的验算、砼浇筑块体的温度（1）、砼的最大绝热温升 =cQ/c（1emt)式中： h混凝土的最大绝热温升（）;Q水泥2d水化热,查表得42。5水泥2天水化热Q=37j/kg；c每立方米混凝土水泥用量（),c=0k；c-混凝土比热,取0.96kj（kg); -混凝土密度,取245(kg/m3）;混凝土的龄期(d)取3、6、9、1、15、1、21;为常数,取2。718；m系数，随浇筑温度改变，取：0。62（浇筑温度约20）。则：Th =304377/0。96450(12.7-.623)=73.6Th6 =304377/62450(1.78-0。3620、26）55.0Th9 =4377/0。962450(2。7180.39)=507 Th12=437/0。96450(12.18.36212)=4 15=04377/0.9624（1.78-0.621)48。9 h8=3077/0。96245（27180.3618)=488 Th21=30377/0.9650（12.180.21)=8.8（2）、 混凝土中心计算温度 1(t） Th（t）式中:T1(t)-t龄期混凝土中心计算温度();混凝土浇筑温度(),取0度;(t）t龄期降温系数,查表计算得: 对5混凝土板:（3）= 0.79;(6)0.78；(9)0.77；（2）。；(15)=。6;（18）21、=0.51;(21)=。42; 1（3)= 20+ 73.60。7=7.1 T1（6）= 20+ 5500.78=2.9 T1(9)= 20+ 5。779.0 T(12）= 0+ 9。40.7=5。6 T1（5） 2+ 890。6=9.3 T1(18)= 20+ 48.80。51=44。9 T1(21）= 20+ 8。80。42=.由上可知:混凝土内部温度在养护21天后温度约可降至050间,考虑浇筑日平均气温在2530间，因此混凝土养护时间约需11天。（3)、 混凝土表层（表面下50100mm处)温度保温材料厚度 0.5x(T2-Tq)b/(Tma-T2)式中：-保温材料厚度();x所选保温材22、料导热系数W/(m）,查表得草袋=。4;薄膜x=。0，取值为0.09T2混凝土表面温度（);Tq施工期大气平均温度,取25();混凝土导热系数，取2。3W(mK);Tmax-计算得混凝土最高温度（); 计算时可取T2-T120，取20;axT2=25,取值为5;Kb传热系数修正值，采用在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料，Kb131.5,取.5。 =0.5h（2-T)Kb/（TmaxT2） =0.55。0931./2。332。8米则实际采取5cm海绵,层草袋、9层塑料薄膜保温保湿养护，即可保证承台5m厚混凝土板的控裂要求。(4）、混凝土表面模板及保温层的传热系数：=i/i+1/q=。18/23、0。14+1/230。7式中：-混凝土表面模板及保温层等的传热系数W/(m2k)；各保温材料厚度，保温材料选用草袋，厚度为。18（m);i各保温材料导热系数,为0。09/（mk）；q空气层的传热系数23/（m2k）；（5)、混凝土虚厚度: hk(23)。3/。752。0米式中:h-混凝土虚厚度（m);k -折减系数，取2/3;混凝土导热系数，取。33W（m;(6)、混凝土计算厚度: H=h+2h5+22079.4米式中:H混凝土计算厚度（）；h混凝土实际厚度（m)；()、混凝土表层温度：T2(t）=q+4h(Hh)T1(t)-q/H2;式中:2(t)混凝土表面温度()；Tq-施工期间大气平均温24、度，取25(）;混凝土虚厚度,取2。07米(m)；T1(t) -混凝土中心温度（);、2(3）=2+2。07(.562.07）78.1-5/914.4 T2（6）242。0(9。56.0）629-25/9.2=53.1 T2(9)=+4。7(9。56-207）9。25/9420。 T2(2）=2+42。0(9。6-2。07)54。-2/9。=4.0T2(15)=25+42。7(9.5-2。07)49.325/。42=430 T2(18)=254。07(3.12-2.07)44。925/9。142=39.8 T2（1)=25+42。0（。52.7）4。25/9。14=36.55.1。8 混凝土内25、平均温度： Tm（t) 1(t)+ T2（t）/ Tm(3)8.1+64。4/2=1。3 T(）= 6。93。/2=58。0Tm（)= 59。050.2=5.6 Tm(12)= 54。+47.0/2=50。8T（15) 49.3+。0/2=462T(1） 44.+9。8=42 Tm（21)= 4。5+36。2=382、温度应力的验算3、单纯地基阻力系数CX1（Nmm3）; C=061.0，取0。8。4、大体积混凝土瞬时弹性模量：(t)=0（1-e-。9)式中:E(）t龄期混凝土弹性模量(Nmm)；E02t混凝土弹性模量（N/m)，C30混凝土为3。00;E常数，取.78；t龄期（d）; E()26、=00(-2。78.093）=010 E(6)= 3。04(12。780.096）= .252104 E(9)= 3.004(1-780。099） 1。6654 E(2)= .014(12。718.091）=。740 E(1)=3004(-2。1-0.0915）=2.22104 E（1)=3。0104(1。718.018） 2。4010 E（2)= 。04（12。718-。091)= 2。51045、 地基约束系数（t）=(C1+CX)/(t)()-龄期地基约束系数(1/m）;h-混凝土实际厚度(mm）,为5米；1单纯地基阻力系数（N/m3）,基坑底部为硬塑粘土,而在前期浇筑C5素混凝土垫层较27、厚(约30mm),综合考虑取值0；CX2桩的阻力系数（），在此不考虑桩的作用，故CX20;E（t） t龄期混凝土弹性模量(mm2）； (3)=08/（5。71104)=2。510-5(6)08/（5125104）=2805（9)=。8/（5。65104）=060-5 ()=。8/(51.8744)=85105(1）=0。8/(5。2220)=0。7105 (18)=0./(52.46104）=0。61-5（21）=0。8/（5.510)0。61056、 混凝土干缩率和收缩当量温差：(）、混凝土干缩率:Y（t）= 0（1-e0。0t)M12MY()-龄期混凝土干缩率;0-标准状态混凝土极限收缩值28、，取3.410-4；M1M2M1各修正值;查表得:M11。2;M=0.93；M31.0;4=。9；M=。0;M6=0。96；7=1。0；M80.86；=1.0;M0=0。8; Y(3)=2104（1e-0.013）0.5=0.024 Y(6）=。14（-e0。)0。5=。20 （9)=32104(1-e-.019)0=。209104 Y(）=3。210-(1e-0。112)0。750。25104 Y(15)。404(e05)0.5.338104 （18）3.244(1-0.01）0。7=000104 Y(2）=3。2410-4(10。121)075=0.46010-4(2)、收缩当量温差 TY29、(t)= (t)/式中:（t）-t龄期混凝土收缩当量差（);混凝土线膨胀系数,110-5(/）; T（3)= 0。07210-/ 110-50.72Y（6)=0.410/ 10-5=1.2 T() 0。210415209 TY(1) 。2710-4/ 1152。 T(15）= 0.810-4/ 0-=3。8 TY（1)= 0。40014 110-5=.00 TY(21) 。6010-4/ 110-5=4。60、 结构计算温差(一般3天划分一个区段）TiTm(）-m（i)+TY(i+3)-TY(t)i区段结构计算温差(）;Tm(）区段平均温度起始值(）；m(i+3)区段平均温度终止值()；T(i30、+)-i区段收缩当量温差终止值（);TY（t)区段收缩当量温差起始值(）; T=7138。01。42072=14。0 T6=8。0。6+2。09-1.44.7 54。650.+2。52。9=4.46 T1=50.846.23。-。5。23 T146242.3+4。003。38=.5 T1=4。-。+。604。04。48、各区段拉应力i=E()TiS()i/ch()L/2)式中:i区段平均地基约束系数；L -混凝土最大尺寸(mm);ch-双曲线余弦函数;3=(0。71+252）10110514(.186+0。208)051/ch(2。21.2) 6/2=.058=(1。25+665)10110-31、54.07(0.28+0。214)0.51-1ch（1.8+0.9) 1052860/2=0。0129=（1。6651。874)111-446(0.2140。215）。51/ch（0.6+0.85) 10-52600/201212=(。742。22)1041-55.3（0。15+0.33）0。11/ch（0。5+.72）10528600/2=0。015=(222+246)111054。52(0。233+0.252）0./h（.72+.67) 10-560/.01118（。402。574）10411054.(0.22+。301)0。51-/ch(.67+63) 105260/20。011、 到指32、定期混凝土内最大应力：max=1/(-)imax 到指定期混凝土内最大应力(/mm2);泊桑比,取0.1；ax=1/(1）1/（10.5）（080+。2+.01+0。11)=0。410、 安全系数 =ft/ma=1。60。1=1。71。5因此,采取的措施满足抗裂要求。式中:-大体积混凝土抗裂安全系数，应1。15；t到指定期混凝土抗拉强度设计值，取1。65（N/mm2)模板计算书 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞)组成:直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为33、大于0。83的运输器具时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为。0kN/;一、参数信息1。基本参数 次楞(内龙骨)间距(m）：0mm;穿墙螺栓水平间距(mm):900m； 主楞(外龙骨)间距(mm）：00m;穿墙螺栓竖向间距(m）:1000mm； 对拉螺栓直径(m）：2；2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:轧制槽钢8043 截面惯性矩（m4)： 101。cm4;截面抵抗矩W(cm3)： 2。3c3； 主楞肢数:2；3.次楞信息 龙骨材料:木楞；截面类型：矩形； 宽度(mm）：m;高度（mm）:20； 次楞肢数:1；4面板参数 面板类型:钢面板；面板厚度(mm)：21.00mm； 面板弹性模量(Nm34、2):20000。0N2； 面板抗弯强度设计值c(N/mm):05。00N/mm2； 面板抗剪强度设计值（N/mm2):.50N/mm2；5.木方参数 方木抗弯强度设计值f(N/m2）:3.00N/mm2；方木弹性模量E(N/m)：9500N/m2; 方木抗剪强度设计值(N/m2):1.50/mm； 钢楞弹性模量E(mm）：21000N/m2；钢楞抗弯强度设计值fcN/mm:5Nmm2;墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值： 其中 混凝土的重力密度,取24.00kN/; t 新浇混凝土的初凝时间取，8。00h; 35、混凝土的入模温度，取10.; V-混凝土的浇筑速度，取10m/h； 模板计算高度,取5。00m; 1 外加剂影响修正系数,取。2; 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取115。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 18.4kN/m、2。00k/2，取较小值4N/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1 8。43kN/m2; 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 。00 kN/。三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算36、的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下: 其中, -面板计算最大弯距（Nmm）; l - 计算跨度(内楞间距)： =。m; 作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值1：1。218.31。09=99kN/m，其中0。90为按施工手册取的临时结构折减系数 倾倒混凝土侧压力设计值q: 。46。001.00.= 7。5kN/m； q =q1 q2 =19。91+.5=27。7N； 面板的最大弯距： = 。17.4700。0000 = 2.4715N。mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算: 其中， 面37、板承受的应力（N/mm2); M -面板计算最大弯距（N.mm); W- 面板的截面抵抗矩: b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W = 1000121/=0.70mm3； f 面板截面的抗弯强度设计值(N/mm)； f =0500N/m2； 面板截面的最大应力计算值 = 3。3N/mm小于 面板截面的抗弯强度设计值 f= 25。0N/m2,满足要求!2。抗剪强度验算 计算公式如下: 其中,V - 面板计算最大剪力(N); l 计算跨度(竖楞间距): l = 00.0m； 作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: q = q1 + q= 19。1。56= 27.7 kN/; 面板的最大剪力：V 38、=0。7。47300.0 4944。6N； 截面抗剪强度必须满足: 其中， 面板截面的最大受剪应力(N/mm2）; - 面板计算最大剪力(N）：V = 494。6N； b 构件的截面宽度(mm):b 1000mm ； n- 面板厚度(m)：hn 21。0mm ； fv- 面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 205。0 N/mm2； 面板截面的最大受剪应力计算值： T 3444./（21001.) = 。35Nmm2； 面板截面抗剪强度设计值: fv 1。5/m2; 面板截面的最大受剪应力计算值T .3N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T =1.0N/mm2,满足要求！3.挠度验39、算 根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下: 其中,q - 作用在模板上的侧压力线荷载： 431 18.43/m; l 计算跨度(内楞间距): l =0mm； E 面板的弹性模量：E = 0Nmm2; I 面板的截面惯性矩: I=100。12。12。1/12 =77.18c4; 面板的最大允许挠度值: = 1.2mm; 面板的最大挠度计算值： = 0。0mm 小于等于面板的最大允许挠度值 = 1。20m,满足要求！四、墙模板内外楞的计算 (一)。内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,内龙骨采用木楞,截面惯性矩和40、截面抵抗矩W分别为: 截面类型为矩形 内矩形截面抵抗矩W = 5.33cm3； 内木楞截面惯性矩 I = 333.cm4;内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算:其中, M 内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l 计算跨度(外楞间距):l =100mm； q - 作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2.430。30。9=5.97kN,其中090为折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 。4.000.3。 = 2。27N/m； q = (5。24+2.268）1 = 。4kN; 内楞的抗弯强度应满足下式: 其中， 内楞承受的应力(/m2)；41、 -内楞计算最大弯距(N。mm); W 内楞的截面抵抗矩(cm3)，W =533。3333333333cm; f 内楞的抗弯强度设计值(m）; f= 130N/m2; 内楞的抗弯强度设计值： f = 13N/mm； 内楞的最大应力计算值1。5 Nmm 小于 内楞的抗弯强度设计值 f =30N/m,满足要求!2.内楞的抗剪强度验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下： 其中， V -内楞承受的最大剪力； l - 计算跨度(外楞间距): l = 100mm; q - 作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.18。40。300.9 5。9kN/m,其中。90为42、折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q:1。46.000。300. = 2。27N/m； 其中,.90为折减系数。 = (q2）/1 = 8.4kN/m; 内楞的最大剪力:V = .64。11000 472.12N； 截面抗剪强度必须满足下式:其中, -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2）; 内楞计算最大剪力(N): = 2。N； b- 内楞的截面宽度(m)：b =80mm ; n内楞的截面高度(mm）：n=200m ; f-内楞的抗剪强度设计值（/mm2): = 1。5/mm; 内楞截面的抗剪强度设计值： v = 1.5N/m; 内楞截面的受剪应力计算值 0。23/mm小于内楞截面的抗剪强度43、设计值 fv = 1.N/mm2，满足要求!3。内楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用. 挠度验算公式如下: 其中， - 内楞的最大挠度(m); q -作用在内楞上的线荷载（kN/m)： = 18。3。3/1 553kN/m; l - 计算跨度(外楞间距):l = 000mm ; -内楞弹性模量(Nmm2）:E 0 /m； 内楞截面惯性矩(cm4）,I = 5333.3333333333cm4; 内楞的最大挠度计算值: 0.675。31000/(09553.33333333314 软件没有注册,该部分不能正常显示.请及时购买我们的产品! 内楞的最大44、容许挠度值： = 00m; 内楞的最大挠度计算值 07mm 小于 内楞的最大容许挠度值 00mm，满足要求! （二).外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,外龙骨采用 钢楞,截面类型 轧制槽钢05。0, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W= 25.30m； 截面惯性矩I = 130cm4;外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式： 其中,作用在外楞的荷载: P = (1.218。43+46)0。/。0 = kN； 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）: l = 900m; 强度验算公式:其中， - 外楞的最大应力计算值(Nm45、2） M -外楞的最大弯距(N。mm);M = 7。215N/m； W 外楞的净截面抵抗矩；W = 。105m3; f- 外楞的强度设计值(/mm2）， =N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/m2；外楞的最大应力计算值 =28。5/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值 =0N/mm2，满足要求!5。外楞的抗剪强度验算 公式如下: 其中, 外楞计算最大剪力(N）; 计算跨度(水平螺栓间距间距)：l = 900m； P - 作用在外楞的荷载： (1218。4+1。）0.1/。0=5kN； 外楞的最大剪力:V = 0。654580 = 。803N; 外楞截面抗剪强度必须满足: 其中,46、- 外楞截面的受剪应力计算值（/mm2）; V 外楞计算最大剪力（N)： = 2.8N； b 外楞的截面宽度(mm）：b 8mm; hn- 外楞的截面高度（m）:hn =0mm ; fv- 外楞的抗剪强度设计值(N/m）:f = 15 N/m2； 外楞截面的受剪应力计算值： 329103/（2000）= 0。56/m； 外楞的截面抗剪强度设计值:= 1。5Nmm2; 外楞截面的受剪应力计算值=0。6N/m2小于 外楞截面的抗剪强度设计值 f =1。N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下: 其中, - 外47、楞最大挠度(m)； 内楞作用在支座上的荷载(N/m)：P = 8.0.1/2.00=2 km； l 计算跨度(水平螺栓间距）： = 90mm ； E 外楞弹性模量（N/mm）：E= 21000N/mm2； -外楞截面惯性矩（m4)， =10.301; 外楞的最大挠度计算值: = 1.1.769003/(102100011。314） = 0.11m; 外楞的最大容许挠度值: = 2。2mm； 外楞的最大挠度计算值 = 0。1mm 小于 外楞的最大容许挠度值 = 2.2m,满足要求!五、穿墙螺栓的计算 计算公式如下： 其中N - 穿墙螺栓所受的拉力; A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2); f-穿48、墙螺栓的抗拉强度设计值，取17。00Nmm2; 查表得： 穿墙螺栓的型号: 20 ; 穿墙螺栓有效直径:6。93 mm； 穿墙螺栓有效面积: A= 225mm; 穿墙螺栓所受的最大拉力： = 8。430。9 = 1。 kN 穿墙螺栓所受的最大拉力 6.59k 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 = 3.25N，满足要求!五、穿墙螺栓的计算 计算公式如下: 其中 N- 穿墙螺栓所受的拉力； A -穿墙螺栓有效面积 (m2)； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取70。00N/m; 查表得: 穿墙螺栓的型号: M1 ; 穿墙螺栓有效直径： .55 mm； 穿墙螺栓有效面积：A =105m2; 穿墙螺栓所受的最大拉力: = 18.430。91 = .59k。穿墙螺栓所受的最大拉力N =16.9N 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N = 17.85kN，满足要求！