1、xx至xx高速公路项目土建工程现浇箱梁专项施工方案目 录第一章 概 述 1第一节 编制说明1第二节 工程概况2第三节 工程进度计划4第二章 施工总体布置5第一节 工程施工指导思想5第二节 工程施工目标6第三节 劳动组织及任务划分7第四节 工、料、机计划8第三章 箱梁施工方案10第四章 施工安全防护措施19第五章 质量保证措施25第六章 支架搭设方案26第七章 交通组织方案32第八章 工字钢支架支架计算书（跨超车道和行车道）34第九章 贝雷支架支架计算书44第一章 概 述第一节 编制说明一、编制依据1、xx至xx高速公路第1合同段施工设计图。2、中华人民共和国交通部标准公路桥涵施工技术规范JTG2、/T F50-2011。3、中华人民共和国交通部标准公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004。4、中华人民共和国交通部标准公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ025-86。5、中华人民共和国标准钢结构设计规范GB50017-2003。6、中华人民共和国交通部标准公路工程施工安全技术规程JTJ076-95。二、编制的原则1、按计划工期比规定的工期略有提前的原则编制施工计划，并据此配备劳动力、机械设备和材料；2、根据优化施工组织设计，技术先进可行、安全可靠、经济合理的原则，结合工程实际编制；3、根据本合同施工的总体计划要求，并结合诸永高速公路等相关方面工期要求，合理安排上跨的施工时间；4、坚持3、专业化施工，安排经验丰富的专业化施工队伍；5、在方案编制中，考虑了诸永高速公路管理中心、诸永高速公路交警、高速公路路政等部门意见与要求；6、统筹安排，做到早进场、早设营、早开工，快速形成施工高潮。第二节 工程概况1、工程概况：马宅枢纽互通立交范围被交道路（诸永高速公路）改造长度为2235m（NK88+300NK90+535），互通匝道总长4660.639m。设设有上跨诸永高速现浇箱梁桥2座，即：B匝道1号桥C匝道桥B匝道1号桥，桥长168.48米,该桥上部结构为现浇预应力混凝土等截面箱梁，跨径组合为30+30+40+30+30m ，其第三跨上跨诸永高速公路。箱梁截面尺寸如下图： B匝道1号桥与4、诸永高速交角为130。被上跨处诸永高速公路中心桩号为NK89+931.282，该处诸永高速公路路面标高为212.610，箱梁底最底点标高为218.995，净空高度为6.385m。C匝道桥上部结构为现浇预应力混凝土等截面箱梁，跨径组合为320m+（19.5+21+19.5）m+（25+35+25）m+220m。其中第八跨上跨诸永高速公路。箱梁截面尺寸如下图：C匝道桥与诸永高速交角为90。被上跨处诸永高速公路中心桩号为NK89+733.522，该处诸永高速公路路面标高为206.28，箱梁底最底点标高为219.983，净空高度为13.703m。序号上跨处东永高速中心桩号被上跨处诸永高速中心桩号上跨形5、式结构说明备注1马宅枢纽B匝道1号桥BK0+541.416诸永高速公路NK89+931.282桥梁上跨230+40+230m预应力砼现浇箱梁2马宅枢纽C匝道桥CK0+780.976诸永高速公路NK89+733.522桥梁上跨320+（19.5+21+19.5）+（25+35+25）+220m预应力砼现浇箱梁第三节 工程进度计划 桥梁上部现浇箱梁工程施工开工日期为2012年5月4日，总工期为4.5个月，2012年9月30日结束。为了实现工期目标管理，对工期实行分阶段控制：1、施工准备：2012.5.10-2012.6.20（包括支架搭设、支架预压及卸载）2、现浇箱梁钢筋加工及模板工程：2012.6、6.21-2012.7.303、混凝土浇筑后养生时间：2012.8.1-2012.8.304、支架拆除及清理施工现场：2012.9.1-2012.9.30第二章 施工总体布置第一节 工程施工指导思想1、以“高效、质优、安全、文明”为施工指导思想，严格管理，优化资源配置，发挥科技领先。采用新技术、新工艺，抓重点难点工程，确保承诺，让项目部、监理放心、满意。2、抓好控制工期工程，平行组织、流水作业，合理划分区段，多点全面展开施工。3、做好施工准备，上足施工力量。统筹计划、合理安排。强化计划目标管理，科学合理制定施工计划，确保各阶段目标实现，最终总体目标实现。4、建立健全质量保证体系，规范化、标准化7、作业，全面展开质量创优活动。5、制定安全生产施工细则，确定奖罚制度，严密组织安全防护，树立“安全施工、人人有责”的观念。第二节 工程施工目标1、施工工期：计划于2012年8月15日完成施工任务。2、工程质量：创优质工程3、安全文明：杜绝重大伤亡事故，无重大机械破损事故。不破坏生态平衡，现场整洁、有序。4、经济效益：良好第三节 劳动组织及任务划分根据本工程的规模及我单位的施工管理经验，本着分工负责、集中管理的原则，计划组织模板班、钢筋班、架子班、土建班、拌和站等班组。在队伍的选择上充分考虑技术、管理素质及施工经验，该队伍在连续箱梁施工有着丰富经验，并取得优质工程，获得良好声誉。我们有较强的实力，8、善打硬仗。根据该工程的特点，队伍配备上突出了专业化的特点，各班组资源配置如下：1、 钢筋班负责本桥的钢筋加工制作、安装等工作，配备的主要设备有25吨吊车1台（不足时临时租用）、钢筋切断机1台、钢筋弯曲机1台、电焊机6台、卷扬机1台、运输车1台、技术工10人及普工15人。2、 模板架子班该班组负责箱梁的模板装拆等工作。配备的主要设备有25吨吊车1台，运输车1台，技术工10人，普工10人。3、 土建班该班负责箱梁混凝土的浇筑、支架基础硬化等工作。配备的主要设备有混凝土运输车3台，插入式震动器10台套，振捣工8人，技术工10人，普工10人。4、 拌和站该站负责连续箱梁混凝土的拌制、运输等工作。配备的9、主要设备有搅拌机750型2台，装载机50型1台，混凝土运输车4台，发电机120KVA1台，司机5人，操作手3人，机械维修工1人，电工1人。以上各班组上场后，由工区统一安排协调均衡生产，抓重点难点全面推进，确保施工任务顺利进行。第四节 工、料、机计划一、劳动力计划根据本工程数量及进度要求，结合我单位综合施工能力，本工程需劳动力为：施工初期为40人，高峰期为60人。二、 材料计划为了保证工程顺利开展，按期竣工，在材料供应上，时间上立足一个“早”，品种上抓一个“全”。在施工准备期间，根据施工计划安排材料供应计划。并在开工前做好材料供应月计划、周计划，报与项目部。既保证库存无大量积压，又能满足施工需求10、。三、 主要施工机械根据工程数量和工期要求，组织足够的机械设备进场，提高机械化施工程度，设备考虑到冬季雨季施工影响，在满足施工的前提下，留有余地。拟投入重要施工机械表序号设备名称型号数量产地1挖掘机PC20012装载机ZL501厦门3吊 车25T1徐州4混凝土运输车3m34温州5翻斗车1T1句容6卡 车5T1武汉7发电机120KVA1惟坊8搅拌机750型2青岛9钢筋切断机5-401杭州10钢筋弯曲机5-401杭州12电焊机BX1006上海13卷扬机5T1杭州14高压油泵ZB/45开封15千斤顶YC30002开封16千斤顶YC40002开封17 挤压机1开封18压浆机1杭州19支架钢管租20震动11、器插入式10杭州21混凝土汽车泵1第三章 桥梁上部施工方案BK0+543马宅B匝道1号桥上部结构为现浇预应力混凝土连续箱梁，桥跨布置形式为230m+40m+230m米共五跨一联，上跨诸永高速公路，梁高2.2米，桥面宽10米，为单箱单室截面。CK0+739马宅C匝道桥上部结构为现浇预应力混凝土连续箱梁，桥跨布置形式为320m+（19.5+21+19.5）m+（25+35+25）m+220m共四联，上部结构第一联为320m跨径钢筋混凝土现浇等截面箱梁,梁高1.4米；第二联为19.5+21+19.5m跨径钢筋混凝土现浇等截面箱梁,梁高1.4米；第三联为25+35+25m跨径预应力混凝土现浇等截面箱梁12、,梁高2.0米；第四联为220m跨径钢筋混凝土现浇等截面箱梁，梁高1.4米,全桥第五跨上跨B匝道，第八跨上跨诸永高速公路，第九跨上跨A匝道，桥面宽10米，为单箱单室截面；主要工程数量：B匝道1号桥箱梁C50混凝土1143.2m3,钢筋328.7吨，钢铰线51.27吨。C匝道桥箱梁C50混凝土601.7m3,C40混凝土1075.1m3，钢筋540.3吨，钢铰线25.1吨。一、 箱梁模板安装、支架搭设及基础处理（一） 支架基础处理下部结构施工完成后，清除支架范围内的泥浆、稀泥，回填承台基坑，整平箱梁范围内的场地，用压路机碾压一遍，然后用回填宕渣50cm作为基层，压路机压实；在基层上面用C20混凝13、土厚15cm作为支架基础，基础的宽度比支架的宽度每边多出30cm，基础外侧设排水沟。（二） 支架搭设B匝道1号桥第三跨因上跨诸永高速公路，为确保诸永高速公路正常通行，除第三跨外其余跨支架均采用满堂碗扣式满堂支架，箱梁满堂支架布置间距为纵桥向1.0米，横桥向1.0米，支点附近支架需加密间距0.40.5米；纵横向水平钢管每层门架设一层，支架底、上设扫地杆和收顶杆，支架横向每隔三排设剪刀撑一列：测量放样安装底托调平安装底层门架安装纵横水平钢管安装上层门架安装调节杆安装顶托调平安装剪刀撑及斜撑。C匝道桥因净空高度足够，净空高度均超过10m，为确保安全，C匝道桥三联均采用贝雷支架。贝类支架和碗扣式满堂支14、架详见支架下图。（三） 模板体系安装箱梁外侧模板采用优质覆膜竹胶板（1222441.5cm），芯模采用竹胶板制作，底模的横桥向承重分配梁采用1010cm的方木，间距30cm，纵桥向承重梁采用1010 cm，放置于支架顶托上面；铺装底模时，应根据要求设预拱度及弹性变形量（根据沉降观测数据）；模板接缝宽度宜控制在12mm，为防止模板因膨胀而起鼓，影响混凝土的外观，侧模底脚用55cm的木条压住，保证箱梁底版线条顺直；侧模在浇注腹板时承受的侧压力较大，在腹板的上、中、下设三道支撑，与支架连成整体。（四） 支架模板荷载计算及强度、刚度、稳定性验算满堂门式承重支架验算以B匝道1号桥第三跨箱梁计算为例(计算15、书附后）；贝雷支架验算以C匝道桥第八跨箱梁计算为例（计算书附后）；（五）、支架预压 为保证支架的稳定性、刚度及强度，消除非弹性支架变形，确保梁体不因支架沉降而产生裂缝，需采取支架预压措施。1、 支架预压荷载计算 箱梁混凝土分两次浇注，第一次先浇注底板、腹板槽型结构，后浇注顶板，箱梁支架的预压荷载按梁体自重的120%取值。取梁体底板范围作为计算单元，每平方底板面积梁体自重，由以上计算可知Q=22.56KN/m2=2.256T/m2（混凝土的比重取2.6）砂袋预压高度取值1.9米2、 预压材料预压材料的选择可根据实际情况，因地制宜，预压材料可选砂袋、钢筋等， 根据现场实际情况，项目部决定采用砂袋预16、压。 3、预压加载程序预压荷载采用分级均匀加压，首次加压至荷载的40%，持荷12小时后再均匀加压至80%荷载，持荷12小时后再均匀加压至120%荷载，加载过程中要注意对称均匀加载，防止加载不均匀造成支架偏心受压。4、沉降观测支架的弹性和非弹性变形，要通过沉降观测得出，弹性变形量结果用于支架模板的预拱度，非弹性变形量用于检验基础的承载力。观测点的布控箱梁支架每跨设置3个观测断面，即跨中、支点附近，每个断面要设6个观测点，支架3个，基础3个（置于底托钢板上用红漆标识），（底板两侧、梁中心三处）。观测阶段和频率沉降观测分四个阶段：预压加载前、加载50%、满载、卸载后。满载后的观测时间和次数要根据沉降17、是否结束为标志，沉降结束后经监理工程师同意即可卸载。观测成果将沉降观测的数据汇总到沉降观测记录表上，计算出支架和基础的弹性和非弹性变形，绘制出观测点沉降曲线，弹性变形结果可用到支架和模板的预留拱度上。二、 箱梁钢筋、钢束加工及安装箱梁钢筋在施工前应对设计图纸认真阅读、复核，预应力束与普通钢筋有无矛盾，对于错误之处及时提出及时解决。钢筋加工、安装应严格遵守桥规及质量检验评定标准。箱梁底板钢筋先绑扎底层横纵向钢筋，纵向钢筋按曲线线形布置，横向钢筋沿径向布置，钢筋保护层用半圆形垫块，厚2cm，后安装横梁的钢筋、腹板钢筋，横梁钢筋应焊接成闭合的框架，所有焊接均应满足施工规范要求，安装横梁钢筋时要注意梁18、底钢板上的钢筋，可适当调整。腹板的箍筋应先绑扎，用腹板的分布钢筋将其固定，然后将内外钢筋绑扎成整体。再绑扎底板上层钢筋、倒角钢筋等，检查钢筋的保护层，用垫块垫好，杜绝露筋现象发生。底腹板的钢筋绑扎完成，经监理工程师检验后，即可安装腹板内侧模板，浇注第一次混凝土。绑扎顶板钢筋时要注意预埋伸缩缝、防撞墙等钢筋。人孔处钢筋应予以加强。在底腹板的钢筋绑扎完成后，即可焊接钢束波纹管的定位钢筋，根据钢束的坐标推算出波纹管的坐标，定位钢筋每隔100cm设一道，在曲线段适当加密，施工时如普通钢筋位置与钢束的位置有冲突时，要适当移动普通钢筋的位置，确需切断的，应在浇注该部分的混凝土前加强焊接予以恢复。定位钢筋焊19、接后，安装纵向波纹管，波纹管接头要严密，用胶带缠绕，在电焊施焊时，要注意不要烧伤波纹管及钢铰线，避免水泥浆进入管道堵塞孔道，波纹管应顺直，不能出现侧向弯曲，造成梁体混凝土局部应力过大，损坏梁体，穿钢铰线时采用人工拖拉的办法，从梁的高处穿入，每束可分3次穿入，钢束的前端设置子弹壳式帽，用钢丝牵引，后面用人工推入。波纹管的透气孔的位置设置在波纹管的最高处、最底处和跨中处。锚垫板（连接器）的锚固面应与钢束垂直，加固牢避免锚垫板偏位。三、 箱梁混凝土浇注箱梁混凝土为泵送混凝土，先浇注底板和腹板，后浇注顶板。梁体混凝土浇注从梁的低处往高处推进，先浇注腹板内的混凝土，混凝土的坍落度不宜大（控制在12cm左20、右），腹板要对称浇注，到一半高度时，再浇注底板的混凝土，再振捣底板与腹板梗肋时应注意，避免腹板内的混凝土坍出太多；在底板浇注完成后再浇注腹板内的混凝土（腹板混凝土两次浇注的时间要控制好，既不能出现施工缝，也不能因振捣过早使混凝土坍落），腹板内的混凝土应高出1cm，避免腹板在拆模后出现施工缝。混凝土浇注完成，在初凝后凿毛，用水枪冲洗干净。顶板混凝土的浇注要控制好标高，标高控制采用钢筋沿纵桥向设置三道桥面标高线；顶板要横桥向拉毛，用水枪冲洗干净。张拉段间混凝土要凿毛，使新老混凝土结合良好。 预应力混凝土浇注要注意在振捣时，避免碰到波纹管，锚垫板附近的钢筋较密，用3cm的振动棒插入振捣密实；波纹管透21、气孔要固定好，透气孔用软塑料管制成，内衬钢筋固定在腹板钢筋上。 四、 预应力钢铰线张拉现浇箱梁腹板钢绞线规格为15s15.2mm，锚具采用YM15-15锚具，波纹管采用内径为90mm的塑料波纹管；采用一端张拉，控制张拉力为1395MPa。底板和顶板钢绞线规格为12s15.2mm一束，采用YM15-12锚具，每束控制张拉力1395MPa，采用两端张拉。张拉千斤顶选取：15s15.2mm钢束用YC3000型。箱梁混凝土达到90%以上混凝土龄期15天以上方可张拉预应力钢束，张拉前需以书面的形式将张拉工艺、千斤顶校验的情况、锚具及钢铰线的质保资料递交监理工程师批准。张拉程序：0初应力10%k100%k22、 （持荷2分钟） k张拉伸长量以张拉至10%k位置为起算零点，实测值与设计值误差不超过6%，若误差偏差过大，应与现场监理商榷，分析原因及时处理。张拉时应采取应力、应变双控。 张拉顺序：先张拉中间束、下层束、上层束。1、 均匀对称张拉2、 先张拉刚度相对较大的一束3、 先张拉长束，后张拉短束 张拉安全技术要求：1、 张拉前，要清理承压板面，并检查承压板后的混凝土的质量，如有空洞或裂缝，应采取补救措施，方可张拉。2、 先将钢束略微张拉，以消除钢束松弛状态，并检查锚具和千斤顶是否在一条线上，注意钢束中每根钢铰线受力均匀。3、 从施加应力到锚固后，除非采取有效的屏蔽措施，操作人员不得在锚具的前方活动，23、不能用重力敲打钢丝和锚具，用砂轮切割多余的钢丝，禁止用电切割。4、 安装锚具时，锚板与限位板企口对正，夹片安装后齐平。5、 工作锚具、工作夹片与工具锚具、工具夹片不能混用。6、 锚具应妥善保管，使用时不得有水、锈及污物，安装锚具前将锚具夹持段钢束清理干净，以免引起滑丝。五、 孔道压浆压浆前应用高压水冲洗孔道，使孔道压浆流畅，并使浆液与孔壁结合良好，然后将水排除干净；锚具周围及钢丝间隙应予以填充，以防冒浆。预应力束在张拉后24小时内进行压浆，水泥浆强度等级要求不低于构件混凝土强度，压浆要密实，水灰比0.40.45，为减少收缩，可渗入膨胀剂。当监理工程师要求时，应进行压浆试验。孔道压浆应按自下而上24、的顺序进行，水泥浆压注工作在一次作业中应连续进行不得停顿，直至排出的浆液与压注的浆液稠度相同时为止。压浆人员要佩带防护眼睛，以防泥浆喷出伤人。压浆完成后及时封锚，张拉工作面应按要求设置钢筋，并对割断钢筋按等强度原则进行补强，封锚混凝土为横梁的一部分，施工时按横梁混凝土质量要求进行，对新老混凝土凿毛处理，使横梁结构受力安全。六、支架拆除 箱梁预应力张拉完成后，当压浆强度达100%及封锚完成后即可拆除支架，拆架时先翼板、后底板，从跨中对称向两端拆，以防止拆架时产生过大的瞬时荷载引起不应有的裂缝。七、雨季施工措施雨季来临时，要着眼“排、抢、防”即首先做好周围的排水工作，抢晴好天气，对易受影响的及时防25、护，全面考虑到防水、排水、集水。各种电器、机械设备及材料存放在适宜的地方，同时做到防雨、防潮工作。进行合理的施工组织，箱梁混凝土的浇注应尽量避免雨天，且施工前应充分准备好运输、劳动力准备，缩短浇注时间，同时准备足够的防雨设施和覆盖用的油布、塑料布等，以便在突然降雨时使用，掌握天气预报和气候趋势，与当地的气象部门保持联系，做好预防和准备工作。八、安全施工1、建立健全安全保证体系本项目实行三级安全管理体系，设安全领导小组，由主管生产的队长担任组长，设专职安全员一名，各班组设兼职安全员，从而形成一个健全的安全保证体系。安全领导小组主要负责执行有关的安全施工的方针政策，规章制度，和上级的有关规定，协助26、领导在组织和推动施工中的安全工作。工地专职安全员的职责是认真贯彻执行上级有关安全施工的规定，在业务上接受项目部的安全小组的领导，班组兼职安全员协助班组长的安全工作，进行现场安全检查，组织学习安全规章制度及上级的有关规定，模范尊章守纪，对违章作业进行批评教育改正，指导职工正确使用个人防护用品。2、 落实安全责任，实施责任管理根据“全员管理，安全第一”的原则，建立各级人员安全生产责任制，明确各职能部门和生产工人在施工中的安全责任。3、 各项安全技术措施在施工现场配置一些安全警示牌、标语等。施工操作人员进入现场时必须佩带安全帽、高空作业系好安全带。定期检查维护机械设备，保证正常使用。特殊工种的操作人27、员应持证上岗，严禁违章操作。经常进行安全教育，学习操作规程。现场统一布设电力线路，不准私拉乱接。实施班组安全“三检查”制度。九、 质量保证措施1、 组织保证措施成立以队长为首的质量领导小组，分工明确责任到人，队长全面负责施工质量，是工程质量第一责任人，主管工程师是具体负责工程质量，是工程质量直接责任人。2、 工程准备阶段的质量控制措施、 图纸会审。对设计图纸认真审核，弄清楚设计意图，对图纸不明确的地方及时联系予以核实。、 施工组织设计的控制，施工方案的好坏，直接影响施工质量，因此，施工前应对施工方案进行审查，做到切实可行。、 按操作指导书，施工规范和有关的操作规范搞好职工技术培训。、 制定严格28、的质量管理制度，即施工图纸审核、技术交底制度，作业指导书制，工序质量检验交接制。质量“三检制”（自检、互检、专检），隐蔽工程检查签证制，质量事故处理制等行之有效的管理制度。、 对施工中的各种仪器、设备要定期校定，对不合格的仪器设备不予使用。、 加强工程实验工作，对不合格的原材料、半成品杜绝使用。3、 施工阶段质量控制措施、 严格坚持按图施工，不准擅自修改而影响工程质量。、 严格执行技术规范和操作规程。、 严格把好材料进场关，不合格的材料、产品不准进入工地。、 工序质量控制，上道工序不合格，下道工序不能施工，做到“五不施工、三不交接”。、 服从业主、监理、项目部的检查、指导、监督，虚心接受他们提29、出的合理建议。、 建立工程质量技术档案，做好施工记录。、 建立完整的质量检查制度，以施工班组自检为主互检为辅、施工员、质检员、试验员巡回检查制度，做到在实施本工序时既是一道工序的质量检查，又为下一道工序做好准备、打好基础；对影响工程质量的问题及时提出改进措施；优化施工工艺，不断提高自身的施工作业水平，积累更为丰富的施工经验。4、 强质量教育及技术培训我队将围绕提高施工质量，牢固树立职工的质量意识为目的，牢牢把握质量意识的教育，在“工程以优、工程以快、服务以诚、经营以信”上下工夫，树立企业形象。加强对施工管理人员、技术人员和作业人员的培训学习工作，认真学习技术规范、操作规范、质量标准，进一步提高30、业务素质，使之在施工过程中更好的落实规范、标准，履行职责，提高质量管理水平，把好质量关。5、 建立技术攻关和交接制度在每个分项工程开工前，由技术员、质检员、施工员、试验员研究制定具体的施工方案、施工工艺、技术措施及应急措施，提出合理化建议，从技术上保证质量标准的实现。对工程质量的薄弱环节组织人员进行攻关，从而实现施工程序化、技术标准化、质量规范化的目标。第四章、施工安全防护措施根据施工图纸，马宅枢纽B匝道1号桥第三跨、C匝道桥第八跨上跨诸永高速公路，在现浇箱梁施工期间，需在诸永高速公路中央分隔带中设置临时钢管柱，在硬路肩上搭设满堂门式承重支架和贝雷支架，施工期间会影响到诸永高速公路车辆通行，为31、保证该路段施工期间车辆安全和我施工人员安全，我项目部制定该边通车边施工安全专项方案。一、组织保障措施1、在施工中，项目部成立以项目经理为组长，项目安全副经理为副组长的安全生产领导小组，以施工安全、人身安全、财产安全为首要职责，层层签订安全责任书，严格遵守有关安全生产和劳动保护方面的法律法规和技术标准。建立健全安全生产管理制度，定期检查各个工区的用电情况并召开安全会议，发现问题及时处理。2、贯彻“安全第一、预防为主”的方针，以项目经理为安全第一负责人，认真贯彻执行各建设主管单位颁发的安全条例，根据“谁负责生产、谁负责安全”，明确安全工作网络。二、安全技术措施1、为尽量减少支架对诸永高速正常通行的32、影响，在施工期间封闭诸永高速公路硬路肩和行车道，在诸永高速公路硬路肩上施工路段前方设置道路安全警示标牌（施工告示牌、限速牌、导向牌、禁止超车标志等）。具体设置方式见示意图。2、诸永高速公路双向各预留超车道的门洞，以确保诸永高速公路正常通行。门洞高度为5.2m，宽度为8.5m。详见图13、在施工区域的两端设置爆闪灯或红色警示灯，提醒夜间通行的车辆或人员注意交通安全。4、施工人员、车辆进入施工现场须经过安全技术交底，过往时注意交通安全，禁止随意进出施工区域。施工人员夜间出入施工场地必须穿好反光背心。三、安全教育本作业的安全管理，最重要的就是对现场作业人员进行教育管理，提高其自身安全意识、自我保护意33、识和法律观念。我项目部采取的措施主要有：1、对新员工工作前进行安全教育培训和三级安全教育。2、作业前由项目部安全负责人对参加作业的人员进行工前安全教育，主要讲解以下知识：a、有关安全的法律、法规、安全作业规程；b、施工安全作业责任制和安全工作目标、管理办法；c、施工组织方案、安全作业常识；d、安全隐患及事故案例分析；e、事故应急措施和自救知识。针对本施工的工程作业特点及作业路段的具体地理环境、交通流量、气候因素，对员工做进一步的安全技术交底。通过讲解、教育，提高作业人员安全生产意识、自我保护意识。同时，在每项施工前，做好以下安全保证工作：a、所有进场的设备，根据作业特点，在进场前做好安全检查。34、b、不因为工期紧张，环境特殊，省略工前安全教育这个环节。c、由安全员落实安全措施，明确安全作业责任人。四、设备和安全设施准备1、作业前准备足够的安全帽、反光背心、设施与标志，并做到损坏或故障能及时补充或更换。2、 夜间作业人员均穿着反光背心、佩带好安全帽。3、上路作业前，清点好安全帽、反光背心和设施，核对数量和标志牌面内容，避免在路上进行维修。4、进入现场的作业人员必须按要求配戴安全帽和反光背心，没按要求做的，责其改正。当场不能改正的，令其退出作业现场。5、遇上级检查工作或外来人员参观作业现场，由接待部门负责，事先准备好足够的反光背心和安全帽，配戴整齐并说明有关安全注意事项后方可进入现场。五、35、 紧急情况处治5.1 施工安全事故处治施工作业发生意外施工安全事故，尽现有手段采取以下措施：a、救伤员；b、保护现场并控制现场势态防止事故扩大；c、报告上级管理部门；5.2意外事故的处置针对本次桥梁施工，我项目部特别制定了相应的安全应急救援预案，如果碰上意外事故的发生，项目安全领导小组将立即启用救援预案，保证事故发生后将损失降到最小。同时，我施工人员做到：a. 做好充分的物质准备；b. 制订切实可行的抢修预防和快速反应机制；c. 灾害发生时，施工人员能够迅速到达现场，有人员伤亡的先抢救伤员，随即组织养护人员抢修、控制灾害的发展，尽快恢复交通。d. 控制现场势态，加设明显标志，防止新的事故发生；36、e. 通知当地交通管理部门及高速公路管理部门；f. 有重大伤亡或维修人员有伤亡时要报告上级管理部门及领导；组织抢修的同时要注意观察，防患于未然；第五章 质量保证措施一、组织保证措施成立以项目总工为首的质量领导小组，分工明确责任到人，项目总工全面负责施工质量，是工程质量第一责任人，主管工程师是具体负责工程质量，是工程质量直接责任人。二、工程准备阶段的质量控制措施1、图纸会审。对设计图纸认真审核，弄清楚设计意图，对图纸不明确的地方及时联系予以核实。2、施工组织设计的控制，施工方案的好坏，直接影响施工质量，因此，施工前应对施工方案进行审查，做到切实可行。3、按操作指导书，施工规范和有关的操作规范搞好37、职工技术培训。4、制定严格的质量管理制度，即施工图纸审核、技术交底制度，作业指导书制，工序质量检验交接制。质量“三检制”（自检、互检、专检），隐蔽工程检查签证制，质量事故处理制等行之有效的管理制度。5、对施工中的各种仪器、设备要定期校定，对不合格的仪器设备不予使用。6、加强工程实验工作，对不合格的原材料、半成品杜绝使用。三、施工阶段质量控制措施1、严格坚持按图施工，不准擅自修改而影响工程质量。2、严格执行技术规范和操作规程。3、严格把好材料进场关，不合格的材料、产品不准进入工地。工序质量控制，上道工序不合格，下道工序不能施工，做到“五不施工、三不交接”。4、服从业主、监理、项目部的检查、指导、38、监督，虚心接受他们提出的合理建议。5、建立工程质量技术档案，做好施工记录。6、建立完整的质量检查制度，以施工班组自检为主互检为辅、施工员、质检员、试验员巡回检查制度，做到在实施本工序时既是一道工序的质量检查，又为下一道工序做好准备、打好基础；对影响工程质量的问题及时提出改进措施；优化施工工艺，不断提高自身的施工作业水平，积累更为丰富的施工经验。第六章 支架搭设方案一、上跨诸永高速公路门架B匝道1号桥与诸永高速交角为130。被上跨处诸永高速公路中心桩号为NK89+931.282，该处诸永高速公路路面标高为212.610，箱梁底最底点标高为218.995，净空高度为6.385m。C匝道桥与诸永高速39、交角为90。被上跨处诸永高速公路中心桩号为NK89+733.522，该处诸永高速公路路面标高为206.28，箱梁底最底点标高为219.983，净空高度为13.703m。为确保在上部现浇箱梁施工过程中诸永高速公路的正常通行，跨诸永高速公路部分采用门洞式支架，支架采用钢管柱作为临时支墩，在诸永高速公路中央分隔带中及诸永高速公路两侧硬路肩上设置临时支墩，支墩基础采用C20钢筋砼浇筑，基础高度为1.0m，宽度为1.0m，支墩位置与诸永高速公路平行布置，保证净间距8.5m，即保证诸永高速公路双向四车道通行，车道布置为：0.5m23.75m0.5m=8.5m，门洞高度不小于5.2m。1、B匝道1号桥门洞支40、架方案考虑到B匝道1号桥设计净空高度为6.385m，因此门洞支架搭设方案为：每个中支墩：钢管桩631.0cm、10根，钢管桩间距:翼缘板下方11.5m,底板下方1.1m布置。钢管桩上布置2I36b、L1285cm工字钢作横梁，横梁上布置支架H700300mm型钢纵梁，横桥向间距：翼缘板下方为0.6m,腹板下方采用2根H700型钢焊接成整体支撑，底板下方间距0.4m，支架高度5.2m。箱梁模板采用厚度为1.2cm 的竹胶合板；竹胶合板下顺桥向放置10cmx10cm方木，间距由计算推算；10x10cm的方木设18槽钢做分配梁，间距为100cm；18槽钢下方安放横桥向H700型钢，H700型钢下方设41、计2I36工字钢和钢管桩。其中翼板下支撑采用钢管支架。具体如下图：2、C匝道桥门洞搭设方案：C匝道桥与诸永高速交角为90。被上跨处诸永高速公路中心桩号为NK89+733.522，该处诸永高速公路路面标高为206.28，箱梁底最底点标高为219.983，净空高度为13.703m。考虑到C匝道桥设计净空高度为13.703m，因此门洞临时支墩设在诸永高速公路中央分隔带和两侧硬路肩位置，支墩采用贝雷拼装。支墩上布置2I36b、L1285cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷纵梁，贝雷纵梁之间用型钢在端部、1/4跨和跨中位置连接。 箱梁模板采用厚度为1.2cm 的竹胶合板；竹胶合板下顺桥向放置10cmx142、0cm方木，间距由计算推算；10x10cm的方木设18槽钢做分配梁，间距为100cm。 现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如下。3、门洞支架搭设步骤上跨诸永高速两处现浇箱梁施工计划同时进行，以减少对诸永高速公路运营的影响，上跨诸永高速公路需2套支架同时搭设，各工序分以下步骤进行：第一步：准备工作，在诸永高速公路借道前必须做好以下工作：在每个作业点附件设置合适的作业场地，要求场地位置满足吊装及支架拼装要求；搭设门洞所需材料和防护材料全部准备就绪。第二步：支墩基础浇筑（第一次借道施工）在浇筑诸永高速公路中央分隔带里临时支墩基础时，临时封闭诸永高速公路左幅（或右幅）超车道，浇筑完成43、后开通超车道。在浇筑诸永高速公路左右幅硬路肩上临时支墩基础时，临时封闭左右幅行车道，浇筑完成后开通行车道。两现浇箱梁桥支墩基础同时施工。第三步：支架安装（第二次借道施工）第二次封道分为左右幅分别借道施工，左右幅各利用1天的时间进行支架安装，支架安装包括：中央分隔带内的支墩安装、纵梁工字钢吊装、贝雷梁的吊装、底模板的安装、防护设施安装等。施工完左幅(或右幅)时封闭左幅（或右幅）车道，施行右幅（或左幅）单幅双向通行，待施工完毕后，再施工右幅（或左幅）。第四步：支架调整，支架经过预压后，会产生变形，变形的大小根据测量数据确定。4、支架拆除（第三次借道施工）在现浇箱梁全部完成后，待张拉压浆完成后，需要44、拆除门式支架，支架拆除需要借道封闭施工，借道封闭施工同支架安装。二、满堂支架根据地形、墩高情况，一般地段采用满堂式碗扣支架，布置如下图所示，满堂式碗扣支架采用483.5mm的碗扣式杆件，腹板部立杆均布置为0.60.6m，步距0.6m，每排钢管支架顶部（即顶托上）横桥向铺设1010cm的方木，箱梁底铺设18mm厚竹材胶合板做底模。1、满堂式碗扣支架搭设 、支架施工的基本施工工艺流程：施工准备地基处理支架位置放线支架搭设支架校验调整铺设纵横方木安装支座安装底模板、侧模板底模板调平支架预压支架及底模板调整现浇箱梁施工、支架基础处理支架立柱的地基与基础必须坚实，并防止不均匀的沉降或过大的沉降，必须对承45、载力不足的地基进行处理，使其具有足够的承重能力，并做好地面排水设置，防止地表水流入地基范围，造成地基软化。支架基础填筑50cm厚度的宕渣，并经过碾压密实，在压实的地基上浇筑C20混凝土15cm，作为碗扣支架的基础。、支架搭设材料要求搭设支架全部采用48mm、壁厚3.5mm的钢管，横桥向，顶托梁采用1010cm的方木。钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管上严禁打孔。扣件材质必须符合建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范规定要求。旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓进行更换处理。、支架搭设要求放好桥面投影线，由中间向两侧，由柱旁向外46、侧搭设。支架搭设要求“横平竖直”。立杆要求每根竖直，采用单根钢管，立竖杆后及时加纵、横向平面钢管固定，竖杆底部设置纵横向扫地杆。考虑到支架的承重，立杆赢垂直放在稳固混凝土浇筑地坪上，立杆底部设置小方木块作为垫块。立杆接长各层各部接头必须采用对接扣件连接。搭设支架时要切实保证横杆的水平（关键是对第一层水平杆的控制，必须挂小线安装）。为了确保碗扣支架的整体强度、刚度和稳定性，支架横向剪刀撑每5m设置一道，沿桥梁全宽设置；纵向剪刀撑每4m设置一道。同时在支架中间位置设置水平剪刀撑，水平剪刀撑设在跨中位置。剪刀撑拉杆斜度控制在45左右，必须用扣件扣紧，确保空间网架的稳定性。支架搭设完毕后，计算每根钢管47、的高度，然后用可调顶托准确调节支架高度，保证整个支架的高度满足设计要求。支架底部设平板底座，顶部设U形可调托座，在托座上横向铺1010cm的方木，间距同支架间距，方木接头尽可能放置在顶托上，若不能避免，其两侧面必须采用5cm大板铆钉钉牢，严禁出现“探头板”。、支架布设注意事项当立杆基底间的高差大于60cm时，可采用立杆错节来调整。立杆：在竖立杆时要注意杆件的长短搭配使用，立杆的接头必须采用对接扣件实行对接。相邻两立杆的接头应相互错开，不应在同一步高内，高度差应大于1500mm，至顶层再用两种长度的顶杆找平。立杆的垂直度应严格加以控制：30m以下的架子按1/300控制，且全高的垂直偏差应不大于548、cm。脚手架拼装3层高时，应用全站仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。第七章 交通组织方案B匝道1号桥、C匝道桥现浇箱梁临时支墩吊装、门洞支架安装和拆除时对诸永高速公路通行有较大影响，需对诸永高速公路左右幅分别3次借道通行。改道时需对车辆进行导向，设置限速标志、导向标志、警示标志、危险标志、禁行标志、隔离标志等交通标志。施工标志的设置根据国标道路交通标志和标线（GB5768-2009）进行标准设置，标志标牌设置完成后需请交警部门和诸永管理中心等部门验收，合格后方可施工。诸永高速公路在施工区域附近的两个中央分隔带49、开口：里程桩号为NK87+200和NK91+700,在本工程上跨桥临时支墩搭设和门洞搭设施工过程中计划利用这两个中央分隔带开口，将车辆进行左右幅改道。1、 施工临时支墩基础（第一次借道施工）在施工B匝道1号桥、C匝道桥临时支墩基础时，需对诸永高速公路进行交通管制，施行借道通行，即在施工中央分隔带内支墩基础时，封闭诸永高速公路左右幅超车道，预留左右幅行车道和硬路肩通行；随后施工左右幅硬路肩临时支墩基础，在施工硬路肩上临时支墩时，封闭左右幅行车道，预留左右幅超车道通行，左右幅浇筑临时支墩基础借道通行时间计划左右幅各一天。2、 支墩搭设和门洞搭设（第二次借道）现浇桥临时支墩搭设和门洞搭设需借用吊机进50、行吊装作业，吊机吊装作业需占用诸永高速公路路面，因此在吊装作业时，分两次对诸永高速公路左幅和右幅进行封闭，借道诸永右幅和左幅通行。第二次借道期间施工的主要是：搭设支墩、吊装门洞横梁和纵梁、铺设模板、完善支架安全标注标牌，并将施工范围与高速公路隔离，确保车辆通行安全。在搭设中央分隔带内支墩时，封闭诸永高速左幅和右幅超车道，预留左幅和右幅行车道和硬路肩通行。计划施工时间1天。施工完中央分隔带临时支墩后，开放左右幅超车道。在搭设诸永高速公路左幅门洞和左幅硬路肩临时支墩时时，封闭诸永高速公路左幅，左幅车辆（诸暨方向）在诸永高速公路NK91+700中央分隔带开口处借道右幅超车道通行，诸永高速公路右幅车辆51、（永嘉方向）在NK87+200处开始施行行车道单个车道通行，即诸永高速在NK87+200NK91+700段施行右幅双向通行。在搭设诸永右幅门洞和右幅硬路肩临时支墩时，封闭诸永高速右幅，右幅车辆（永嘉方向）在诸永高速公路NK87+200中央分隔带开口处借道左幅超车道通行，诸永高速公路左幅车辆（诸暨方向）在NK91+700处开始施行行车道单个车道通行，即诸永高速在NK87+200NK91+700段施行左幅双向通行。在进行第二次封道时，为尽量减少借道时间，2处上跨诸永高速公路的支架安装同时安排2个施工班组同时开始实施，并安排2台套机械设备，根据每一个作业点工作量安排施工人员与机械设备。诸永高速公路左52、幅和右幅门洞支架施工时间分别安排计划如下：序号工作内容计划时间（小时）B匝道1号桥C匝道桥1临时支墩安装232纵梁吊装333调节支架标高224模板铺设225防护设施安装118合 计1010每次借道时间计划上午7点开始，到下午17点结束，借道时间10小时，为保证当天的任务能够按时完成，开始时间必须准时，否则在10小时内不能完成。3、 支墩和门洞支架拆除（第三次借道）现浇箱梁施工完成后，需要对诸永高速公路进行封道拆除支架和临时支墩。支架拆除分左幅、右幅两次进行，每次拆除时间计划1天，在两天内完成支架、支墩和模板拆除工作，具体封闭借道通行措施同“支墩搭设和门洞搭设（第二次借道）”。通过三次封道施工，53、全部完成上跨诸永高速公路的现浇箱梁的施工任务。第八章 现浇箱梁工字钢支架计算书(跨超车道和行车道)本计算书以B匝道1#桥第三跨为例进行编制，其余跨径小于40m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。B匝道1#桥上部结构为现浇预应力混凝土等截面箱梁，跨径组合为30m+30m+40m+30m+30m。其中第三跨上跨诸永高速公路，。箱梁截面尺寸如下图：B匝道1#桥与诸永高速交角为130。被上跨处诸永高速公路路面实测标高为212.89，箱梁底最底点标高为219.207，净空高度为6.317m。一、支架设计要点、钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。现浇箱梁支架基础平54、面布置图和现浇箱梁工字钢支架横断面图如下。 B匝道1#桥第三跨径L40m桥宽等截面标准现浇箱梁。分别在诸永高速公路中央分隔带里、诸永高速左右幅硬路肩设三个中支墩。诸永高速上各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为9.0cos40=11.75m。每个中支墩：钢管桩63*1.0cm、10根，钢管柱布置：在箱梁腹板正下方各布置一根，底板下方钢管柱间距为1.1m，翼缘板下方钢管柱间距按1.5m布置（如上图所示）。钢管桩上布置2I36b、L1285cm工字钢作横梁，横梁上布置支架H700型钢纵梁，横桥向间距：翼缘板下方为0.6m,腹板下方采用2根H700型钢焊接成整体支撑，底板下方间距0.4m，支架高度5.55、2m。、支架纵梁用I63b工字钢拼装成支架纵梁，支架结构均采用简支布置。纵梁计算跨度均为11.75m,由26排H型钢纵梁组成；横桥向间距：翼缘板下方为0.6m,腹板下方采用2根H700型钢焊接成整体支撑，底板下方间距0.4m，每排距除如上图所示。、模板及支撑现浇箱梁支架拟采用梁柱式支架。箱梁模板采用厚度为1.2cm 的竹胶合板；竹胶合板下顺桥向放置10cmx10cm方木，间距由计算推算；10x10cm的方木设18槽钢做分配梁，间距为100cm；18槽钢下方安放横桥向H700型钢，H700型钢下方设计2I36工字钢和钢管桩。其中翼板下支撑采用钢管支架。三、受力分析本次计算仅对11.75m的一跨进56、行计算及受力分析，如果能达到各设计规范要求，则其余跨径小于40m的孔跨采用满堂支架。1、本跨箱梁为等截面箱梁，跨径为40m，箱梁高2.2m，等宽段箱梁顶宽10.0m，底板宽6.0m，顶板厚25cm，底板厚25cm，跨中截面腹板厚度50cm，中端横梁附近4.5m范围内腹板加厚至80cm，其中中横梁厚0.4m，端横梁厚1.0m，具体情况如下图所示。现浇梁标准断面图 (图一)2、对箱梁截面混凝土的混凝土方量的计算，利用电脑软件精确计算出每个计算节点断面面积。3、施工时按两步浇筑进行，第一次浇筑底板和腹板混凝土，第二步浇筑顶板及翼板混凝土。为简化计算，确保安全，计算时假定两步混凝土同时施工。箱梁节点与57、节点部分按均布荷载考虑，并取最不利的一片纵梁进行验算。四、 施工荷载计算取值、恒载1、梁体混凝土自重：箱梁混凝土标号为50，配筋率为2.5%，所以梁体混凝土自重取26KN/m3，冲击系数取1.1； 2、木模板自重取0.75KN/m2； 3、钢构自重取78KN/m3 ；4、方木自重取7.5KN/m3 ；5、18槽钢自重：0.23KN/m；6、H700型钢自重185kg/m=18.5KN/m； 、活载1、施工人员、机具、材料及其它临时荷载，在计算模板及下面小方木时按均布荷载为2.5KN/m2 计算，并以集中荷载2.5KN 进行比较，取二者产生的弯矩最大者。2、振捣荷载：水平方向取2.0KN/m2，58、竖向取4.0KN/m2 、荷载组合根据建筑结构荷载规范，均布荷载设计值=结构重要性系数（恒载分项系数恒载标准值活载分项系数活载标准值）。结构重要性系数取三级建筑：0.9，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为.4。五、各构件验算、底模板计算1、强度验算条件：m=M/W=(ql2/8)/(bh2/6) m其中：l底模板下方木间距(m)； b为模板宽，取b=1m； h为模板厚，12mm厚胶合板，取h=0.012m； m木材抗弯强度，取m=13Mpa； q作用在模板上的线荷载；q=0.9x(26Hx1.1+7.5x0.012x1)x1.2+(4+2.5)x1.4=30.89H+8.3受力简图 （图二）59、其中：H为混凝土厚度，将上式代入强度条件有：l3.00/(30.89H+8.30)1/2计算结果如下：当H=0.25+0.25=0.5时，l0.36m当H=2.2时，l0.20m2、挠度验算条件：fmaxf fmax=5ql4/384EI1/400 即：ql4384EI/5x400其中：E=1x107KN/m2 I=bh3/12=1x0.0123/12则：l4.42/(30.89H+3.26)1/4其中q不计振动荷载当H=0.25+0.25=0.5时：l0.70m当H=2.2时：l0.50m因此在腹板的位置采用方木间距为18cm，空箱位置采用35cm，倒角介于两者之间间距为30cm。按以上计算60、布置可以满足模板强度及刚度的要求。如下图：、10x10cm方木计算取1米板宽计，按最不利荷载进行计算。1、强度验算条件：m=M/W=(ql2/8)/(bh2/6) m组合荷载：q=0.9x(1.1x26x1xH+7.5x1x0.012)x1.2+(4+2.5)x1.4=30.89H+8.3KN/m受力简图 （图五）其中：H为混凝土厚度，将上式代入强度条件有：l17.3/(30.89H+8.3)1/2计算结果如下：当H=0.25+0.25=0.5时，l0.85m当H=2.2时，l0.47m2、挠度验算： 条件：fmaxf fmax=5ql4/384EI1/400 即：ql4384EI/5x40061、其中：E=1x107KN/m2 I=bh33/12则：l16/(30.89H+3.26)1/4其中q不计振动荷载当H=0.25+0.25=0.5时：l0.96m当H=2.2时：l0.69m经以上计算分折，方木间距控制45cm为宜，这样布置可以满足方木强度及刚度的要求。如下图：、18槽钢分配梁验算取最高梁处腹板进行计算，间距按1m设计。1、强度验算组合荷载：q=0.9x(1.1x26x2.2x1+7.5x0.012x1+7.5x0.1x0.1x2)x1.2+(4+2.5)x1.4= 76.4KN/mQ=76.4KNM=ql2/8=76.4x1.02/8=9.55KNmW=1.414x10-4m362、=M/W=9.55x103/1.414x10-4=67.54Mpam=145Mpa、底板H700型钢支架纵梁在均布荷载下的计算本计算按最不利因素考虑，取第三跨进行验算（腹板下方H700型钢承受荷载最大，需要对H700型钢的挠度等指标进行单独验算）。1、荷载组合、底板计算有效宽度按5.0米计，在AutoCAD中进行计算得出，混凝土自重为：q1= 2.926 KN/m =75.4KN/m底板下共设12根纵梁H700型钢，则每根纵梁承受混凝土自重为：q1= 75.4KN/m/12=6.28 KN/m如下图：受力简图 、模板自重1、底模和侧模取7.5KN/m3。7.5x5.5x0.012=0.50KN63、/m2、内模取7.5KN/m3，7.5（1130.012200.10.12130.10.1）4.62KN/m模板总线荷载0.50+4.625.12 KN/m、10x10cm方木自重5.5=0.41KN/m、18槽钢自重18槽钢重量10.1Kg/m，按1m范围以2根进行计算（5.510.110）2=1.11KN/m、H700型钢纵梁，先计算底板下H700型钢。底板H700型钢自重185kg/m=18.5KN/m，各构件均布荷载为：(5.120.411.11)/1218.5=19.05KN/m则组合荷载为：q1= （19.05+6.28）1.2+（2.5+4）1.4=39.5KN/m2、验算强度H64、700型钢力学性能为：截面惯性矩Ix2.0110-3m4 、1#支墩到2#支墩、底板下方单根H700型钢纵梁最大弯距Mmax=q3l2/8=39.5x11.752/8=68.17tmM=78.82tm满足要求。、单片H700型钢纵梁最大剪力2#支墩：Qmax=39.5x11.75/2=23.21tQ= =85Mpa3、挠度验算、1#2#支墩12mH700型钢纵梁最大挠度fmax=5q3l4/(384EI)=（5x39.5x11.754/(384x 1.96x108x2.0110-3)=2.49cmf=L/400=1175/400=2.94cmfmaxf满足规范要求。、腹板H700型钢支架纵梁在65、均布荷载下的计算本计算按最不利因素考虑，取第三跨进行验算1、荷载组合、腹板计算有效宽度按0.5米计，在AutoCAD中进行计算得出，混凝土自重为：q1= 1.126 KN/m =28.6KN/m腹板下共设2根纵梁H700型钢，则每根纵梁承受混凝土自重为：q1= 28.6KN/m/2=14.3 KN/m如下图：受力简图 、模板自重1、底模和侧模取7.5KN/m3。7.5x0.5x0.012=0.05KN/m、10x10cm方木自重0.5=0.04KN/m、18槽钢自重18槽钢重量10.1Kg/m，按1m范围以2根进行计算（0.510.110）2=0.25KN/m、H700型钢纵梁 底板H700型66、钢自重185kg/m=18.5KN/m，各构件均布荷载为：(0.050.040.25)/218.5=18.67KN/m则组合荷载为：q1= （18.67+14.3）1.2+41.4=45.164KN/m2、验算强度H700型钢力学性能为：截面惯性矩Ix2.0110-3m4 、1#支墩到2#支墩、底板下方单根H700型钢纵梁最大弯距Mmax=q3l2/8=45.164x11.752/8=77.9tmM=78.82tm满足要求。、单片H700型钢纵梁最大剪力2#支墩：Qmax=45.164x11.75/2=26.53tQ= =85Mpa3、挠度验算、1#2#支墩12mH700型钢纵梁最大挠度fma67、x=5q3l4/(384EI)=（5x45.164x11.754/(384x 1.96x108x2.0110-3)=2.85cmf=L/400=1175/400=2.94cmfmaxf满足规范要求。、2I36工字钢计算当贝雷纵梁产生最大剪力时，对钢管桩2根I36工字钢横梁进行强度验算。通过对贝雷支架剪力验算，钢管桩上的2I36工字钢完全也可以满足结构受力要求。工字钢支在钢管桩上，跨度很小，产生的弯矩很小，故弯应力不进行验算。六、立柱钢管验算立柱钢管临时墩均采用63010mm钢管，计算厚度取 10mm。钢管立柱上下端均与110cm110cm0.8cm钢板连接，连接系最大间距L4m。63010mm68、截面特性表规格每米重量截面积惯性矩回转半径截面矩弹性模量（mm)(kN/m)A(cm2)I(cm4)i(cm)W(cm3)E(MPa)63010152.9194.68 93639.5921.922972.69 210000长细比=uL/r=1400/13.9=28.8=100，刚度满足规范要求。 式中：u杆件长度系数 取u=1.0 L杆件几何长度 取L=400cm 压杆件允许长细比。因腹板下方钢管柱承重最重，只需验算此钢管柱的稳定性即可，查表稳定系数=0.97=N/（A）=53.677103/（0.97106111.0610-4）=28.1MPa140MPa第九章 现浇箱梁贝雷支架计算书本计算69、书以C匝道桥第八跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。C匝道桥上部结构为现浇预应力混凝土等截面箱梁，跨径组合为320m+（19.5+21+19.5）m+（25+35+25）m+220m。其中第八跨上跨诸永高速公路。箱梁截面尺寸如下图：C匝道桥与诸永高速交角为90。被上跨处诸永高速公路中心桩号为NK89+733.522，该处诸永高速公路路面标高为206.28，箱梁底最底点标高为219.983，净空高度为13.703m。一、支架设计要点、临时支墩临时支墩采用贝雷拼装而成，基础采用C20混凝土基础。现浇箱梁支架基础平面布置图和现70、浇箱梁贝雷支架横断面图如下。 C匝道桥第八跨径L30m桥宽等截面标准现浇箱梁。分别在诸永高速公路中央分隔带里、诸永高速左右幅硬路肩设三个中支墩，另在7#墩和8号墩边缘1.75m处各设置一排边支墩。诸永高速上各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为11.2m。支墩上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8.50m。、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。支架结构均采用简支布置。贝雷纵梁计算跨度均为11.2m，底板下方贝雷纵梁间距为1.1m，共计4排，左右腹板下方各设2排贝雷纵梁；翼缘板下方贝雷纵梁间距为1.1m，共计4排。如下图所示。、模板及支撑现浇箱梁支架拟采用支墩式支架。箱梁模板采用厚度为1.71、2cm 的竹胶合板；竹胶合板下顺桥向放置10cmx10cm方木，间距由计算推算；10x10cm的方木设18槽钢做分配梁，间距为100cm；18槽钢下方安放贝雷片，贝雷片一个断面设计10片，间距如附图所示；贝雷片下方设计2I36工字钢和贝雷支墩。其中翼板下支撑采用钢管支架。三、受力分析本次计算仅对11.2m的一跨进行计算及受力分析，如果能达到各设计规范要求，则其余跨径小于35m的孔跨一定能满足受力要求。1、本跨箱梁为等截面箱梁，跨径为30m，箱梁高2.0m，等宽段箱梁顶宽10.0m，底板宽6.0m，顶板厚25cm，底板厚25cm，跨中截面腹板厚度50cm，中端横梁附近4.5m范围内腹板加厚至8072、cm，其中中横梁厚0.4m，端横梁厚1.0m，具体情况如下图所示。现浇梁标准断面图 (图一)2、对箱梁截面混凝土的混凝土方量的计算，利用电脑软件精确计算出每个计算节点断面面积。3、施工时按两步浇筑进行，第一次浇筑底板和腹板混凝土，第二步浇筑顶板及翼板混凝土。为简化计算，确保安全，计算时假定两步混凝土同时施工。箱梁节点与节点部分按均布荷载考虑，并取最不利的一片纵梁进行验算。四、 施工荷载计算取值、恒载1、梁体混凝土自重：箱梁混凝土标号为50，配筋率为2.5%，所以梁体混凝土自重取26KN/m3，冲击系数取1.1； 2、木模板自重取0.75KN/m2； 3、钢构自重取78KN/m3 ；4、方木自重73、取7.5KN/m3 ；5、18槽钢自重：0.23KN/m；6、贝雷自重取1KN/m（包括连接器等附属物）； 、活载1、施工人员、机具、材料及其它临时荷载，在计算模板及下面小方木时按均布荷载为2.5KN/m2 计算，并以集中荷载2.5KN 进行比较，取二者产生的弯矩最大者。2、振捣荷载：水平方向取2.0KN/m2，竖向取4.0KN/m2 、荷载组合根据建筑结构荷载规范，均布荷载设计值=结构重要性系数（恒载分项系数恒载标准值活载分项系数活载标准值）。结构重要性系数取三级建筑：0.9，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为.4。五、各构件验算、底模板计算1、强度验算条件：m=M/W=(ql2/8)/(74、bh2/6) m其中：l底模板下方木间距(m)； b为模板宽，取b=1m； h为模板厚，12mm厚胶合板，取h=0.012m； m木材抗弯强度，取m=13Mpa； q作用在模板上的线荷载；q=0.9x(26Hx1.1+7.5x0.012x1)x1.2+(4+2.5)x1.4=30.89H+8.3受力简图 （图二）其中：H为混凝土厚度，将上式代入强度条件有：l3.00/(30.89H+8.30)1/2计算结果如下：当H=0.25+0.25=0.5时，l0.36m当H=2.0时，l0.21m2、挠度验算条件：fmaxf fmax=5ql4/384EI1/400 即：ql4384EI/5x400其中75、：E=1x107KN/m2 I=bh3/12=1x0.0123/12则：l4.42/(30.89H+3.26)1/4其中q不计振动荷载当H=0.25+0.25=0.5时：l0.70m当H=2.0时：l0.51m因此在腹板的位置采用方木间距为20cm，空箱位置采用35cm，倒角介于两者之间间距为30cm。按以上计算布置可以满足模板强度及刚度的要求。如下图：、10x10cm方木计算取1米板宽计，按最不利荷载进行计算。1、强度验算条件：m=M/W=(ql2/8)/(bh2/6) m组合荷载：q=0.9x(1.1x26x1xH+7.5x1x0.012)x1.2+(4+2.5)x1.4=30.89H+876、.3KN/m受力简图 （图五）其中：H为混凝土厚度，将上式代入强度条件有：l17.3/(30.89H+8.3)1/2计算结果如下：当H=0.25+0.25=0.5时，l0.85m当H=2.0时，l0.50m2、挠度验算： 条件：fmaxf fmax=5ql4/384EI1/400 即：ql4384EI/5x400其中：E=1x107KN/m2 I=bh33/12则：l16/(30.89H+3.26)1/4其中q不计振动荷载当H=0.25+0.25=0.5时：l0.96m当H=2.0时：l0.70m经以上计算分折，方木间距控制50cm为宜，这样布置可以满足方木强度及刚度的要求。如下图：受力简图 77、（图六）、18槽钢分配梁验算取最高梁处腹板进行计算，间距按1m设计。1、强度验算组合荷载：q=0.9x(1.1x26x2.0x1+7.5x0.012x1+7.5x0.1x0.1x2)x1.2+(4+2.5)x1.4= 70.225KN/mQ=76.04KN受力简图 （图七）M=ql22/8=8.778KNmW=1.414x10-4m3=M/W=8.778x103/1.414x10-4=62.08Mpam=145Mpa2、挠度验算挠度条件：fmaxf fmax=5ql4/384EIf=1/400 =0.75mm其中：E=2.1x105 Mpa I=1272.7cm4 即：fmax= 5ql4/378、84EI=5x70.225x14 /384x2.1x105x1.2727 x 10-80.340.75mm、贝雷支架纵梁在均布荷载下的计算本计算按最不利因素考虑，取第八跨进行验算。先计算底板下方贝雷纵梁：受力简图 1、荷载组合、底板计算有效宽度按6米计，在AutoCAD中进行计算得出，混凝土自重为：q1= (344.761+225.160.75)/1.75=293.5KN/mq2= (225.163.75+1502.78)/6.53=193.16KN/mq3= (344.760.4+15010.8)/11.2=156.96KN/m如下图：受力简图 、模板自重1、底模和侧模取7.5KN/m3。779、.5x15.1x0.012=1.36KN/m2、内模取7.5KN/m3，7.5（1130.012200.10.12130.10.1）4.62KN/m模板总线荷载1.36+4.625.98 KN/m、10x10cm方木自重16=1.2KN/m、18槽钢自重18槽钢重量10.1Kg/m，按1m范围以2根进行计算（11.510.110）2=2.32KN/m、贝雷纵梁贝雷自重取1KN/m，111.211.2 KN/m各构件均布荷载为：5.981.22.3211.2=20.7KN/m则组合荷载为：q1= (293.5+20.7)x1.2+(36+20.7)x1.4=456.42KN/mq2= (193.80、16+20.7)x1.2+(36+20.7)x1.4=336.01KN/mq3= (156.96+20.7)x1.2+(36+20.7)x1.4=292.57KN/m2、验算强度贝雷片力学性能为：I= 250500cm4W= 3578.5 cm3M= 78.82tmQ= 24.52t受力简图 、2#支墩到3#支墩、纵梁最大弯距Mmax=q3l22/8=458.8tm单片贝雷片承受弯矩：M=458.8/10=45.88tmM=78.82tm满足要求。、纵梁最大剪力1#支墩：Qmax单片贝雷片容许剪力：1#支墩：Q=149.64/10=14.96tQ= 24.52t满足要求。3、挠度验算、2#3#81、支墩11.2m贝雷纵梁最大挠度fmax=5q3l4/(384EI)4/(384x2.1x106x250500x11)=1.04cmf=L/400=1120/400=2.8cmfmaxf满足规范要求。、腹板下方贝雷片计算1、荷载组合、腹板计算有效宽度按0.5米计，在AutoCAD中进行计算得出，混凝土自重为：q1= 1.126 KN/m =28.6KN/m腹板下共设2根纵梁，则每根纵梁承受混凝土自重为：q1= 28.6KN/m/2=14.3 KN/m如下图：受力简图 、模板自重1、底模和侧模取7.5KN/m3。7.5x0.5x0.012=0.05KN/m、10x10cm方木自重0.5=0.04K82、N/m、18槽钢自重18槽钢重量10.1Kg/m，按1m范围以2根进行计算（0.510.110）2=0.25KN/m、贝雷纵梁纵梁 贝雷自重取1KN/m，111.211.2 KN/m各构件均布荷载为：14.30.050.04+0.25+11.2=25.84KN/m则组合荷载为：q1= 25.84x1.2+(2.5+4)x1.4=40.11KN/m2、验算强度贝雷片力学性能为：I= 250500cm4W= 3578.5 cm3M= 78.82tmQ= 24.52t、2#支墩到3#支墩、纵梁最大弯距Mmax=q3l2/8=40.11x11.22/8=62.89tmM=78.82tm满足要求。、纵梁最大剪力1#支墩：Qmax=40.11x11.2/2=22.46tQ= 24.52t满足要求。3、挠度验算、2#3#支墩11.2m贝雷纵梁最大挠度fmax=5q3l4/(384EI)=5x40.11x11.24/(384x2.1x106x250500)=1.56cmf=L/400=1120/400=2.8cmfmaxf