1、XX米业（XX）30万吨稻谷加工项目大米车间目 录一、编制依据2二、工程概况2三、模板支设方法3四、模板的构造措施6五、主要施工方法6六、混凝土施工注意事项9七、监测9八、模板拆除注意事项10九、质量通病的预防及纠正10十、质量保证措施11十一、施工安全措施11十二、附：模板设计计算书12（一）250900梁模板扣件钢管高支撑架计算书12（二）400700梁模板扣件钢管高支撑架计算书21（三）120厚板模板扣件钢管高支撑架计算书31十三、高支模应急救援预案38十四、支架示意图42 XX米业（XX）30万吨稻谷加工项目大米车间高架模板施工方案一、编制依据1、设计图纸；2、本企业内部施工工艺标准；2、3、JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范；4、危险性较大的分部分项工程安全管理办法；5、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则；6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2002；7、钢结构设计规范(GB50017-2003)；8、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）9、现行有关工程建设的法律、法规、强制性条文、规范、标准和文件。二、工程概况本工程项目为XX米业（XX）30万吨稻谷加工项目大米车间，为4层，建筑高度为21.3m，层高分别为6.0M，5.0M，5.5M,4.8M，建筑长度为60M，宽度为55.8M。本方案包含的高支模区域如下：1、二层FL79轴平面3、：板厚120，梁断面有250600，250700，250800，250900，等，模板支架自-1.60m地面搭设，最大搭设高度12.6m。搭设面积495m2。（详见设计图纸）2、四层JL17轴，DG17轴平面板厚120，梁断面有250600，250700，250800，250900，400700等，模板支架自11.00m楼地面搭设，最大搭设高度21.4m。搭设面积1740 m2。（详见设计图纸）高架重荷模板梁板截面汇总表部位梁断面（宽x高）板厚mm最大搭设高度(m)梁验算和做法情况（见附图）一层-1.800米平面： FL79轴25060012012.6米梁250900，高度以12.6米进行计算4、梁400700，高度以10.4米为例进行验算；板以120厚，高度以12.6米进行验算。250700250800250900三层JL17轴，DG17轴平面25060012010.4米250700250800250900400700三、模板支设方法3.1模板选用模板均采用15mm厚的胶板，方木采用40mm90mm，钢管采用483.5mm（按照483.0mm钢管参数带入验算）。3.2支设方法3.2.1主体结构高架模板（1）250900梁：梁底模采用15mm胶合板板，梁两侧立杆间距700，梁底不增加承重立杆，梁底支撑小横杆间距900，梁支撑立杆跨度方向间距l=900，梁下3根4090木方，立杆步距 5、h=1800。（如下图）：（2）、400700梁：梁底模采用15mm胶合板板，梁两侧立杆间距800，梁底增加承重立杆，间距900mm，梁底支撑小横杆间距900，梁支撑立杆跨度方向间距l=900，梁下扣件为双扣件，梁下4根4090木方，立杆步距 h=1800。（如下图）：（3）、所有100、120厚板：板底模采用15mm胶合板，模板次龙骨为间距300mm的4090木方，满堂钢管支撑架立杆纵横间距为900，板下钢管采用单扣件，步距为1800,钢管规格483.0mm。（如图）：四、模板的构造措施4.1立杆平面布置高架重荷模板施工前应先将立杆位置现场放出大样，严格按大样设置立杆和搭设架体，确保位置准确6、，并确保立杆的垂直度。4.2扣件的拧紧力矩确保达到4065N.m4.3立杆下垫180宽槽钢。4.4垂直剪刀撑设置垂直剪刀撑沿纵横两个方向，在中间和四周设置纵横向双向剪刀撑，且应一直到顶，与水平夹角为45600，垂直剪刀撑布设间距不大于4米，具体位置见钢管立杆平面布置图。剪刀撑均与地坪抵紧。4.5架体与楼层结构的连接。支撑架与楼层结构柱牢固抱结，垂直间距不大于3米，抱结杆与架体连接不少于两点，确保整个架体与主体结构连接可靠。4.6支撑满膛架应纵横拉结，所有立杆不得通过横杆转接。4.7梁板模板支撑架所用杆件和扣件必须为合格的产品；每个扣件的拧紧力矩都要进行控制，专人负责检查严格控制拧紧力矩在45-7、60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。4.8所有方木的位置和放置方向必须竖放，严格按照设计执行。4.9落在楼层板的所有立杆应上下对齐。4.10在梁下和中间设置水平竹笆操作层（兼水平防护层）。4.11高架临边必须设置1200高的防护栏杆，水平栏杆间距600。五、主要施工方法（一）施工安排为保证工程质量，结合模板设计方案和现场实际情况，对结构施工期间的模板施工拟按以下部署进行。1、梁柱模板1.1本工程模板全部采用15mm厚的胶板配模，并按结构实际尺寸在现场拼装成片模。支模施工时采用钢管箍加固，并用48X3.0满膛钢管架支撑固定。所有配置的模板要进行统一编号，以便于使用。2、顶板模板2.18、顶板模板均采用15mm厚的胶板配模，板下采用40mm90mm木方做肋，钢管满堂架作为支撑系统。3、立杆下垫180宽槽钢。（二）材料的选用与材质的要求钢管选用国标直缝电焊钢管，（GBT13793）质量符合国家碳素结构钢（GBT700）Q235-A级钢要求。钢管尺寸选用483.0mm。立杆钢管弯曲变形：（1）当3mL4m时，允许偏差12mm。（2）当4mL6.5m时，允许偏差20mm，当水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m时，允许偏差30mm。钢管上严禁钻孔。扣件采用可锻铸铁的制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应作防锈处理，9、且当螺栓扭紧力矩达40-65Nm，不得发生破坏，出现滑丝螺栓的应更换，连墙件的材质应符合现行标准碳素结构钢（GBT700）中Q235-A级钢的规定。（三）工艺流程：准备工作（素土整平夯实、铺槽钢、扫地杆、浇垫层砼等）架设钢管满膛架支柱模浇筑柱混凝土架设钢管满膛架梁板模梁板钢筋浇筑梁、板混凝土。（四）施工方法1、严格按照方案要求对下部结构进行支撑或进行素土夯实、砼垫层施工；2、按照立杆平面布置图放样，定出立杆的位置，并在立杆下垫设180宽槽钢。3、架设满膛架，按照1.8米步距设置纵横水平杆，并设置扫地杆。4、支设柱模板，侧模采用15mm胶合板，侧模竖向背楞采用4090mm木方，长宽方向根数按要求10、设置，竖向放置，横向背楞采用483.0双钢管，间距300。对拉螺杆采用12钢筋，长宽方向设置根数符合要求。5、满膛架设置垂直剪刀撑。在中间和四周按照设计要求设置纵横向双向剪刀撑且应一直到顶，与水平夹角为45600，剪刀撑均与地坪抵紧，并将满膛架与柱牢固连结。6、满膛架按要求设置水平竹笆防护层（兼操作层）。7、按设计要求支梁、板模板。8、按楼层分层浇筑柱混凝土，并浇水养护。9、绑扎梁、板钢筋。10、浇筑梁、板混凝土。11、主梁按1.5起拱，次梁在主梁的基础上按1.5起拱，板在次梁的基础上沿短跨按1.5起拱。13、梁、板混凝土待强度达到100%后方可拆模。跨度大于8m的梁板必须采取从中间向两边对称11、拆模的施工程序。六、混凝土施工注意事项1、采取先浇柱，后浇梁、板的施工程序。2、梁板采取由中间向两边对称浇筑的施工顺序。3、采用汽车泵浇筑，模板上混凝土堆料厚度不得超过200。七、监测梁板高支模采用扣件脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1）、班组日常进行安全检查，项目每天进行安全检查，公司进行浇筑前安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2）、日常检查、巡查重点部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。架体是否不均匀沉降、垂直度。施工过程中是否有超载12、的现象。安全防护措施是否符合规范要求。脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3）、架体在承受六级大风和暴雨后必须进行全面检查。4）、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部、公司对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，浇筑区域模板支架内不得有作业人员和检测人员存在，原则上高支模砼浇筑施工时下方不得有任何作业人员。检测人员在砼浇筑区域外发现支架有松动、变形，应及时通知上方作业人员停止施工，撤离作业人员，确认无危险后方可进行加固施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm钢板尺2水平杆，斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm钢板尺3立杆垂直度全13、高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺八、模板拆除注意事项（1）高架混凝土梁、板应待强度达到100%后方可拆除，做好同条件养护试块。（2）梁板采取从中间向两边对称拆模的施工程序。九、质量通病的预防及纠正1、标高偏差：必须用水准仪在钢管立杆上抄测1m标高控制点，用红漆做成“”形明显标记，同时在楼层柱上抄测1m标高控制点，并应核对无误。2、模内清理不干净：合模之前应对柱墙根部进行一次清扫，合模时应防止杂物掉进柱、梁模内，浇筑砼前再进行一次清扫。3、模板位移：3.1柱模根部和顶部要采用内撑外顶的方法固定牢固，发生偏差应认真校正。3.2梁模支完后要对贯通的梁拉通线检查14、，以保证整体位置准确。4、砼漏浆：模板拼装前，在两片模板的接缝处贴一道1cm宽海绵条，以保证模板的接缝严密。十、质量保证措施1、施工中要严把材料关：所使用的木方、胶合板、钢管等材料应符合其规格、材质等要求。对于不合格的材料应严禁使用。3、建立模板管理、使用制度以及必要的奖罚制度，以保证模板的质量。4、建立健全以项目经理为首、项目部质检员和班组兼职质量员的质量管理组织机构，以保证对施工质量的层层把关，确保工程质量。5、做好技术交底和跟踪检查工作。十一、施工安全措施1、模板拆模时应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。必要时应先设临时支撑，然后进行拆卸。拆下的模板和零件，严禁向楼层以下抛扔。2、装拆模板，15、必须有稳固的登高工具。3、在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。5、安装柱模时，应随时支撑固定，防止倾覆。遇有中途停歇，应将已就位的模板或支承件连接稳固，不得单摆浮搁。拆模时，如有间歇，亦应将已拆下的模板和配件及时运走，防止坠落伤人。6、操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上。8、柱模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。9、使用电动工具，注意用电安全，并应有可靠的漏电保护装置。照明采用36V以下低压电源。10、模板堆放场地及在施工现场内，不得进行明火焊接、切割作业。如必须进行焊接、切割时，应有可靠的消防措施。11、浇筑混凝土时，应设专人看护模板16、，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。12、高空作业时，应按规定穿防滑鞋、佩戴安全带，同时应严格执行有关高空作业的规程和文件的规定。13、重复使用的模板应进行挑选，破损和污染严重的不得使用。14、高空装拆模板时，除操作人员外，下面不得站人，并应设置警示标志。作业区周围及出入口外，应设专人负责安全巡视。15、临边应设置安全防护栏杆。十二、附：模板设计计算书（一）250900梁模板扣件钢管高支撑架计算书 梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL4新浇混凝土梁计算跨度(m)8.75混凝土梁截面尺寸(mmmm)250900新浇混凝土层高(m)12.6梁侧楼17、板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.3风压高度变化系数z1.06风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)9018、0梁两侧立柱间距lb(mm)700步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)350梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm419、 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.01kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q20、1L20.125q1l20.12529.770.1220.06kNm Mmax/W0.06106/375001.55N/mm2 f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52123.051254/(10010000281250)0.01mm l/400125/4000.31mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37528.010.12+0.4371.760.121.41kN R2=1.25q1l=1.2529.770.124.65kN 标准值(正常使用极限状态)21、 R1=R3=0.375 q2l=0.37523.050.121.08kN R2=1.25q2l=1.2523.050.123.6kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.41+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.9-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.522、+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.35-0.25/2，(0.7-0.35)-0.25/2/21，4.65+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2=4.68kN/m q2max1.08+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.35-0.25/2，(0.9-0.35)-0.25/2/21，3.6+(0.3-0.1)0.25/23.63kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.680.452，0.54.680.320.21kNm Mmax/W0.2110623、/540003.9N/mm2 f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.680.45，4.680.31.405kN max3Vmax/(2bh0)=31.4051000/(24090)0.59N/mm2 1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.634504/(10093502430000)0.04mm l/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)3.633004/(893502430000)0.16mm l/400300/4000.75mm 满足要求24、！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.680.45，0.3934.680.45+4.680.32.41kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.28kN，R22.41kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.630.45，0.3933.630.45+3.630.31.87kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.11kN，R21.87kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格25、(mm)483主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.708106/4490157.79N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.485kN max2Vmax/A=22.4851000/42411.72N/mm2 125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.19mm l/40070026、/4001.75mm 满足要求！ 4、纵向水平钢管时支座反力验算 设计值(承载能力极限状态) R12.48kN，R22.48kN 标准值(承载能力极限状态) R12.04kN，R22.04kN七、纵向水平钢管验算钢管类型483.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)215 计算简图如下： RmaxR1，R2=2.48kN，RmaxR1，R22.04kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图27、(kNm) Mmax/W0.38106/449084.88N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax3.327kN max2Vmax/A=23.3271000/42415.69N/mm2 170N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.74mm l/400900/4002.25mm 满足要求！ 4、扣件计算 R5.46kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R5.46kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足28、要求！八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21 =150 长细比满足要求！ 查表得，0.54 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.30.91.82/100.1kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.16kN/m 2)小梁验算 q1max1.29+(0.3-0.1)29、0.25/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.35-0.25/2，(0.9-0.35)-0.25/2/21，4.24+(0.3-0.1)0.25/2=4.27kN/m 同上四七计算过程，可得： R110.19kN，R210.21kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax10.19+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.35-0.25/2)/20.9，10.21+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.35-0.25/2)/20.9+030、.1/0.713.45kN fN/(A)+Mw/W13453.31/(0.54424)+0.1106/449080.42N/mm2f205N/mm2 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粉砂土地基承载力设计值fak(kPa)120立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.8垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)13.45/(0.80.15)112.11kPafak120kPa 满足要求！（二）梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称L1(6)新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)400700新浇混凝土结构层高(m)10.4梁侧楼板厚度31、(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)2振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)932、00、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式间距900梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)400 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (33、G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.57kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.81kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.1234、1.810.132+0.1171.760.1320.04kNm Mmax/W0.04106/375000.94N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67717.95133.334/(10010000281250)0.014mml/400133.33/4000.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.421.810.13+0.451.760.131.27kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.121.810.13+1.21.760.135、33.48kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.417.950.130.96kN R2=R3=1.1 q2l=1.117.950.132.63kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.27+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)36、0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，3.48+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=3.51kN/m q2max0.96+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，2.63+(0.3-0.1)0.4/32.66kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.510.92，0.53.510.420.3kNm Mmax/W37、0.3106/540005.64N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.510.9，3.510.41.919kN max3Vmax/(2bh0)=31.9191000/(24090)0.8N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.669004/(10093502430000)0.49mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.664004/(893502430000)0.37mml/400400/4001mm 满足要求！ 38、4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.510.9，0.3933.510.9+3.510.43.61kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.35kN，R2R33.61kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.660.9，0.3932.660.9+2.660.42.74kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.03kN，R2R32.74kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(m39、m)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.363106/449080.78N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.078kN max2Vmax/A=25.0781000/42423.95N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.07mml/4040、0400/4001mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.88kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.88kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.54 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max0.88+0.9max41、1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.9+0.4-0.4/2)/20.9，10.16，0.88+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.9+0.8-0.4-0.4/2)/20.910.16kN fN/(A)10.16103/(0.54424)44.03N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3110.16kN42、N30kN 满足要求！（三）120厚板模板扣件钢管高支撑架计算书板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板标高（m）11.0新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)8.75新浇混凝土楼板边宽B(m)7.75二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标43、准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.350.3风压高度变化系数z1.06风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)12.6立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)250，250 设计简图如下：模板44、设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4045、.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2 f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)046、.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.113004/(38410000281250)0.12mm l/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整5000/900取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h47、)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.02kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M1-0.071q1静L2-0.107q1活L2-0.0711.070.92-0.1070.940.920.14kNm q20.91.2G1kb=0.91.248、0.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.10.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.020.252/2，0.10.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.14，0.6，0.790.79kNm Mmax/W0.79106/5400014.64N/mm2 f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.070.9+0.620.940.91.149、1kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.25，0.10.25+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.11，2.2，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(29040)1.32N/mm2 1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.99kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.999004/(1009350243000050、)0.18mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.992504/(893502430000)0.02mm l1/400250/4000.62mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G351、k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.7kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.140.52、9+1.2230.570.91.79kN 按悬臂梁，R1q1l=1.70.250.43kN RmaxRmax，R11.79kN; 同理，R1.35kN，R1.35kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.050.91.08kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.080.250.27kN RmaxRmax，R11.08kN; 同理，R0.81kN，R0.81kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.49kNm Mmax/W0.49106/4490109.04N/mm2 f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vm53、ax3kN max2Vmax/A=231000/42414.17N/mm2 125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.52mm 跨中max=0.52mm =900/400=2.25mm 悬挑段max0.2mm =150/400=0.38mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483.0立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1800/15.9113.21 150 满足要求！ 查表得，0.54 Mw0.921.40.30.91.82/100.1kNm Nw0.91.254、(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.1/0.94.33kN f Nw/(A)+ Mw/W4332.73/(0.54424)+0.1106/449040.56N/mm2 f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.33kN N30kN 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粉砂土地基承载力设计值fak(kPa)120立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.8垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.33/(0.80.15)36.11kPafak55、120kPa 满足要求！十三、高支模应急救援预案1、概况本工程XX米业（XX）30万吨稻谷加工项目，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。2、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。项目经理杜全新为第一安全责任人，安全负责人杨思民为直接安全责任人，并相应成立高支模施工管理领导小组。组长：项目经理：杜全新副组长：现场技术负责人：周岐银组员：陈义勇、杨思民、郭厚法、胡善平、方拥军，木工班组长胡冬军及各施工班组长。3、报警救援及其他联络电话报警救援及56、其他联络电话单位或姓名电话单位或姓名电话火警119组长（项目经理）：杜全新公安110副组长（现场技术负责人）：周岐银医疗120组员：陈义勇、杨思民0565-2350898交通122组员：方拥军0565-2350898公司办公电话0565-2350898组员：郭厚法0565-23508984、人员分工与职责（1）项目经理（第一安全责任人）：负责高支模应急救援全面工作。（2）现场技术负责人（直接安全责任人）：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（3）现场安全员 ：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作57、，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。（4）组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。5、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。（4）项目部指定现场专职安全员杨思民负58、责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。6、应急救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120” 急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不59、能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）模板、坍塌应急救援方法：1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，60、应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。5）预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机12台联系指挥求援