1、xx花园三期工程（913#楼）12#13#楼18层823轴交EF轴悬挑小屋面施工专项施工方案 目 录第一章 工程概况 1第二章 编制说明及依据 1第三章 施工准备与资源配置计划 3第四章 悬挑钢管脚手架施工方法 5第五章 外脚手架及悬挑小屋面支撑架的控制要点及注意事项 9第六章 悬挑工字钢的受力计算分析 11第七章 脚手架及支撑架的使用、保养与拆除 60第八章 监督与检测要求 61第九章 安全保证措施 61第十章 应急预案 6212#13#楼18层823轴交EF轴悬挑小屋面施工专项施工方案第一章 工程概况（一）项目概况xx花园三期工程（913#楼）位于厦门市xx。总建筑面积87820.70m22、，其中地下建筑面积16628.39m2，地上建筑面积71192.31m2，占地面积4591.44m2。9#13#建筑层数地下2层， 9#楼建筑层数32层，1层层高5.2m，232层层高均为2.80m，建筑总高度90.85m；10#楼建筑层数30层，1层层高5.20m，230层层高均为2.80m，建筑总高度85.25m；11#楼建筑层数18层，1层层高5.2m，218层层高2.80m，建筑总高度51.80m；12#楼建筑层数18层，1层层高5.2m，2、3层层高4.20m，418层层高2.80m建筑总高度56.10m；13#楼建筑层数18层，1层层高5.2m，2、3层层高4.20m，418层层高3、2.80m，建筑总高度55.35m。结构形式均采用钢筋混凝土剪力墙结构。各相关主体如下：监督单位：监督站建设单位：管理办公室代建单位：有限公司勘察单位：地质勘察院设计单位：设计院有限公司监理单位：有限公司施工单位：xx建设集团有限公司第二章 编制说明及依据一、编制说明为了保证xx花园三期工程9#13#楼项目的工程安全文明施工按规范化要求并达到国家规定的标准。根据本工程的实际情况， 12#13#楼18层823轴交EF轴悬挑小屋面按该方案进行施工，拟在该轴线部位16层处设置悬挑工字钢，该悬挑工字钢做外架及小屋面悬挑板内架支撑用，验算该悬挑工字钢的稳定性时以外架悬挑工字钢的模块进行计算。二、编制依据4、1建筑结构荷载规范（GB50009-2012）2建筑施工组织设计规范（GB/T50502-2009）3混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2015）4建筑施工安全技术统一规范（GB50870-2013）5安全网（GB5725-2009）6钢管脚手架扣件（GB15831-2006）7金属拉伸试验方法（GB/T228-2002）8低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091-2008）9直缝电焊钢管（GB/T13793）10施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）11建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）12建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016）13建筑施工扣5、件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）14建设工程施工重大危险源辩识与监控技术规程（DBJ13-91-2007）15建质200987号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法16建质2011111号关于印发的通知17闽建建201523号关于加强建筑施工安全生产工作有关事项的通知18闽建建201526号关于印发的通知19闽建建函200752号关于转发省直监工程建筑施工转料平台安全技术若干规定的通知20闽建科200419号建筑施工悬挑式脚手架安全技术若干规定（试行）21厦建工200930号厦门市建设工程施工现场防火安全管理暂行规定的通知22厦建工201066号关于开展2010年全市建筑6、施工安全专项治理工作的通知23厦建工201084号关于加强建设工程安全生产应急管理工作的通知24厦建工201177号关于开展外脚手架和建筑起重机械施工安全专项整治工作的通知25厦建质监200714号关于强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施26关于加强建筑工地密目式安全网使用管理的通知（厦门市建设工程质量安全监督站2010年7月15日）27编制建筑施工脚手架安全技术标准统一规定28建筑施工脚手架实用手册29中元（厦门）国际工程建筑设计院有限公司设计的xx花园三期工程（913#楼）施工图纸30我公司编制的xx花园三期工程（913#楼）施工组织设计31PKPM结构施工安全设施计算软件（2017、7版）第三章 施工准备与资源配置计划3.1、 材料准备（1）钢管：选用483.0 mm钢管及其配件，钢管要符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）中规定的3号普通钢管，其质量要符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）、直缝电焊钢管（GB/T13793）规定：483.0mm的钢管，管体外径允许偏差0.5mm；壁厚允许偏差10%（壁厚），即3.610%=0.36mm。所以，外径允许范围为47.6448.36mm；壁厚允许范围为2.643.36mm。计算时采用保守值483.8、0进行验算；每根钢管的最大质量不大于25.8kg。钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。搭设架子前应进行保养，钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆，力求环保美观。（2）扣件：采用可锻铸铁制造的标准机件，其材质要符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。扣件的附件（形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A级钢的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝、夹紧钢管时，9、开口处最大距离小于4.5mm，必要时进行抗滑扭试验。新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。新、旧扣件均进行防锈处理。（3）脚手板：为了减轻脚手架的自重，同时考虑防火要求，脚手板选用钢筋网片脚手板，单片钢筋网片尺寸为7501000。不得使用锈蚀、变形、破损的钢筋网片脚手板。（4）安全网：栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1.86m的密目式安全立网。要符合现行国家标准安全网（GB5725-2010、09），要求阻燃，密目式安全网必须满足2000目/10cm10cm，做耐贯穿透，61.8m的单张网重量应在3.0kg以上，并应尽量满足环境效果要求，选用绿色。（5）工字钢：计算时以14#工字钢为计算依据，同时考虑安全，现场型钢采用16#工字钢，工字钢规格为高度160mm、腿宽88mm、腰厚6mm。其质量要符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700-2006）中Q235-A级钢的规定。（6）连墙件：采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700-2006）中Q235-A钢的要求。（7）钢丝绳：采用619钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，悬挑架采用14钢丝绳。选用合格产品11、，提供材质单，进场设专人验收。（8）预埋钢筋：采用16的锚固螺栓作为悬挑工字钢锚筋；悬挑架钢丝绳与建筑结构拉结的吊环使用16一级钢筋；施工转料平台钢丝绳与建筑结构拉结的吊环使用20一级钢筋。2有下列情形之一，构配件不得使用：（1）焊接件严重变形且无法修复或严重锈蚀的；（2）螺栓连接件变形、磨损、锈蚀严重或螺栓损坏的；（3）悬挑支承件变形、磨损严重的；（4）其它不符合要求的。3.2、人员准备架体搭设操作必须由架子工搭设，架子工必须持证上岗。搭设前必须由技术、安全部门对操作人员进行技术交底及安全交底。交底必须以口头形式和书面形式同时进行，并且有交底人和被交底人的签字。3.3、施工工艺参数1、脚手架12、搭设形式、坐落楼层及搭设高度详见下表：栋号脚手架形式轴线位置悬挑长度标高坐落层搭设高度（m）12#13#楼悬挑架1021轴交EF轴7.5m46.45m51.55m16F6.3m810轴交EF轴2123轴交EF轴7.5m46.45m50.6m16F5.4m2验算时,悬挑脚手架长度取7.5m分别进行计算。3脚手架立杆纵距l1.50m，横距b=0.8m，步距h=1.8m。4脚手架里排架体与建筑物每层楼面之间的间隙采用脚手板或安全平网封闭。5连墙杆按每层2跨。6本方案建筑局部存在外挑1650mm、2000mm的梁板结构。7悬挑楼层楼板厚度为120mm，混凝土强度等级为C30。3.4技术保证条件1严格按13、照危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定编制脚手架工程安全专项施工方案。2本方案通过审核后，在施工前由项目技术负责人进行方案交底及技术交底，在安装和施工过程中实行分段验收，经验收合格方可使用。3悬挑架与建筑结构的固定方式应严格按照施工方案进行施工。4严格执行其它有关标准、规范、规程及管理文件规定。第四章 悬挑钢管脚手架及支撑架施工方法一 悬挑钢管脚手架的施工方法1悬挑梁（1）锚固楼层：本工程型钢悬挑楼层部分楼板板厚为120mm，对于部分型钢悬挑平台锚固螺栓预埋处楼板上部无配筋，采取锚筋预埋加固筋通长设置的方式进行加固。（2）工字钢：悬挑梁采用16#工字钢制作，工字钢14、上满铺钢笆片，大横杆的间距为800mm，同时大横杆采取与工字钢固定的措施，防止横杆发生位移。（3）锚筋：型钢悬挑梁固定端采用2对锚固螺栓与建筑结构梁板固定，采用16的螺栓作为悬挑工字钢锚筋，螺栓上采用压板连接固定。固定端锚固螺栓设置于工字钢端部往内200mm和400mm处。另建筑物主梁往内100mm处设置1道锚固螺栓用于固定工字钢前端。（4）钢丝绳：每个型钢悬挑梁外端设置钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳选用619钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14mm。（5）吊环：在每悬挑工字钢梁的上一层结构框架边梁上部预埋16钢筋吊环，作为钢丝绳与建筑结构的拉结点。吊环预埋锚固长度应符合现15、行国家标准混凝土结构设计规范GB50010 中钢筋锚固的规定。（6）悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。（7）悬挑钢梁固定段长度不小于悬挑段长度的1.25倍。（8）型钢悬挑梁固定端采用2对U型钢筋与建筑结构梁板固定，U型钢筋预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。（9）对于部分悬挑工字钢锚筋较集中的梁板部位，采取锚筋预埋加固筋通长设置和增加用活动顶托补顶上层楼板的方式进行加固措施。2立杆（1）立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与纵向杆采16、用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头不应出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开500mm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，立杆的垂直度偏差应符合JGJ130-2011表8.2.4的要求。（2）立杆在顶步搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。（3）内支撑立杆及外架立杆，每根立杆下部内处焊一个12以上的钢筋，用于固定立杆，防止立杆位移，焊接时要满焊，不得点焊。3纵向水平杆纵向水平杆置于立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，纵向水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小17、于500mm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，纵向杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过50mm。悬挑外架的首步架步距不应大于1500mm。4横向水平杆主节点处必须设置横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。横向水平杆伸出外排纵向杆边缘距离不小于100mm，伸出内排纵向杆距离结构外边缘100mm。上下层横向杆在立杆处错开布置，同层的相邻横向杆在立杆处相向布置。5纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮200mm的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定18、。6剪刀撑（1）全部采用单杆通长剪刀撑，随立杆、纵横向水平杆同步搭设剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m。（2）外架剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。内支撑架剪刀撑按闽建建函（2014）137号-关于房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集的要求设置，即普通型支撑架竖向剪刀撑按58m设置，架体竖向剪刀撑顶部交点平面应设置一道水平剪刀撑。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不宜大于150mm。（3）外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。719、连墙件（1）连墙件采用刚性扣件连接，连墙件的布置宜优先采用梅花形形布置，连墙件应靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。（2）连墙件应设置在与悬挑梁相对应的建筑物结构上。脚手架每层两跨设置一道刚性连墙件。严禁采用钢筋铁丝等柔性连墙件。（3）连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接。（4）挡架体设置有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆，纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。8钢丝绳卸荷 （1）每根工字钢均设置规格为619直径14mm斜拉钢丝绳。（2）安装时要将夹座扣在钢丝绳的工作段上，U型螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳20、上交错布置。每一连接处钢丝绳夹的最少连接数量不得少于3个，钢丝绳夹间距为67倍的钢丝绳直径。绳夹在实际使用中受荷12次后螺母要进一步拧紧。离锚筋最近的钢丝绳夹要尽可能地靠近锚筋，紧固钢丝绳时要考虑每个绳卡的合理受力，离锚筋最远处的绳卡不得首先单独紧固。二、 支撑架的施工方法1立杆基础：立杆坐落在悬挑工字钢梁上，每根立杆底部均设置钢筋头固定，防止立杆滑移。2立杆：采用满堂式支撑架，模板支撑系统立杆间距为9001100、9001200。梁两侧楼板立杆应对称设置，立杆距梁侧的距离500mm。梁板支撑应以梁为中心对称布置立杆，梁宽度范围内顶托应与梁两侧板立杆同时施工，不得采用后补的施工方法。模板支撑架21、在搭设施工时，应先按布置梁模板支撑立杆，而后再布置板模板支撑立杆，梁支撑沿梁跨度方向应与板至此横立杆间距的模数一致。立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）表8.2.4规定：满堂支撑架立杆垂直度允许偏差，当H=10m，允许偏差为30mm。3顶托：支架顶部支撑采用可调顶托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心，U型支托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧。22、4扫地杆：在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。扫地杆应采用对接，相邻两扫地杆的对接接头不得在同跨内，且对接接头沿水平方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于立杆间距的1/3。5水平拉杆：为保证支架的整体安全稳定，水平加固杆步距不超过1.8m，纵横设置。可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。6剪刀撑：在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。在支23、架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，并采用不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。第五章、外脚手架及悬挑小屋面支撑架的控制要点及注意事项一、外脚手架搭设过程的控制要点及注意事项1.脚手架搭设过程的控制要点（1）脚手架必须有架子工劳务序列的劳务单位搭设，或委托有具有脚手架专业施工资质的专业分包单位施工。（2）搭拆人员必须持架子工特种作业上岗证上岗，应持有健康证明，有职业禁忌征的不得上岗。（3）钢管24、扣件租赁单位必须提供备案证明（4）进场的钢管、扣件、安全网等材料，必须有产品合格证、检测报告，安全网必须有阻燃报告，符合A级防火要求，必要的话需送检检测；钢管、扣件必须见证送样检测，有检测合格报告。（5）脚手架的搭设必须严格按照本方案执行。2脚手架搭设的安全注意事项（1）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（2）开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可根据情况拆除。（3）脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日25、收工前，一定要确保架子稳定。（4）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙杆以上两步。（5）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。（6）六级风以上（含六级）时停止搭设脚手架施工。二、支撑架搭设过程的控制要点及注意事项支撑搭设前，项目技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底。（1）对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。（2）对工作面进行清理干净，不得有杂物。（3）根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法26、，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。（4）现场施工模板支架时，应确保立杆的垂直度，扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，应进行平均分配确定具体步距；每一步纵横向应各设一道水平拉杆，即在每步、每跨均双向设置水平拉杆。（5）在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（6）根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）表8.2.4规定：满堂支撑架立杆垂直度允许偏差，当H=127、0m，允许偏差为30mm。（7）水平杆的接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。（8）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（9）扣件的拧紧力矩应控制在4065Nm，检查时形成书面记录，监理单位实施旁站并按随机分布原则进行，对扣件数量的10%进行抽检，不合格率超过抽检数量10%的应全28、面检查，至合格止。（10）立杆应根据支撑高度设置。立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。模板承重架应与已浇筑的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。第六章、悬挑工字钢的受力计算分析考虑到后期屋面板的施工，在该小屋面悬挑板浇筑完成后3天搭设上部外架，1021轴处外架搭设标高为51.5556.6m，计5.05m，考虑外架安全高度为1.2m，合计搭设高度为6.25m。810轴及2123轴处外架搭设高度为50.6m60.4m，计9.8m，考虑外架安全高度为1.2m，合计搭设高度为11m。计算模式为，先分别计算出1021轴、810轴及2123轴小屋面上的外架立杆受力情况，即用PKPM软件分别计算出29、立杆9，立杆10的受力情况；按均布荷载换算成板厚，荷载传递至满堂支架时内支撑架立杆5，立杆7，并计算出其受力情况；计算出XL3梁立杆6，立杆8的受力情况；计算出L16（3A）梁立杆3，立杆4的受力计算；应用悬挑架计算模式，计算出外架立杆1,立杆2的受力情况；验算以10轴处7.5m工字钢为计算依据。计算简图如下：计算7.5m工字钢的稳定性：1、外架高度11m的计算，即立杆9，立杆10的轴心压力值计算：落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB530、0007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。双排脚手架，搭设高度11.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48.03.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设1层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数31、1.2000，体型系数1.1290。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.900/2=0.135kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/2=1.350kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20.135=0.205kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.350=1.8932、0kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.205+0.101.890)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.205+0.1171.890)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.544106/4797.4=113.307N/mm2大横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式33、如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.135=0.171kN/m活荷载标准值 q2=1.350kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.171+0.9901.350)1500.04/(1002.06105115856.5)=3.080mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361.500=0.053kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.9034、01.500/2=0.203kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 P=1.20.053+1.20.203+1.42.025=3.142kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.036)0.9002/8+3.142=0.711106/4797.4=148.256N/mm2小横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大35、挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.036900.004/(3842.060105115856.500)=0.013mm集中荷载标准值 P=0.053+0.203+2.025=2.281kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2280.750900.0900.0900.0/(482.06105115856.5)=1.451mm最大挠度和 V=V1+V2=1.464mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.36、5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0360.900=0.032kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.9001.500/2=0.203kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.032+1.20.203+1.42.025=3.116kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双37、扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295 NG1 = 0.13011.000=1.425kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30011.500(0.900+0.250)/2=0.259kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5001=0.240kN(4)吊挂的安全设施荷载38、，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50011.000=0.165kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.088kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5000.900/2=2.025kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.200 Us 风荷载体型系数： Us = 1.129经计算得到：Wk = 0.5001.2001.129 39、= 0.677kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.22.088+0.91.42.025=5.057kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.22.088+1.42.025=5.341kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=40、0.91.40.6771.5001.800五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.341kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.534cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.797cm3； 长细比，为3118/16=195 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 41、长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得到: =5341/(0.19453)=62.144N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.057kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l42、0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.534cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.797cm3； 长细比，为3118/16=195 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得到 =5057/(0.19453)+415000/4797=145.312N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的43、稳定性计算 f,满足要求!计算时，按立杆受力最大取值，即在不考虑风荷载的情况下，立杆的轴心压力为5.341KN。在计算下部荷载时，在810轴交EF轴处内立杆间距最大为900*1200，故以该板块下部的工字钢为计算依据，同时该工字钢（10轴处）承受着XL3级L16的梁支撑立杆荷载。立杆在810轴交EF轴上，该区域范围内拟设置4排外架立杆，即8根立杆。在该板面上的荷载为8*5.341=42.73KN。该板面范围为4*1.8=7.2。故整个坐落在该小屋面的外架荷载为P=42.73/7.2=5.93KN/。混凝土自重为25.1KN/m3，5.93/25.1 KN/m3=0.24m，折算成0.24m厚楼44、板，即计算支撑立杆5，立杆7时，计算板厚为0.24+0.12=0.36m。运用PKPM软件的扣件钢管楼板模板支架计算模式进行计算：2、立杆5，立杆7的轴心压力值计算：扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的45、横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.3.mm，间距400mm，梁顶托采用方钢管50.50.3.mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.36+0.20)+1.402.5046、=14.583kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.36+0.71.402.50=14.649kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.3601.200+0.2001.200)=9.975kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷47、载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.200=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 64.80cm3；截面惯性矩 I = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.359.975+0.982.700)0.400经计算得到面板抗48、弯强度计算值 f = 0.25810001000/64800=3.978N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.359.975+0.982.700)0.400=3.867kN截面抗剪强度计算值 T=33867.0/(21200.00018.000)=0.269N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6779.9754004/(1006000583200)=49、0.494mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0.1Pl+0.1ql2面板的计算宽度为4000.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.3604.000+0.2004.000)=33.250kN/m面板的计算跨度 l = 400.000mm经计算得到 M = 0.1000.91.402.50.400+0.1001.3533.2500.400经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.84410001000/648050、0=13.028N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.3600.400=3.614kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.400=0.080kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.400=1.000kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.353.614+1.350.080)=4.489kN/m考虑0.9的结构51、重要系数，活荷载 q2 = 0.90.981.000=0.882kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.882+4.489)1.200=6.445kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.445/1.200=5.371kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.371.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2005.371=3.867kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2005.371=7.089kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85c52、m4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.773106/8339.7=92.74N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33866.90/(250.0050.00)=2.320N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.325kN/m最大53、变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.3251200.04/(100206000.00208492.0)=1.087mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.200+0.0804.4891.200抗弯计算强度 f = M/W =1.273106/8339.7=152.66N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足54、要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 7.089kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.060kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 17.735kN经过计算得到最大变形 V= 1.214mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.379106/1.05/55、8339.7=157.48N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.214mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1483.990=0.591kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2000.900=0.216kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.3601.2000.900=9.759kN考虑0.9的结构重要系56、数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 9.509kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.2000.900=2.430kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.22kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.504cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W57、=4.732cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/15.9=145 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=15219/(0.333450)=101.612N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-58、15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.2001.135=0.681kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.6811.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=1.29.509+0.91.42.430+0.90.91.40.209/0.900=14.736kN经计算得到=14736/(0.333450)+209000/4732=159、42.449N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!3、立杆6，立杆8的轴心压力值计算：梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为4.0m，梁截面 BD=200mm500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.60、50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.3.mm。梁底支撑龙骨长度 0.60m。顶托采用方钢管: 50503mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.50+0.20)+1.402.00=18.340kN/m2由永久荷载效应控制的61、组合S=1.3525.500.50+0.71.402.00=19.173kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.5000.200+0.2000.200)=2.331kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.62、000)0.200=0.360kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 10.80cm3；截面惯性矩 I = 9.72cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.352.331+0.980.360)0.400经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.056100010063、0/10800=5.185N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.352.331+0.980.360)0.400=0.840kN截面抗剪强度计算值 T=3840.0/(2200.00018.000)=0.350N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3314004/(100600097200)=0.693mm面板的最大挠度小于400.0/250,64、满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.400=5.100kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.500+0.200)/0.200=0.480kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.2000.400=0.160kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.355.100+1.350.480)=6.780kN/m考虑0.9的结构重65、要系数，集中荷载 P = 0.90.980.160=0.141kN 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN.m) 龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.749kN N2=0.749kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 0.749kN经过计算得到最大变形 V= 0.109mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.66、190106/8339.7=22.78N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=30.748/(250.0050.00)=0.449N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形 v =0.109mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.060kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图67、(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 1.866kN经过计算得到最大变形 V= 0.154mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.145106/1.05/8339.7=16.56N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.154mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!三、立杆的稳定68、性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=1.866kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1233.990=0.596kN N = 1.866+0.596=2.462kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.504cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.732cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算69、长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/15.9=145 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=2462/(0.333450)=16.438N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.2001.141=0.685kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；70、 la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.6850.6001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=1.866+0.91.20.490+0.90.91.40.105/0.900=2.594kN经计算得到=2594/(0.333450)+105000/4732=39.468N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!立杆6，立杆8的轴心压力值为2.594KN4、立杆3，立杆4的轴心压力值计算：梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JG71、J 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为4.0m，梁截面 BD=200mm500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.3.m72、m。梁底支撑龙骨长度 0.40m。顶托采用方钢管: 50503mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.50+0.20)+1.402.00=18.340kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.50+0.71.402.00=19.173kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.773、1.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.5000.200+0.2000.200)=2.331kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.200=0.360kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 10.80cm3；截面惯性74、矩 I = 9.72cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.352.331+0.980.360)0.400经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05610001000/10800=5.185N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.352.331+0.75、980.360)0.400=0.840kN截面抗剪强度计算值 T=3840.0/(2200.00018.000)=0.350N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3314004/(100600097200)=0.693mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.76、5000.5000.400=5.100kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.500+0.200)/0.200=0.480kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.2000.400=0.160kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.355.100+1.350.480)=6.780kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.160=0.141kN 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN.m) 龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力77、图与计算结果如下： 变形计算受力图 龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.749kN N2=0.749kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 0.749kN经过计算得到最大变形 V= 0.030mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.115106/8339.7=13.79N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T78、截面抗剪强度计算值 T=30.748/(250.0050.00)=0.449N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形 v =0.030mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.060kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 1.86679、kN经过计算得到最大变形 V= 0.154mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.145106/1.05/8339.7=16.56N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.154mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=1.866kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自80、重 N2 = 0.91.350.1143.990=0.555kN N = 1.866+0.555=2.421kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.504cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.732cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/15.9=145 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得81、到0.333；经计算得到=2421/(0.333450)=16.166N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.2001.141=0.685kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.40m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.6850.4001.500； Nw 82、考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=1.866+0.91.20.457+0.90.91.40.070/0.900=2.509kN经计算得到=2509/(0.333450)+70000/4732=31.519N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!立杆3，立杆4的轴心压力值为2.509KN。5、外架立杆1，立杆2的轴心压力值计算：悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管83、强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。双排脚手架，搭设高度6.3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.8米，内排架距离结构0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。卸荷84、吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度3.2米，建筑物内锚固段长度4.3米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.550/2=0.028kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.550/2=085、.550kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20.028=0.076kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.550=0.770kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.076+0.100.770)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.076+0.1170.770)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.220106/4797.86、4=45.799N/mm2大横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.028=0.063kN/m活荷载标准值 q2=0.550kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.063+0.9900.550)1500.04/(1002.06105115856.5)=1.245mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横87、杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361.500=0.053kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.5501.500/2=0.041kN 活荷载标准值 Q=2.0000.5501.500/2=0.825kN 荷载的计算值 P=1.20.053+1.20.041+1.40.825=1.268kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.036)0.5502/8+1.268 =0.176106/4797.4=36.690N/mm288、小横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.036550.004/(3842.060105115856.500)=0.00mm集中荷载标准值 P=0.053+0.041+0.825=0.920kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=919.500550.0550.0550.0/(482.06105115856.5)=0.134mm最大挠度和 V=V1+V2=0.135mm小横杆的最大挠度小89、于550.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0360.550=0.020kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.5501.500/2=0.041kN 活荷载标准值 Q=2.0000.5501.500/2=0.825kN 荷载的计算值 R=1.20.020+1.20.041+1.40.825=1.228kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足90、要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295 NG1 = 0.1306.300=0.816kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.550+0.800)/2=0.405kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用91、栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.5006.300=0.095kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.275kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.550/2=1.650kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz =92、 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.275+0.91.41.650=4.809kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.275+1.41.650=5.040kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷93、载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2251.5001.800五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.040kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.534cm2； 94、W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.797cm3； 长细比，为3118/16=195 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得: =5040/(0.19453)=58.648N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=4.809kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 95、计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.534cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.797cm3； 长细比，为3118/16=195 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计96、值，f=184.50N/mm2；经计算得到 =4809/(0.19453)+138000/4797=84.680N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 244.816kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图立杆1，立杆2的轴心压力值为5.04KN综合以上所有的立杆轴心压力值为：立杆1=5.04KN，立杆2=5.04,立杆3=2.51KN，立杆4=2.51KN，立杆5=15.22KN，立杆6=2.59KN，立杆7=15.22KN，立杆8=2.59KN，按以下计算简图，根据PKPM的计算97、模块，选用多排架悬挑钢管脚手架计算7.5m工字钢的稳定性。多排悬挑钢管脚手架主梁计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度3.2米，建筑物内锚固段长度4.3米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.20m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续98、梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2800mm。水平钢梁自重荷载 q=1.221.500.00017.8510=0.20kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=19.465kN,R2=28.905kN,R3=-1.171kN最大弯矩 Mmax抗弯计算强度: f=M/1.05W+N/A=16.942106/(1.05102000.0)+10.90010099、0/2150.0=163.255N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录得到：b=1.44由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.874经过计算得到强度 =16.94106/(0.874102000.00)=190.00N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!三、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉100、力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=22.309kN四、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=22.309kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00022.309/0.850=209.971kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公101、称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=22.309kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=223094/(3.1416652)1/2=15mm五、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=28.905kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范102、9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=289054/(3.1416110.502)1/2=13mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 28.90kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h103、 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于28904.81/(3.1416201.5)=306.7mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 28.90kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负104、弯矩数值为 M = 28.91根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 66.48106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.2810 = 1-(1-20.2810)1/2=0.3380s = 1-0.3380/2=0.8310楼板压点负弯矩配筋为 As = 66.48106 / (0.8310105.02105、10.0) = 3629.0 mm2悬挑脚手架计算满足要求！根据以上计算，按该方案布置悬挑工字钢满足使用要求。第七章 外架及支撑架的使用、保养与拆除6.1、外架及支撑架的使用1、支撑架搭设完，应经业主、监理、施工方共同检查验收合格后，方能投入使用。2、支撑架使用中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和连接，支撑等的构造是否符合要求，扣件螺栓是否松动，脚手架是否变形，并做详细书面记录。3、严禁随意拆除支撑架杆件和进行危及架子的作业。6.2、外架及支撑架的保养1、检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的旋转面及螺丝丝口上油一次。2、每天检查一次架体的变形情况，架体是否固定牢靠，发现问题及时加固修复。6106、.3、外架及支撑架的拆除1、支撑架拆除前对作业人员进行安全技术交底。2、脚手架拆除前应全面检查脚手架道扣件连接、支撑体系等是否符合要求。3、架体拆除时应分划作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，设专人指挥，严禁非作业人员入内。4、拆除的作业人员，必须戴安全帽，穿软底鞋。5、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆剪刀撑、斜撑、后拆横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业，需分段拆除。6、拆下的扣件和配件及时运至地面，严禁乱堆乱放，必须做到工完场清。7、拆除脚手架时，连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架。第八章 监督和检测107、要求1、为了保证架体的稳定，在使用过程中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和连接，支撑等构造是否符合要求，扣件是否松动，脚手架是否变形。2、该施工区域，严禁堆放其他材料，避免荷载增加。3、对工字钢、支撑系统进行经常性监测。发现结构异常就立刻进行卸荷处理，并请有资质单位对其进行检测。4、专职安全管理人员及栋号负责人应严格按照该方案进行指导施工及检查验收，完成后通知质量部门负责人与技术部门与建设、监理等单位的相关负责人进行联合验收合格后方可投入使用。5、投入使用后安全员及栋号负责人每天进行一次现场检查支撑架体的变形情况，发现问题在第一时间内向项目负责人通报，并采取可靠的加固应对措施进行加固处理。108、第九章 安全保证措施1、支撑架搭设人员必须是经过国家特种作业人员安全技术管理规则考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检和考核合格者持证上岗。2、安装和拆除支撑时应严格按操作规程施工，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准使用。4、作业人员必须熟练掌握本工种的安全操作技术、技能，操作过程中应严格遵守劳动纪律，服从领导和安全检查人员的指挥，且工作中应思想集中和专心操作。5、脚手架钢管质量应符合现行国家标准碳素钢结构GB700-2006中Q235109、-A级钢的规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合规范钢管脚手架扣件GB15831-2012的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，无裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65Nm时不得破坏。扣件按现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831-2012的规定抽样检测。安装前应对所用部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。第十章 应急预案9.1 应急预案工作流程图 9.2 突发事件风险分析和预防为确保正常施110、工，预防突发事件以及某些预想不到的、不可抗拒的事件发生，事前有充足的技术措施准备、抢险物资的储备，最大程度地减少人员伤亡、国家财产和经济损失，必须进行风险分析和预防。9.3突发事件、紧急情况及风险分析根据本工程施工特点及复杂的地质情况，在辩识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程重大危险因素是模板坍塌、高处坠落、飞物伤人等。在工地已采取机电管理、安全管理各种防范措施的基础上，还需要制定模板坍塌和高处坠落的应急方案。9.4应急准备应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在事性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物111、资。为全面提高应急能力，项目部应对抢险人员进行必要的抢险知识教育，制定出相应的规定，包括应急内容、计划、组织与准备、效果评估等。公司每年进行两次应急预案指导，必要时，协同项目部进行应急预案演练。项目部应事先与地方医院、宾馆建立正式的互相协议，以便在事故发生后及时得到外部救援力量和资源的援助。项目部成立应急救援小组，组长由项目负责人担任，副组长由生产负责人、项目技术负责人担任，成员由项目部施工员、质量员、安全员、机械员、试验员、材料员等人员组成，公司本部设置相应的安全指挥部。1项目部应急救援小组成员名单及联系电话：组员：安全员 马冬杰 附近医院联系地址、电话及应急救援：厦门市第一医院xx分院，厦112、门市xx区洪埭路11号，0592-62480862应急救援小组成员职责分工组长职责：工地发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各组员下达抢救指令任务，协调各组员之间的抢救工作，随时掌握最新动态并做出最新决策，第一时间向110、119、120、公司、当地政府主管部门、公安部门求援或报告灾情。副组长职责：协助组长指挥工地抢救工作，落实抢救指令任务实施情况，平时由副组长值班，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急救援小组组长抵达工地前，副组长即为临时救援组长。施工员、质量员职责：尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。安全员职责：对抢救出的伤员，视情况采取急救外置措施，尽快送医院113、抢救。试验员、材料员职责：负责交通车辆的调配，紧急救援物资的征集及人员的餐饮供应。3应急救援小组主要任务当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。由安全领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。事故发生时，安全领导小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的114、损失。事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。9.5应急响应预案的起动时机：当支撑架坍塌、人员高处坠落时应立即起动应急预案。现场管理人员根据出现的险情或有可能出现的险情，迅速逐级上报，次序为现场、办公室、抢险领导小组、上级主管部门。由综合部收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，根据上级指示可由施工单位自行直接进行处理。如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位的质安室向建委或政府部门请示启动上一级救援预案。9.6应急救援物资名称规格单位数量简易单架15002000个2跌达损伤药品个10包扎纱布成品个10