1、目 录脚手架专项施工方案11、编制依据11.1 主要规程、规范12、工程概况12.1 总体工程概况12.2 脚手架工程概况13、施工准备13。1、技术准备13.2、材料准备23。3、人员准备23。4、现场准备24、施工工艺24.1、钢管落地脚手架34。2、普通型钢悬挑脚手架34.3、安全防护措施64。4、脚手架拆除65、 脚手架的检查与验收76、脚手架搭设安全技术措施76。1、技术保障措施76。4、其他97、脚手架拆除安全技术措施98、脚手架计算书109、附图23 脚手架专项施工方案1、编制依据1。1 主要规程、规范、JGJ 130-2001 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范1.1。2、J2、GJ 80-91 建筑施工高处作业安全技术规范1。1。3、JGJ 5999 建筑施工安全检查标准1.2 参考手册1。2。1、简明施工计算手册1.2。3、建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算2、工程概况2.1 总体工程概况xx新城WNW-C505项目位于xx新区茉莉路西交花柏路北侧。本工程由14幢叠拼别墅、22幢联列别墅、3幢高层及2幢门卫岗亭组成，场地自然地面标高为4。3米（绝对标高）.高层住宅+0相当于绝对标高5.6米；高层住宅基底标高为-6。4米,标准层层高为 2.8米，建筑顶标高为42米。2.2 脚手架工程概况 2#、3、4 主楼地下室施工完成后,进行土方回填，平整。沿主楼周边进行搭设。13、5层为落地式脚手架，5层以上使用型钢式悬挑脚手架。每栋主楼分别在5层、11层分两次进行悬挑，悬挑高度分别为16。8米、15.54米。具体详见附图：“悬挑脚手架平面布置图及详图”.3、施工准备3。1、技术准备3。1。1、熟悉施工图纸及有关设计变更及洽商,对关系到外墙脚手架施工有关问题进行解决.3.1。2、对有关施工人员进行质量、安全、技术交底，做到人人心中有数.3.1.3、组织相关材料进场及安装.3.1.4、组织技术工人职业培训，架子工必须经考试合格,持证上岗。3.2、材料准备根据进度计划、提出材料计划,按工程进度要求组织进场。 3。2。1、钢管:采用外径48mm，壁厚3。0mm的高频焊接钢管，4、其材质符合相应规范规定，长度宜为4-6m,有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹的严禁使用,钢管均外涂防锈漆，以保证外观形象。3.2。2、扣件：铸铁扣件其材质应符合现行国家标准钢筋脚手架扣件GB15831的规定.严禁使用加工不合格及有裂纹、变形、滑丝、严重锈蚀扣件施工.扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离高度不小于5mm，扣件表面涂刷防锈漆。3。2.3、脚手板：采用竹笆板。3.2.4、安全网：采用国家指定监督检查部门许可厂家生产的产品同时应具有监督部门批量验证和厂家检验合格证.3.2.5、连墙件采用钢管,其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB 700-88）中Q235A钢的要求.3。3、人员准备3.5、3。1、根据工程特点、工程量、以及进度计划，施工需投入：架子工30人、其他人员5人,施工中，需根据实际操作情况作灵活调整。工程施工前应对施工人员进行安全、技术交底,按要求进行三级安全教育，3。3.2、建立由项目经理、施工员、安全员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3。3。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。3.4、现场准备 由于本工程外檐为矩形形状，相对来说布置较为方便，在六层顶板混凝土浇筑前做好预留、预埋工作，做到位置准确、到位.在混凝土浇筑完毕后根据平面布置图放出悬挑工字钢的平面控制线。4、6、施工工艺4.1、钢管落地脚手架六层以下采用双排落地脚手架用以满足主体施工要求.具体详见“落地脚手架专项施工方案。 4。2、普通型钢悬挑脚手架4.2。1、悬挑脚手架搭设的工艺流程为:定距定位水平悬挑工字钢水平设置槽钢纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。4.2。2、定距定位：挑梁布置应按具体结构情况制定布置方案并成图，按图准确放线确定挑梁及锚环位置，锚环定位必须准确。 锚环钢筋必须置于楼板钢筋的下面。在施工六层顶板结构时留设地锚，地锚为16光圆钢筋,间距1500mm,转角处加密。地锚每端锚固于混凝土内长度不小于40d，地锚距墙边或支点1000mm。47、。2.3、水平悬挑设置：剪力墙预留洞口，以便能穿过挑梁（挑梁布置应避开暗柱)。 挑梁采用18工字钢 （轻型) ,水平间距1。8m。 挑梁安装后，挑梁下部与板梁之间要座平顶紧，挑梁与锚环之间用木楔打紧.用16锚环固定于楼面。固定于楼面的长度应为悬挑部分长度的1。5倍；如不能满足锚固长度的要求，可在钢梁悬挑部分的外端部增设钢丝绳。斜拉于上部墙体，与钢梁60度夹角。房屋转角处为了减小架子端部外伸长度，型钢挑梁应斜向布置，此时挑梁挑出长度、锚固长度均加长（锚固长度满足大于等于1。25倍挑出长度的条件）。并且挑梁应另加设斜拉索加强。斜拉索采用20钢丝绳,并按拉力2吨选用配套的钢丝绳附件（楔形夹头、套环、8、绳夹及铝合金压制夹头等）及卡环。上部预埋锚环采用园钢18。 局部特殊部位挑梁加强及抗扭措施： 在电梯井部位，型钢不好布置的采用外挑式脚手架,即在型钢一端与预埋件焊接 ,下端增设一道18#工字钢斜支撑，与下层主体结构进行可靠拉接（具体做法见脚手架平面布置图及详图)。挑梁在支座处必须垫平，以防止挑梁根部扭转，宜加设10120180垫板座平.架子承插管采用383。0钢管，长度不小于100，承插管与架子立杆间隙要小些，利用架杆本身刚度防止挑梁端部的水平侧向位移.4。2。4、氺平向槽钢搭设:待悬挑工字钢设置完成后,再在工字钢上定出槽钢的位置，然后使用塔吊将槽钢布置到位.4。2.5、扫地杆搭设：架子在挑梁9、平面处必须加设通长扫地杆，以增强挑梁平面的整体性和抗扭转刚度.同时在挑梁平面处应间隔一定距离设置水平剪刀撑，以保证挑梁端部的水平侧向位移。4.2。6、立杆搭设（1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0。9m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3。6m，水平4。5m（即两步三跨）：里立杆距建筑物0。3m。（2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。（3)立杆应设置垫木,并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。（4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。4.2。610、大横杆、小横杆设置（1）大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm.(2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力.(3）大小横杆连接构造要求4。2.7、剪刀撑搭设脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm.4。2.8、连墙件（1）脚手架与建筑物按按计算书中11、连墙件设计要求设置拉结点.（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密,即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。（3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。（4）外墙装饰阶段拉结点,也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。4.2。9、脚手板、脚手片的铺设要求（1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。（2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位,不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3）脚手片须用1214#铅丝双股并联绑扎，不少于4点,12、要求绑扎牢固，交接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更换。4.2.9、防护栏杆搭设（1)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0。9m和1。3m。（2）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1。2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。4.2。10、安全网设置(1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧.（2)选用18铅丝张挂安全网,脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m6。0m 规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并13、在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m 左右设首层平网,往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m 和1。2m 处设两道防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板.4.2.11、架体内封闭（1）脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm,如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭.(3）施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。 4.3、安全防护措施4。3。1、电梯井洞口防护措施 电梯井口设置不低于1.2m 高的自闭式防护门，用12 的螺纹钢筋，按照水平间距14、15cm，竖向间距20cm 焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用25 螺纹钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物.电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。4.3.2、结构临边防护措施 在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用483。5 钢管。其高度不低于1。2m，立杆间距不大于1。5m，竖向每隔0.6m 设一道通长大横杆,每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌。4。3。3、楼梯间防护措施 楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做15、一道1.2m 高的护身栏，侧边底部设18cm 高的挡脚板.4。4、脚手架拆除4。4.1、拆除作业应按确定的程序进行拆除:安全网挡脚板及脚手板防护栏杆 剪刀撑斜撑杆小横杆大横杆立杆钢梁4.4.2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除,做到一步一清，一杆一清.拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件.拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，4.4。3、分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前,应加设临时支撑防止变形,拆除各标准节16、时，应防止失稳。4.4.4、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时,应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。5、 脚手架的检查与验收5.1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查,经检查合格后方可交付使用。5。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。5.3、验收时应具备下列文件：（1)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；（2）脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(3）脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记17、录，（4)脚手架工程的施工验收报告。5.4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全,质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3）基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；（4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；（5）垂直度及水平度是否合格。6、脚手架搭设安全技术措施6。1、技术保障措施6.1。1、架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。6.1。2、钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范JGJ 130200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次18、,扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。6.1.3、架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。6.1。4、该脚手架作为建筑物装饰作业时,安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备.6.1。5、脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的,未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间,下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。19、6.2、质量保障措施6.2.1、操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。6。2。2、技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底,并传达至所有操作人员。6.2.3、脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设;搭设时,技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求.6。2。4、脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改.6。3、安全保障措施6.3.1、操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。6.3.2、架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩20、戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。6.3.3、在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全（尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置.6。3。4、雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。6.3。5、应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。（1）在下列情况下，必须对脚手架进行检查 a 在六级以上大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前.（2）检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求.6.3.6、在脚手架上进行电、气焊作业时21、，必须有防火措施和专人看护，安全员巡视检查。6。3。7、脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施.6.3.8、搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。6.4、其他（1）钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30.（2）外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理.（3）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。（4)严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡.（5）保证脚手架体的整体性,不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。22、（6）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。（7）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。（8）结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。(9)当作业层高出其下连墙件3。6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。7、脚手架拆除安全技术措施7。1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划,报请批准,进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆23、放地点、劳动组织安排等。7。2、拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入。7.3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。7.4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行.严禁上下同时进行拆架作业。7。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆除中间扣件，然后托住中间,再解端头扣.7.6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除.7。7、拆除时要统一指挥，上下呼24、应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。7。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。7.9、在拆架时,不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7.10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清,拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。7。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。7。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。7。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。7。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候,不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除.7.25、15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置,并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。8、脚手架计算书 计算参数: 双排脚手架，搭设高度16。8米，立杆采用单立管. 立杆的纵距1.50米,立杆的横距0。90米，内排架距离结构0。30米,立杆的步距1。80米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4。50米. 施工活荷载为3。0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片,荷载为0。15kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片,荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增26、加一根大横杆。 基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.6300,体型系数0。8720。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。40米，建筑物内锚固段长度3。10米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用12.6号槽钢U口竖向,相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆. 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形. 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0。15027、0.900/2=0.068kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000。900/2=1.350kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20。068=0.127kN/m 活荷载的计算值 q2=1。41.350=1.890kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩） 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为 M1=（0。080.127+0.101.890)1。5002=0。448kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0。100.127+0。28、1171.890）1.5002=0.526kN。m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0。526106/5080。0=103。570N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 3。挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值q1=0。038+0。068=0.106kN/m 活荷载标准值q2=1。350kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=（0.6770.106+0.9901。350）1500。04/(1002.06105121900.0)=2.839mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10m29、m,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381。500=0。058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500。9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3.0000。9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 P=1。20。058+1.20。101+1。42。025=3.026kN 小横杆计算简图 2。抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大30、弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=（1。20.038)0。9002/8+3.0260.900/4=0。685kN。m =0.685106/5080.0=134。927N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5。00。038900.004/（3842.060105121900.000）=0.01mm 集中荷载标准值P=0。058+0.101+2。025=2。184kN31、 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2183.850900.0900。0900.0/（482.06105121900.0)=1。321mm 最大挠度和 V=V1+V2=1。334mm 小横杆的最大挠度小于900。0/150与10mm，满足要求！ 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1。荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0。0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。1500.900132、.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3。0000。9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1。20。035+1。20。101+1.42.025=2。998kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 当直角扣件的拧紧力矩达4065N。m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN; 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 静荷载标准值包括以下内容： （1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0。12516.8033、0=2.097kN （2)脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041。500（0.900+0.300）/2=0。540kN （3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15 NG3 = 0。1501.5004/2=0。450kN (4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2)；0。005 NG4 = 0。0051.50016。800=0。126kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。213kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按34、一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。00021。5000.900/2=4。050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB500092001)附录表D。4的规定采用:W0 = 0。550 Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）附录表7.2。1的规定采用:Uz = 1.630 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70。5501。6300.872 = 0。547kN/m2。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 35、N = 1。2NG + 0。851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23。213+0.851。44.050=8。675kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23。213+1.44.050=9。525kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851。4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2); la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 （m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40。5471。5001.8001.800/10=36、0.316kN。m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,N=9。525kN； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm； k - 计算长度附加系数,取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500； l0 - 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551。5001。800=3。118m； A - 立杆净截面面积,A=4.890cm2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5。080cm3; 由长细比,为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表37、得到0.186； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）；经计算得到 =9525/(0。19489)=104。850N/mm2; f - 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,N=8。675kN; i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k - 计算长度附加系数，取1。155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.500； l0 计算长度 (m），由公式 l0 = kuh 确定,l0=1。1551。5001。800=3.118m； A 38、- 立杆净截面面积,A=4。890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩），W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.316kN。m； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 =8675/（0.19489)+316000/5080=157。788N/mm2; f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 六、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw39、 + No 其中 Nlw - 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算: Nlw = 1.4 wk Aw wk - 风荷载标准值,wk = 0.547kN/m2; Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3。604。50 = 16。200m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）;No = 5.000 经计算得到 Nlw = 12。411kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 17。411kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30。00/1.58的结果查表得到=0。95； A = 4.8940、cm2；f = 205。00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 95.411kN NfNl，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件拉结楼板焊接钢管示意图 七、联梁的计算 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力,P=9.53kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1。50/1。50=1 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重)RA = RB=(11）/29。53+9.53+1。500.12/2=9。62kN 通过传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重) 20。00+9.53+1.500.12=9.71kN 最大弯矩（考虑到支撑的自重） Mmax=（11-1）/（41、81)9.531。50+0。121。501.50/8=0。03kN.m 抗弯计算强度 f=0.03106/10240.0=3。33N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点. 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l，k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1400mm，l = 3100mm,ml = 300mm,m2 = 1200mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I42、 = 1660.00cm4，截面模量（抵抗矩） W = 185。00cm3。 受脚手架作用传递集中力 P=9.71kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1。230.600.00017.8510=0。29kN/m k=1。40/3.10=0。45 kl=0。30/3.10=0.10 k2=1。20/3.10=0。39 代入公式,经过计算得到 支座反力 RA=25。052kN 支座反力 RB=4.341kN 最大弯矩 MA=14。843kN。m 抗弯计算强度 f=14。843106/（1。05185000。0）=76。412N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！ 受43、脚手架作用集中计算荷载 N=3.21+4。05=7。26kN 水平钢梁自重计算荷载 q=30。600.00017.8510=0。24kN/m 最大挠度 Vmax=6。273mm 按照钢结构设计规范(GB500172003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2800.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2800。0/400,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用18号工字钢，计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2。00 由于b大于0。6,按照钢结构设计规范(GB500172044、03）附录B其值b=1。07-0。282/b=0.929 经过计算得到强度 =14.84106/(0。929185000.00)=86.36N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f，满足要求！ 十、锚固段与楼板连接的计算 1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4。341kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10。9。8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=43414/(3。1416502)1/2=8mm 水平钢梁与楼板压点的拉环45、一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下: 锚固深度计算公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.34kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm; fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2;h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于4341。27/（3.1416201。5）=46。1mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下: 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.34kN; d 楼板螺栓的直径，d = 20mm; b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13。59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131。6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求！9、附图