1、办公楼外防护脚手架工程专项施工方案目 录1 编制说明12 工程概况12.1 建筑地点12.2 建筑面积12.3 建筑性质及主要结构体系22.4 主要参建单位22.5 方案编制概要23 施工准备43.1材料要求及保证措施43.2技术准备43.3生产准备53.4人员准备53.5施工工期安排54 主要施工方法64.1外防护架系统设计64.2双排脚手架构造84.3脚手架搭设104.4 HRB235U型环104.5钢管脚手架防护114.6竹跳板114.7支架验收114.8钢管支架拆除125 安全施工保证措施126 应急处置方案146.1应急救援组织机构146.2应急救援中心的职责146.3应急救援抢险电2、话156.4信息报告及处理156.5应急决策及响应166.6警戒、疏散及信息发布176.7应急救援的资源配置176.8恢复施工186.9应急救援处置预案187 附件：计算书287.1落地式扣件钢管脚手架计算书287.2悬挑式扣件钢管脚手架计算书（悬2锚4）377.3悬挑式扣件钢管脚手架计算书（悬1.5锚2.5）501 编制说明 1.1 *新闻媒体中心一期工程施工图纸。1.2 我公司成熟的管理技术、科技成果及多年来从事同类工程的施工经验。1.3 建设部颁发的建设工程施工现场管理规定。1.4 *市建委颁布的*市建设工程施工现场管理标准。1.5 我公司的施工现场管理标准。1.6我公司颁发的质量保证手3、册、程序文件和项目管理文件。1.7 本专项施工方案的编制以下列文件和资料为依据：1.7.1施工图设计文件1.7.2建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)1.7.3建设工程施工现场供用电安全规范 (GB50194-93)1.7.4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)1.7.5建筑施工高处作业安全技术规范 (JGJ80-91)1.7.6建筑机械使用安全技术规程 (JGJ33-2012)2 工程概况2.1 建筑地点本工程位于*市渝北区空港新城同茂大道和秋城大道相交处西北侧，同时也位于轨道交通五、十号线交汇处的西北侧，即*空港新城两路组团F-132-1地块。2.2 4、建筑面积建筑总面积：约10万m2。其中四层地下室约4万 m2、五层裙楼约1.6万 m2、1号主楼（634F、机房层、水箱层）约4.4万m2。2.3 建筑性质及主要结构体系一类高层,最大建筑高度（地上/地下)：163.8m/-17.2m；最大建筑层数（地上/地下)：36F/-4F；层高分布为：-2F至-4F层高为3.9m、-1F层高为5.5m、11F及22F层高为5.4m、其余层层高均为4.5m。主要结构体系为框架核心筒结构，建筑主体结构合理使用年限为50年。2.4 主要参建单位建设单位：*集团；设计单位：计研究院；监理单位：*理有限公司；施工单位：集团有限公司。2.5 方案编制概要本方案主要是5、针对本工程裙楼外立面防护体系而编制。裙楼外防护脚手架包含悬挑式双排脚手架和落地式双排脚手架两种，除8/F-J轴、8/G-K轴处为悬挑式双排脚手架外，其余位置均为落地式双排脚手架，详见裙楼外防护脚手架平面布置图。裙楼首层建筑面积约为2400m2，裙楼楼层高度为：1F-3F层高：4.5m，4F层高为4.2m，局部5F层高为5.3m。本方案设计悬挑架全部搭设在-0.05m处，并在4F屋顶进行进行二次悬挑（考虑到总体施工进度计划安排），而落地式架体分别搭设在-1.85m及-0.05m地下室屋面上。故悬挑式双排脚手架搭设最大高度为18.9m，落地式双排脚手架搭设的最大高度为26m，按照危险性较大的分部分6、项工程安全管理办法要求，搭设悬挑式脚手架及落地式双排脚手架高度超过24m需编制专项方案。悬挑式双排脚手架主梁选用4m长16#工字钢悬挑搭设（阳角位置使用6m长16#工字钢），间距为1.5m，脚手架离墙0.3m，排距1.05m，步距选择为1.8m。主梁工字钢悬挑长度为1.5m，主梁锚入楼面2.5m（阳角位置悬挑最长长度2m，锚入露面长度4m）。主梁锚固选用16U型环钢筋预埋至楼层梁板中（优先选择梁中）。落地式双排脚手架选用48钢管（壁厚3.5mm），脚手架离墙0.3m，立杆间距1.5m，立杆排距1.05m、步距选择为1.8m。脚手架连墙件选着为4.5m4.5m（类似三步三跨），外立面布置连续竖向7、剪刀撑，并将支架与周边框架柱局部进行钢管抱箍连接，增加支架的整体稳定性。脚手架外侧采用格栅式密目安全网进行封闭。裙楼外防护脚手架平面布置图3 施工准备3.1材料要求及保证措施3.1.1工字钢主梁16号工字钢，符合规范要求规格的普通热轧型钢；3.1.2 U型及吊环钢筋U型及吊环钢筋必须采用HPB235钢筋制作，严禁采用带肋钢筋。其锚入梁板水平长度单侧不小于30d，焊接或绑扎在梁钢筋骨架上。3.1.3钢管钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，钢管应有产品质量合格证，钢管严禁打孔。外观检率要达到100%，钢管外观应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；对钢管壁厚检验率8、达到95%以上,使用游标卡尺检验，最小壁厚不得小于3.0mm。3.1.4扣件1、采用可锻造铸铁制作的扣件，其材质必须符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定。新扣件必须有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2、扣件分直角、旋转、对接三类一次进场，检验率为100%，表面有裂纹、变形、锈蚀等质量问题的严禁使用，出现滑扣的螺栓必须要求送货单位现场进行更换。扣件在螺栓拎紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。3.1.5安全网使用的密目安全网须是建设部认证产品。3.2技术准备1.熟悉图纸，了解掌握各处施工情况，统筹考虑人员、材料、机具的进场和施工顺序。2.由项目技术组9、编制专项施工方案，经公司审批和监理、业主审批后按方案和技术规程对操作者进行技术交底和安全交底，并下达书面技术交底。交底要对所有的搭设人员和相关管理人员进行，并有接受交底人的签到表和交底记录。3.由项目技术组按方案绘出各处的支架立杆布置图，放线员放出搭设处支架立杆的位置线，施工中严格按线搭设。3.3生产准备1.各规格架管、工具、搭设人员以及安全防护用具已到位。2.所有使用的架管、扣件、均分类型进场，明确进场时间，由专人负责验收，并妥善保管。3.材料进场要分类码放整齐，架管码放在支撑架内，扣件放在专用料斗，并上部覆盖。3.4人员准备所有架子工必须持证上岗，并对身体状况进行体检，凡患有高血压、心脏病10、癫痫病、晕高或视力不够等不得从事脚手架搭设。序 号工 种人 数备 注1架子工102杂 工53.5施工工期安排根据施工总进度计划，施工时间为：4月上旬至5月下旬。4 主要施工方法4.1外防护架系统设计本工程在裙楼施工期间采用悬挑式+落地式组合双排脚手架进行外侧封闭。外防护架系统设计详见裙楼外防护脚手架平面布置图。悬挑式脚手架需在裙楼首层（-0.05m）施工时，在8/F-K轴预埋直径为16U型HRB235钢筋。在裙楼楼层 结构施工同时，按照连墙件的设计间距进行U型钢筋的预埋（型号、尺寸同悬挑架U型环钢筋）。型钢悬挑双排脚手架的构造及落地式双排脚手架详见下图：组合双排脚手架布置平面图悬挑双排脚手架11、布置剖面图落地式双排脚手架布置剖面图4.2双排脚手架构造4.2.1立杆立杆为单立杆，并根据支撑高度将立杆接头错开，两个相邻立杆接头不能设在同步内，错开距离500mm且与相近横杆的距离不大于500mm，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步或遗漏。4.2.2横杆两个方向的横杆均布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件扣紧，不得遗漏，相邻横杆的接头必须相互错开且不小于500mm，不得出现在同步同跨内，接头与相邻立杆距离500mm且与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/34.2.3扫地杆必须设置纵横向扫地杆,纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆固12、定在立杆上。横向扫地杆在纵向扫地杆之下。4.2.4剪刀撑在架体外侧四周由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑斜杆与斜杆之间的夹角为4560。剪刀撑立面布置详下图：剪刀撑布置立面图4.3脚手架搭设1.脚手架搭设前，根据方案给出的立杆布置图，放线员进行放线，搭设架工按间距排好立杆。2.搭设时要从一个角部开始向两边延伸交圈搭设，按放线位置竖起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定（横向扫地杆位于纵向扫地杆之下），然后装设第一道纵横向水平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设，在搭设时，每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和纵横水平杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。水13、平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。3.竖向剪刀撑和水平剪刀撑等整体拉结杆件随架子搭设一起及时设置，不得滞后超过两步距，以保证架体的整体稳定性。4.架体搭设随施工进度分层搭设，所有扣件均要拧紧，但用力不得过大以防螺栓溢扣。4.4 HRB235U型环U型及吊环钢筋必须采用HPB235钢筋制作，严禁采用带肋钢筋。其锚入梁板水平长度单侧不小于30d，焊接或绑扎在梁钢筋骨架上。浇筑混凝土前要进行专门的U型环及吊环钢筋验收，确保预埋环符合要求；混凝土强度必须达到设计强度的75%以上，才能在U型环及吊环上施加荷载。预埋U型环大样图4.5钢管脚手架防护脚手架外侧满挂密目安全网封闭。4.6竹跳板1、铺设竹跳板14、。待所有杆件搭设完毕后检查其强度及稳固性符合要求后方可铺设竹跳板。2、竹跳板铺设时只能采取对接三支点受力，且探头不能大于15cm，并用14#铁丝绑扎牢固。4.7支架验收脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)中表8.2.4的规定，并应在以下阶段进行：（1）基础（脚手架搭设下发承重结构）施工完成，脚手架搭设前；（2）脚手架每搭设6-8m高度。由于本支架随裙楼主体进行施工，故按照每层搭设高度（4.5m）进行阶段验收；（3）脚手架搭设完成后（搭设至最终高度后）；检查过程中对不符合项目部要求的事项将立即整改，整改完毕后重新进行检查验15、收，验收合格后，方能进行下一道工序，根据具体情况，项目部技术负责人会同监理工程师，给出处置方案，采取措施，保证施工安全。4.8钢管支架拆除1.拆除前，对参与支架拆除的操作人员、管理人员和检查监护人员进行书面安全技术交底。并检查支架的扣件连接、拉结点是否牢固、安全，支架上杂物及楼面障碍物是否清除，如存在影响拆除支架安全的隐患，应先对支架进行整修和加固，以保证支架在拆除过程中不发生危险。2.支架的拆除严禁在垂直方向上同时作业，脚手架拆除时，上、下层楼面必须设围栏和警戒标志，并派专人看守。严禁一切非操作人员入内。3.拆除支架前应对周边进行防护，严格遵守拆除顺序，先支的后拆，后支的先拆。4.支架先拆剪16、刀撑，而后拆纵横水平横、立杆等。所有拉结点随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结点整层或数层拆除后再拆支架。分段拆除高低差要小于2步。5.支架拆除架子时,要由专人指挥、清料，随拆随运，禁止往下乱扔料具，各构件必须及时分类放置、下运，扣件装袋由卸料平台用塔吊运走，严禁抛扔，钢管由人工传至楼面，分散在下层顶板梁的支座处，不得集中堆放。6.如一天不能拆完，都要对尚未拆除支架的安全状况进行检查。如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。5 安全施工保证措施1.扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架 子工应持证上岗。2.搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带17、穿防滑鞋。3.脚手架的构配件质量与搭设质量，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第8章的规定进行检查验收，并应确认合格后使用。4.钢管上严禁打孔。5.作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆 风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。6.双排钢管脚手架在使用过程中，应设有专人监护施工，当出现异常情况时，应立即停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。7.当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除j.夜间不宜进行脚手架搭设18、与拆除作业。8.在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆及连墙件。9.双排钢管脚手架在安装过程中，应采取防倾覆的固定措施。10.在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。11.搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，严禁非操 作人员入内。6 应急处置方案6.1应急救援组织机构成立应急救援指挥中心，全面负责整个工程应急救援工作实施。指挥中心设指挥长一名，副指挥长一名，负责对突发事件的辨识及应急救援组调度和指挥。指挥长：景治华副指挥长：刘 胜信息组张建东抢险组张曾余医疗组杨云川协调组石 晶保障组方 洪6.2应急救援中心的职责1、信息组：负责接受突19、发事件报警，保证事故处理中各救援队伍之间的通讯联系，同时在指挥长的授权下负责对事故形成报告并上报有关部门。2、抢险组：负责对事故现场的处置，根据事故发生的具体情况，分析事故原因，及时制定有效、合理的处理方案，采用加固、抢修或排除事故隐患等措施，有效的遏制事故的蔓延。同时，负责对受灾人员和器材物 资的抢救，为半角事故的损失降到最小，避免事故范围的扩大和再次发生。3、医疗组：组织救护车辆及攻务人员、器材进入指定地点，组织现场抢救伤员。结事故中的轻伤人员，现场及时进行包扎救治，伤情严重的，专人负责送至附近医院紧急抢救。4、协调组：负责现场人员安全避难工作，布置安全警戒区域，配合抢险组工 作，保证现场20、井然有序。5、保障组：为了明确事故救援的顺利实施，保障组负责应急救援车辆、物资、 资金等所需物资供应、日常管理等工作。6.3应急救援抢险电话指挥中心指挥长：景治华指挥中心副指挥长：刘胜6.4信息报告及处理安全事故发生后，事故现场人员以最快捷的方法，立即将所发事故的情况报指挥中心信息组，信息组接到事故报告后，立即报告项目经理部和有关部门。按照预定的应急救援程序派人立即赶赴现场，必要时可将事故情况通报驻军及武警部队请求给予支援。安全事故发生后，必须严格保护事故现场，并迅速采取必要措施抢救人员和财产，防止事故蔓延扩大。6.5应急决策及响应应包救援指挥中心做出启动应急救援预案的决策后，按应急救援程序确21、定应急救援方案，协调有关单位和部门，调动各应急救援小组、 物资和设备展开应急救援工作。应急救援响应系统：关闭N接警事故发生警情判断影响级别信息反馈报警中心人员到位信息网络开通现场指挥到位应急资源配备应急启动救援行动扩大会议现场监测环境保护人群疏散医疗救护警戒与交管工程抢险人员救助专家支持应急结束（关闭）事故调查申请增援现场清理解除警戒善后处理事态控制应急恢复总结评审YYYN6.6警戒、疏散及信息发布应急救援指挥部认为事故可能然及公众生命财产安全时，指挥长 授权疏散协调警戒组组长负责发出指令、动员可能受到事故危害范围 内的人员，采取必要的安全防范措施或者紧急撤离危险场所。组织现场勘察和治安保卫，22、负责现场警戒和清理疏散现场可能受影响的居民。副指挥长负责对媒体和新闻单位统一发布事故信息。6.7应急救援的资源配置应急救援的资源包括应急救援队伍和应急救援器材、设备两个方 面。应急救援队伍由训练有素的专业救援队伍和培训合格的人员组成。对有关部门可用的应急资源，设备建立长期联系，确保联系畅通和抢救及时。应急救援物资，设备提前足量储备，单独储存保管，不能挪用。经常对机械设备进行维护与保养，绐终处于完好无故障状态。救援指挥车辆、救援工程车辆、医疗卫生车与司机，保持良好状态。确保应急救援工作需要。6.8恢复施工首先，根据事故情况，由应急指挥中心对事故可能给基础设施、环境等的危害进行预测。根据预测结果，23、决定应急程序的结束和制定恢复方案。当发生重大事故时，由事故调查单位和上级应急救援指挥中心组织专家对基础设施、环境等进行技术鉴定，制定技术措施，实施恢复。6.9应急救援处置预案针对在支架搭设及拆除过程中可能发生的安全事故，特编制高空坠落、物体打击、坍塌倒塌三种事故的应急救援处置方案。6.9.1高处坠落事故应急救援处置方案高空坠落事故属于常见多发事故。高处作业可分为三大类：临边作业、洞口作业和独立悬空作业，高空坠落事故中施工人员从高处作业区域坠落，通常有多个系统或多个器官的损伤，严重者当场死亡。高空坠落除有直接或间接受伤器官表现外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色苍白等症状，可导致胸、腹腔内脏组织器官发24、生广泛的损伤。高空坠落时，足或臀部先着地，外力沿脊柱传导到颅脑而致伤；由高处仰面跌下时，背或腰部受冲击，可引起腰椎前纵韧带撕裂，椎体裂开或椎弓根骨折，易引起脊髓损伤。脑干损伤时常有较重的意识障碍、光反射消失等症状，也可有严重合并症出现。1. 高处坠落事故预防措施以预防坠落事故为目标，对于可能发生坠落事故的特定危险施工，在施工前，制定防范措施。高处作业“五必有”：有边必有栏（在脚手架、平台等的边缘设置防护栏杆）；有洞必有盖（作业场所的孔、洞、沟等铺设盖板）；有栏无盖必有网（如不设置栏杆或盖板，应安装安全网）；有电必有防护措施（与高低压线路、设施保持安全距离）、电梯必有门连锁（电梯、载货机升降过程25、中，门应锁紧打不开）。上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底，提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用，并应在日常安全检查中加以确认。（1）凡身体不适合从事高处作业的人员不得从事高处作业。从事高处作业的人员要按规定进行定期体检。（2）各类安全警示标志按类别，有针对性地、醒目地张挂于现场各相应部位。在洞口邻边等施工现场的危险区域设置醒目标准的安全防护设施、安全标志。（3）高处作业之前，由施工单位工程负责人组织有关人员进行安全防护设施逐项检查及验收，验收合格后，方可进行高处作业。防护栏杆以黄黑或红白相间条纹标示，盖板及门以黄或红色标示。（4）严禁穿硬塑料26、底等易滑鞋、高跟鞋、拖鞋。（5）作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落危险。（6）不得攀爬脚手架及跨越阳台。（7）进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。（8）尚未砌砖封闭的框架工程楼层周边，屋面周边，尚未安装栏杆的阳台边、楼梯口，井架、人货梯与建筑物通道、跑道（斜道）两侧，卸料平台外侧边、基坑周边等，必须设置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的临时护栏,护栏围密目式（2000目）安全网。（9）脚手架内立杆与建筑物周边之间，从首层开始张挂一道平网及密目网兜底，以后每隔9m 张挂一道平网，所有空隙必须做全封闭。脚手架外侧全部用密目式（2000目）网做密封闭，密目网必须可靠地固定27、在架体上。电梯井内每隔两层或每隔10m张挂一道安全平网，平网必须生根牢靠。所有操作层均张挂一道安全平网。（10）边长大于25Omm的预留洞口采用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，面用木板作盖板加沙浆封固；边长大于1500mm的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式（2000目）安全网，洞口下张挂安全平网。（11）电梯口（包括垃圾口）必须设置规范化、标准化的层间闸（栅）门，其高度不得低于1800mm。施工外用电梯楼层门采用钢丝网片或铁皮作封闭，使楼层内人员无法开启门锁。（12）各种架子搭好后，项目经理必须组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，要检查架子28、是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。2. 高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部29、转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。（4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊30、椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（5）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。（6）复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。（7）周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨髓。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过l小时为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确31、的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a. 一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b. 加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c. 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上l/2处（靠近心脏位置）, 下肢出血结扎在大腿上l/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.5l分钟。动用最快的交通工具或其他措施，及时32、把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。6.9.2物体打击事故应急救援处置方案物体打击伤害是建筑行业常见事故伤害的一种，特别在施工周期短，劳动力、施工机具、物料投入较多，交叉作业时常出现。这就要求在高处作业的人员在机械运行、物料传接、工具的存放过程中，都必须确保安全，防止物件坠落伤人的事故发生。1. 防止物体打击的预防措施（1）人员进入施工现场必须按规定配带安全帽。应在规定的安全通道内出入和上下，不得在非规定通道位置行走。（2）安全通道上方应搭设双层防护棚，防护棚使用的材料要能防止高空坠落物穿透。（3）施工用人货梯出入口位置应搭设防护棚33、，防护棚长度为：施工用人货梯外边沿两侧各超出0.8m。宽度为：当建筑物高度在1530m时,搭设4m；当建筑物高度在30m以上，搭设5m；超高层建筑物，搭设6m。（4）临时设施的盖顶不得使用石棉瓦作盖顶。（5）边长小于或等于250mm的预留洞口必须用坚实的盖板封闭，用沙浆固定。（6）作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在邻边及洞口附近，并且不可妨碍通行。（7）高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。（8）吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员进行绑码，红砖等散料应用吊篮装置好后才能起吊。（9）拆除或拆卸作业要34、在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。（10）高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在走道上任意乱放或向下丢弃。2. 物体打击事故应急救援当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。（1）发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。（2）在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。（3）观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的35、伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20 , 尽快送医院进行抢救治疗。（4）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（5）防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。（6）在运送伤员36、到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地制宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。6.9.3坍塌倒塌事故应急救援处置方案在建筑施工中，坍塌倒塌事故也是常见多发事故之一。坍塌倒塌事故包括建筑施工、拆除作业坍塌倒塌事故、堆放物料坍塌倒塌事故等等。1. 建筑施工坍塌倒塌事故预防措施造成建筑施工中的坍塌倒塌事故的原因比较复杂，现浇混凝土梁板支撑体系没有经过设计计算，模板或支撑构件的强度、刚度不足，模板支撑体系整体失稳；混凝土强度未达到设计要求或施工规范的规定，提前拆模；新37、浇混凝土层盖上堆物过多，严重超载。预防建筑施工过程中整体提升外架坍塌倒塌的安全技术措施主要有：1、现浇混凝土梁板支撑体系应经过设计计算，2、模板或支撑构件的强度、刚度足，模板支撑体系整体稳；3、混凝土强度达到设计要求或施工规范的规定，不提前拆模；4、新浇混凝土层盖上堆物符合要求，不超载。5、外架受力均匀、附墙（与建筑物刚性拉接）牢固。2. 拆除作业坍塌倒塌事故预防措施拆除作业防止坍塌倒塌事故的主要措施有：（1）整体外架拆除在施工前，应该对建筑物的现状进行详细调查，并且编制施工组织设计，经总工程师批准后，方可动工。较简单的拆除工程，也要制定切合实际的安全措施。（2）整体外架拆除在施工前，要组织技38、术人员和工人学习施工组织设计和安全操作规程。（3）整体外架拆除的施工，必须在工程负责人员的统一领导和经常监督下进行。（4）整体外架拆除在施工前，应该将不需要的电线、连接钢管与建筑物主体的切断、保留必要的与筑物主体连接。（5）作业人员从事拆除工作的时候，应该站在脚手架或者其他稳固的结构部分上操作。（6）拆除整体外架，应该自上而下顺序进行，严格执行整体外架拆除施工方案、应防止其他部分发生坍塌。3. 坍塌倒塌事故应急处置程序与措施（1）清查现场，部署救援。第一时间掌握坍塌倒塌规模、平面布局等情况；了解事故埋压人员的数量、大致位置等。迅速指令各应急组赶赴现场，组织调集汽车吊、挖掘机等设备和物资，将相关39、情况以最快捷的方式报告所在地政府、救援部门和上级主管机构。（2）设立警戒。封锁事故路段的交通，隔离围观群众，严禁无关车辆及人员进入事故现场。（3）救生排险。迅速在现场清除障碍，开辟出一块空阔地和进出道，确保现场拥有一个急救平台和一条供救援车辆进出的通道；立即疏散建筑结构受到影响、并可能坍塌的在建工程中的人员；（4）现场急救。出现伤员立即与急救中心和就近医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备，确保伤员得到及时救治。（5）清点人员和装备，安全撤离。4. 事故救援应注意的事项（1）慎用工程机械。在坍塌倒塌事故现场，应急指挥部在通过对知情人了解被埋压人员所处具体位置后，对埋压人员的部位，组织救援力量40、用手或铲、镐等小型器具小心刨挖，对较重、较大的建筑构件可用吊车吊移，在没有被埋压人员之处，且不会对被埋压人员造成危险的地方可使用工程机械，以加快搜救进程。（2）搜救过程中应对作业面喷洒开花水流，进行降温、降尘，稳定被埋压人员紧张恐怖情绪。（3）对与坍塌建筑物毗邻且受到破坏但尚未坍塌的建筑要确定专业技术人员，使用可靠准确的建筑检测仪器进行不间断定点、多点监测，并及时报告监测情况，必要时，还应快速组织力量对局部建筑进行可靠临时加固或提前推倒，防止搜寻救援过程中出现再次坍塌事故。（4）确保现场通信畅通，保证指挥命令的快速下达和现场行动进展情况的及时汇总上报以及各小组间的信息传递和交流。（5）对重要物41、件做出标志、拍照、详细记录、绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、证物等。7 附件：计算书7.1落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度26米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为483.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设142、层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.4200，体型系数1.0750。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值43、 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.4611.0502 =0.339106/5080.0=66.765N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值 q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.8011050.04/(3842.0610512144、900.0)=1.135mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.276+1.41.575)/2=1.292kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大45、弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002=0.347106/5080.0=68.398N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值 P=(0.040+0.276+46、1.575)/2=0.945kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.146945.4721500.003/(1002.060105121900.000)=1.46mm最大挠度和 V=V1+V2=1.509mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3547、01.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.276+1.41.575=2.605kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251 NG1 = 0.12524.48、500=3.066kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35011.500(1.050+0.300)/2=0.354kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5001/2=0.128kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50024.500=0.367kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.915kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距49、内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00011.5001.050/2=1.575kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.420 Us 风荷载体型系数： Us = 1.075经计算得到：Wk = 0.2501.4201.075 = 0.382kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.23.915+0.91.41.575=6.682kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值50、计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.23.915+1.41.575=6.903kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.903kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.751、00； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7001.800=3.534m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3534/16=224； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.146； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =6903/(0.15489)=96.466N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压52、力设计值，N=6.682kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7001.800=3.534m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3534/16=224； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.146； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.234kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)53、；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =6682/(0.15489)+234000/5080=139.387N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!7.2悬挑式扣件钢管脚手架计算书（悬2锚4）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.9米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.54、05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数1.0750。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度4.00米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑55、物拉结。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.4611.0502=0.339106/5080.0=66.76556、N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.01.8011050.04/(3842.06105121900.0)=1.135mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=057、.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.276+1.41.575)/2=1.292kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002=0.347106/5080.0=68.398N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自58、重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.040+0.276+1.575=1.891kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1461890.9451500.003/(1002.060105121900.000)=2.91mm最大挠度和V=V1+V2=2.965mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立59、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.276+1.41.575=2.605kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.60、0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251 NG1 = 0.12517.650=2.208kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.417kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004/2=0.480kN(4)吊挂的安全61、设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.650=0.265kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.371kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00011.5001.050/2=1.575kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.075经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.2501.62、2501.075 = 0.336kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.371+0.91.41.575=7.229kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.371+1.41.575=7.450kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩63、： Mw五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.450kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7001.800=3.534m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3534/16=224； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.146； 钢管立杆受压强度计算64、值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =7450/(0.15489)=104.109N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.229kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7001.800=3.534m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模65、量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3534/16=224； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.146； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.206kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7229/(0.15489)+206000/5080=141.523N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手66、架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 2000mm，l = 4000mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=7.45kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=2.00/4.00=0.567、0 kl=0.30/4.00=0.08 k2=1.35/4.00=0.34代入公式，经过计算得到支座反力 RA=19.079kN支座反力 RB=-2.704kN最大弯矩 MA抗弯计算强度 f=12.784106/(1.05141000.0)=86.348N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.37+1.58=5.95kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=15.240mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最68、大挠度小于4000.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =12.78106/(0.929141000.00)=97.60N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.704kN 水平钢69、梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=27044/(3.1416165.752)1/2=4mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.70kN； d 楼70、板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于2704.23/(3.1416201.5)=28.7mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.70kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混71、凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 130-30 = 100mm；s = 5.41106/(1.00014.3001.51000100.02)=0.0250 = 1-(1-20.0250)1/2=0.0260s = 1-0.0260/2=0.9870楼板压点负弯矩配筋为72、 As = 5.41106 / (0.9870100.0210.0) = 260.9 mm2悬挑脚手架计算满足要求！7.3悬挑式扣件钢管脚手架计算书（悬1.5锚2.5）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.9米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。73、脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数1.0750。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P74、1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.4611.0502=0.339106/5080.0=66.765N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801k75、N/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.01.8011050.04/(3842.06105121900.0)=1.135mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 P=(1.20.076、40+1.20.276+1.41.575)/2=1.292kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002=0.347106/5080.0=68.398N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(100277、.060105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.040+0.276+1.575=1.891kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1461890.9451500.003/(1002.060105121900.000)=2.91mm最大挠度和V=V1+V2=2.965mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=078、.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.276+1.41.575=2.605kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标79、准值(kN/m)；本例为0.1251 NG1 = 0.12517.650=2.208kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.417kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.650=0.265kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.371k80、N。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00011.5001.050/2=1.575kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.075经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.2501.2501.075 = 0.336kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.371+0.981、1.41.575=7.229kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.371+1.41.575=7.450kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.450kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取82、1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7001.800=3.534m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3534/16=224； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.146； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =7450/(0.15489)=104.109N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要83、求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.229kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7001.800=3.534m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3534/16=224； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.146； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M84、W=0.206kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7229/(0.15489)+206000/5080=141.523N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,k85、l = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1500mm，l = 2500mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=7.45kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/2.50=0.60 kl=0.30/2.50=0.12 k2=1.35/2.50=0.54代入公式，经过计算得到支座反力 RA=20.603kN支座反力 RB=-4.720kN最大弯矩 MA抗弯计算强度 f=86、12.569106/(1.05141000.0)=84.895N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.37+1.58=5.95kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=7.966mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-201187、)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =12.57106/(0.929141000.00)=95.95N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.720kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以088、.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=47204/(3.1416165.752)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.72kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于4720.15/(3.1416289、01.5)=50.1mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.72kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 130-30 = 100mm；s = 5.90106/(1.00014.3001.51000100.02)=0.0280 = 1-(1-20.0280)1/2=0.0280s = 1-0.0280/2=0.9860楼板压点负弯矩配筋为 As = 5.90106 / (0.9860100.0210.0) = 284.9 mm2悬挑脚手架计算满足要求！