1、办公楼高支模支撑系统工程专项施工方案1.编制依据1.1施工组织设计 工程2016年3月1.2施工图图纸名称出图日期1.3主要规范、规程、标准序号名 称编 号1建筑结构荷载规范 GB50009-20012建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20015混凝土结构工程施工质量验收规范GB50666-20116建筑施工安全检查标准JGJ59-20117建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-918危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质（2009）87号9建设工程高大模板支撑系统施工安全2、监督管理导则建质（2009）254号2.工程概况2.1工程简介序号项 目内 容1工程名称2地理位置3建设单位4设计单位5勘察单位6施工总包7建筑功能2.2工程概况本项目位于深圳市 ，建筑面积约 ，土0.00 层，土0.00以 层，层高分别为：一层 米、二层 及三五层 米，主体结构类型采用框架结构，结构设计使用年限为50年，基础为桩基础及筏板基础。2.3工程高支模情况本工程属高支撑模板体系共为三处：1、拉梁二层至地下三层1-A轴1-B轴交2/1-01轴1-12轴面积约284平方米，此区域梁尺寸分别为300mm700mm、500mm800 mm，板厚为250mm；高度为14米，最大跨度7.5米 。3、 2、拉梁三层至地下三层1-B轴1-F轴交21-01轴1-12轴面积约425平方米，此区域梁尺寸分别为300mm*700mm、600mm*800mm, 板厚为250mm，高度为10米，最大跨度7.5米 。3、消防车道3/1-01轴1-14轴交1/1-0A轴1-A轴，A-A轴C-B轴交A-2轴C-A轴，1-12轴1-14轴交1-A轴1-K轴面积约1913平方米，此区域梁尺寸分别为300mm*700mm、300mm*800mm、300mm*900mm、300mm*1000mm、400mm*800mm、400mm*900mm、400mm*1000mm、400mm*1200mm，板厚分别为250mm、4、120mm，高度为5.2米17.8米，最大跨度为11.25米。2.4 高大模板方案选择本工程拉梁二层至地下三层、拉梁三层至地下三层及消防车道梁高大模板采用扣件式钢管脚手架支撑体系。1、拉梁二层至地下三层（1）、3001000的梁（300700mm300900mm梁同此方法施工）梁模板支架搭设高度为14m，杆的纵距(跨度方向)L=0.9m；横向共设置8根立杆，梁下一根，梁二侧二根，L=0.4m；步距1.5m。梁侧模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距350mm，内龙骨采用4090mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm，梁下采用双扣件。梁两侧沿梁方向模板搭设宽为 1 米人行道。（2）、600805、0mm梁（500800mm梁同此方法施工）模板支架搭设高度为10m，杆的纵距(跨度方向)L=0.9m；横向共设置三根立杆，梁下一根，梁二侧各一根，L=0.5m；步距1.5m。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距400mm，内龙骨采用4090mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+450mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。（2）、4001200mm梁（400800mm4001000mm梁同此方法施工）模板支架搭设高度为17.8m，杆的纵距(跨度方向)L=0.9m；横向共设置10根立杆，梁下一根，梁二侧各二根，L=0.5m；步距1.5m。模6、板面板采用普通胶合板。内龙骨间距400mm，内龙骨采用4090mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+450mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。梁两侧沿梁方向模板搭设宽为 1 米人行道。（4）250mm厚楼板模板支架搭设高度为110m，立杆的纵、横向距离均为L=0.9m；步距1.5m 2 、拉梁二层至地下三层、拉梁三层至地下三层支撑结构（1）600*800mm梁梁模板支架搭设高度为14 m，立杆的纵距(跨度方向)L=0.9m；横向共设置8根立杆，梁下一根，梁二侧二根，L=0.4m；步距h=1.50m。梁侧模模板面板采用普通胶合板，内龙7、骨间距350mm，内龙骨采用4090mm木方。（2）120mm厚楼板模板支架搭设高度为17.8m，立杆的纵、横向距离均为L=0.9m；步距1.5m。3、本工程模板计算采用PKPM施工安全计算软件3.施工准备3.1技术准备本分项工程施工前组织施工人员熟悉有关图纸、规范、规定、施工方案，项目部技术负责人组织施工员、质检员、专业工长、测量员、外协技术骨干等一块进行图纸自查，对设计疑问及存在的问题加以汇总并做好记录，在图纸会审时请设计人员进一步明确，作为指导施工的依据。模板支撑系统及模板施工前由项目部技术负责人对施工人员按本专项方案的要求技术交底，以保证施工时严格按本方案施工。3.2人员准备由于本工程8、二、三层拉梁及消防车道部位模板支撑架属于高支模架体，模板用支架搭设难度较大，为不影响施工进度，保证施工安全，需选择经验丰富、责任心强的架子工若干名（具体按工程进度配足人员）。架子搭拆操作人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则等考核合格的专业架子工，严禁无证人员上岗操作。模板支撑体系搭设及混凝土浇筑管理人员劳动组织及职责分工：各管理层岗 位职 责总包管理层项目经理现场总指挥技术总工现场副总指挥生产经理现场副总指挥技术员负责方案的编制工作土建工长负责现场的施工管理安全员负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作测量员负责模板支撑体系的位移监测班组长架子班长负责高大模9、板支撑体系的架体搭设与拆除木工班长负责高大模板支撑体系的模板安装钢筋班长负责高大模板支撑体系的钢筋安装砼班长负责高大模板支撑体系的混凝土浇筑特种作业人员架子工负责高大模板支撑体系的架体搭设与拆除。3.3材料准备3.3.1钢管脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。脚手架钢管采用483.5mm钢管。钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：壁厚低于3.5mm的钢管严禁使用；钢管上严禁打孔；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、10、毛刺、压痕和深的划道；钢管必须涂有防锈漆。钢管进场后应进行检查并符合下列规定：1.对于新钢管应有产品质量合格证；2.对于新钢管应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T228的有关规定。3不得使用50mm钢管；3.3.2扣件钢管连接必须采用合格的扣件，应使用与钢管管径相匹配、符合国家现行标准的可锻铸铁扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹扣件。扣件与钢管的贴合面必须整形，保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动。可调式U型托可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于11、150mm。可调托丝杆外径不得小于36mm，螺杆外径与立杆内径的间隙不得大于3mm，其螺杆伸出钢管顶部不得超过200mm。3.3.4木方木方截面尺寸必须符合施工设计要求且要平直，抗弯强度等数值达到施工及规范要求。3.3.5脚手板木脚手板应使用厚度50mm，长为4m，宽200mm的落叶松板，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GB500052003)二级材质的规定。脚手板使用前为防止破裂损坏，两端80处用直径1.2mm 的镀锌铁丝箍绕23 圈固定。禁止使用有扭纹、破裂和横透疖的木板。3.3.6安全网安全网采用2000目/m2的密目安全网且为阻燃安全网。安全网采购，必须使用经市、县、局（公司）12、认证厂家的产品。不能使用未经检验合格或非指定认证厂家的产品。水平网为大眼网。3.3.7材料进场复试要求进入现场的钢管和扣件必须按南京市建设委员会关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知要求进行现场抽样检测，只有进行抽验检测合格之后，才能应用到工程中。排架体系所用的钢管、扣件等均由租赁公司提供。脚手板和其它材料由项目部自行采购； 对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。具体检查项目见下表：构配件名称检测项目抽检数量检测标准本工程抽检数量钢管抗拉强度、屈服点、断后伸长率750根为一批，每批抽取根低压流体输送用焊接钢管34扣件直13、角：抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。旋转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能。281500件：8件5011200：13件120110000件：20件钢管脚手架扣件80构配件进场检查与验收按下表要求进行项目要求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。全数检查检查资料钢管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目测钢管外径及壁厚外径48mm；壁厚大于等于3.5mm。3游标卡尺测量扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存14、在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理。全数目测可调托丝杆可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，丝杆直径不小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。钢板尺测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。全数目测安全网安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网；密目式阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300mm以内全数目测构配件尺寸有抽检不合格时应对该全部构配件进行实测，不满足要求的严禁使用。对承重杆件的外观抽检数量不得低于15、搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。4.施工进度安排根据本工程施工进度总计划的安排，该部位高支模将于2016年10月份左右进行施工。 5.梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求5.1施工总体部署二、三层拉梁处支撑模板部分首先搭设支撑排架，同时进行砼柱施工，砼柱浇筑至梁底后，再进行梁板模板、钢筋、砼浇筑施工。施工时，支撑排架横杆每步与浇筑完成后的混凝土柱用钢管连接，形成固接点，以增强模板支撑排架的稳定性。5.2架体立柱梁下优先采用可调托座，保证支撑系统的稳定性。5.2.2可调支托底部的立16、柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足不大于1.5m拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆，最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均与四周混凝土柱用钢管固接。无处可顶处，在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。模板支架设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于517、00mm。5.2.4扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。5.2.5模板支撑架施工时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5.2.6可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题5.3架体水平杆5.3.1 每步的纵、横向水平杆双向拉通。5.3.2搭设要求：水平杆接长采用对接18、扣件连接，也可采用搭接：a、 对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b 、搭接长度不小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。5.3.3主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。5.4剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成。 5.4.1设置数量：1、 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、19、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；2、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合下列规定：1、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； 2、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；3、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；4、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5.5周边拉接及下部支撑柱与梁板混凝土分二次浇筑，柱浇筑至梁底，梁板模板支架与施工区域20、内及周边已具备一定强度的柱通过钢管连墙件进行可靠连接。5.5.2风雨球场段高支模施工时下部一层结构模板不拆除，保证荷载的均匀传递。5.6施工方法5.6.1模板搭设方法梁模板安装工艺流程：抄平放线弹梁、板下控制线支设支撑体系安放纵横向龙骨铺设梁底模并固定调整水平及起拱清理、刷脱模剂检查底模板面标高、平整度钢筋绑扎安装侧模侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）复核梁模尺、标高、位置与相邻板模连接固定梁侧模安装工艺流程：安装梁一侧模板安装另一侧模板安装梁侧底下夹木、腰楞、斜撑和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢靠顶板模板安装工艺流程：抄平放线弹板下控制线立支撑、纵横拉杆固定支撑、安放支托调整平整度在21、支撑上按房间横向安放主龙骨安放次龙骨铺设多层板调整水平及起拱钢筋绑扎隐检及砼浇筑拆除支撑拆除木方及模板清理、刷脱模剂。为提高多层板的周转次数，加工后一定要涂刷模板脱模剂。模板加工时，同一楼层应挑选厚度一致的多层板，以便于楼层标高控制。模板使用前要刷脱模剂，拼缝处及有眼的地方用海绵条贴好。柱、梁、板模板支设好后应分别进行验收，验收模板的截面尺寸、位置、标高，模板表面应做到棱角分明、顺直。钢筋就位时木工班与钢筋班间做好交接检，钢筋工程应按专项方案及其技术要求进行施工，板面堆放钢筋时不要过于集中，混凝土浇筑前派专人负责拉通线检查、调整梁和柱的位置，以免钢筋偏位，梁模内杂物一定要清理干净。绑扎成型后应22、分别进行柱、梁板的钢筋规格、间距、搭接、锚固、截面、保护层等验收。安装梁模时，应在梁模下方地面上铺50厚木垫板，柱模支设时在柱模与梁模相交缺口处钉衬口档，然后把梁底板两头搁置在柱模、墙模预留的衬口档上，再立靠柱模或墙边的顶模，并按梁模长度等分顶撑间距，立中间部分的顶撑。安放侧板时，两头要钉牢在衬口档上，并在梁侧模板底外侧铺上夹木，用夹木将梁侧模板夹紧并钉牢在顶撑帽木上，而后按模板设计要求在梁侧模外侧按照规定的间距打眼、穿螺栓、安放梁主外楞木方、设置垫片并拧紧螺栓。梁模安装后，拉中线检查，复核各梁模中心位置对正。待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，23、以保持顶撑的稳固。模板质量标准及允许偏差：模板及其支架具有足够的强度、刚度和稳定性， 不致发生不允许的下沉和变形；其支架的支承部分必须有足够的支承面积。以满堂红等架子做支撑加固的模板，其必须采取稳定措施。检验方法为对照模板设计，现场观察或尺量检查。模板接缝严密，不得漏浆，宽度应不大于1.5mm。检查数量：梁、柱抽查20%，墙和板抽查20%。检验方法：观察和用楔形塞尺检查模板表面应清理干净，并均匀涂刷脱模剂，不得有漏涂现象。实测项目模板安装允许偏差及检查方法序号允许偏差项目允许偏差检验方法1轴线位移柱墙梁3mm尺量检查2底模上表面标高3mm楼板用水准仪检查截面模内尺寸基础5mm尺量检查3柱墙梁324、mm尺量检查4每层垂直度层高不大于5米3mm经维仪或用尺量和线坠检查大于5米5mm5相邻两板表面高低差2mm尺量6表面平整度2mm用2m靠尺和楔形塞尺检查7阴阳角方正2mm用2m靠尺和楔形塞尺检查顺直2mm线尺8预埋螺栓中心线位移2 mm拉线和尺量检查外露长度+5 mm，-09预留洞中心线位移5mm截面内部尺寸+5 mm，-010门窗洞口中心线位移3mm拉线、量尺宽高5mm对角线6mm11预埋铁件心线位移2 mm拉线和尺量检查12插筋中心线位移5mm尺量外露长度+10mm、0mm质量控制要点模板安装前先进行验线，墙体模板根据放线焊接限位支撑。墙、柱模板的垂直度、截面尺寸及顶板标高、钢筋保护层厚25、度控制。顶板满堂脚手架均应有双向的剪刀撑，以增加整体稳定性。模板支搭必须牢固，拼缝严密，防止跑模、漏浆，接缝超过2mm的必须在接缝间加密封条；脱模剂要涂刷均匀，不得漏涂，拆模时必须待拆模申请单批准后再进行。模板的支柱及斜撑杆下面应平整，并有足够的受压面积。墙柱侧模斜撑底部应加设垫木。墙体模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿墙螺栓不得斜拉硬顶，模板钻孔严禁用电、气焊烧孔。已拆除模板及其支架的构件，应在混凝土强度达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除大跨度梁下支撑时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。正在浇筑混凝土的楼层下两层的梁板支撑不得松26、动、拆除。顶板模板缝控制在1mm内，错台应控制在1.5mm内。6.验收管理（1）进入现场的钢管应符合下列规定：对于新钢管应有产品质量合格证；对于新钢管应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T228的有关规定。对于旧的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管进场后要进行复试，复试合格后才能使用。（2）构配件进场质量检查的重点：钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。（3）架体应随施工进度定期进行检查，达到设计高度后进行全面的检查与验收；（4）停工超过一个月恢复使用前对模板支撑架进行检查27、验收。（5）对模板支撑架应重点检查以下内容： 保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、剪刀撑等设置是否完善； 立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；（6）高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括公司技术部、安全部和项目技术负责人、安全员、质量员、工长，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。（7）模板支撑架验收时，应具备下列技术文件 施工组织设计及变更文件； 楼板模板支撑架的专项施工设计方案； 周转使用的模板支撑架构配件使用前的复验合格记录； 搭设的施工记录和质量检查记录。（8）扣件拧紧力矩检28、查配合使用的扣件在模板支撑体系搭设完成后，应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力板手检查，抽样方法按随机分布原则进行。检查数量为扣件数量的10，不合格率超过抽检数量10时全面检查，直至合格为止。7. 施工管理1、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3、架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措29、施（编制补充专项施工方案），重新验收。4、混凝土浇筑设备为地泵、移动式汽车泵，汽车泵送达不到的地方辅以地泵和塔吊吊运，尽可能减少用地泵时泵管对模板及其支撑架的往返搓揉，影响模板支撑架的整体稳定性。5、梁板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，(详见浇筑线路平面图）即先将梁根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯不断延长，梁板混凝土浇筑连续向前推进。梁板砼浇筑时，板面浇灌砼厚度仅可较设计板厚超厚10mm左右，而后振实，用长刮尺将砼面刮平，将多余砼擀走，严禁在新浇筑的楼面上集中堆放砼，严防堆放砼过多超过设计荷载。高支模部位的砼施工方法如下：6、梁砼浇筑时应30、分层沿梁高每300mm浇筑砼并振实一次，待梁砼浇至板底100mm左右时，余下梁砼与板砼一起浇筑完毕。混凝土自出料口下落的自由倾落高度不宜超过1.5m。严禁在同一处连续布料，应在2-3m范围内水平移动布料，布料设备的出口垂直于模板面布料。7、 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。8、 进入冬季施工时，混凝土应掺入早强外加剂，以提高混凝土早期强度的增长。8.拆除管理1 拆除时间：混凝土31、强度达到100%时再拆除模板及支撑架。2 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。3梁、板模32、板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。5 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下模板妥善传递或用绳钩放至地面。6 严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。7 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。9.安全保证措施9.1组织保障安全组组长安全组副组长安全组副组长专职安全员脚手架组木工班组 钢筋班组机电组砼班组综合组安全资料下发批阅教育考卷填写教育卡培训资料下发上岗证填33、写教育卡三宝检查安全注意事 项班前工具检查上报项目经理上级安全员备 案现场责任工程监督、检查新工人三级教育特种工人培训教育班前教育技术交底安全教育 安全管理网络图及安全教育程序9.2预防坍塌事故安全技术措施9.2.1模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字,项目经理组织有关部门验收合格签字后,方可作业。9.2.2模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。9.2.3模板34、作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。9.2.4堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应对架体进行加固。严格控制楼板支撑架的实际荷载不得超过设计值。9.2.5装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。9.2.6安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少2m。9.2.7拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。9.2.8楼板支撑架在使用过程中严禁进行下列作业：1）在架体上推车；2）任意拆35、除架体结构件或连墙件；3）利用架体吊、运物料；4）在架体上拉结吊装缆绳。9.3预防高空坠落事故安全技术措施9.3.1架子搭设组装完成后，必须经公司相关部门人员及项目安全员、技术负责人、工长对其进行验收，经检查验收合格后填写验收单，经技术负责人、安全员签字后方可投入使用。架子未经检查验收严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改时，须经施工技术负责人同意，由架子工进行整改。9.3.2所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。9.3.3项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标36、志悬挂于施工现场各相应部位。9.3.4高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。9.3.5安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。9.3.6支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀，并不得超过设计允许荷载。9.3.7已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，37、护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。9.3.8浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。9.3.9混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。9.3.10混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支撑架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土；混凝土浇筑过程中模板支撑架下不得有其他作业人员。9.4其他安全措施9.4.1扣件、架管等刷油保养时，地面应有接油盒，防止污染地面。9.4.2所有架子在装、拆过程中，下方必须设安全禁区，围挡范围距操作点中心半径20m，并设专人看管，严禁其他人员穿行。9.4.3所有操作38、人员必须戴好安全带，安全带应挂在牢固的物件上。加强操作人员安全教育和安全防护意识，严格按操作规程进行操作，搞好自身的安全防护工作，严禁违章操作，做好“四口五临边”和 作业面安全防护工作。9.4.4遇5级以上大风及雨、雪天气要停止操作，大风及雨后要及时检查和加固各连接部位，搞好防风、防滑工作，保证施工安全。9.4.5架子在使用过程中应保持整洁，不许随意堆放工具、材料等物品。9.4.6在进行模板安装时，模板的支、拆、起吊严禁碰撞钢管架。钢管架在拆除前认真检查并清除零散物品。拆除顺序先上后下，先外后内，逐段进行。9.4.7搞好安全文明施工和成品保护工作，在搭拆架子过程中材料不得集中堆放，对混凝土柱面39、及阴阳角要注意保护。材料要分类分规格一头齐码放整齐扣件等零散物品要装袋存放。10施工监测措施梁板高支模采用脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。采取如下监测措施：10.1班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。10.2日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支撑架架体和架体杆件是否有变形的现象。8）雨40、后对首层施工的模板支架部位加强检查，查回填的地基土有无因雨水渗透而造成下沉，架体有无因地基下沉而产生松动、吊脚、变形、移位等。若有上述现象须立即派员加固处理，直至经检查确认架体稳定牢固为止。9）承重大梁支撑架的牢固可靠性是高支模的重点之一，排架的间距、梁下支承杆数量必须符合分格要求。排架搭设完后需对架体各杆件连接紧固度进行检查，尤其承重小横杆与立杆的连接的牢固程度，对该部位扣件紧固程度应全数检查，检查螺帽有无松动、滑丝现象，小横杆与梁底模间有无空隙，小横杆与立杆相交处该用双扣件的地方有没有按照要求使用双扣件，穿梁螺杆是否按照设计要求放置且螺帽是否拧牢等。103在浇捣高支模梁板混凝土前，由项目部41、对脚手架全面检查，合格后方可开始浇筑混凝土。浇筑过程中，由安全员、工长对架体检查，随时观测架体变形、墙柱模板变形情况。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。10.4高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由监测人、项目经理、项目主任工程师签字，提供给监理、设计及业主等相关单位。10.5监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。10.6监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向当地建设工程安全监督站、建设工程质量监督站、建筑委员会报告。10.7本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。10.8观测点的布设：根据42、图纸情况，观测点需尽量选择在受力最大位置，即每跨梁的跨中，每跨梁设不少于3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。10.9监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。11.应急救援预案11.1模板及支架施工的主要风险源模板及支架施工时极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行应急准备和响应。11.2机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。11.2.1嘉43、长源半山总部基地工程项目部应急救援领导小组：组 长：项目经理（）副组长：项目副经理（）、技术负责人（）组 员当施工发生事故，由急救援小组组长或副组长负责现场指挥救援。11.2.2应急救援领导小组的职责1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。11.3应急救援工作程序10.3.1当事故发生时小组成员立44、即向组长汇报，由组长上报公司，必要时报当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。10.3.2由应急救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。10.3.3事故发生时，组长不在现场时，由副组长作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。10.3.4项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。11.4救援方法10.4.1高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏45、迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。10.4.2模板、坍塌应急救援方法：1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中46、心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。10.4.3物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3)47、 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。10.4.4预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支 架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担 架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬 梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援10.4.48、5预备应急救援线路图（后附）12. 300X1000mm梁模板计算（300X700mm300 X900mm同此方法施工）300X1000mm梁高支模计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为17.8m， 梁截面 BD=300mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm49、2。 梁两侧立杆间距0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.90。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501+0.50)+1.402.00=34kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501+0.71.402.00=36.385kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.850、。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.50010.900=22.95kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(21+0.300)/0.300=3.45kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.900=0.540kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.35251、2.95+1.353.45)=21.041kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.540=0.476kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.601.60/6 = 38.40cm3； I = 90.001.601.601.60/12 = 30.72cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.806kN N2=2.588kN N3=2.5852、8kN N4=0.806kN 最大变形 V = 0.006mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02410001000/38400=0.625N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31298.0/(2900.00016.000)=0.135N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.006mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑53、木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.588/0.900=2.876kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.9002.876=1.553kN 最大支座力 N=1.10.9002.876=2.847kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.233106/54、54000.0=4.31N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31553/(24090)=0.647N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.117kN/m 最大变形 v =0.6772.117900.04/(1009000.002430000.0)=0.430mm 木方的最大挠度小于900.0/55、250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.057mm 最大支座力 Qmax=8.628kN 抗弯计算强度 f=0.292106/4248.0=68.72N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于56、400.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取7.20kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.63kN 采用双扣件满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.628kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.113957、.000=1.236kN N = 8.628+1.236=9.863kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.60m； l0 计算长度，取1.600+20.300=2.200m； 由长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363； 经计算得到=9863/(0.3658、3397)=68.458N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.2500.872=0.272kN/m2 h 立杆的步距，1.60m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2720.8001.6001.600/10=0.063kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.659、28+0.91.21.017+0.90.91.40.063/0.900=9.943kN 经计算得到=9943/(0.363397)+63000/4248=83.910N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!13. 600X800mm梁模板计算（500 X800同此方法计算）600X800mm梁侧模板计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 一、计算参数 计算断面宽度600mm，高度800mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用4090mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。 60、对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+450mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度16mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取261、00/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.923.040=20.736kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结62、构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.28m。 荷载计算值 q = 1.220.7360.280+1.403.6000.280=8.378kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 28.001.601.60/6 = 11.95cm3； I = 28.001.601.601.60/12 = 9.56cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.63、938kN N2=2.581kN N3=2.581kN N4=0.938kN 最大变形 V = 0.422mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06510001000/11947=5.441N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31407.0/(2280.00016.000)=0.471N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.422mm 面板的最大挠度64、小于280.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2820.74+1.40.283.60=8.378kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2820.74=5.806kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.189/0.500=8.378kN/m 最大剪力 Q=0.60.5008.378=2.514kN 最大支座力 N=1.10.5008.378=4.608kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗65、矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.209106/54000.0=3.88N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32514/(24090)=1.047N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.677566、.806500.04/(1009000.002430000.0)=0.112mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.585mm 最大支座力 Qmax=12.698kN 抗弯计算强度 f=1.290106/867、496.0=151.84N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.698 对拉螺栓强度验算满足要求!600X8068、0mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为14m， 梁截面 BD=600mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN69、/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.90。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.8+0.6)+1.402.00=27.28kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.08+0.71.402.00=29.5kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模70、板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.80.900=18.36kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.8+0.600)/0.600=1.650kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.900=1.08kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3524.786+1.351.650)=24.312kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.971、0.980.900=0.794kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.601.60/6 = 38.40cm3； I = 90.001.601.601.60/12 = 30.72cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.224kN N2=3.371kN N3=3.456kN N4=3.456kN N5=3.371kN N6=1.224kN 最大变形 V = 0.00972、mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03010001000/38400=0.781N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31927.0/(2900.00016.000)=0.201N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.009mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯73、矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.456/0.900=3.841kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.9003.841=2.074kN 最大支座力 N=1.10.9003.841=3.802kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.311106/54000.0=5.76N/mm2 木方的抗弯计算强度小于74、13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32074/(24090)=0.864N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.168kN/m 最大变形 v =0.6773.168900.04/(1009000.002430000.0)=0.644mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑75、横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.225mm 最大支座力 Qmax=16.277kN 抗弯计算强度 f=0.702106/4248.0=165.18N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底76、支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取7.20kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=16.28kN 采用顶托式钢管支撑可满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=16.277kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12214.000=2.075kN N = 1677、.277+2.075=18.325kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.600+20.300=2.200m； 由长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363； 经计算得到=17613/(0.363397)=122.244N/m78、m2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.2500.872=0.272kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2721.0001.6001.600/10=0.079kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=16.277+0.91.21.10079、+0.90.91.40.079/0.900=17.713kN 经计算得到=17713/(0.363397)+79000/4248=141.558N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!14. 500X1500mm梁模板计算（梁宽为500的均按此方法施工）500X1500mm梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度1500mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置5道，内龙骨采用4090mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+450+450mm，断面跨度80、方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度16mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取81、20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.923.040=20.736kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板82、的计算宽度取0.34m。 荷载计算值 q = 1.220.7360.335+1.403.6000.335=10.024kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 33.501.601.60/6 = 14.29cm3； I = 33.501.601.601.60/12 = 11.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.319kN N2=3.838kN N3=3.118kN N83、4=3.838kN N5=1.319kN 最大变形 V = 0.809mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12010001000/14293=8.396N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32038.0/(2335.00016.000)=0.570N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.809mm 面板的最大挠度小于335.0/250,满足要求! 84、四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3420.74+1.40.343.60=10.024kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3420.74=6.947kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.012/0.500=10.024kN/m 最大剪力 Q=0.60.50010.024=3.007kN 最大支座力 N=1.10.50010.024=5.513kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.085、09.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.251106/54000.0=4.64N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33007/(24090)=1.253N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6776.947500.04/(1086、09000.002430000.0)=0.134mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.699mm 最大支座力 Qmax=14.948kN 抗弯计算强度 f=1.543106/8496.0=181.62N/87、mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.948 对拉螺栓强度验算满足要求!400X1200mm梁模板扣件钢管高支撑88、架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.0m， 梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.89、00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.90。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.402.00=40.120kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.27kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施90、工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.900=34.425kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(21.500+0.500)/0.500=3.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.900=0.900kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3534.425+1.353.150)=45.654kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9091、.980.900=0.794kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.601.60/6 = 38.40cm3； I = 90.001.601.601.60/12 = 30.72cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.818kN N2=5.072kN N3=4.920kN N4=4.920kN N5=5.072kN N6=1.818kN 最大变形 V = 0.013m92、m (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04610001000/38400=1.198N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32747.0/(2900.00016.000)=0.286N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.013mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩93、考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.072/0.900=5.636kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.9005.636=3.043kN 最大支座力 N=1.10.9005.636=5.579kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.456106/54000.0=8.45N/mm2 木方的抗弯计算强度小于194、3.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33043/(24090)=1.268N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.724kN/m 最大变形 v =0.6774.724900.04/(1009000.002430000.0)=0.960mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横95、向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.170mm 最大支座力 Qmax=11.974kN 抗弯计算强度 f=0.383106/4248.0=90.17N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于416.7/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑96、纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取7.20kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.97kN 采用双扣件可以满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.974kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1229.000=1.336kN N = 11.974+197、.336=13.310kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.60m； l0 计算长度，取1.600+20.300=2.200m； 由长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363； 经计算得到=13310/(0.363397)=92.381N/mm2； 不考虑98、风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.2500.872=0.272kN/m2 h 立杆的步距，1.60m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2721.0001.6001.600/10=0.079kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=11.974+0.91.21.100+0.90.999、1.40.079/0.900=13.410kN 经计算得到=13410/(0.363397)+79000/4248=111.695N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!15. 10米高楼板模板计算扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗100、弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取0.90。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型101、为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.900+0.3000.900)=2.683kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.900=3.645kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.601.60/6 = 38.40cm3； I = 90.001.601.601.60/12 = 30.72cm4； (1)抗弯强度计102、算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.683+1.403.645)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07510001000/38400=1.951N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.683+1.43.645)0.103、300=1.498kN 截面抗剪强度计算值 T=31498.0/(2900.00016.000)=0.156N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.6833004/(1006000307200)=0.080mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为900.000mm 集中荷载104、 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1200.900+0.3000.900)=2.683kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.202.6830.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21210001000/38400=5.525N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904105、kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.090)=1.073kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.073)0.900=2.497kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷106、载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.497/0.900=2.774kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.770.90 最大剪力 Q=0.60.9002.774=1.498kN 最大支座力 N=1.10.9002.774=2.746kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.225106/54000.0=4.16N/mm2 木方的抗弯107、计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31498/(24090)=0.624N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m 最大变形 v =0.6770.894900.04/(1009000.002430000.0)=0.182mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作108、用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.0730.900 抗弯计算强度 f=0.637106/54000.0=11.79N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，109、受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.588mm 最大支座力 Qmax=8.971kN 抗弯计算强度 f=0.659106/4248.0=155.16N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取7.20kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座110、反力，R=8.97kN 采用双扣件可以满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1199.800=1.162kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.460kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产111、生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.9000.900=3.280kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.75kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点112、的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.60m； l0 计算长度，取1.600+20.300=2.200m； 由长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363； 经计算得到=8745/(0.363397)=60.696N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.1400.872=0.249kN/m2 h 立杆的步距，1.60m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2490.9001.600； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.23.460+0.91.43.280+0.90.91.40.065/0.900=8.368kN 经计算得到=8368/(0.363397)+65000/4248=73.361N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!