1、目 录1、编制依据52、工程概况53、栈桥总体情况54、栈桥施工64.1 施工流程64.2 栈桥基础施工64.3桥面系施工75、钻孔桩施工平台75.1钻孔平台施工75.2 栈桥维护76、钢管桩加工、防护与运输86.1钢管桩材料86.2钢管桩加工、焊接与检测86.2.1 钢管桩外形尺寸要求86.2.2 钢管桩的焊接及检测86.2.3 钢管桩堆存与运输96.2.4 水上接桩技术要求96.2.5 钢管桩间平联107、栈桥材料要求107.1钢材107.2检验证书及材料保养107.3施工要求118、人员、设备、材料投入118.1人员118.2机械设备表128.3材料投入129、施工组织结构1310、钢栈2、桥拆除方案1310.1 施工准备及人员、机械配备1310.2 栈桥拆除计划1310.3 栈桥及钻孔平台拆除1411、施工进度计划1511.1进度计划安排原则1511.2施工进度计划1512、关键工序质量控制措施1512.1测量监控体系1512.2钢结构加工焊接质量控制措施1712.3施工测量质量控制措施1912.4钢管桩成桩质量控制措施1913、安全生产保证措施1913.1安全组织机构1913.2常规安全管理措施2013.3主要分项工程安全管理、安全施工保证措施2113.3.1主要分项工程安全管理2113.3.2 安全保证措施2113.4防火、防电及机械安全管理措施2213.4.1用电安全管理3、2213.4.2设备安全管理2213.4.3防火安全管理2314、安全生产防护措施2314.1 与既有道路交叉防护2314.2 栈桥作业安全措施2414.3 施工平台安全防护2414.4 桥上用电防护2514.5 栈桥成型段的安全防护2514.6 落水救护措施2514.7 栈桥使用安全措施2514.8 栈桥使用过程监控量测2615、文明施工及环境保护2615.1文明施工2615.2环境保护2615.3地表水环境影响分析及水污染防治措施2616、河道防洪方案2716.1防洪指导思想2716.2 组织机构2716.2.1汛期防洪领导小组2716.2.2汛期防洪抢险队2816.2.3小组分工及岗位职4、责2816.3 汛前保障措施2916.3.1一般保障措施2916.3.2专项保障措施2916.4 汛期应急预案2916.4.1 预案响应3016.4.2 警报解除3016.5 应急设备、物资清单3116.6 周边可利用资源3116.7 汛期防洪小组主要成员联络方式3117、应急抢险预案及应急响应专项方案3217.1编制目的3217.2编制依据及原则3217.3应急安全领导小组3317.3.1 安全领导小组成员3317.3.2 领导小组主要职责3317.3.3 抢险组组成3517.4危险源识别3517.5各类突发事件应急措施3617.5.1 触电事件3617.5.2 高处坠落3717.5.3 火5、灾事件3717.5.4 食物中毒事件3817.5.5 洪水、大风事件3817.5.6 机械伤害事件3917.5.7 落水事件3917.6应急预案的培训与演练4017.6.1 培训4017.6.2 演练4017.7突发事件应急预案响应4017.8突发事件应急预案实施4117.8.1 接警与通知4117.8.2 指挥与控制4117.8.3 通讯与信息保障4217.8.4 警戒与治安4217.8.5 人群疏散与安置4217.9恢复生产及应急抢险总结4217.10工作原则与纪律43设计计算说明451、设计依据452、工程概况453、栈桥设计453.1 主要技术参数453.2 栈桥结构474、栈桥桥面系6、计算474.1履带吊作用下横向分配梁计算474.1.1 计算简图474.1.2 计算荷载474.1.3计算结果494.2汽车作用下横向分配梁计算494.3计算受力最大的贝雷片受力情况:504.3.1 计算简图504.3.2 计算结论514.3.3 汽车在跨中进行计算524.3.4汽车在跨中2跨连续进行计算534.4 钢管顶横梁及钢管桩抗压计算544.4.1 管桩横向间距4m钢管顶横梁计算544.4.2 管桩横向间距4.5m钢管顶横梁计算574.4.3 管桩横向间距5m钢管顶横梁计算584.4.4钢管桩抗压计算595、栈桥横向稳定性计算605.1 风荷载计算605.2水流力615.3 钢管桩下放7、时受到水流力变形计算636、会车时栈桥受力计算636.1 双向会车汽车后桥同时作用在同一平面636.2 双向会车分配梁计算646.3 双向会车后桥作用在同一截面时贝雷梁计算667、栈桥偏心受力时稳定性计算677.1 横向分配梁受力计算677.2 整体稳定性计算688、钢管桩稳定性计算699、钻孔平台计算709.1 横向分配梁计算709.2 纵向梁计算719.3 管桩顶部横向分配梁计算729.4 钢管桩计算729.4.1管桩承载力计算729.4.2 桩底地基承载力计算729.5 钻孔平台整体稳定性计算73附件：上车大桥钻孔平台设计图纸1、编制依据上车大桥设计图纸； 公路桥涵设计通用规范钢结构设计8、规范GB50017-2003；路桥施工计算手册；桥梁工程；结构力学、材料力学港口工程桩基规范JTJ254-98；港口工程荷载规范JTJ215-98。公路桥涵钢结构及木结构设计规范2、工程概况K17+615上车大桥全桥长387m，桥梁上部结构为19*20m预应力砼连续箱梁，下部为柱式墩台。桥位位于八盘峡水电站淹没区，正常蓄水水位1576.5m，设计洪水位为1577m。勘察期间水位1575.3m,墩位处最大水深约为11m。设计栈桥桥面标高为1579m。河道无通航要求，水流流速3m/s。6月份为汛期，79月份为洪水季。然后逐渐退落，每年的2、3月份达到最小。根据设计院勘察地质报告显示，上车大桥桥位处9、地质表层为厚度约1m淤泥层，承载力允许值60KPa，摩阻力标准值10KPa，中层为厚度约2m粗砂，承载力允许值300KPa，摩阻力标准值40KPa，下层为厚度1.6m砾砂，承载力允许值350KPa，摩阻力标准值50KPa。上车大桥右幅设置12处钻孔平台，仅作为钻机工作平台，无车辆通行要求。每个墩位单独设置钻孔平台，钻孔平台宽度4.5m，长度12m。钻孔桩施工拟采用CK1800型单绳冲击钻，锤重4.8t，机重6.7t，外型尺寸7*2*7m。3、钻孔平台总体情况每个钻孔平台打设4根529管桩作为基础，管桩横向间距4m，纵向间距9m。管桩顶设置2根I36a工字钢作为桩顶横向梁，上铺设双组I40a工字10、钢作为纵梁。纵梁上铺设I14工字钢作为横向分配梁，间距50cm。4、钻孔平台施工4.1 施工流程施工准备测量定位震动下沉钢管桩安装分配梁安装纵梁安装横向分配梁安装桥面板安装防护栏杆4.2 钻孔平台基础施工钢管桩施工采用履带吊配合DZ90振动锤振动下沉，最深处水深11m左右，钢管桩长度根据桩位及河道地质情况具体确定长度。钢管桩采用履带吊振动打入，最终1min内贯入度小于5mm时，停止沉桩。（1）首先在岸边墩位进行钢管桩对接和试打，检验钢管桩对接工艺和机械性能的可行性和安全性。（2）经过施工放样确定钢管桩的位置，使用全站仪通过角度交汇进行定位。施工时测量人员通过对讲机与现场指挥人员联系，及时调整桩11、位，以满足要求；同时要确保钢管桩的垂直度，并多次精细调整进行定位。4.3桥面系施工首先对钢管桩顶部进行找平,随后在桥墩横桥向的两根钢管桩上搭设2根I36a工字钢，并将工字钢与钢管桩焊接牢固，为加强钢管桩顶部刚度，需要在每根钢管桩上事先围焊同厚度的钢板，在工字钢与桩顶接触的腹板处两侧，竖向焊接肋板对工字钢进行加强。工字钢安装时顶面标高严格控制。在I36a工字钢顶面安装双组I40a工字钢纵梁。在纵梁上进行顶面型钢铺设，横向铺设I14a工字钢，间距50cm，工字钢和纵梁间焊接固定。施工完毕后，进行桥面两侧护栏安装。栈桥栏杆高度1.2m,采用5等边角钢加工,间距1.5m，顶部纵向设置一根，中部设置2根12、14圆钢。栏杆安装完成后，采用红白油漆按照25cm间距涂刷标识。5、钢管桩加工、防护与运输5.1钢管桩材料钢管桩所用材料采用牌号Q235A钢材。Q235A钢材必须符合低合金结构钢(GB/T1591-94）的技术条件。钢管桩的板材交货时应附有合格的“质量检验证明书”，证明书中各项内容应符合设计文件和国家标准的要求。5.2钢管桩加工、焊接与检测5.2.1 钢管桩外形尺寸要求 钢管桩及管节外形尺寸允许偏差表偏差名称允许偏差（mm）说 明钢管外周长0.5%周长，且不大于10测量外周长管端椭圆度0.5%d，且不大于5两相互垂直的直径之差管端平整度2 mm多管节拼接时，以整桩质量要求为准管端平面倾斜0.513、%d，且不大于4桩管壁厚度按所用钢材的相应标准规定桩长偏差+300，-0.00.0mm测量整桩长桩纵轴线的弯曲矢高不大于305.2.2 钢管桩的焊接及检测钢管桩主体焊缝采用级质量等级标准，具体要求如下：焊接材料的型号和质量应符合设计要求，并附有出厂合格证书。必要时应按有关规定进行检验。焊条、焊丝和焊剂存放在干燥处。焊前按产品说明书要求进行烘焙，并在规定时间内使用。焊接前将焊接坡口及其附近10cm范围内的铁锈、油污、水汽和杂物清除干净。焊接按焊接工艺所规定的方法、程序、参数和技术措施进行，以减少焊接变形和内应力，保证质量。焊接必须由具有相应资质证书的焊工担任。管节对接采用多层焊。每层焊缝焊完后，14、清除熔渣并进行外观检查，如有缺陷应及时清除，多层焊点接头应错开。为减少变形和内应力，管节对口焊接时进行对称施焊。普通低合金钢在环境温度0焊接时，对焊接两侧各100mm范围内预热到手感温度，现场拼装焊接时应采取防水等措施。手工焊时，采用碱性低氢型焊条。环境温度低于-10时，不宜进行焊接。钢管桩加工采用螺旋焊缝，采用热轧钢带作管坯，以常温螺旋成型，螺旋缝采用双面自动埋弧焊法焊接。焊接工作完成后，所有拼装辅助装置、残留的焊瘤和熔渣等均应除去。对所有焊缝均进行外观检查。焊缝金属应紧密，焊缝应均匀，焊缝金属与母材的过渡应平顺，不得有裂缝、未融合、未焊透、焊瘤和烧穿等缺陷。对焊缝应进行无损探伤检查。全焊透15、焊缝进行无损探伤检查。对设计要求全焊透的焊缝采用超声波探伤及射线探伤进行内部缺陷的检查，其内部缺陷分级及探伤方法应符合现行国家标准钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级法(GBll345)及钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级(GB3323)的规定，超声波和射线照相探伤的结果应符合现行国家标准GBll345及GB3323的II级标准。5.2.3 钢管桩堆存与运输堆存形式和层数应安全可靠，避免产生轴向变形和局部压曲变形。钢管桩在起吊、运输和堆存过程中，应避免由于碰撞、磨擦等原因造成管端变形和破损。吊桩时应使各吊点同时受力，徐徐起落，减少震动。5.2.4 水上接桩技术要求水上接桩应符合下列规定：1、16、控制下节桩的桩顶标高，使接桩不受黄河水浪的影响。同时应避免使下节桩桩端置于河床，采取措施防止倾倒。2、焊接工作平台应牢固，避免受水波浪的影响；3、下节桩锤击后如有变形和破损时，接桩前应将变形和破损部分割除，并用砂轮机打磨；4、对口定位点焊应对称进行；5、接桩前应做好充分准备，避免接桩时间过长。5.2.5 钢管桩间平联钢管联接施工过程中及时进行钢管桩牛腿放样及焊接，牛腿焊接时应严格控制顶面标高，标高误差不大于3mm。若由于钢管桩偏位造成牛腿的安装位置无法与设计位置吻合时，采取措施进行加固。钢管桩的联接施工是平台、栈桥施工中的重点、难点，由于施工环境恶劣、安全隐患多、施工中不可预见因素多，因此在施17、工过程中首先要保证施工人员的安全；其次，在安全得到保证的前提下，一定要保证施工质量。鉴于栈桥、平台钢管桩联接施工大部分为焊接，且焊接量大、焊缝质量要求高，因此必须保证施工过程中所用的焊接材料必须满足相关规范要求，并由合格、敬业的专职电焊工进行施焊，焊缝质量必须满足行业标准要求。施工过程中技术员全过程跟踪，进行全过程监督、检查，所有参与施工的人员必须建立质量责任卡和质量跟踪卡，将质量责任落实到具体的技术人员和操作人员，以确保施工质量。同时，施工质量的检查验收程序必须按下列程序进行：施工现场操作人员自检，合格后由现场技术员进行监督检查。任何一道检查不合格，绝对不能转序。联接未施工完成前，不得转序进18、行上部结构的铺设。联接施工过程中应及时进行钢管桩的牛腿放样及焊接。6、钻孔平台材料要求6.1钢材钢材技术条件及尺寸、外形、质量及其允许偏差应符合相关国家标准。焊条应与被焊主体金属及施焊方法相适应。6.2检验证书及材料保养钢材进场需要提供质量保证书及检验证书，检验证书应表明对本工程所用的材料或构件所进行的机械试验和化学分析的结果。任何材料或构件，其鉴定未合格前均不得在本工程中使用。所有钢材进场后均应进行保养，保养时应对所有构件去污、除锈，对桁架杆件的焊缝特别是阴头竖杆的连接焊缝保证不锈蚀。保养时，对下列构件涂黄油：桁架连接接头的接触面、销孔、支撑架以及斜撑上的圆锥套筒，各种螺栓的螺纹部位，以及架19、设工具的摇滚、平滚的滚轴等。6.3施工要求栈桥及试桩平台上部结构施工参照装配式公路钢桥多用途使用手册和公路桥涵施工技术规范，检验标准参照公路工程质量检验评定标准。由于受工作面的限制，钢栈桥采用逐跨推进施工。在振沉钢管桩后安装桩顶下横梁，上层贝雷后场组拼，并整片运输到栈桥前端，由履带吊拼就位，然后铺设型钢分面梁及钢面板，同时跟进施工防护栏杆等附属设施。贝雷栈桥上部结构施工技术要求贝雷组拼和安装全部按图纸要求实施，贝雷片施工结束后及时铺设分配梁，桥面板采用=10mm花纹钢板。贝雷桁片必须使用无变形、无破损和无锈蚀的完整贝雷桁片，使用前必须进行防锈处理。贝雷销子必须穿插到位，端头必须使用保险插销。每20、一组贝雷桁片端头设置支撑架一片，支撑架螺栓必须上紧。贝雷片与贝雷片之用连接件进行连接，具体布置在两片贝雷的接头和中间，斜撑、平联螺栓必须紧固到位。在每一孔跨中设置抗风拉杆。分配梁必须无侧向变形、无锈蚀，以确保其受力、利于钢板铺设。为了增加钢管桩的刚度、稳定性在墩位处将钢管桩与钢护筒通过平联连成整体。将桩顶型钢横梁与钢管桩施焊固结成整体刚架。7、人员、设备、材料投入7.1人员序号工种人数备注1队长1栈桥建设及拆除2T3工班长2栈桥建设及拆除3安全员2栈桥建设及拆除4技术员2栈桥建设及拆除5电工2栈桥建设及拆除6电焊工6栈桥建设及拆除7起重工3栈桥建设及拆除8水下切割人员1栈桥拆除7.2机械设备表21、名称规格型号单位数量备注电焊机BX-400-B台10栈桥建设及拆除履带吊T50T台1栈桥建设及拆除半挂汽车12.5m长辆1栈桥建设及拆除震动锤DZ90台1栈桥建设及拆除钻机锤头直径80cm台2栈桥建设救生快艇艘1栈桥建设及拆除发电机300KW台1栈桥建设及拆除水下切割设备套1栈桥拆除7.3材料投入栈桥施工材料由项目部专人负责检验，对不符合要求的材料清退更换，严禁直接使用。区域材 料 名 称规格型号单位单位重量kg数量重量（KG）备 注钻孔平台钢管桩529m122.72120154627 壁厚8mm分配梁I40am67.663042588 分配梁I32am52.7463.524426 分配梁I122、4m16.9309052221 面板2.9*6*8m278507.41690962 板厚10mm护栏钢管48米3.842950.211329 壁厚3.5管桩接头钢板12mmm378500.108864855 9、施工组织结构栈桥施工由项目部直接管理，项目部设分管副经理1名，专业工程师3名，下设工程技术部、安全环保部、物资设备部、计划合同部、财务部、综合办公室和各施工班组。各部门均由具有施工经验和工作能力的人员组成，并配齐钢结构、测量、机械、质检、试验等专业人员，负责栈桥工程的技术工作。10、钢栈桥拆除方案钢栈桥拆除在八盘峡水库库区枯水季节进行，拆除时遵循“先搭后拆，后搭先拆”的原则，对栈桥进行23、逐跨拆除。10.1 施工准备及人员、机械配备在栈桥拆除施工前，由项目部组织施工队伍对机械设备正常运转情况及施工人员安全保护用品配备情况进行检查，确保设备及人员能正常作业。项目部对设备作业人员及现场施工人员进行安全技术交底，并组织作业人员进行水上施工作业安全防护教育培训。封闭栈桥交通，栈桥桥头设置警示标志，防止其他无关人员及设备进入作业区域。设置安全监管员一名，负责栈桥拆除施工期间的安全监控。机械配备及施工人员配备见8.1节、8.2节。10.2 栈桥拆除计划上车大桥下部结构施工完毕后进行栈桥拆除，计划每日拆除3跨，钻孔平台及栈桥拆除共计约15个工作日。拟利用八盘峡库区枯水季节施工，计划拆除日期为24、2013年3月1日-2013年3月15日。10.3 栈桥及钻孔平台拆除钢栈桥拆除施工时，先对钻孔平台进行拆除，然后进行栈桥拆除施工。栈桥拆除时，自大里程往小里程进行逐跨拆除。流程图如下图所示：栈桥拆除从大里程开始采用逐跨拆除，拆除的材料及时清运至指定堆放场地。首先拆除桥面护栏，护栏拆除完毕后，拆除桥面板及横向分配梁。用履带吊将拆除下来的材料装车清运。拆除贝雷片时，首先拆除贝雷片间连接片，将钢丝绳与单跨单列贝雷片连接并固定在吊车挂钩上，调整挂钩和钢丝绳的位置使钢丝绳适当绷紧。拆除贝雷片上限位卡及贝雷销，并将单跨单列的贝雷片整体吊装至运输车上清运至堆放场地。用气焊拆除管桩顶横梁与钢管桩间的连接，履25、带吊吊装横梁运至场外。用气焊拆除管桩间的剪刀撑，管桩间的约束解除完毕后，履带吊开始振动拔桩。履带吊未能拔除的，由专业水下作业人员用水下切割设备对管桩在河床顶面位置进行切除，河床以上部分由履带吊起吊至运输车上。钻孔平台拆除时，首先拆除栈桥与钻孔平台间的所有联系，其他同栈桥拆除施工。11、施工进度计划11.1进度计划安排原则根据栈桥工程的结构特点和现场实际情况，合理配置生产资源,科学组织，精心安排，在确保质量和安全的前提下，满足工期的要求。统筹兼顾，均衡生产，努力提高生产效率，确保各分项工程工期和总工期目标的实现。配备足够的施工力量和先进、适用、配套的机械设备，优化施工方法，采用先进的技术和工艺，26、尽量缩短工期。充分做好各项准备工作，对施工中可能存在的问题和难点进行分析预测，采取合理的预防措施。11.2施工进度计划根据栈桥工程的实际工程量和施工生产能力配备情况，部分分项工程施工可同步进行，栈桥建设总工期计划安排80天（暂定为8月20日开工）。栈桥拆除计划日期为2013年3月1日-2013年3月15日。12、关键工序质量控制措施12.1测量监控体系施工控制网是施工测量的重要组成部分，全桥的施工控制网在开工前经提交，并对控制网进行全面复测，为了满足施工要求，在进入上部结构关键部位施工监测施工时，对原控制网进行加密建网、严格平差，保证施工要求和施工精度。现场操作人员熟悉施工图纸、相关文件、规范27、进行计算，采用最优的测量方法进行施工放样，关键部位的放样要采取一种方法放样，多种方法复核。严格按照设计图纸、相关文件、规范进行进行计算、精确放样，确保测量结果满足设计要求。现场施工进行检验。对测试成果、精度进行正确分析，采取相应措施，确保测量精度。施工测量严格按照规范操作，定期检校仪器，保证仪器良好，作好施工观测记录，填好相应的测量成果资料，确保施工测量程序有效进行，保证产品质量。为确保栈桥施工及使用安全，需在栈桥搭设及使用过程中对钢栈桥进行监控及观测。栈桥钢管桩基稳定性是监控的重点，每根桩施打时均需填写成桩记录，记录由现场技术员填写，现场监理全过程旁站施工，如现场地质情况变化需根据实际情况上28、报经重新设计后实施。做为主要承重结构的贝雷梁、连接销在使用前需逐个检查，发现变形或受损的一律不得使用，同一孔贝雷片及连接销新旧程度应基本一致，防止差异过大造成同跨两排贝雷梁因变形不一带来的较大的不均衡受力，给结构安全带来隐患。栈桥搭设时在每排钢管桩及贝雷梁墩顶、跨中部位上设标高和位移观测点，定期对栈桥进行观察，开始时每天进行观察，以后逐渐降低观测频率，正常使用过程中每半月必须观测一次并记录。栈桥每跨完成后检查每个墩位处的河床标高，并记录（存档）。对出现有河床冲刷异常时（变薄），监测人员必须上报主管领导，并采取沉放片石笼进行护桩加固。在洪水期到来前后，全面检查栈桥，并对有脱焊、不牢固的部位进行补29、焊和加强。洪水期时加强监测密度，出现异常及时上报处理。在洪水期到来前后，全面检查栈桥，并对有脱焊、不牢固的部位进行补焊和加强。洪水期时加强监测密度，出现异常及时上报处理。加强与水电站联系，提前掌握水电站开闸放水的情况。定期检查贝雷桁架纵梁连接处的销子、定位销的松动脱落情况。如有松动应及时加固。检查螺栓松动情况，对螺栓、螺帽脱落的部位及时安装紧固。经常检查钢栈桥各钢件之间的焊缝。如出现焊缝断裂等，及时补焊。对钢栈桥面板发生翘曲或损坏的部位，及时修复或更换。经常检查钢栈桥各钢构件的工作状况，如发现不良变形的钢构件应及时更换。大风、汛情、大雾等灾害性天气时，在保证各墩设备、人员安全撤退后及时关闭栈桥30、，禁止一切人员、车辆上桥，待解除警报后再使用。栈桥监控量测项目一览表序号监测项目监测频率负责人备注1成桩地质冲孔时，每50cm确认一次地质情况周杰遇到地质与设计地质不符上报项目总工程师。2贝雷梁、连接销在使用前需逐个检查使用每一构件均检查管文钰发现变形或受损的一律不得使用，并用红色油漆标识。3每排钢管桩及贝雷梁墩顶、跨中部位上设标高和位移观测点开始时每天进行观察，以后逐渐降低观测频率，正常使用过程中每半月必须观测一次并记录。周杰经常监测钢管桩的沉降情况，尤其是相邻钢管桩基之间的相对沉降。如出现相对沉降超限时，应停止施工，采取一些措施（如垫小钢板抬高贝雷梁，但应保证其与桁架和桩端横梁的连接）来减31、小相对沉降量。4检查每个墩位处的河床标高，并记录（存档）。对出现有河床冲刷异常时（变薄）栈桥每跨完成后确定原始数据，开始前每天，7天后为一周一次，洪水期到来前，洪水期过后。时爱雷监测人员必须上报主管领导，并采取沉放片石笼进行护桩加固。5每跨成型全面检查每跨成型后，施工下一跨前，对成型桥垮进行全面检查马士禹、时爱雷对不符合要求的部位进行整改。6全桥检查全桥建成通车前，洪水期到来前、洪水期间每天检查。洪水期过后，马士禹并对有脱焊、不牢固的部位进行补焊和加强。7检查贝雷桁架纵梁连接处的销子、定位销的松动脱落情况；钢栈桥各钢件之间的焊缝；不良变形的钢构件一月一次石磊对螺栓、螺帽脱落的部位及时安装紧固；32、出现焊缝断裂等，及时补焊；对钢栈桥面板发生翘曲或损坏的部位，及时修复或更换。发现不良变形的钢构件应及时更换。12.2钢结构加工焊接质量控制措施序号质量控制项目控制内容及控制方法质量标准或检验项目1焊接人员1.上岗焊工均持有劳动部门颁发的安全上岗操作证，并从事证书规定范围的焊接操作；2.持证焊工按焊接种类和不同的焊接位置进行专项考试，持颁发的合格证书并持证上岗；3.焊工杜绝疲劳作业，若被发现焊接质量不稳定时，即下岗培训、考试合格后再重新上岗。焊工资格证焊工考试合格证2焊接设备1.保证各类电焊机、保温筒保温性能良好；2.抽验焊接时的实际电压、电流、焊速等指标与设备上的指示是否一致，督促检查、发现问33、题及时更换；焊接设备均配备稳压器；3.焊接设备搬运过程中注意保护好其附件。设备检查记录3焊接材料1.焊接材料是根据焊接工艺评定试验结构确定，所选定的焊接材料与所焊材质相匹配；2.进厂时有生产厂家的出厂质量证明书，并按现行有关标准进行复验，合格后入库使用；3.焊接材料在专用库房内储存，按规定烘焙、登记领用；4.手工定位焊时随身携带焊条保温筒，不得敞口使用。材质证明书；复验报告；焊材烘焙记录；4焊接工艺1.焊接工艺依据焊接工艺评定试验结果制定，焊接工艺评定试验在钢梁节段制作开工前进行；2.严格控制焊接顺序、焊接方向和焊接规范；3.综合控制焊接变形。焊接工艺评定报告；焊接规范；焊接材料证明；5焊接环34、境1.在环境温度不低于5且相对湿度不高于80%的条件下进行施焊；及时采取防雨、防风、局部预热等方法；2.施焊前彻底清理待焊区的铁锈、氧化铁皮、油污、水份等杂质；环境温度、湿度记录6焊接过程1.焊接前彻底清理待焊区域的铁锈、氧化皮、油污、水份等杂质，焊缝两测且正反两面100mm范围内进行打磨见金属光泽；2.环境温度低于5，焊缝两侧各100mm范围内按规定预热；3.板厚大于24mm构件的焊缝两侧100mm范围内预热80120；4.定位焊长度为50100mm，焊接质量均满足要求；5.对接焊缝均装有引熄弧板，不得敲掉，并打磨光顺；6.杜绝在母材上引弧，若焊缝需要修补时，补焊长度不小于50mm。工艺纪律35、检查及记录7焊接检查1.焊缝外观检查严格按招标文件中“技术规范”的质量标准执行；2.焊缝无损检验严格按招标文件之“技术规范”质量标准执行，在外观检验合格后进行；3.检验前校对检验仪器的灵敏度，保证仪器正常使用；4.无损检测人员持有效的级以上合格证件，经监理认可后上岗；5.外观检验合格24小时后进行无损检测；厚度大于30mm的钢板焊接接头在施焊后48小时进行无损检测；6.焊缝缺陷返修控制不超过两次。质量检验记录无损检测报告12.3施工测量质量控制措施成立专业测量组，配足配齐测量仪器、人员及车辆，保证测量工作的正常开展。加强测量复核制度，严格测量成果的报审制度，保证测量成果的正确。加强测量仪器管理36、检定和测量资料的整理保管工作。12.4钢管桩成桩质量控制措施钢管桩施工过程中，测量人员现场指挥精确定位，在钢管桩打设过程中要不断的检测桩位和桩的垂直度，并控制好桩顶标高。做好地质复核，地质与设计不符合时要进行重新设计后，按新设计进行施工。13、安全生产保证措施 13.1安全组织机构设置以项目经理为第一安全责任人的安全生产保障机构，成立安全生产委员会并配备专职的安全管理人员。作业队选配责任心强的专职安全员，随时随地在现场检查，充分发挥监督作用，把事故苗头消灭在萌芽状态。项目经理部成立以项目经理为首的安全生产领导小组。安全生产领导小组：组 长：陈文尹副组长：黄建军 石磊 李慧文 汪涛小组成员：马37、士禹（专职安全管理） 时爱雷 林先明 周杰 王金涛 王辉 刘金波 郭士亮 协作队伍负责人安全管理组织机构图项目经理项目书记项目总工生产经理实验室安质部工程部经营部物资设备部综合办公室协作队伍负责人班组长作业工人13.2常规安全管理措施遵守安全手册、安全技术操作规程，认真执行安全生产“五同时”和“三要”规定，进行现场管理，杜绝“三违”现象。坚持经常性安全教育，坚持“三级安全教育”，坚持上岗前安全教育和特种作业人员培(复)训教育。定期召开安全例会、生产协调会、班组工前安全交底会。定期进行安全检查，根据安全管理工作需要进行经常性、专业性、季节性、节假日、班组上岗前安全检查，对不安全因素严格整改，对违38、章违纪严肃处理。制订和执行安全生产奖惩条例，认真建立安全管理台帐。做好季节性安全防范工作制度建设，夏季抓好防台防汛、防暑降温、防触电防雷击、防火防爆等工作，冬季抓好防冻防滑、防风防雾、防火防爆等工作。执行安全事故报告制度，并做到“四不放过”。加强安全用电知识培训，了解和掌握安全用电知识，定期检查和维修电器设备及线路，确保用电安全。施工人员进入施工现场必须穿带好防护用品，水上作业必须穿带好救生衣，挂好安全绳。13.3主要分项工程安全管理、安全施工保证措施13.3.1主要分项工程安全管理本工程在常规安全技术保证措施的基础上，制定适合本工程的特殊安全措施，做好施工安全、施工水域安全警戒、伤病人员急救39、工程应急抢救等工作，使整个工程的施工处于安全受控状态，在确保安全的前提下，顺利完成本工程的施工任务。按各个分项的施工特点，在编制施工组织设计的同时，制订有针对性的、详尽的、行之有效的专门安全技术措施，以确保工程施工安全。对搭设的施工栈桥，要做好防护措施。现场安排人员，进行必要的巡查，设立安全监督机构，做好应急抢救准备。针对本工程的特点，项目部在市区联系好医院，建立协作关系、急救网络，形成一个救护体系，以便伤病员及时抢救。13.3.2 安全保证措施栈桥施工过程中，为确保施工的顺利进行和安全，采取以下的施工安全措施：（1）打桩前必须对桩进行严格检查。不允许使用有裂缝或其他缺陷的桩，以防止断桩事故40、。（2）吊装时应系缆风绳，使桩保持平衡，防止碰撞。（3）周围安装安全网，防止落水事故发生。（4）一切电气设备应设置漏电保护。（5）吊装作业，应统一指挥，严禁非指挥人员发令，指挥起重信号。吊装指挥人员要和履带吊司机、振动锤操作人员以及现场吊装作业人员保证统一信号，保证传递通畅，可用口哨和打手势相互配合指挥。（6）为保证栈桥畅通，栈桥上严禁堆放货物。（7）钢栈桥搭设人员进入施工现场必须戴安全帽，高空作业必须系安全带，水上作业必须穿救生衣。（8）钢管桩起吊时可用两根缆绳控制钢管桩垂直，以保证振动锤顺利夹紧钢管桩。（9）遇雷、雨、雪、雾和风速六级以上恶劣气候时，应停止作业。必要时，将振动锤放到地面，落41、下吊臂以保证安全。履带吊必须采取防雷措施，遇雷电时，人员必须远离。（10）车辆严禁在栈桥上调头。（11）栈桥施工完毕后经过荷载验收才能投入使用。（12）在栈桥施工前，在拟建栈桥位置的下游30m处设置横跨黄河的救生绳，黄河两岸固定，利用浮标浮于水面，一旦有人意外落入黄河，可以在第一时间抓住钢丝绳，等待救援。13.4防火、防电及机械安全管理措施13.4.1用电安全管理制订电气安全操作规程、电气安装规程、电气运行管理规程和电气维修检查制度，做好交接班、电气维修作业、接地电阻、手持电动工具绝缘电阻、漏电开关测试记录。施工现场的电气设备必须符合建设部施工现场临时用电安全技术规范(JG46-88)，输电线42、路采用三相五线制和“三级配电二级保护”，电线(缆)按要求架设，不可随地拖拉，各类电箱均安装在适当位置，并设有重复接地保护措施，重复接地电阻值不大于10，执行“一机、一闸、一箱、一漏”制。在施工现场专用的中性点直接接地的电力线路采用TN-S接零保护系统，接地电阻不大于4，电气设备的金属外壳与专用保护零线相连接。夜间施工设有电工值班，节假日或工作完毕后要切断电源。现场的手持电动工具和小型电器设备设有专人负责管理，电气设备进出仓库均认真检查和验收，做好日常的检查、维修和保养工作，不准带病运转。电工作业时必须穿戴好个人防护用品，并严格执行电气安全操作规程，做到持证上岗。电工作业必须严格贯彻“装得正确，43、用得安全，修得及时，拆得彻底”的十六字方针。13.4.2设备安全管理 各大、中型机具设备、施工用压力容器、机动车辆(包括外借设备)的进场，均进行认真检查验收，填写验收记录。进场的设备要有安全操作规程。机具设备，使用车辆应有牌照(包括使用证)。机操人员必须严格执行安全操作规程，佩戴个人劳防用品，做到持证上岗，每天要填写运转记录和例行保养记录。机具设备及车辆在使用过程中，定期维修和保养，不准带病作业，凡已维修保养的设备，车辆均应在设备台帐中如实记载。现场的大、中型机具设备、车辆必须有专人负责，起重吊装作业必须有专职指挥，持证上岗。外借或租用大、中型机具设备，双方必须签订协议，在使用、维修和保养方面44、，要明确各自的权力、义务和安全责任。机操人员、驾驶员不得随意加班加点，要认真做好季节性的劳动保护和做好交接手续。13.4.3防火安全管理项目副经理全面负责施工现场的防火工作，成立防火领导小组和消防队，建立各级领导责任制和消防检查制度，签订消防保卫协议，定期进行检查和培训。同时还建立消防档案。建立电工、焊工、木工、危险品管理工、物资仓库管理工等防火责任制，明确重点防火部位，落实安全防火措施，配备足够灭火器材。建立健全危险品、油库、物资仓库、氧气、乙炔气瓶等储运和使用的防火管理制度和夜间巡视制度。每个工区均明确重点防火部位，有严格防范措施，每月定期检查一次，做到有隐患及时整改，并作书面记录。施工现45、场消防器材设有专人负责保养，定期检查，并记录检查日期和责任人。油库及危险品库重点配置。14、安全生产防护措施14.1 与既有道路交叉防护为确保车辆通行安全，作业人员施工安全，采取以下措施：沿既有道路右侧施工区域与道路交差处，用48钢管设置隔离栏杆并挂安全防护网，悬挂“非施工人员，禁止如内”警示牌，防止过往行人误入施工现场。栈桥与既有道路交叉处两侧50米处设置安全警示牌和限速牌；确保夜间行车安全，防护网两端立柱上安装警示灯。施工时由专职的安全员负责过往车辆疏导工作。14.2 栈桥作业安全措施打桩前必须对钢管桩进行严格检查。主要检查其钢管桩壁厚、长度、焊接质量、垂直度等技术指标，并做好详细的检查记46、录。施工前检查安全防护网是否安装，用电设备安全状态、机械设备的运转情况等，防止意外事故的发生。吊装作业，应统一指挥，严禁非指挥人员发令，指挥起重信号。吊装指挥人员要和履带吊司机、振动锤操作人员以及现场吊装作业人员保证统一信号，保证传递通畅，可用口哨和打手势相互配合指挥。为保证栈桥畅通，栈桥上严禁堆放货物。遇雷、雨、雪、雾和风速六级以上恶劣气候时，应停止作业。必要时，将振动锤放到地面，落下吊臂以保证安全。履带吊必须采取防雷措施，遇雷电时，人员必须远离。车辆严禁在栈桥上调头。在栈桥施工前，在拟建栈桥位置的下游30m处设置横跨黄河的浮漂，一旦有人意外落入黄河，可以在第一时间抓住钢丝绳，等待救援。1447、.3 施工平台安全防护为确保施工作业人员能得到有效安全保障，在栈前推进作业面的施工平台采取3道防护措施。栈桥悬臂端检查确认符合要求后，安装横向分配梁并固定，就位导向架，作业区域内满铺5cm厚的木板作为施工作业平台。在平台四周采用48钢管做栏杆围护，防护高度为95cm，形成封闭的防护区域，并挂防护网。配备6个救生圈。在栈桥悬臂端完成后，在贝雷片底部及栈桥侧面使用安全网进行兜底防护。所有到施工前台的人员必须佩带安全帽、救生衣。14.4 桥上用电防护沿桥电缆设置，钢栈桥安全护栏外侧设置横担和绝缘杆供施工电缆架设。做好接零接地保护，在岸上做好接地。施工现场的电气设备必须符合建设部施工现场临时用电安全技48、术规范(JG46-88)，输电线路采用三相五线制和“三级配电二级保护”，电线(缆)按要求架设。加强施工用电管理，经理部电工每周必须进行一次安全用电检查。桥上临时电线布设位置是否在设计位置，栈桥上配置移动配电箱，由专业电工负责使用及管理。14.5 栈桥成型段的安全防护栈桥两边护栏高1.2m，栏杆采用等边50角钢，每1.5m设置一道立杆焊接在工字钢上，水平横联采用14圆钢上下设置两道，间距0.4m，栏杆上间隔粉刷红白油漆，防护栏杆上挂设救生圈。14.6 落水救护措施在栈桥下游设置一道拦河浮漂，人员不慎落水能够第一时间抓紧浮漂绳，等待救援。为确保落水人员能够在最短的时间得到救援，在栈桥下游水流平缓区49、域配备备用1艘救生快艇。14.7 栈桥使用安全措施 栈桥两端设置“限吨 限速”牌和“入场须知牌”，控制施工车辆的行驶速度；栈桥两端各设大门对施工车辆进行控制，并派人看守，非施工人员、施工车辆、超重车辆一律不允许通过。 下列情形栈桥停止使用：水电站泄洪期间栈桥停止使用，施工机械必须撤出栈桥面，且远离栈桥桥头。与大风、浓雾等恶劣天气必须停止使用，施工机械撤离栈桥。同时栈桥两端大门上锁禁止行人通过。14.8 栈桥使用过程监控量测施工阶段及使用过程中，对重点项目进行必要的监测。监测人员如实记录检测数据，不得出现隐报、瞎报、瞒报等现象。每次监测必须做好详细记录，并签字上报安全领导小组。监控量测内容见1250、.1节。15、文明施工及环境保护15.1文明施工严格按照项目办、黄河河道管理局的有关要求及我公司有关文明施工的具体规定，制定严格的项目文明施工管理条例和计划，全体进场员工必须认真遵守、严格执行，坚决做到文明施工，充分体现出我公司现代化施工企业的精神风貌。施工全过程中切实做到“两通三无五必须”，即：施工现场人行道畅通；施工工地沿线单位和居民出入口畅通；施工中无管线事故；施工现场排水畅通无积水；施工工地道路平整无坑塘；施工区域与非施工区域必须严格分隔，施工现场必须挂牌施工，管理人员必须佩卡上岗，工地现场施工材料必须堆放整齐，工地生活设施必须文明，工地现场必须开展以创建文明工地为主要内容的思想政治工51、作。15.2环境保护按照中华人民共和国环境保护法以及临夏州法规和行业企业要求，采取措施控制施工现场的各种粉尘、废水、废气、废渣等对环境的污染和危害。环境保护坚持“预防为主、防治结合”的方针，努力实现可持续发展战略。15.3地表水环境影响分析及水污染防治措施所有施工行为严格执行甘肃省水环境保护的相关规定，防止水源受到污染。在栈桥施工过程中采取的措施：不得堆放、倾倒和挖埋废渣、有毒有害物品等各种固体废弃物。临时堆放废渣、垃圾及其他无毒害固体废弃物，必须征得环保部门同意，并须采取严格的防污措施，以防施工材料保管不善被暴雨冲刷进入水体引起水体污染。所有与栈桥施工有关的振桩设备、起重设备及相关作业，不得52、排放残油、废油、油性混合物、货物底脚以及垃圾、粪便等有害污染物。加强对施工机械的管理，防止机械跑、冒、滴、漏油。施工生活场地应将生活污水排入现有城市污水处理和排放系统，禁止不经处理排入附近水域。16、河道防洪方案16.1防洪指导思想在汛期将临的情况下，克服麻痹侥幸心理，充分认识防洪防汛工作的长期性、艰巨性和紧迫性，杜绝防洪安全责任事故的发生，认真落实岗位责任制，严格执行各项措施和规章制度，按照当地防汛防洪的特点，做到责任、组织、预案、物资“四个落实”，本着“积极配合，常备不懈、以防为主，快速反应、全力抢险”的工作方针，真正把各项汛期防洪措施落到实处。16.2 组织机构16.2.1汛期防洪领导小53、组根据汛期防洪工作要求实行项目经理负责制和各级岗位责任制的要求，项目部的防洪度汛工作由项目经理负总责，并成立汛期防洪工作领导小组，成员如下：组 长： 陈文尹副组长： 汪涛 石磊 黄建军 李慧文组 员： 张爱兵 王平 王辉 李桂治 马士禹 王可正 周林波 刘磊 陈少林 曲明忠 时爱雷 林先明 周兵（调度） 方强 殷宏亮及各施工队负责人汛期防洪领导小组职责： 认真贯彻、传达上级单位防汛组织机构在汛期的各项指令、文件要求；负责配合当地有关部门做好防汛防洪工作；及时收集汛期各项安全动态； 制订汛期防洪应急预案，并组织实施； 负责防洪抢险队伍的建立及抢险物资的准备；负责恢复常态后的善后处理，组织恢复生产54、，总结经验，完善防洪度汛措施，并及时向上级单位汇报。16.2.2汛期防洪抢险队队长：王平，队员：管怀涛、王国强施工队全体成员；抢险队由防洪度汛领导小组组长直接领导，平时落实防洪措施，应急时按照抢修方案实施紧急抢险任务。16.2.3小组分工及岗位职责16.2.3.1小组分工序号组 别负责人成 员1应急行动组陈文尹石磊、汪涛、黄建军、周林波2通讯联络组周兵石磊、王平、周林波3技术组黄建军时爱雷、林先明及工程部成员4外部协调组汪涛张爱兵、曲明忠、方强5物资、设备保障组李桂治物资部成员16.2.3.2小组内人员岗位职责、应急领导小组岗位职责负责现场考察，召集队伍、调动资源，下达抢险任务，制定抢修方案，55、解决抢修过程中的技术问题。、通讯联络组岗位职责快速将汛情向项目经理汇报，说明汛情地点、严重程度，负责及时做好各相关小组之间和上级单位的通讯联络，保证信息传递及时准确，并做好相关书面记录，为以后工程索赔事宜提供有效资料。、工程抢修组职责负责组织发出警报，保护人员及重要物资撤离危险区域，对危险区域进行隔离，组织按方案进行抢修，在工程抢险组组长的协调组织下，按时保质完成下达的抢险突击任务。、外部协调组职责负责组织联系社会的援助，协调外援的抢险工作。正确处理好和当地居民之间的关系。、物资供应组职责负责组织抢修机具、材料的调配。、设备保障组保障抢险现场的设备安全使用；负责损坏机械、车辆的拆除、维修或退场56、工作。16.3 汛前保障措施16.3.1一般保障措施根据职责，各分部对所辖区域的具体情况备充足抢险物资和救生器材，物资部门对储备物资的数量、品名、存放地点、联系人、联系电话进行检查核对。配合所在地区组织好抢险队伍，对重要设施设备做到有专人负责。制订相应应急预案。16.3.2专项保障措施及时收集天气预报信息，由调度室负责。保证现场至少两台皮卡或越野车，2台挖掘机、2台装载机、4辆运输车，以备抢险。遇有中雨、大雨、暴雨天气，黄河南北岸负责人及安全员全线巡逻不少于两次，发现险情立即上报，及时排除险情。调度负责汛期接收、分析各类气象及水情预报，及时向项目经理汇报，准备防范对策。应急器材在雨季前备齐，专57、库专项保管。防洪设备在防洪期间集中存放，并保持良好状态随时调用。未经批准，任何人不得擅自动用防洪物资。汛前全面检查用电设备，及时增加用电安全设施，下雨时覆盖电器设备，防止因阴雨潮湿漏电造成触电事故和设备事故。为了防止下雨时由于风雨的影响而断电，工地上备一台发电机，500柴油，在日常工作检查中，确保供电线路畅通，定期起动发电机，确保发电机无故障，能正常运行，一旦发生断电，立即用发电机供电。为防止四周雨水流入基坑，分部施工现场各备草袋500个，以便装土制作围堰，保护基坑以免坍塌。16.4 汛期应急预案项目经理下达汛情警报通知，项目部及各分部进入抢险救灾状态，应急领导小组、抢险队及全体人员投入抢险工58、作。16.4.1 预案响应16.4.1.1 应急行动组通讯联络组及时与气象局取得联系，取得后一段时间内天气情况。根据雨情及不同的施工项目采取以下防洪方案： 命令工程抢险组立即组织机械、人力，将被淹的物资如水泥、模板、电机等抢运到安全地方； 立即将调运草袋码成围堰，使水不流入桥梁结构基坑。 用两台污水泵不停抽水，防止已开挖基坑被雨水浸泡。 一旦发生基坑塌方，应紧急封锁隔离周边道路，设置防护警示标识，同时通知工程抢险组投入抢险，撤离周边机械、疏散周边人员等。16.4.1.2 通讯联络组快速将汛情经项目经理批准，上报上级单位，说明汛情地点、严重程度。做好各相关小组之间的通讯联络，保证应急行动组命令下59、达的及时准确，做好相关书面记录，拍摄现场照片，为以后工程索赔事宜提供有效资料。16.4.1.3 工程抢修组工程抢修组组长根据抢险方案，将具体任务下达给各抢险队队长，各小队成员按要求完成抢险任务，同时注意好自身安全。16.4.1.4 外部协调组及时与上级单位取得联系，并联系当地镇政府，县政府，协调外援的抢险工作。正确处理好和当地居民之间的关系。16.4.1.5 物资供应组保障抢险预案过程中，抢险物资的及时提供。16.4.1.6 设备保障组停电后立即启动自备柴油发电机，保证应急设备（污水泵等）正常用电。16.4.2 警报解除根据上级指令或气象台发布警报解除通告，项目部防汛领导小组下达警报解除命令后60、方可撤离抢险队伍和取消防洪度汛值班，恢复常态。对电气设备进行检查，以防各种防护设施被风和雨损坏。清理抢险物资，完善物资使用台帐，补充后备。收集整理现场图片、文字记录，进行工程索赔相关工作。针对暴露的问题，及时总结经验教训，研究落实整改措施，并结合实际修订和完善应急预案。16.5 应急设备、物资清单序号设 备 名 称单位数量用 途存放地点1常用药品若干应急治疗项目部及分部办公室2雨衣套60抢险物资部3救生圈只50抢险桥梁施工现场4救生绳m200抢险桥梁施工现场5编织袋若干抢险物资部6铁锹若干抢险物资部7绝缘护具若干抢险物资部8消防锹把30消防项目部及分部9消防桶只20消防项目部及分部10彩条布若61、干抢险物资部11水靴双60抢险物资部16.6 周边可利用资源序号周边资源联系方式用途备注1火警119火灾报警救援2匪警110治安事件报警救援3气象12121气象信息4查号台114电话号码查询5急救中心120人员伤亡急救6道路事故报警122道路事故报警16.7 汛期防洪小组主要成员联络方式 防洪值班电话： 座机：0930-8868206 传真：0930-8868205 调度移动手机：15195099699汛期防洪小组主要成员联络方式序号职 务联 系 人联系电话1组长陈文尹187930311662副组长汪涛187930320993副组长黄建军187930311994副组长李慧文189939291362、65副组长石磊186639565136黄河南岸防洪队长周林波136893193717黄河北岸防洪队长王平153926632038物资设备保障组李桂治187930383669调度室主任周兵1519509969917、应急抢险预案及应急响应专项方案17.1编制目的为能够对钢栈桥施工生产过程中可能发生的突发性事件做出应急准备和响应，规范突发事件的应急管理，使突发事件发生初期就使其得到控制，实现最大限度的减少人员伤亡和财产损失，预防可能随之引发的疾病，维护施工人员的生命安全和社会稳定，稳定我项目部正常生产、生活秩序，促进施工生产工作的顺利开展。根据业主及监理的要求，结合栈桥施工过程中可能发生的突发性事63、件情况，制定本工程项目的应急抢险预案。17.2编制依据及原则1、定义：工程项目应急抢险预案是指项目部为减少事故后果而预先制定的抢险救灾方案，是进行事故救援活动的行动指南。2、编制依据：项目部施工生产过程中潜在危险源和事件后果分析。3、编制原则：预案是针对可能造成人员伤亡、财产损失和环境受到严重破坏而又具有突发性的事件、灾害，如落水、触电、机械伤害、火灾及自然灾害等。 预案以努力保护人身安全为第一目的，同时兼顾财产安全和环境防护，尽量减少事故、灾害造成的损失。 预案是发生紧急情况时的处理程序和措施。预案要结合实际，措施明确、具体、具有很强的可操作性。 预案应符合国家法律法规的规定。根据本工程的特64、点及施工工艺的实际情况，认真地组织对危险源和环境因素的识别和评价，特制定本工程项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。17.3应急安全领导小组由于本项目施工的钢栈桥是跨黄河栈桥，我经理部对施工安全极为重视，施工前均组织有关人员对施工方案进行了多次的论证和审核，同时为了加强施工过程中安全措施的落实，经理部成立了安全领导小组，其组织机构如下：17.3.1 安全领导小组成员项目安全组织机构为经理部安全领导小组和施工队伍二级管理机构。项目安全领导小组组长由项目经理担任，副组长由项目总工、项目副经理和安全总监担任，组员65、由各部门负责人、专职安全员和各施工队管理人员组成。项目安全领导小组组成组 长：陈文尹（项目经理） 副组长：黄建军（项目总工）、石磊（项目副经理）、李慧文（安全总监）组 员：马士禹、时爱雷、林先明、周杰、王金涛、刘金波、殷宏亮、李桂治、王辉、陈少林17.3.2 领导小组主要职责1）组长： 全面领导应急预防领导小组的工作，统一指挥应急响应工作并对人力、物力、财力进调配； 分析紧急状态确定相应报警级别，根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制紧急情况的行动类型；指挥、协调应急反应行动； 与外部应急反应人员、部门、组织和机构进行联络； 直接监察应急操作人员行动； 最大限度地保证现场人员和外援人员及相关66、人员的安全； 协调后勤方面以支援应急反应组织； 应急反应组织的启动； 应急评估、确定升高或降低应急警报级别； 通报外部机构，决定请求外部援助； 决定应急撤离，决定事故现场外影响区域的安全。2）副组长： 协助组长，总体协调各部门在紧急应变中的分工协作和响应中的统一指挥调度。 向组长提出采取的减缓事故后果行动的应急反应对策和建议； 保持与事故现场组长的直接联络； 协调、组织和获取应急所需的其它资源，设备以支援现场的应急操作； 组织相关技术和管理人员对施工场区生产过程各危险源进行风险评估； 定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作和应急反应准备状态； 根据各施工场区的实际条件，努力与周边有条件的企67、业为在事故应急处理中共享资源、相互帮助、建立共同应急救援网络和制定应急救援协议3）各部门组员： 组织抢救现场伤员和现场物资；在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)，使重度受害者优先得到外部救援机构的救护，协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者；迅速调配抢险物资器材至事故发生点，提供和检查抢险人员的装备和安全防护，及时提供后续的抢险物资，迅速组织后勤必须供给的物品，并及时输送后勤物品到抢险人员手中；设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作，疏散场区内外人员撤出危险地带，保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及68、车辆的进入，抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。17.3.3 抢险组组成（1）应急指挥部组成人员总指挥：陈文尹副指挥：黄建军、李慧文、石磊成 员：各部门成员、各施工队人员和操作人员（2）应急预案启动后，指挥部人员无特殊情况不得请假，特殊情况请假时，由项目部按职务高低进行递补。应急指挥部下设办公室，办公室由安质部办公室人员担任。（3）职责与分工正副指挥长负责召集项目部应急指挥部会议，及时了解掌握现场重大质量安全事故情况，指导、协调重特大质量安全事故现场应急救援工作，部署应急工作，制定应急措施，带队赴现场参加救援工作，指挥部成员负责完成应急会议交办的各项任务，确保政令畅通，及时向当地69、政府和上级报告情况。a、项目安质部：负责派人参加救援队；组织事故调查，了解事故情况，及时进行事故上报工作；分析事故原因，提出事故处理意见；协助做善后处理工作；b、工程部：负责派人参加救援队：分析事故原因，提出遏制事故进一步扩大的措施；提出恢复生产、生活的措施和方法；c、财务部：负责应急资金的调动，以确保事故及时得到遏制和处理；负责资金的调配，使事故区域尽早恢复；d、后勤部（办公室）：负责派人参加救援队；负责应急用车调动；抽调人员及时参加抢险工作；负责应急时的后勤工作；负责应急设备的调动，以确保事故及时得到遏制和处理；负责设备的调配，使事故区域尽早恢复；做好事故善后处理工作；参加事故调查，了解事70、故情况，参与提出事故处理意见；e、物资部：协助事故调查，协助分析事故原因，提出事故处理意见；发现异常情况及时汇报，及时系统进行定期检查；必须保证各部门计划的协调一致，使实施应急救援系统的有关人员都得到培训，并对系统进行定期检查。17.4危险源识别我经理部在对栈桥工程项目实际情况分析的基础上进行了危险源的识别，确定了以下高中度危险的重点控制对象：1、触电：施工现场用电场所。2、高处坠落：吊装、水上配合作业等施工。3、火灾：临时生产场所、生活办公场所、各施工作业场所等。4、食物中毒：职工食堂及其他饮食场所。5、水灾、大风：位于水上作业场所及栈桥施工现场6、机械伤害：施工机械及施工现场。7、落水：水71、上作业。应急抢救物资及落实： 医疗器材：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）、担架、止血带及各种常用药品； 抢救工具：挖掘机1台、铲车1台、铁锹50把、足量的雨衣、胶鞋、防滑鞋、救援绳200m、编制袋3000个，水泵，铁丝200米以及工地常备工具； 照明器材：手电筒、应急灯； 通讯器材：电话、手机、对讲机； 交通工具：小汽车三台（其中两台不跑长途）；灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用。经理部每月存留一定的费用，根据栈桥施工生产的性质、特点以及应急抢救工作的实际需要有针对、有选择地配备应急救援器材、设备，并对应急救援器材、设备进行经常性维护、保养，不得挪作他用。启动应急救援预案后72、，经理部的机械设备、运输车辆统一纳入应急救援工作之中。17.5各类突发事件应急措施17.5.1 触电事件现场人员要迅速拉闸断电，尽可能地立即切断总电源（关闭电路），亦可用现场得到的干燥木棒或绳子等非导电体使触电人员脱离带电体。将伤员立即脱离危险地方，组织人员进行抢救。若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人员呼吸或同时进行体外心脏按压。立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、受伤程度、联系电话，并派人到路口接应。通知有关现场负责人。维护现场秩序，严密保护事故现场。17.5.2 高处坠落迅速将伤员脱离危险地方，移至安全73、地带。保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。有效止血，包扎伤口。视伤情采取报警或简单处理后去医院检查。伤员有骨折、关节伤、肢体挤压伤、大块软组织伤要进行简易固定。若伤员有断肢情况发生，应尽量用干布包裹，转送医院。记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤部位、受伤程度等第一手资料。立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、受伤程度、联系电话，并派人到路口接应。项目部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序74、，保护事故现场。17.5.3 火灾事件发现火灾、爆炸事件后，要及时向项目部领导小组报警，并说明发生火灾或爆炸的地点、燃烧（爆炸）物质的种类和数量、火势情况，报警人姓名、电话等详细情况。项目部应急领导小组接到电话报警后，组长要立即通知小组成员赶赴火场，拨打“119、120”报警电话报警，通报以下信息：名称、地址、火灾情况、着火物资及火势大小、联系电话。并指派专人到路口引导消防队，同时通知有关部门立即切断危险电源，通知当地附近医院派医生一起赶赴火场，并做好准备抢救受伤人员工作。现场抢救队接报后应立即戴好安全帽及其他防护用具、消防器材等赶赴火场。在组长的统一调度下，应迅速查明火场情况、燃烧物质及周围75、的情况，特别是爆炸等危险物品、火势大小、烟雾大小、火场电源是否切断等事项，查明后现场抢险队按照日常演练及分工，遵照“先控制，后消灭、救人第一、分清主次、快速准确”的扑救原则，针对不同的燃烧物质，采用隔离灭火法、室息灭火法、冷却灭火法、抑制灭火法等方法组织扑救火灾，灭火时加强个人防护意识，防止意外事故的发生。当爆炸物品着火或火场上有爆炸物品时，要及时疏散并冷却爆炸物品，疏散时防止对爆炸物品进行摔、掷、抛、拖、拉。对于爆炸物品的燃烧，可用水扑救，但应注意避免强大水流的冲击。火灾扑灭后由应急领导小组和安全工程师共同组织对火灾原因进行调查并提出处理意见。17.5.4 食物中毒事件事件出现立即向急救中心76、120呼救。讲清中毒人员症状、持续时间、人数、地点，并派人到路口接应。用人工刺激法，用手指或钝物刺激中毒者的咽弓及咽后壁，用来催吐，如此反复直到吐出物为清亮液体为止。对可疑的食物禁止再食用，收集呕吐物、排泄物及血尿送到医院做毒物而防止毒物的吸收并保护胃粘膜。对于催吐无效或神态不清者可让其喝牛奶或蛋清等润滑剂来洗胃，结合毒物而防止毒物的吸收并保护胃粘膜。用硫酸镁153g加水200ml来给中毒者导泻。项目部应急小组接到报告后，即指令小组全体人员在第一时间赶赴现场，了解和掌握疫情，开展抢救和维护现场秩序，封存事故现场，获取中毒食品化验样品，供卫生防疫部门检验。现场安全工程师应对中毒事件进行原因分析，77、制定相应的纠正预防措施，认真填写事故调查报告，并上报项目部及有关上级机关17.5.5 洪水、大风事件接到洪水、大风预报时，项目部立即组织人员对重要部位进行防护，疏通现场下水道。办公室门窗要关好，施工现场临时悬挂的设备、堆放的材料，大型施工机具、井架等要采取加固措施。洪水、大风出现时，一切生产工作立即停止。小组迅速到位，指挥抢险工作，并及时向上级有关部门汇报。 抢险突击队立即集合到位，在小组指挥下实施抢险工作。 大风发生时，应由防讯小组决定停止非抢险用供电，避免刮断线路触电。 洪水发生时，抢险突击队要保护好电力设备，确保不影响水泵及时排水作业。遇有人员伤亡时，要立即拨打“120”急救中心与医院联78、系或拨打“110、119”救助，详细说明事故地点、受伤程度及联系电话，并派人到路口接应。洪水、大风过后，要及早总结，对损失情况进行汇总并报有关上级机关。17.5.6 机械伤害事件事件发生后，在现场人员应立即切断电源，停止机械作业。组织人员抢救伤员尽快解除重物压迫、物体坠落等，并转移至安全地方。若伤害部位有开放创伤及出血者，应及时止血。若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。立即拨打120急救中心讲明事故地点、受伤程度、联系电话并派人到路口接应。及时拨打现场值班电话和通知有关负责人员。17.5.7 落水事件在有突降大雨或大潮来临之前，工人及施工机具应尽快撤离到安全地带，保证人员的生命及财产79、安全。事件发生后，一切生产工作立即停止，及时向项目部领导小组报警。小组迅速到位，指挥抢险工作，并及时启用水上交通工具，确保现场的急救。立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、受伤程度、联系电话，并派人到路口接应。抢险突击队立即集合到位，在小组指挥下实施抢险工作。调配足够的救生圈，配合水上交通工具进行营救。迅速将伤员脱离危险地方，移至安全地带。保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时进行人工呼吸解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，同时解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。有效止血，包扎伤口视，视伤情采取报警或简单处理后去医院检查80、。17.6应急预案的培训与演练17.6.1 培训应急预案确立后，经理部及各工点的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能。主要培训以下内容：灭火器的使用以及灭火步骤的训练；施工安全防护、作业区内安全警示设置、个人的防护措施、施工用电常识、在建工程的交通安全、大型机械的安全使用；对危险源的突显特性辩识；事故报警；紧急情况下人员的安全疏散；现场抢救的基本知识。17.6.2 演练为了在出现险情时处理迅速，不至于手忙脚乱，经理部对预设险情进行实地演练，由安全总监负责组织安排，演练时间安排在经理部施工相对空闲的时间，所有人员均参与。经理部在项目开工后演练一次，根据工程工期长短不定期81、举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。17.7突发事件应急预案响应栈桥施工过程中施工现场发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，应迅速逐级上报，次序为现场、办公室、抢险领导小组、上级主管部门。由安质部收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，根据上级指示可由经理部自行直接进行处理。如果事故较大或项目部处理不了则由经理部向建设单位主管部门进行请示，请求启动建82、设单位的救援预案。(1)实行昼夜值班制。(2)突发事件发生后，现场做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的经理部最高级别负责人指挥，在3分钟内电话通报到办公室，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车或警力支援到现场实施抢救，如需可直接拨打120、110等求救电话。(3)值班人员在接到突发事件报告后必须在2分钟内将情况报告到突发事件领导小组组长和副组长。小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现场处置的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由安质部在30分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。(4)遇到突发事件，全体职83、工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。17.8突发事件应急预案实施17.8.1 接警与通知如栈桥作业施工中发生高空坠落和物体打击等突发事件时，在现场的项目管理人员要立即用电话向组长或副组长汇报险情，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车或警力支援到现场实施抢救，如需可通过电话等方式迅速报警（火警 119、紧急救护120），并同时报告经理部应急救援值班室等求救电话。必要时向上级主管部门汇报事故情况。现场有关人员要做好警戒和84、疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的经理部最高级别负责人指挥。经理部应急救援领导小组立即启动应急救援预案，组织人员、物资及机具设备赶到事故现场抢险。17.8.2 指挥与控制抢救小组到达出事地点，在组长指挥下分头进行工作。现场抢救组和组长一起查明险情，确定是否还有危险源及检查人员伤亡情况。商定抢救方案后，组长向驻地监理工程师请示汇报批准，然后组织实施。现场抢救组立即抢救伤员和物资，保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。设置事故现场警戒线、岗，安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带，维持工地内抢险救护的正常运作。同时负责把出事地点附近的作业人员疏散到离安全地带85、，并进行警戒不准闲人靠近，对外注意礼貌用语。如果在夜间，接通必要的照明灯光。医疗救护在排除无其他危险源的情况下，立即救护伤员：边联系救护车，边及时进行止血包扎，用担架将伤员抬道车上送往医院。事故应急抢救完毕后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。组长召集小组成员进行事故调查，找出事故原因、责任人以及制订防止再次发生类似的整改措施，并对应急预案的有效性进行评审、修订。17.8.3 通讯与信息保障项目部必须将110、120、经理部应急领导小组成员的手机号码、公司应急领导组织成员手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。应急领导小组成员应熟知这些号码。经理部应急领导小组成员联络方式序号职86、 务联 系 人联系电话1组长陈文尹187930311662副组长黄建军187930311993副组长李慧文189939291364副组长石磊1866395651317.8.4 警戒与治安在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩序。17.8.5 人群疏散与安置疏散人员工作要有秩序的服从指挥人员的疏导要求进行疏散，做到不惊慌失措，勿混乱、拥挤，减少人员伤亡。17.9恢复生产及应急抢险总结抢险救援结束后，由监理单位主持、业主、设计等相关单位参加的恢复生产会，对生产安全事故发生的原因进行分析，确定下部恢复生产应采取的安全、文明、质量等施工措施和管理措施。项目部主要从以下几个方面进行恢复生87、产：1、做好事故处理和善后工作，对受害人或受害单位进行领导慰问或团体慰问。对良性事迹加强报道。2、严格落实安全质量管理，认真学习应急预案，以经理部经理为中心，将安全目标层层分解，责任到队，责任到人，从单位工程到分部、分项直至工序。3、健全各组织机构，加强人员管理，建立矩阵管理。完善安全、质量保证体系，健全安全、质量管理组织机构，整个项目形成一套严密完整的安全、质量管理体系，各级、各部充分发挥管理的机能、职能和人的作用。4、依据安全、质量体系有关文件，制定安全、质量检查计划制度，形成安全、质量管理依据，做到“有法可依”。严格实施岗位责任制。5、做好技术、试验、测量、机械、施工工艺、后勤等各项保证88、工作。6、对恢复生产确保资金投入不受阻。7、确保设计、施工方案可行，符合现场实际情况，可利用现场存有的机械、设备和材料。8、及时调用后备人员和机械设备，补充到该工区，进行生产恢复，尽快达到生产正常。抢险结束和生产恢复后，对应急预案的整个过程进行评审、分析和总结，找出预案中存在的不足，并进行评审及修订，使以后的应急预案更加成熟，遇到紧急情况等能处理及时，将安全、财产损失降低到最底限度。17.10工作原则与纪律1、发生突发事件和紧急情况的单位要及时报告上级和当地有关部门，同时组织力量进行救援工作，做好人员应急疏散工作和抢救机械设备和财物，积极施救抢险，控制事态的发展。2、快速反应、整体作战、控制事89、态、果断处置、速战速决。3、对于犯罪分子蓄意破坏发生的突发事件和紧急情况，严重危害群众利益和公然挑衅国家法律的突发事件，严格依照国家法律予以坚决打击。4、正确区分不同性质的突发事件和紧急情况，由于个人原因引起的事故，要做好事故责任者的工作，坚持教育与惩罚相结合。5、保证政令畅通，一切行动听指挥，服从命令，履行职责，坚守岗位，严守机密，严格请示报告制度。设计计算说明1、设计依据 上车大桥设计图纸；公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）。公路桥涵地基与基础设计规范 （JTG D63-2007）。 公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）。港口工程桩基规范（JTJ 254-9890、）及2001年局部修订。港口工程荷载规范（JTS 144-1-2010）。海港水文规范JTJ213-98。港口工程混凝土结构设计规范JTJ267-98。海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范JTJ275-2000。采用清华大学土木系结构力学求解器进行计算。2、工程概况桥位位于八盘峡水电站淹没区，正常蓄水水位1576.5m，设计洪水位为1577m。勘察期间水位1575.3m,墩位处最大水深约为11m。根据设计院勘察地质报告显示，上车大桥桥位处地质表层为厚度约1m淤泥层，承载力允许值60KPa，摩阻力标准值10KPa，中层为厚度约2m粗砂，承载力允许值300KPa，摩阻力标准值40KPa，下层为厚度1.91、6m砾砂，承载力允许值350KPa，摩阻力标准值50KPa。3、栈桥设计3.1 主要技术参数(1)栈桥标高的确定栈桥长度420m，共设39跨，每跨长度为9米。栈桥宽度6.5m，栈桥基础采用630钢管桩，贝雷片组合梁为主梁，I40a工字钢为分配梁，铺设桥面板。栈桥高程为1578m，栈桥与便道进行桥头顺坡顺接，顺接时坡度不大于10%。(2)荷载确定桥面荷载考虑以下一种情况：栈桥使用中最重车辆9m的混凝土运输车。1台9m3的混凝土运输车车辆荷载的立面及平明面如下（参考车型：海诺集团生产HNJ5253GJB(9m)自重约14T）：荷载平面图荷载立面图P1=6TP2=P3=17T合计：40T履带吊架梁时92、荷载立面及平面如下：履带吊重50t，吊重按15t考虑。（3）钢弹性模量Es2.1105MPa；（4）材料容许应力：（5）单跨主要材料重量 贝雷片：270kg*6*3=4860kg 管桩分配36a：60.37*2*6=724.44kg 横向桥面工字钢：24.143*40*6=5794kg 连接片：4*33*3=396kg 桥面板：9*6*78.5=5652kg 合计：16023kg3.2 栈桥结构栈桥基础采用630*12钢管桩基础，每墩位设置2根钢管，桩顶安装2根I40a工字钢作为横梁，梁部采用6列贝雷架，间距0.9*2+1.2+0.9*2m，贝雷梁上横向安装I14工字钢作为横梁，上铺厚度10m93、m花纹钢板。4、栈桥桥面系计算桥面系计算主要包括桥面横向分布梁I14a的计算。根据描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。4.1履带吊作用下横向分配梁计算4.1.1 计算简图履带吊荷载半跨布置时，为最不利荷载，其计算简图如下： 验算履带吊走行状态（无偏心）：计算贝面板横梁的受力4.1.2 计算荷载单个履带板宽度为4.5m，面板横肋I14a工字钢间距为0.3m，按由16根工字钢承担考虑，履带吊按吊重15t，并考虑1.3的冲击系数与不均载系数，荷载q=（55+15）*1.3*10/2/0.76/16=37.42 KN/m弯矩图（M）剪力图（Q）杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 294、 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 2 0.00000000 7.67019912 0.00000000 0.00000000 7.67019912 1.91754978 3 0.00000000 7.67019912 1.91754978 0.00000000 -16.6528008 0.22608169 4 0.00000000 3.60660921 0.22608169 0.00000000 -0.50959079 0.434073595、2 5 0.00000000 -0.50959079 0.43407352 0.00000000 -0.50959079 -0.04494182 6 0.00000000 -0.28276954 -0.04494182 0.00000000 -0.28276954 -0.29943440 7 0.00000000 -0.39344702 -0.29943440 0.00000000 -0.39344702 -0.66927460 8 0.00000000 -0.39344702 -0.66927460 0.00000000 -4.50964702 -0.90128896 9 0.000000096、0 15.1768183 -0.90128896 0.00000000 -9.14618169 2.28654542 10 0.00000000 -9.14618169 2.28654542 0.00000000 -9.14618169 0.00000000 11 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 2 0.00000000 7.67019912 0.00000000 7.67019912 9097、.0000000 0.00000000 4 0.00000000 20.2594100 0.00000000 20.2594100 90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 0.22682125 0.00000000 0.22682125 90.0000000 0.00000000 7 0.00000000 -0.11067748 0.00000000 0.11067748 -90.0000000 0.00000000 9 0.00000000 19.6864653 0.00000000 19.6864653 90.0000000 0.00000000 11 0.098、0000000 9.14618169 0.00000000 9.14618169 90.0000000 0.00000000-4.1.3计算结果 按上述荷载与计算简图计算，计算结果为： 弯矩Mmax=2.29KN*m 剪力 Qmax=16.65KN I14的截面几何特性为：I=712cm4 W=102cm3 A=21.516cm2 max= Mmax /W=2.29106/102103=22.45N/mm2145N/mm2max= Qmax /A =16.65103/21.516102=7.738N/ mm285 N/ mm2 支点反力 R1=7.67KN R2=20.26KN R3=0.2299、7KN R4=-0.11KN R5=19.69KN R6=9.15KN结论：在最不利荷载作用下，面板分配横梁采用I14a，间距30cm可满足施工要求！4.2汽车作用下横向分配梁计算 计算模型弯矩图（M）剪力图（Q）内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 2 0.00000000 -2.91491034 0.00000000 0.00000000 -2.91491034 -2.62341100、930 3 0.00000000 36.8646191 -2.62341930 0.00000000 36.8646191 15.8088902 4 0.00000000 -48.1353808 15.8088902 0.00000000 -48.1353808 -3.44526208 5 0.00000000 0.00000000 -3.44526208 0.00000000 0.00000000 -3.44526208 6 0.00000000 48.1353808 -3.44526208 0.00000000 48.1353808 15.8088902 7 0.00000000 -36.101、8646191 15.8088902 0.00000000 -36.8646191 -2.62341930 8 0.00000000 2.91491034 -2.62341930 0.00000000 2.91491034 0.00000000 9 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000- 按上述荷载与计算简图计算，计算结果为： Mmax=15.8115 KN*m Qmax=48.14KNI14的截面几何特性为：I=712cm4 W=102cm3 A=21.516cm2 max= Mmax /W=15.102、8115106/102103=155.014 N/mm22*145N/mm2 满足max= Qmax /A=48.41103/14.345102=33.746 N/ mm285 N/ mm2 满足 结论：在最不利荷载作用下，面板分配横梁采用I14a，间距30cm可满足施工要求！4.3计算受力最大的贝雷片受力情况:4.3.1 计算简图 由上述计算可知第2、4片贝雷片受力最大，F=23.643 KN,为单根面板横梁传递荷载，共16根横梁，宽度为4.5m，计算单片贝雷片的荷载为：q=23.64316/4.5=84.064 KN.m，计算模型如下（按2跨连续梁考虑）：计算模型弯矩图（M）剪力图（Q）内103、力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 142.454418 0.00000000 0.00000000 142.454418 356.136046 2 0.00000000 142.454418 356.136046 0.00000000 -214.817581 202.364324 3 0.00000000 -214.817581 202.364324 0.00000000 -214.817581 -280.975234 4 0.00000000 31.2194704 -280.975234104、 0.00000000 31.2194704 0.00000000-反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 1 0.00000000 142.454418 0.00000000 142.454418 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 246.037052 0.00000000 246.037052 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 -31.2194704 0.00000000 31.2194704 -90.0000000 0.0000000105、04.3.2 计算结论Mmax=476.84 KN.m788.2 KN.mQmax=214.82 KN245KN根据以上分析，受力最大的贝雷梁满足结构抗弯和抗剪的要求。4.3.3 汽车在跨中进行计算计算模型弯矩图（M）剪力图（Q）内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 222.375000 0.00000000 0.00000000 222.375000 339.121875 2 0.00000000 162.375000 339.121875 0.00000000 162.375000 95106、6.146875 3 0.00000000 -7.62500000 956.146875 0.00000000 -7.62500000 945.853125 4 0.00000000 -177.625000 945.853125 0.00000000 -177.625000 0.00000000-反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 1 0.00000000 222.375000 0.00000000 222.375000 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 177.6250107、00 0.00000000 177.625000 90.0000000 0.00000000弯矩Mmax=956.159 KN*m 剪力 Qmax=222.38 KNMmax=956.159 KN.m788.2 KN.m单片*6=4729.2KN/mQmax=222.38KN245KN/单片*6=1470KN4.3.4汽车在跨中2跨连续进行计算计算模型弯矩图（M）剪力图（Q）内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 103.800148 0.00000000 0.00000000 103.800108、148 158.295226 2 0.00000000 43.8001488 158.295226 0.00000000 43.8001488 324.735792 3 0.00000000 -126.199851 324.735792 0.00000000 -126.199851 154.365993 4 0.00000000 -296.199851 154.365993 0.00000000 -296.199851 -534.298660 5 0.00000000 222.533184 -534.298660 0.00000000 222.533184 -194.935554 6 0.00109、000000 162.533184 -194.935554 0.00000000 162.533184 422.690546 7 0.00000000 -7.46681548 422.690546 0.00000000 -7.46681548 412.610345 8 0.00000000 -177.466815 412.610345 0.00000000 -177.466815 0.00000000-反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 1 0.00000000 103.800148 0.00000000 110、103.800148 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 518.733035 0.00000000 518.733035 90.0000000 0.00000000 9 0.00000000 177.466815 0.00000000 177.466815 90.0000000 0.00000000-弯矩Mmax=534.3 KN*m 剪力 Qmax=296.2KN完全满足要求4.4 钢管顶横梁及钢管桩抗压计算4.4.1 管桩横向间距4m钢管顶横梁计算4.4.1.1 计算荷载计算荷载考虑55t履带吊重15t工作状态下，冲击系数与不均载系数按1.3采用，q=（111、55+15）*1.3*10000/2/760=598.68 N/mm以上简图分2部计算，先计算贝雷片的传递荷载，然后在计算钢管顶分配梁及管桩的受力。（1）履带吊工作状态(无偏心)，求贝雷片的传递荷载计算简图如下：计算模型弯矩图（M）剪力图（Q）内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 2 0.00000000 108.919941 0.00000000 0.00000000 108.91112、9941 27.2299852 3 0.00000000 108.919941 27.2299852 0.00000000 -280.222058 -28.4432030 4 0.00000000 98.0354252 -28.4432030 0.00000000 32.1806252 -21.2813202 5 0.00000000 32.1806252 -21.2813202 0.00000000 32.1806252 4.14137372 6 0.00000000 0.00000000 4.14137372 0.00000000 0.00000000 4.14137372 7 0.000113、00000 -32.1806252 4.14137372 0.00000000 -32.1806252 -21.2813202 8 0.00000000 -32.1806252 -21.2813202 0.00000000 -98.0354252 -28.4432030 9 0.00000000 280.222058 -28.4432030 0.00000000 -108.919941 27.2299852 10 0.00000000 -108.919941 27.2299852 0.00000000 -108.919941 0.00000000 11 0.00000000 0.0000000114、0 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 2 0.00000000 108.919941 0.00000000 108.919941 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 378.257484 0.00000000 378.257484 90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 -32.1806252 0.00000000 32.1806252 -90.00000115、00 0.00000000 7 0.00000000 -32.1806252 0.00000000 32.1806252 -90.0000000 0.00000000 9 0.00000000 378.257484 0.00000000 378.257484 90.0000000 0.00000000 11 0.00000000 108.919941 0.00000000 108.919941 90.0000000 0.00000000-4.4.1.2 计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算贝雷片传递荷载结果为：R1=108.92 KN R2=378.26 KN R3=-32.18 KN R4116、=-32.18 KN R5=378.26 KN R5=108.92 KN履带吊走行状态(无偏心)，求钢管顶分配梁的受力及管桩的支撑力计算简图如下：计算模型弯矩图（M）剪力图（Q）内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 2 0.00000000 -108.920000 0.00000000 0.00000000 -108.920000 -43.5680000 3 0.00000000 3117、46.080000 -43.5680000 0.00000000 346.080000 129.472000 4 0.00000000 -32.1800000 129.472000 0.00000000 -32.1800000 100.510000 5 0.00000000 0.00000000 100.510000 0.00000000 0.00000000 100.510000 6 0.00000000 32.1800000 100.510000 0.00000000 32.1800000 129.472000 7 0.00000000 -346.080000 129.472000 0.0118、0000000 -346.080000 -43.5680000 8 0.00000000 108.920000 -43.5680000 0.00000000 108.920000 0.00000000 9 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 3 0.00000000 455.000000 0.00000000 455.000000 90.0000000 0.00000000 8119、 0.00000000 455.000000 0.00000000 455.000000 90.0000000 0.00000000-4.4.1.3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：桩顶分配梁计算结论：Mmax=129.41 KN*m Qmax=346.08 KN2I40a的截面几何特性为：I=217202=43440cm4 W=10902=2180cm3 A=86.12=172.2cm2 max= Mmax /W=129.41106/2180103=59.36N/mm2145 N/mm2max= Qmax /A=346.08103/172.2102=20.1N/ mm2 85 120、N/ mm2管桩横向间距4m时在最不利荷载作用下采用2I40工字钢作为管桩顶横向梁可以满足要求。4.4.2 管桩横向间距4.5m钢管顶横梁计算计算简图如下：计算模型弯矩图（M）剪力图（Q）杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 2 0.00000000 454.480000 0.00000000 0.00000000 454.480000 45.4480000 3 0.00000000 454121、.480000 45.4480000 0.00000000 0.00000000 218.150400 4 0.00000000 0.00000000 218.150400 0.00000000 0.00000000 218.150400 5 0.00000000 0.00000000 218.150400 0.00000000 -454.480000 45.4480000 6 0.00000000 -454.480000 45.4480000 0.00000000 -454.480000 0.00000000 7 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.0000122、0000 0.00000000 0.00000000-计算结果：按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：桩顶分配梁计算结论：Mmax=218.15KN*m Qmax=454.48KN2I40a的截面几何特性为：I=217202=43440cm4 W=10902=2180cm3 A=86.12=172.2cm2 max= Mmax /W=218.15106/2180103=100N/mm2145 N/mm2max= Qmax /A=454.48103/172.2102=26.39N/ mm2 145 N/mm2max= Qmax /A=454.48103/172.2102=26.39N/ mm2 123、85 N/ mm2管桩横向间距5m时在最不利荷载作用下采用2I40工字钢作为管桩顶横向梁不能满足施工要求！综上所述，管桩施工时如因孤石等河床地质情况需对管桩横向间距作出调整时，可以在4m4.5m间调整。4.4.4钢管桩抗压计算根据港口工程桩基规范6.2.4条，桩外径与壁厚之比不宜大于70，选择63012螺旋焊管。63012螺旋焊管：由以上计算可知：管桩最大承载力为：Rmax= 455 KN按受压构件考虑，单根螺旋焊管承载力Nd=Af-轴心受压稳定系数 A-单根焊管的截面积A=232.98cm2 （壁厚按12mm计）f-材料强度设计值，取f=140Mpa. 值确定：截面惯性矩I=(D4-d4)/124、64=111268cm4 焊管的回转半经i(I/A)1/2 =(111268/232.98)1/2=21.85cm;则螺旋焊管长细比=h/i=1500/21.85=68.64，=1.02-0.55(68.64+20)/100)2=0.5878Nd=Af=0.5878232.9814010-1=1917KNRmax= 455 KN，满足使用要求。5、栈桥横向稳定性计算5.1 风荷载计算Fwh = K0 K1 K3 Wd Awh=0.75*1.53*0.85*0.2825*1.205*9=2.988KNWd=rVd2/(2g)=0.012*（1.08*19.9）2/(2*9.81)=0.2825W125、0= rV102/(2g)=0.012*0.22/(2/9.81)=0.0023Vd = K2 K5 V10=1.08*1.38*0.2=0.298r=0.012017e0.0001Z=0.012017*e0.0001*3=0.012Fwh-横桥向风荷载标准值（KN）W0-基本风压（KN/m2）Wd-设计基准风压（KN/m2）Awh-横向迎风面积（m2），按桥跨结构各部分实际尺寸计算V10-桥梁所在地区的基本风压（m/s）取值0.2Vd-高度Z处的设计基准风速（m/s）取值19.9m/s*1.08=21.492m/sZ-距地面或水面的高度（m） 取值3mr-空气重力密度（KN/m3） 取值0.126、012 KN/m3K0-设计风速重现期换算系数 取值0.75K3-地形、地理条件系数，取值0.85K5-阵风风速系数 取值1.38K2-地表粗造度，取值1.08K1-风载阻力系数，取值1.53g-重力加速度，g=9.81m/s25.2水流力Fw=Cw（/2）*V2*A=0.73*（1/2）*32*6.93=22.765KNFw水流力标准值（KN）V水流设计流速（m/s）Cw 水流阻力系数（港口工程荷载规范表13.03-1）取值0.73考虑沿水流方向2个墩，遮流影响系数m1查表后墩为0.78，前墩为1.0。(在实际计算时按前后墩一致考虑的)构件的水深影响系数n2取值为取值0.97.墩柱横向印象系127、数不考虑。水的密度（t/m3），淡水取1.0。A设计构件在与流向垂直平面上的投影面积（m2）桩顶的力值F=桥跨梁部及桥面净荷载=8.011*10=80.11KN计算结构 弯矩图 剪力图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 -471.385851 -24.5676006 122.151286 -471.385851 -1.79760068 -27.6427341 2 -471.385851 -1.79760068 -27.6427341 -471.385851 -1.79760068 -32.4962559 3 -128、1.79760068 16.3858519 -32.4962559 -1.79760068 16.3858519 33.0471516 4 -438.614148 1.79760068 33.0471516 -438.614148 1.79760068 35.4739125 5 -438.614148 -1.19039932 35.4739125 -438.614148 -1.19039932 33.8668734 6 -438.614148 -1.19039932 33.8668734 -438.614148 -23.9603993 -143.460000-弯矩最大值为：122.15KN，剪129、力最大值为：24.57KN。630螺旋焊管截面面积A=232.86cm2，W=3533.23cm3max= Mmax /W=122.15106/3533.23103=34.57N/mm2145 N/mm2max= Qmax /A=24.57103/232.86102=1.055N/ mm2 85 N/ mm2整体稳定性可满足施工要求。5.3 钢管桩下放时受到水流力变形计算由5.2计算可知钢护筒下放时水流力最大为2.07KN/m,Q235钢弹性模量取200GPa，由钢材计算手册查得直径0.63m、壁厚1.2cm钢管惯性距I=111268cm4在水流力作用下钢护筒的挠度W=Q*L4/8EI=2.0130、7*114/(8*200*106*111268*10-8)=0.017m在钢护筒下放时，为消除水流冲击力造成的护筒位置偏差，预先施加2cm预偏值。6、会车时栈桥受力计算6.1 双向会车汽车后桥同时作用在同一平面 计算模型弯矩图剪力图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 2 0.00000000 -85.0000000 0.00000000 0.00000000 -85.0000000131、 -8.07500000 3 0.00000000 4.63466531 -8.07500000 0.00000000 4.63466531 -3.90380122 4 0.00000000 5.70035592 -3.90380122 0.00000000 5.70035592 1.76805293 5 0.00000000 -79.2996440 1.76805293 0.00000000 -79.2996440 -2.59342750 6 0.00000000 0.00000000 -2.59342750 0.00000000 0.00000000 -2.59342750 7 0.000132、00000 79.2996440 -2.59342750 0.00000000 79.2996440 1.76805293 8 0.00000000 -5.70035592 1.76805293 0.00000000 -5.70035592 -3.90380122 9 0.00000000 -4.63466531 -3.90380122 0.00000000 -4.63466531 -8.07500000 10 0.00000000 85.0000000 -8.07500000 0.00000000 85.0000000 0.00000000 11 0.00000000 0.00000000 133、0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 3 0.00000000 89.6346653 0.00000000 89.6346653 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 1.06569061 0.00000000 1.06569061 90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 79.2996440 0.00000000 79.2996440 90.0000000 0134、.00000000 7 0.00000000 79.2996440 0.00000000 79.2996440 90.0000000 0.00000000 9 0.00000000 1.06569061 0.00000000 1.06569061 90.0000000 0.00000000 10 0.00000000 89.6346653 0.00000000 89.6346653 90.0000000 0.00000000-按上述荷载与计算简图计算，计算结果为： Mmax=8.08 KN*m Qmax=85KNI14的截面几何特性为：I=712cm4 W=102cm3 A=21.516cm2135、 max= Mmax /W=8.08106/102103=79.22 N/mm22*145N/mm2 满足max= Qmax /A=85103/14.345102=59.25 N/ mm285 N/ mm2 满足 结论：在最不利荷载作用下，面板分配横梁采用I14a，间距30cm可满足施工要求！6.2 双向会车分配梁计算双向重车在栈桥管桩顶部会车，受力分析时按全车重量均作用在桩顶部。反力计算模型约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 3 0.00000000 210.905094 0.00000000 210.90509136、4 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 2.50750731 0.00000000 2.50750731 90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 186.587397 0.00000000 186.587397 90.0000000 0.00000000 7 0.00000000 186.587397 0.00000000 186.587397 90.0000000 0.00000000 9 0.00000000 2.50750731 0.00000000 2.50750731 90.0000000 0.00000000 10 0137、.00000000 210.905094 0.00000000 210.905094 90.0000000 0.00000000-分配梁计算模型弯矩图剪力图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 2 0.00000000 -210.900000 0.00000000 0.00000000 -210.900000 -84.3600000 3 0.00000000 189.090000 -138、84.3600000 0.00000000 189.090000 10.1850000 4 0.00000000 186.590000 10.1850000 0.00000000 186.590000 206.104500 5 0.00000000 0.00000000 206.104500 0.00000000 0.00000000 206.104500 6 0.00000000 -186.590000 206.104500 0.00000000 -186.590000 10.1850000 7 0.00000000 -189.090000 10.1850000 0.00000000 -18139、9.090000 -84.3600000 8 0.00000000 210.900000 -84.3600000 0.00000000 210.900000 0.00000000 9 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座- - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 3 0.00000000 399.990000 0.00000000 399.990000 90.0000000 0.00000000 8 0.00000000 140、399.990000 0.00000000 399.990000 90.0000000 0.00000000桩顶分配梁计算结论：Mmax=206.1KN*m Qmax=201.9 KN 支点反力400KN2I36a的截面几何特性为：I=158002=31600cm4 W=8752=1750cm3 A=76.482=152.98cm2 max= Mmax /W=129.41106/1750103=117.78N/mm2145 N/mm2max= Qmax /A=210.9103/152.98102=13.79N/ mm2 85 N/ mm2结论：在最不利荷载作用下，桩顶分配梁2I36a，可满足施141、工要求！实际使用时单位现有的2I40a。支点反力小于455KN，管桩在此不再计算。6.3 双向会车后桥作用在同一截面时贝雷梁计算计算模型剪力图弯矩图杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 400.000000 0.00000000 0.00000000 400.000000 10.0000000 2 0.00000000 340.000000 10.0000000 0.00000000 340.000000 1302.00000 3 0.00000000 0.00000000 1302.00000 0142、.00000000 0.00000000 1302.00000 4 0.00000000 -340.000000 1302.00000 0.00000000 -340.000000 10.0000000 5 0.00000000 -400.000000 10.0000000 0.00000000 -400.000000 0.00000000-计算结论：Mmax=1302KN*m Qmax=400 KN单片贝雷片可承受最大弯矩M=788.2KNm，可承受最大剪力Q=245KNMmax788.2*6=4729.2KNmQmax245*6=1470KN结论：在双向会车产生的最不利荷载下，采用6片贝雷143、片可以满足施工要求。7、栈桥偏心受力时稳定性计算7.1 横向分配梁受力计算履带吊工作时考虑履带范围的均布荷载q=598KN/m计算模型剪力图弯矩图Mmax=227.78KN*m Qmax=448.5KN2I40a的截面几何特性为：I=217202=43440cm4 W=10902=2180cm3 A=86.12=172.2cm2 max= Mmax /W=227.78106/2180103=104.5N/mm2145 N/mm2max= Qmax /A=448.5103/172.2102=26.05N/ mm2 85 N/ mm2结论：在钻机偏心荷载作用下，桩顶分配梁2I40a可满足施工要求。144、7.2 整体稳定性计算计算模型 剪力图 弯矩图管桩受到的极限荷载Mmax=69.88KN*m Qmax=25.27KN630螺旋焊管截面面积A=232.86cm2，W=3533.23cm3max= Mmax /W=69.88106/3533.23103=19.779N/mm2145 N/mm2max= Qmax /A=25.27103/232.86102=1.08N/ mm2 85 N/ mm2在水流力与履带吊施工时偏心受力情况下栈桥整体稳定性可以满足。8、钢管桩稳定性计算计算模型 剪力图 弯矩图Mmax=140.76KN*m,Qmax=22.75KN630螺旋焊管截面面积A=232.86cm145、2，W=3533.23cm3max= Mmax /W=140.76106/3533.23103=39.84N/mm2145 N/mm2max= Qmax /A=22.75103/232.86102=0.977N/ mm2 85 N/ mm2采用630螺旋焊管单桩抗弯及抗剪可满足施工时单桩稳定性要求。9、钻孔平台计算9.1 横向分配梁计算钻机重量：4.8+6.7=11.5t，考虑钻机工作时的冲击作用及人员荷载，取用1.3作为冲击及动载系数，极限作用力 F=ma=11.5t*1.3*9.8=146.51KN。计算模型 剪力 弯矩剪力Qmax=73.26KN,弯矩Mmax=91.57KN*m拟采用I146、14工字钢作为横向分配梁，间距0.5m。钻机长度7m，7/0.5=14根。平均每根受力：Q=5.23KN,M=6.54KN*mI10工字钢截面特性为：W=102cm3，A=21.5cm2。max= Mmax /W=6.54106/102103=64.12N/mm2145N/mm2max= Qmax /A =5.23103/21.5102=2.43N/ mm285 N/ mm2采用I14工字钢，间距0.5m排布满足要求。9.2 纵向梁计算 剪力 弯矩剪力Qmax=92.85KN,弯矩Mmax=197.3KN*m纵梁拟采用I40a工字钢制作，每组纵梁采用2根I40a工字钢。平均每根受力：Q=23.147、213KN,M=49.325KN*mI40a工字钢截面特性为：W=1085.7cm3，A=86.07cm2。max= Mmax /W=49.325106/1085.7103=45.432N/mm2145N/mm2max= Qmax /A =23.213103/86.07102=2.697N/ mm285 N/ mm2采用I40a工字钢作为纵梁可以满足要求。9.3 管桩顶部横向分配梁计算拟采用双组I36a工字钢作为管桩顶部横向分配梁，tw=10mm，I40a工字钢b=142mm，纵梁与横向分配梁计算接触面积S=140*10*2=2800mm2。因纵梁与横向分配梁仅在支点处垂直受力，不考虑抗弯及抗148、剪强度，仅考虑抗压强度。=（146.51/2）*103/2800=26.168MPaW=145MPa采用I36a工字钢作为管桩顶部横向分配梁满足要求。9.4 钢管桩计算9.4.1管桩承载力计算拟采用长度16m529*8mm螺旋焊管，在施工过程中单根管桩最大受力为F=146.51KN/2=73.255KN529*8mm螺旋焊管长细比=h/i=1600/18.422=86.85根据钢结构设计规范GB50017-2003附录C中表C-1可查得=0.735根据钢结构设计规范GB50017-2003中式5.1.2-1最大可承受荷载Nmax=*A*f=0.735*130.942*102*140*10-3=149、1342.76KNFNmax，故529*8mm螺旋焊管可满足承载力要求。9.4.2 桩底地基承载力计算根据设计院勘察地质报告显示，上车大桥桥位处地质表层为厚度约1m淤泥层，承载力允许值60KPa，摩阻力标准值10KPa，中层为厚度约2m粗砂，承载力允许值300KPa，摩阻力标准值40KPa，下层为厚度1.6m砾砂，承载力允许值350KPa，摩阻力标准值50KPa。根据港口工程桩基规范(JTJ254-98)中式4.2.4对管桩基底承载力进行计算:式中：单桩垂直极限承载力设计值（KN）;单桩垂直承载力分项系数，此处取1.55；U桩身截面周长（m）；qik单桩第i层土的极限侧摩阻力标准值；li桩身穿150、过第i层土的长度；qR单桩极限桩端阻力标准值；A 桩身截面面积（m2） 。结论：桩基础采用摩擦桩，打设深度为4.6m时，桩地承载力可以满足施工需求。9.5 钻孔平台整体稳定性计算9.5.1水流力作用下平台稳定性计算水流力Fw=Cw（/2）*V2*A=0.73*（1/2）*32*5.819=19.115KNFw水流力标准值（KN）V水流设计流速（m/s）A截面面积，按最大水深11m考虑，A=0.529*11=5.819m2Cw 水流阻力系数（港口工程荷载规范表13.03-1）取值0.73 剪力 弯矩 杆端 1 杆端 2 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 -85.1827443 -151、17.0076557 80.1201930 -85.1827443 -0.29865578 -8.73810069 2 -85.1827443 -0.29865578 -8.73810069 -85.1827443 -0.29865578 -9.03675647 3 -0.29865578 11.9277443 -9.03675647 -0.29865578 11.9277443 14.8187323 4 -61.3272556 0.29865578 14.8187323 -61.3272556 0.29865578 15.1173880 5 -61.3272556 0.29865578 15.1173880 -61.3272556 -16.4103442 -92.2758557-管桩在水中承受的最大弯矩Mmax=80.12KN*m最大剪力Qmax=17.01KN由钢结构设计规范可查得529*8mm螺旋焊管截面特性为：W=1680.55cm3，A=130.88cm2。max= Mmax /W=80.12106/1680.55103=47.67N/mm2145N/mm2max= Qmax /A =17.01103/130.88102=1.3N/ mm2FW=19.115KN由上述计算可知，管桩入土深度3.6m时，可以满足施工需求。 83