1、山东中建和鑫项目二期工程模板工程施工方案编制单位： 编制人：审核单位： 审核人：批准单位： 批准人：编制日期： 批准日期：目 录一、编制依据3二、工程概况3三、质量、安全管理机构3（一）现场质量领导小组：3（二）现场安全领导小组：4（三）安全管理体系4四、模板支撑体系的材料选择4（一）模板参数表5（二）钢管7（三）扣件8（四）模板8（五）钢底座8五、模板支撑体系搭设方法及拆除要求8（一）搭设要求8（二）搭设工艺10（三）拆除要求11六、质量保证措施13七、模板安装、拆除及砼浇筑的安全技术措施13八、监测措施14九、文明施工措施14十、施工应急救援预案14（一）成立应急领导小组和成立应急救援队12、4（二）报警程序16（三）事故应急救援措施17（四）汇报程序17（五）应急预案的培训与演练18（六）应急预案实施终止后的恢复工作18十一、模板及支撑体系计算18第一部分 扣件钢管楼板模板支架计算书18第二部分：梁木模板与支撑计算书26第三部分 梁模板扣件钢管高支撑架计算书29第四部分：墙模板计算书41一、编制依据（一）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。（二）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）。（三）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）。（四）钢管脚手架扣件（GB158313、-2011）。（五）建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)。（六）编制依据缺高处作业规范、危险性较大的分部分项工程安全管理办法【建质200987号】和济南市建筑工程安全专项施工方案编制要求。（七）PKPM建筑施工安全设施计算软件（2012版）。（八）设计图纸。二、工程概况一、本工程为山东中建和鑫项目二期工程8#、9#楼工程，结构形式为现浇混凝土框架剪力墙结构，地上33层,地下2（3）层，建筑面积61000平方米。工程建设地点：济南市历城区山东建筑大学西侧，凤歧路以东；建筑高度：99.9m；标准层层高：2.95m；总工期：540天。本工程由山东昕盛置业有限公司投资建设，山东中建建筑设计院4、设计，山东省城乡建设勘察院地质勘察，山东贝特建筑项目管理咨询有限公司监理，济南四建（集团）有限责任公司组织施工。模板设计原则适应施工要求，能保证强度、刚度要求，拆装简单，满足吊装搬运，操作方便。模板支撑立杆全部坐落在筏板基础和楼板上，主楼基础为筏板基础，基础砼标号为C35，柱墙砼标号为C30 C45，梁板砼标号为C30，基础外墙砼抗渗等级为P6。三、质量、安全管理机构（一）现场质量领导小组：（二）现场安全领导小组：（三）安全管理体系济南市安全主管部门济南四建公司项目经理王寿文项目安全小组安全负责人李在学各专业负责人公司安全部各施工队四、模板支撑体系的材料选择本工程模板支撑系统采用扣件式钢管脚手5、架，施工中严格控制所用模板材及支撑系统材料的规格、材质、尺寸等要求。模板支架材料必须经过检测合格，应严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）和建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）的规定执行。（一）模板参数表板模板(扣件钢管架)参数表一、基本参数立杆纵向间距或跨距lb(m)1立杆横向间距或排距la(m)1立杆步距h(m)1.3立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.2模板支架计算高度H(m)2.8楼板的计算厚度(mm)120钢管类型(mm)483.25板底支撑形式方木支撑立杆承重连接方式可调托座是否验算地基承载力否是否计算拆模时间否托梁材料选择顶丝板6、底木方、木托梁计算方法按三跨连续梁计算是否进行模板材料匡算否二、材料参数木方(圆木)的间隔距离(mm)200木方的截面宽度B(mm)50木方的截面高度H(mm)80木方(圆木)弹性模量E(N/mm2)9000木方(圆木)抗弯强度设计值(N/mm2)13木方(圆木)抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板类型木胶板面板厚度(mm)12面板弹性模量E(N/mm2)9500面板抗弯设计值fm(N/mm2)13三、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)0.35混凝土与钢筋自重(kN/m3)25.1施工均布荷载(kN/m2)2.5梁模板(扣件钢管架)参数表一、基本参数梁段信息L1楼板混凝土厚度(mm)1207、梁截面宽度B(m)0.2梁截面高度D(m)0.55承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距la(m)1立杆步距h(m)1.3梁两侧立杆间距lc(m)0.8梁底增加承重立杆根数板底承重立杆横向间距或排距lb(m)1梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)483.25立杆承重连接方式顶托扣件抗滑承载力系数1立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.2梁模板支架计算高度H(m)5.5是否计算边梁否是否验算地基承载力否模板自重(kN/m2)0.3钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)48、新浇混凝土侧压力(kN/m2)15.6考虑荷载折减系数否是否进行模板材料匡算否是否自定义梁两侧楼板计算长度否二、材料参数木材品种柏木弹性模量E(N/mm2)9000抗压强度设计值fc(N/mm)16抗弯强度设计值fm(N/mm2)17抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.7面板类型木胶板面板抗弯设计值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)12面板弹性模量E(N/mm2)6000三、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)50梁底方木截面高度(mm)80梁底纵向支撑根数3梁底木方、木托梁计算方法按三跨连续梁梁底支撑小横杆根数0四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向竖向设置主楞间距(mm)500次楞根数(m9、m)3主楞竖向支撑杆数量3对拉螺栓的直径(mm)M12对拉螺栓水平间距(mm)500第1根次楞支撑类型固定支撑点第1根次楞支撑点至梁底距离150第2根次楞支撑类型固定支撑点第2根次楞支撑点至梁底距离300主楞材料圆钢管主楞直径(mm)48主楞壁厚(mm)3.25主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度(mm)50次楞高度(mm)80次楞合并根数1采用斜撑否墙模板参数表一、基本参数倾倒混凝土荷载值(kN/m2)2主楞方向水平布置次楞(内楞骨)间距(mm)200主楞(外楞骨)间距(mm)500穿墙螺栓竖向间距(mm)500穿墙螺栓水平间距(mm)500次楞柱箍合并根数2穿墙螺栓型号M12考虑荷载折减系数10、是主楞龙骨材料圆钢管主楞壁厚(mm)3主楞直径(mm)48主楞柱箍合并根数2次楞龙骨材料木方次楞宽度(mm)60次楞高度(mm)80二、材料参数面板类型木胶板面板厚度(mm)12面板弹性模量E(N/mm2)6000面板抗弯设计值fc(N/mm2)13面板抗剪设计值ft(N/mm2)1.5方木弹性模量E(N/mm2)9000方木抗剪设计值ft(N/mm2)1.5方木抗弯设计值fc(N/mm2)13（二）钢管1、所用钢管符合直缝电焊钢管GB/T-13973中规定的3号普通钢管及碳素结构钢GB/T-700中Q235-A级钢的规定。2、所用钢管的规格采用483.6。3、尺寸、表面质量符合下列要求（1）11、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（2）钢管外径、壁厚等误差不大于0.3mm，端面斜向偏差不大于1.7mm；（3）钢管上严禁打孔、电焊；（4）钢管应进行防锈处理。（三）扣件1、采用可锻铸铁制作的钢管扣件,材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831-2006)中的相关规定。2、在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时,不得发生破坏。3、有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；4、扣件应进行防锈处理。（四）模板所用模板为12mm厚木胶板及胶合板，材料各项性能指标必须满足前面各模板支撑部位材料参数表的要求。（五）钢底座1、脚手架立杆下设置通长小槽钢，槽钢12、规格为：6.3# ；2、槽钢材质应符合要求，不得有扭曲、裂纹等现象。五、模板支撑体系搭设方法及拆除要求（一）搭设要求根据JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范的规定，结合本工程的实际对模板的构造要求做以下规定。1、一般规定1.1模板安装前必须做好下列安全技术准备工作：1.1.1审查模板结构设计与施工说明书中的荷载、计算方法、节点构造和安全措施，设计审批手续应齐全。1.1.2进行全面的技术交底，操作班组熟悉设计与施工说明书，并做好模板安装作业的分工准备。1.1.3对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并运至工地指定地点堆放。1.1.4备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。1.1.513、现场模板支架操作人员必须持证上岗。2、模板构造与安装符合下列规定：2.1模板安装按设计与施工说明书顺序拼装。木杆、钢管、门架等支架立柱不得混用。2.2模板及其支架在安装过程中，必须设置有效地防倾覆的临时固定措施。2.3现浇钢筋砼梁、板，当跨度大于4米时，模板起拱高度为全跨长度的1.5/1000,悬挑端起拱高度为3/1000。2.4安装上层模板及其支架时下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架，上层支架立柱应对准下层支架立柱，并在立柱底铺设垫板。25本工程全部采用钢管立柱支模。3、安装模板应保证工程结构和构件各部分的形状、尺寸和相互位置的正确，防止漏浆，构造应符合模板设计要求14、。模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠承受新浇砼自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。4、拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。5、对梁和板二次支撑前，其上不得有施工荷载，支撑位置必须正确。安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值。6、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：6.1梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。6.2钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200MM，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心，梁15、底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。6.3在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。6.4可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距的要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距纵横向各设一道水平拉杆。6.16、5钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用483.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接。6.6扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。6.7采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、架体水平杆构造与安装应符合下列规定：7.1每步的纵、横向水平杆应双向拉通。7.2搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：7.2.1 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同17、步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；7.2.2搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。7.3主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。8、施工时，已承受荷载的支架及附件，不得随意拆除或移动。9、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。10、吊运模板时，必须符合下列规定：10.1作业前检查绳索、卡具、模板上吊环，必须18、完整有效，在升降工程中设专人指挥，统一信号，密切配合。10.2吊运模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。10.3遇5级及以上大风时，停止一切吊运作业。11、木料堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周设置灭火器材。12、扣件式钢管作立柱支撑，其构造与安装应符合下列规定：12.1钢管规格、间距、扣件符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。12.2严禁将上下段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（二）搭设工艺1. 柱模板安装工艺流程:2墙模板安装工艺流程: 3梁模板安装工艺流程:4.楼板模板安装工艺流程: 地面铺设垫板支立柱安大小龙骨铺 模 板校19、标高及起拱加立杆的水平拉杆办 预 检（三）拆除要求1 模板拆除的一般要点：1.1 侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。冬期施工阶段，柱、墙模板及梁侧模板必须延缓拆模，待砼表面温度达到5时方可进行拆除，具体时间为梁侧及竖向构件模板应在砼浇筑3-4天方可拆除，模板拆除后及时对砼进行覆盖薄膜进行养护；防止拆模过早砼表面温差过大导致砼裂缝。1.2承重构件模板应在混凝土强度达到下列所规定的强度后，方可拆除，并在混凝土浇筑时留设同条件养护试块，以确定准确的拆模时间。经项目技术负责人及监理工程师同意，并在拆模申请书上签字后方可拆模。项 次结构类型结构跨度占设计强度的百分率20、1板L2m50%2L8m100%3悬臂梁100%1.3 已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。1.4本工程所有部位的模板支撑系统拆除必须经过项目技术负责人同意后方可拆除。2 模板拆除的一般要点：2.1设计无规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。2.2 模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、21、模板及配件的保护都有利。3 楼板、梁模板拆除工艺：3.1 工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和斜撑 拆除梁连接件及侧模板 下调楼板模板支柱顶翼托螺旋23cm 使模下降分段分片拆除楼板模板及支柱 拆除梁底模板及支撑系统3.2 拆除工艺施工要点：3.2.1 拆除支架部分水平拉杆，以便作业。3.2.2拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶翼托螺杆，然后向两端逐根下调，再接上条要求做后续作业。拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。4 墙模拆除工艺：4.1 墙模分散拆除工艺流程：拆除斜撑 自上而下拆掉穿墙螺栓及外楞 分层自上而下拆除内楞及竹编模板 模板及配件22、运输及维护4.2 墙模拆除工艺施工要点：4.2.1 分散拆除墙模的施工要点与柱模分散拆除相同。只是在拆各层单块模板时，先拆墙两端接缝窄条模板，然后再向墙中心方向逐块拆除。5 模板拆除应注意问题5.1 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a 严23、禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。5.2梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。53拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。5.4 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。5.5严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。5.6待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用24、。六、质量保证措施1、严格按照模板设计方案搭拆，安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置正确，构造应符合模板设计要求。2、模板的接缝要严密不漏浆；涂刷模板隔离剂时，不得污染钢筋和砼接槎处。在浇筑砼前，模板内杂物应清理干净。3、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且安装牢固。4、现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法应符合下表项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查梁截面内部尺寸+4， -5钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度32m靠尺和塞尺检查5、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计和规范要求，拆模时以同条件试25、块强度为依据；侧模拆除时的混凝土强度保证其表面及棱角不受损伤。6、支撑架搭设允许偏差：项 目允许偏差（mm）检验方法满堂支撑架垂直度10吊线和卷尺满堂支撑架间距-步距20钢尺检查满堂支撑架间距-立杆30钢尺检查纵向水平杆高差20水平仪或水平尺剪刀撑斜杆与地面倾角45度60度角尺七、模板安装、拆除及砼浇筑的安全技术措施1、泵送砼、泵送导管应及时根据砼浇筑量移位，严禁模板部分地方堆料过多。2、浇筑墙模板时，严禁分段成型浇筑法，应进行分层浇筑施工。3、混凝土浇筑方案，浇筑时应沿纵向由中间向两端推进，视梁的高度混凝土要分层浇筑，每层浇筑厚度不大于400mm，分层浇筑时上层混凝土应在下一层混凝土初凝前完26、成。4、模板与柱材料进场前进行严格检查，杜绝锈蚀严重有折痕等现象的不合格产品进场。5、立柱底部加设木垫板，严禁用砖支垫。6、支柱应按设计进行，纵横方向的加固支撑。7、立柱间距均匀，不得随意进行增减。8、模板堆放整齐，高度不得大于1.8M，且必须交叉存放以保证模板稳固。9、临边及墙模板必须搭设操作平台，并设双道护栏，严禁站在模板边缘操作。10、模板装拆划出警戒区，并设专人监护，严禁有未拆完的悬空模板存在。11、模板安装完毕，必须经工地施工负责人验收完毕后，方可进行下道工序。拆除之前砼强度必须达到要求，并上报申请，严禁私自野蛮拆除。12、模板上运输砼必须设立牢固、稳定的垫道。13、临边、洞口等处必27、须加设双道护栏，同时精心组织，避免同一垂直区域同时作业。14、按规范做好安全技术交底。15、模板吊运应认真检查绳索、卡具及模板堆放是否稳固。模板落下时必须加设垫杆，抽出索具，严禁塔吊硬拉硬拽。八、监测措施浇筑混凝土时，设专人在施工范围外观察架子是否有异常，浇筑砼时在施工范围外设水准仪对模板支架进行观测，必要时采用无棱镜全站仪观测。发现问题立即停止浇筑，迅速撤离施工人员，组织加固处理。九、文明施工措施1. 模板堆放位置严格按照施工平面图的布置要求堆放。2. 拆除下的模板按要求堆放并排列整齐。3. 废旧模板及时处理清运,保证施工现场整洁。十、施工应急救援预案（一）成立应急领导小组和成立应急救援队（28、1）、成立应急领导小组总 指 挥：总经理：曹晓岩副总指挥：副总经理：刘俊清组 员：邢庆毅、赵德铭、赵延安、王珉、曲焕章、宫文晋（2）、成立应急救援队：队 长：项目经理副队长：安全负责人、技术负责人队 员：各专业负责人、施工工长安装总公司应急反应组织机构框架图事故现场应急指挥：王寿文伤员营救组现场临时医疗组消防灭火组保卫疏导组物资抢救组抢救物资供应组后勤供给组事故现场应急指挥：王寿文伤员营救组： 张洪年现场临时医疗组：董先海消防灭火组：李在学保卫疏导组：王振物资抢救组： 张永才抢救物资供应组：、张大鹏后勤供给组：宋佳寅（3）、职能和职责应急小组：1）、事故现场应急指挥的职能和职责：2）、事故现场29、操作的指挥和协调；3）、现场事故评估；4）、保证现场人员和公众应急反应行动的执行；5）、控制紧急情况；6）、做好应急救援处理现场指挥权转化后的移交和应急救援处理协助工作；7）、做好消防、医疗、交通管制、抢险救灾等各公共救援部门联系工作；8）、与应急预案总指挥、副总指挥联系、协调工作。应急救援队：伤员营救组的职能和职责：1）、引导现场作业人员从安全通道疏散；2）、对受伤人员进行营救至安全地带。现场临时医疗组的职能和职责：1）、对受伤人员作简易地抢救和包扎工作；2）、及时转移重伤人员到医疗机构就医。消防灭火组的职能和职责：1）、启动场区内的消防灭火装置和器材进行初期的消防灭火自救工作；2）、协助消30、防部门进行消防灭火的辅助工作。保卫疏导组的职能和职责：1）、对场区内外进行有效的隔离工作和维护现场应急救援通道畅通的工作；2）、疏散场区外的居民撤出危险地带。物资抢救组的职能和职责：1）、抢救可以转移的场区物资；2）、转移可能引起新危险源的物品到安全地带。抢险物资供应组的职能和职责：1）、迅速调配抢险物资器材至事故发生点；2）、提供和检查抢险人员的装备和安全配备；3）、及时提供后续的抢险物资。后勤供给组的职能和职责：1）.迅速组织后勤必须供给的物品；2）.及时输送后勤供给物品到抢险人员手中。（二）报警程序紧急事故发生后，发现人应立即报警。（1）、向内部报警：向公司应急救援办公室等部门报警：简述31、出事地点、情况、报警人姓名。内部应急联系电话：应急救援办公室：85955891 安 全：85955891 生产部：85901448 质 量：85955893 工 会：85951353 保 卫：85952419 施 工：85901794 技 术：85954709 后 勤：85952419 人 事：85951708 财 务：85905247 医 务：85550345 办公室：85951354 设 备：85931064 救援一队（第一设备租赁公司）：85971994；救援二队（安装总公司）：85826097；救援三队（木业公司）：85973626；救援四队（钢结构公司）：85766882；救援五队（32、模架公司）：84236800；（2）、向外部求助：向急救中心等部门求助：详细准确报告出事地点、事态现状及报警人姓名、地址、电话。外部应急联系电话：火警：119 急救中心：120 联动：110（三）事故应急救援措施（1）、抢救受害人员。事故发生后，及时、有序、有效地清理事故现场，组织人员疏散、搜寻、急救与安全转送伤员，降低伤亡率，减少事故损失。（2）、监控潜在险情并及时消除。对发生在人口稠密地区的事故，应尽快组织工程抢险队与技术专家及时救援，控制事故继续扩大。（3）、指导和组织群众采取各种措施进行自身防护和互救工作，并迅速撤离出危险区域。（4）、及时切断现场电力和燃气，防止引发火灾和爆炸。对可能33、造成人体、动植物、土壤、水源等危害的物品，应迅速采取封闭、隔离、洗消等应急措施，并由卫生、环保等部门进行监测处置。（5）、担任事故现场应急救援任务的各组负责人要及时向公司应急救援办公室报告救援工作进展情况，以便及时调动、协调救援力量。（四）汇报程序（1）、对意外事故或紧急情况处理后，应在24小时内填写应急准备与响应措施报告书并上报管理者代表，安全科备案，事发单位自留一份备查，同时执行事故、事件报告调查处理程序。（2）、事故报告包括下列内容：1）、事故类型、发生的时间、地点、工程项目名称；2）、伤亡人数；3）、事故原因的初步判断、简要经过；4）、已经采取的救助措施和救助要求；5）、事故报告单位、34、人员、通信方式。（五）应急预案的培训与演练（1）、公司应急救援办公室分别采取适当的形式，每半年实施一次对公司员工的事故应急救援预案的教育培训，并保存教育培训记录。培训的内容：1）、灭火器的使用以及灭火步骤的训练；2）、个人的防护措施；3）、对危险源的突显特性；4）、事故警报；5）、紧急情况下人员的安全疏散；6）、各种抢救的基本技能；7）、应急救援的团队协作意识。（2）.应急反应演练应急预案确立后，经过有效的培训，公司人员应做到每年演练一次。（六）应急预案实施终止后的恢复工作（1）、应急预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场，需要移动现场物品时，应当做出标记和书面记号，妥善保管35、有关物证，并拍照录像最大限度地保护现场，并按照国家有关规定及时向有关部门进行事故报告。（2）、对事故过程中造成的人员伤亡和财务损失做收集统计、归纳，形成文件，为进一步处理事故的工作提供资料。（3）、对应急预案在事故发生实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制定提供经验和完善的依据。（4）、依据公司安全生产奖罚制度，对事故及过程中的功过人员进行奖罚。妥善处理好在事故中伤亡人员的善后工作尽快组织恢复正常的生产工作。十一、模板及支撑体系计算第一部分 扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高36、度为2.8m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.30m。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5080mm，间距200mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S37、=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1201.000+0.2001.000)=2.891kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.00038、+2.500)1.000=2.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 24.00cm3； 截面惯性矩 I = 14.40cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.891+1.402.250)0.2000.200=0.026kN.m 经计算39、得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02610001000/24000=1.103N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.8912004/(1006000144000)=0.036mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为3000.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 40、q = 0.9(25.1000.1203.000+0.2003.000)=8.672kN/m 面板的计算跨度 l = 200.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.208.6720.2000.200=0.159kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.15910001000/24000=6.638N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.200=0.602kN/m (2)模板的自重线荷载41、(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.602+1.200.040)=0.694kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.630+0.694)1.000=1.324kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯42、矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.324/1.000=1.324kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.321.001.00=0.132kN.m 最大剪力 Q=0.61.0001.324=0.794kN 最大支座力 N=1.11.0001.324=1.456kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.132106/53333.3=2.48N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度43、计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.578kN/m 最大变形 v =0.6770.5781000.04/(1009000.002133333.5)=0.204mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.000+0.0800.6941.0001.000=0.686kN.m 抗弯计算强度 f=0.686106/53333.3=144、2.85N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.699kN.m 最大变形 vmax=0.900mm 最大支座力 Qmax=7.980kN 抗弯计算强度 f=0.699106/4788.0=145.98N/mm2 支撑钢管的抗弯计算45、强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.98kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1502.800=0.419kN (2)模板的自重(kN)： N46、G2 = 0.2001.0001.000=0.200kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.0001.000=3.012kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.267kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.0001.000=2.250kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳47、定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.07kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.30m； l0 计算长度，取1.300+20.200=1.700m； 由长细比，为1700/15.9=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.537； 经计算得到=7071/(0.53748、457)=28.808N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.800=0.288kN/m2 h 立杆的步距，1.30m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2881.0001.3001.300/10=0.055kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.2349、.267+0.91.42.250+0.90.91.40.055/1.000=6.819kN 经计算得到=6819/(0.537457)+55000/4788=39.307N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!第二部分：梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=200mm， 梁截面高度 H=550mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。 梁模板使用的木方截面5080mm， 梁模板截面侧面木方距离250mm。 梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm250、。 梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度51、，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板52、直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)0.55=21.265N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 13.20cm3； 截面惯性矩 I = 7.92cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计53、算得到 M = 0.100(1.2014.256+1.402.970)0.2500.250=0.133kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13310001000/13200=10.069N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67714.2562504/(100600079200)=0.793mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm54、2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)0.550.50/1=10.63kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=10.633kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!第三部分 梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.055、 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.4m，梁截面 BD=200mm550mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.30m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方8050mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板56、支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.55+0.20)+1.402.00=19.870kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.55+0.71.402.00=20.894kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.25。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 57、= 25.5000.5500.500=7.013kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.500(20.550+0.200)/0.200=0.650kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.2000.500=0.200kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.357.013+1.350.650)=9.310kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.200=0.176kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩58、I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.349kN N2=1.340kN N3=0.349kN最大弯矩 M = 0.011kN.m最大变形 V = 0.009mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01110001000/12000=0.917N/mm2面板的抗弯强度设59、计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3581.0/(2500.00012.000)=0.145N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.009mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.340/0.500=2.680kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1252.6860、0.500.50=0.084kN.m最大剪力 Q=0.50.5002.680=0.670kN最大支座力 N=1.00.5002.680=1.340kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.005.005.00/6 = 33.33cm3； I = 8.005.005.005.00/12 = 83.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.084106/33333.3=2.51N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh 61、T截面抗剪强度计算值 T=3670/(28050)=0.251N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.916kN/m最大变形 v =5/3.841.916500.04/(1009000.00833333.4)=0.208mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求62、采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.373kN.m最大变形 vmax=0.663mm最大支座力 Qmax=1.019kN抗弯计算强度 f=0.373106/4788.0=77.85N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载63、标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.178kN.m最大变形 vmax=0.374mm最大支座力 Qmax=2.191kN抗弯计算强度 f=0.178106/4788.0=37.25N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，64、R=2.19kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.191kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1382.400=0.402kN N = 2.191+0.402=2.594kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的65、长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.30m； l0 计算长度，取1.300+20.300=1.900m； 由长细比，为1900/15.9=120 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=2594/(0.458457)=12.400N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，166、.30m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.3001.300/10=0.034kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=2.191+0.91.20.331+0.90.91.40.034/1.000=2.633kN经计算得到=2633/(0.458457)+34000/4788=19.791N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！第四部分：墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度200mm，高度2950mm，两侧楼67、板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用5080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm。 对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+450+450+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产68、生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取1.500h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=18.030kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.918.03069、=16.227kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。 荷载计算值 q = 1.216.2270.500+1.403.6000.500=12.256kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 12.00cm3； 截面惯性矩 I = 7.20cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标70、准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.226kN N2=3.370kN N3=3.370kN N4=1.226kN 最大弯矩 M = 0.076kN.m 最大变形 V = 0.497mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/12000=6.333N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.497mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计71、算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.5016.23+1.40.503.60=12.256kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.5016.23=8.114kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.324kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.253kN 经过计算得到最大变形 V= 0.138mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例72、中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = 213.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.324106/53333.3=6.08N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33241/(25080)=1.215N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.138mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/2573、0,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.547kN.m 最大变形 vmax=0.126mm 最大支座力 Qmax=13.444kN 抗弯计算强度 f=0.547106/9576.0=57.12N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.444 对拉螺栓强度验算满足要求!附图1、梁支模大样图2、墙模板支模大样图3、板模板支模大样图