1、目录:1. 工程概况12. 编制依据23. 防护棚搭设形式24. 材料要求35. 防护棚受力计算36. 防护棚搭设187. 防护棚拆除218. 防护棚的验收与保护219. 安全措施及要求2210. 防护棚工程组织机构及人员安排及应急预案错误！未定义书签。11. 附图221、工程概况1、工程名称：金橄榄广场项目一期工程2、建设单位：3、施工单位：3、监理单位：4、工程设计单位：木工程位于广元市利州区，南临苴国路、东临石器路、西临东苑路、北临广元市文化艺术屮心。 业主为广元市蜀北橄榄油开发有限责任公司，设计为成都惟尚建筑设计有限公司。本工程为A.B二 幢住宅楼(31层、建筑高度104. 70m)及2、商业裙房组成，地下共2层，1层局部设夹层。根据施工需要，木工程裙楼施工配设4台塔吊，裙楼主体施工完成拆除2台塔吊；住宅楼施工 共设置2台塔吊和2台人货升降机解决结构施工阶段的垂直运输。为了保证总工期的完成和提前完 成，在高层施工达到悬挑脚手架第一步搭施完成，落地脚手架即行拆除，地下车库等公用构筑物的 开工条件成熟，一旦形成立体交叉施工，安全生产形势的严重性就会凸现。按照相关规定，必须在 塔吊围转半径内的办公楼、生活设施、人员进出主要通道、主要的机械设备、临设人货电梯主口通 道等搭设防护棚，以确保安全生产。防护棚搭设具体位置详附图金橄榄广场项目一期工程防护棚 搭设平面布置图。2、编制依据2. 13、金橄榄广场一期施工图纸；一. 2金橄榄广场一期施工组织设计；2. 3金橄榄广场项目一期工程脚手架施工方案2.4建筑施工扌II件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)中国建筑工业出版社；2.5钢结构设计规范(GB50017-2003)屮国建筑工业出版社；2.6建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)中国建筑工业出版社；2. 7建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)2.8建筑施工脚手架实用手册2. 9国家有关法律、法规。3. 防护棚搭设形式3. 1.中庭防护棚在A、B两栋主楼之间的中庭部分设冇两台施工电梯，干拌砂浆储存罐和装修材料的堆场等， 是上下班人员比较集屮的部位，木4、屮庭为满足小型车辆出入，在主入口位置采用槽钢搭设，主入口 以内的部分采用满堂钢管架搭设双层防护，防护棚由上、下两层钢管网架组合而成，横杆间距不大 F 0. 8m,双层Z间60 cm,确保防护棚的安全性，在设置通道两侧的立杆；根据规范和工程实际要 求，钢管网架上先后设置安全网、模板；防护棚四周为1.2米高的栏杆，防止坠物从防护棚往卜坠落。搭设的具体部位详附图屮庭防护棚平而布置图、主入口防护棚剖而图、中庭过道防护棚 剖面图。3.2. 钢筋场防护棚：木工程共设置两个钢筋制作场，防护棚搭设的宽度为6米宽，12米场，立杆间距1. 8米，水 平杆步距1.5米，防护棚四周满啦剪刀撑。防护棚顶部由上、下两层钢5、管网架组合而成，横杆间距 不大于0. 8m,双层Z间60 cm,防护棚四周为1. 2米高的栏杆，防止坠物从防护棚往下坠落；栏杆 外侧设置安全广告牌。搭设的具体部位详附图A、B区钢筋制作场防护棚平面布置图、钢筋制 作场防护棚剖面图。3.3. 生活区防护棚搭设生活区工人宿舍为两层活动板房，宿舍的防护棚搭设高度为7. 2米，宽度为6. 5米，搭设范围 在塔吊旋转覆盖范围内所冇的板房均搭设防护棚，英他厕所和过道防护棚搭设高度为5米。搭设的 具体部位详附图生活区防护棚平面布置图、生活区防护棚剖面图。4. 材料要求1钢管：采用DN48X3. 5焊管，材质应符合GB/T13793或GB/T3092规定，质量6、应符合GB700-79 普通碳素结构钢技术耍求中Q235A钢耍求。弯曲变形、锈蚀钢管不得使用；脚手架钢管每根最 人质量不应犬于25kgo2. 扣件：扣件及其附件符合GB978-67可锻铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8 的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB95-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴合而必须严格整形， 保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小Timm,扣件表 面应进行防锈处理。脚手架采用的扌II件，在螺栓拧紧扭力矩65Nm吋，不得发生破坏。3.7、 脚手板：上层钢管网采用铁芭网片，下层钢管网采用模板。4. 安全网：采用密目式安全网。5槽钢：主入口槽钢采用200X 100X 10的规格，采用高强螺栓连接。高强螺栓、焊条等。5. 防护棚受力计算本工程防护棚以两层活动板房的防护棚为计算代表计算依据：依据：建筑施工髙处作业安全技术规范JGJ80-91、建筑施工扣件式钢管脚于-架安全技术规范JGJ130-201 U3. 参数信息 立杆纵距(m) : 1. 500；立杆步距(m) : 1. 500；立杆横距(m) : 6. 500防护棚高度(m): 7. 000；上下防护层间距(m): 0.350；防护层层数:2钢管类型:0)48x3.0；水平钢管8、间距(m): 0. 600扣件连接方式：单扣件;扣件抗滑移折减系数:0. 800立杆布置方式：格构柱；立杆计算长度系数Ml： 1.300；斜撑计算长度系数p2： 1.300顶层水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设斜撑与立杆连接点到地面的距离(ni): 6. 200横向斜撑与顶层防护层连接点到立杆的距离(m): 2. 500格构柱截面边长(m) : 0. 400各防护层满铺脚手板1 11 1/1 1/羽刀撑水平杆1 1/、/1 1/扫地杆1 1%4. 荷载设计防护层防护材料类型:木脚手板；防护层防护材料自重标准值gkl(kN/m2): 0. 350栏杆与挡脚板类型：栏杆冲压钢；栏杆与挡脚板自重标准值9、gk2(kN/m) : 0. 160纵向外侧防护荷载标准值gk3 (kN/m) : 0. 200高空坠落物最人荷载标准值Pk (kN): 1.000三、纵向水平杆验算承载力使川极限状态格构柱：Q 二 1.2X (gkiXa+q)二 1.2X(0.350X0.600+0.034)二 0. 293kN/mP 二 1.4XPk 二 1.4X 1.000 = 1. 400kN钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4. 490cm3I 二 10. 78cm1第一种工况1.400.293 (kN/m)I 400 I1500I 400支撑计算简图支撐弯矩图(kN. m)变形的计算按照规范要求采用静10、荷载标准值，受力图与计算结果如下:1.000.244 (kN/m)400 I1500I 400支撑变形计算受力图(mm)支撑变形图(nun)连续梁支座反力复核验算:连续梁受力累加：Pn=O. 244X2. 300+1. 000=1. 6kN支座反力从左到右和加：Rn=0. 403+0. 895+0. 295+(-0. 032)=1. 6kN杆件受力PnRn,是平衡的，支座反力复核验算通过！ 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。已知力对B点取矩:-(0. 244X2. 3002/2+1. 000X2. 100) =-2. 70kN. m 求出的支座反力对B点取矩：(顺时针力矩)支:11、0. 403X2. 300=0. 93支2: 0. 895X1.900=1.70支3: 0. 295X0. 400=0. 12顺时针力矩之和:0. 93+1. 70+0. 12=2. 75KN. m顺时针力矩和逆时针力矩大小近似和等，弯矩复核验算通过！第二种工况1.40( .293 (kN/m)J il l 丄*1500厶A厶BI 400 I1500I 400 I支撑计算简图支撑弯矩图(kN. in)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1.244 (kN/m)j 1111500 A400 I支撑变形计算受力图(mm)1.373支撑变形图(nun)连续梁支座反力复核验算12、：连续梁受力累加：Pn=O. 244X2. 300+1. 000=1. 6kN支座反力从左到右相加：Rn=(-0. 448)+1. 229+1. 229+(-0. 448)=1. 6kN杆件受力PnRn,是平衡的，支座反力复核验算通过！连续梁弯矩复核验算：假定顺时针方向力矩为正力矩。已知力对B点取矩:-(0. 244X2. 30072+1. 000X 1. 150)=-l. 80kN. m 求出的支座反力对B点取矩:(顺时针力矩)支:-0.448X2. 300二-1.03支2: 1.229X1.900=2. 34支3: 1.229X0. 400=0. 49顺时针力矩之和:(-1. 03)+2.13、 34+0. 49=1. 80KN. m顺时针力矩和逆时针力矩人小近似相等，弯矩复核验算通过！5. 抗弯验算Mmax = 0. 337kN mQ= M/W = 0. 337X 106/4490. 000 = 75. 057N/mm2=$ f = 205. ON/mm2 抗弯验算CJWf,满足要求！6. 挠度验算Vmx = 1. 373mmv = minmaxla, ai/150, 10 = minmax(1500, 400)/150, 10 = 10mm 挠度验算V论Wv,满足要求！7. 支座反力计算Rmax = 1.654kN四、横向水平杆验算承载力使用极限状态格构柱：F = 1.2X (g14、kiXa+q) X (la+ai)/2 = 1. 2X (0. 350X0. 600+0. 034) X (1. 500+0. 400)/2 = 0. 278kN/mP 二 1.4XPk 二 1.4X 1.000 = 1.400kN钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W 二 4. 490cm3I 二 10. 78cm4第一种工况力学模型图：0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.2814002100 I 2300 I 21001400支撑计算简图0.206支撑弯矩图(kN. m)变形的计算按照规范要求采川静荷载标准值，受力图与计算结果如15、下:0.230.230.230.230.230.230.230.230.230.23、亠厶B14002100 I 2300 I 2100I400支撐变形计算受力图(mm)支撑变形图(mm)连续梁支座反力复核验算:连续梁受力累加：Pn=O. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+1. 000=5. 4kN支座反力从左到右相加：Rn二0 309+1. 606+1. 288+1. 16、300+1. 062+(-0 157)二5. 4kN杆件受力PnRn,是平衡的，支座反力复核验算通过!连续梁弯矩复核验算：假定顺时针方向力矩为正力矩。己知力对B点取矩:-(0. 232X0. 000+0. 232X0. 406+0. 232X0. 811+0. 232X1. 217+0. 232X1. 622+0. 232X2. 028+0. 232X2. 433+0. 232X2. 839+0. 232X3. 244+0. 232X3. 650+0. 232X4. 056+0. 232X4. 461+0. 232X4. 867+0. 232X5. 272+0. 232 X 5. 678+0.17、 232 X 6. 083+0. 232 X 6. 489+0. 232 X 6. 894+0. 232 X 7. 300+1. 000 X 7. 100) =-23. 20kN. m 求出的支座反力对B点取矩：(顺时针力炬)支1:0.309X7. 300=2. 26支2:1.606X6. 900=11.08支3:1.288X4. 800=6. 18支4:1.300X2. 500=3. 25支5:1.062X0. 400=0. 42顺时针力矩之和:2. 26+11. 08+6. 18+3. 25+0. 42=23. 19KN. m顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!第二种工况18、力学模型图：0.280.28 1.4CP80.280.280.280.280.280.280.28A1丄 m b14002100 I2300 I 21001400支撑计算简图支撑弯矩图(kN. m)变形的计算按照规范要求釆用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:NA* 、卩qFA* 、pq卩q乞厶厶厶厶厶bI4002100 I 2300 I 21001400支撑变形计算受力图(mm)支撑变形图(nun)连续梁支座反力复核验算:连续梁受力累加：Pn二0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 2319、2+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 2 32+0. 232+0. 232+1. 000=5. 4kN 支座反力从左到右相加：Rn=(-0. 846)+2. 320+1. 804+1. 197+1. 130+(-0. 198)=5. 4kN杆件受力PnRn,是平衡的，支座反力复核验算通过！连续梁弯矩复核验算：假定顺时针方向力矩为正力矩。已知力对B点取矩:-(0. 232X0. 000+0. 232X0. 406+0. 232X0. 811+0. 232X 1. 217+0. 232X 1. 622+0. 232X2. 028+0. 232X2. 43320、+0. 232X2. 839+0. 232X3. 244+0. 232X3. 650+0. 232X4. 056+0. 232X4. 461+0. 232X4. 867+0. 232X5. 272+0. 232 X 5. 678+0. 232 X 6. 083+0. 232 X 6. 489+0. 232 X 6. 894+0. 232 X 7. 300+1. 000 X 5. 850) =21. 90kN. m 求出的支座反力对B点収矩：(顺时针力矩)支:-0.846X7. 300二-6. 18支2: 2.320X6. 900=16.01支3:1.804X4. 800=8. 66支4:1. 21、197X2. 500=2. 99支5:1. 130X0. 400=0. 45顺时针力矩之和:(-6. 18)+16. 01+8. 66+2. 99+0. 45=21. 93KN. m顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过！第三种工况力学模型图：0.280.280.280.280.2J1.4C0.280.280.280.280.28:_!:_ _ _ _ _V J：_ _ _ _ _ _ _ _1:_: P21厶21厶 厶B14002100 I 2300 I 2100I400支撑计算简图支撑弯矩图(kN. m)变形的计算按照规范要求釆用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:0.23022、.230.230.230.2：1.0C0.230.230.230.230.23、!7!7 P7!7fP, P7P7f7 PARI4002100 I 2300 I 2100I400支撐变形计算受力图(nun)支撑变形图(mm)连续梁支座反力复核验算:连续梁受力累加：Pn=O. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+0. 232+1. 000=5. 4kN支座反力从左到右相加：Rn=0. 0423、6+0. 729+1. 929+1. 929+0. 729+0. 046=5. 4kN杆件受力PnRn,是平衡的，支座反力复核验算通过！连续梁弯矩复核验算：假定顺时针方向力矩为正力矩。已知力对B点取矩:-(0. 232X0. 000+0. 232X0. 406+0. 232X0. 811+0. 232X 1. 217+0. 232X1. 622+0. 232X2. 028+0. 232X2. 433+0. 232X2. 839+0. 232X3. 244+0. 232X3. 650+0. 232X4. 056+0. 232X4. 461+0. 232X4. 867+0. 232X5. 272+24、0. 232 X 5. 678+0. 232 X 6. 083+0. 232 X 6. 489+0. 232 X 6. 894+0. 232 X 7. 300+1. 000 X 3. 650) =-19. 70kN. m 求出的支座反力对B点収矩：(顺时针力矩)支:0. 046X7. 300=0. 34支2: 0. 729X6. 900=5. 03支3: 1.929X4. 800=9. 26支4: 1.929X2. 500=4. 82支5: 0. 729X0. 400=0. 29顺时针力矩之和:0. 34+5. 03+9. 26+4. 82+0. 29=19. 74KN. m顺时针力矩和逆时针25、力矩大小近似和等，弯矩复核验算通过！1. 抗弯验算Mmax 二 0. 702kNmO= Mmax/W = 0. 702X 106/4490. 000 = 156. 347N/mm2 f = 205. ON/nun2 抗弯验算CTWf,满足要求！2. 挠度验算Vcjux = 7. 72mmv = minmaxh, ai/150, 10 = min max (6500, 400)/150, 10 = 10mm 挠度验算V论Wv,满足要求！3. 支座反力计算Rmax = 3. 035kN五、扣件抗滑承载力验算R( = 0. 80 X 8. 00 = 6. 40kNRwx 二 3. 035kNRmax26、WRc,满足要求!六、斜撑稳定性验算斜撑与立杆的夹角 6 = arc tan (li/(H-h2) = arctan (2500. 0/ (7000. 0-6200. 0) = 72.26第1层防护层传递给斜撑荷载计算承载力使用极限状态格构柱：F = 1.2X(gkiXa+q)X(la+ai)/2 = 1. 2X (0. 350X0. 600+0. 034) X (1. 500+0. 400)/2 = 0. 278kN/mP = 1.4XPk = 1.4X 1.000 = 1.400kN横向斜撑计算简图如下：0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.227、8 0.2814002100A2300 I2100 I 400 B支撐计算简图NA* 、pq卩qFA* 、pq卩q乞厶厶厶厶厶bI4002100 I 2300 I 21001400支撑计算简图0.280.280.280.280.2J1.4C0.280.280.280.280.28A 1丄I I I- I- #1111111丄 b14002100 I2300 I 21001400支撐计算简图横向斜撐最大支座反力：2. 441kX横向斜撐轴向力：N31 = Rsmax/cosai = 2. 441/cos (72. 3 ) = 8. 009kNN = N31 = 8. 009kN斜撑自由长度:h 28、= hi/cosai = 0. 350/cos(72. 3 )= 1. 148m斜撑计算长度lo = k|J2h = 1. 155X 1.300X 1. 148 = 1. 724m长细比入二 lo/i = 1724. 301/16. 00 = 107. 77入W250,满足耍求！查规范JGJ130-2011 表得,(p= 0.530o= N/(pA) = 8009.168/(0.530x424.0) = 35.626N/mm2OW f205N/nun2满足要求！第2层防护层传递给斜撐荷载计算承载力使川极限状态格构柱：F = 1.2X(gkiXa+q)X(la+ai)/2 = 1. 2X (0.29、 350X0. 600+0. 034) X (1. 500+0. 400)/2 = 0. 278kN/m横向斜撐计算简图如下：0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28a A A bI 10061400A M苍I 400 1006 I4488I 1 1 1 J J J 支撑计算简图横向斜撐最大支座反力：3.215kX横向斜撑轴向力：N32 = Rsmax/cosOi = 3. 215/cos (72. 3 ) = 10. 549kNN = N31+N32 = 18. 558kN斜撑自由长度:h = (H-(n-l)hi-h2)/cosai30、 = (7. 00-0. 350-6. 20)/cos(72. 3 )= 1.476m斜撑计算长度lo = kp2h = 1. 155X 1. 300X 1.476 = 2. 217n)长细比入二 lo/i = 2216. 958/16. 00 = 138. 56入W250,满足要求！査规范JGJ130-2011 表得,(p= 0.353a= N/(pA) = 18557.909/(0.353x424.0) = 123.991N/mm2(JW f =205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算立杆荷载计算8. 防护棚结构自重Ngm钢管长度：L = nX (L+ ai) X (lb+2Xai)/31、a+l)/2+lb+2(li2+(H-h2)2)0-5+4XH = 2X (1. 500+0. 400) X (6. 500+2X0.400)/0. 600+1)/2+6. 500+2 X (2. 5002+ (7. 000-6. 200)2)0-5+4 X 7. 000 = 71. 266m扣件数量:m 二 2Xn(lb+ai)/a-3)/2+1 X4 = 2X2X (6. 500+2X0. 400)/0. 600-3)/2+14 = 34个Noik = 0. 034XL+0. 015Xm = 0. 034X71. 266+0. 015X34. 333 = 2. 952kN9. 防护棚构配件32、自重NG2k防护层防护材料自重标准值NG2ki = nXgkiX (la+ai) X (lb+2Xai)/2 = 2X0. 350X (1. 500+0. 400) X (6. 500+2X0. 400)/2=4. 854kN栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 = gk2X (la+ai) = 0. 350 X (1.500+0. 400) = 0. 304kN纵向外侧防护自重标准值NG2k3 = gk33X (la+ai) = 0. 200X(1.500+0. 400) = 0. 380kNNc2k = Nc2ki+NG2k2+NG2k3 = 4. 854+0. 304+0. 380 = 5.33、 538kN经计算得到，静荷载标准值:Nok= Ncik+Nczk = 2.952+5.538 = 8. 491kN10. 冲击荷载标准值NqkNqr = Pk = l.OOOkN立杆荷载设计值：N = 1.2XNGk+1.4XN(jk = 1.2X8. 491+1.4X1.000 = 11.589kN 立杆的稳定性验算立杆长细比验算立杆自由长度h収立杆步距1. 500m立杆计算长度lo = kXpiXh = 1. 155X1.30X1.500 = 2. 252n)长细比入=2252.250/16.00 = 140. 766入W210,满足要求！立杆稳定性验算查规范JGJ130-2011 表得34、，(p= 0.345a= N/4/(pxA) = 11588.974/4/(0.345x424.000) = 19. 813N/mm2OW f=205N/mm2,满足要求！八、立杆地基承载力验算立杆底垫板平均压力P = N/ （k（ A） = 11.589/（1.000X0. 250） = 46. 356kPaPWfak二 150. OOOkPa，满足要求！6防护棚搭设6.1. 搭设步骤施工现场防护棚搭设人体需分三步走：1）第一步：待基础阶段基木完成，回填土结束，地下室顶板以外的场地全部硬化完成，布置 临时设施，从二期施工场地范围搬迁至一期的施工场地。2）第二步：在塔吊围转半径范围内的办公楼，35、宿舍楼、食堂、生活区、施工工棚，材料仓库 及时搭设防护棚。3）第三步：结构施工达到一定高度，人货电梯投入使用前，外侧通道口、A、B栋主楼中庭 搭设双层防护棚。6.1、施工准备技术人员应熟悉上部图纸，熟悉各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物料进场, 其中包括*48X3. 51钢管、对接卡口、直角扣件、旋转扣件和安全网等，以备外脚手架搭设使用；冇关作业班组应织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应当组织冇关技术人员 和安质人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。架了工必须具备国家标准特种作业人员安全 技术考核管理规则的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从36、事脚手架安 装、拆除作业。6.2、防护棚式样选择1）对平屋面的临建（如彩钢板搭设的办公楼及平屋面宿舍）即在屋面上，用048X3.5钢管 作双层构架和搁栅，在双层搁栅上均须满铺竹芭，竹芭须用18#铅丝与钢管四点扎牢，二层防护棚 之间距离不小于350mm,底层防护棚距离临建屋石高度亦不小于350mm。具体详附图2）钢筋制作场上空防护棚搭设，在外侧沿四周根用48X3.5钢管作立柱，四周立杆 满设剪刀撑，防护棚顶采用048X3.5钢管作双层牵杆和付搁栅，上满铺竹芭，18#铅丝四点扎牢。 具体详附图。3）施工通道主入口防护棚搭设采用200X 100X 10槽钢，用高强螺栓和焊接连接安装而成， 防护棚顶满37、铺钢管钢管搁栅，用扣件扣结而成，上满铺双层竹芭或模板而成通道防护棚。具体构造 详附图。4）人货电梯外侧防护棚搭设，采用一般常规做法，即立柱，牵杆，搁栅均用048X3.5钢 管作主材，用扣件扣结而成主架上铺双层竹芭或模板。具体搭设详附图。6.3、防护棚搭设要求1搭设的基木要求是：横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺连接牢固，受荷安全、 有安全操作空间、不变形、不摇晃。2.防护棚的搭设严格遵守以下施工流程：立杆钢管定位一两侧立杆搭设一下层主梁钢管一下层模板、安全网铺设一上层主梁钢管搭设一 上层模板、安全网铺设一立杆剪刀撑搭设一栏杆安全网安装一安全广告安装6.3、防护棚的搭设除了按顺序搭设外，还得38、注意下列事项：（1）按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；（2）及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全；（3）拧紧扣件（拧紧和程度要适当）；（4）有变形的杆件和不合格的扌II件（有长度、扌|接不紧不紧等）不能使用；（5）搭设工人必须佩挂安全；（6）随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大；（7）没冇完成的防护棚，在每日收工时，一定要确保钢管网架稳定，以免发生意外；(8) 防护棚的上、下侧均要满挂安全网，网边沿与横杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的 间距应不大于50cm,边沿投挡板，相临两网Z间的拼接要严密。6.4、搭设的一般规定(1) 架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操39、作方法，并将符 合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物。(2) 架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硕底带钉易 滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、 乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在钢管网架上非工作停留。(3) 凡遇六级以上大风或下雨天气吋,不得进行作业。雨后作业应待管架上雨吹干后进行， 防止滑落。(4) 在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必耍时变更位置后方可 进行作业，不允许将电源线拉在脚手架止，以防止漏电伤人。(5) 不在防护棚上附装机械设备、拉缆风绳等。(640、) 搭设防护棚必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用，扣件螺栓应满足正常状况下的扭力矩要求(56kgni)。(7) 脚手架搭设的技术要求及允许偏差序号项目技术要求允许偏差1立杆垂直度：Hmax30mHmaxW 100mm2间距步距偏差+ 20mm柱距偏差50mm排距偏差20mm3横杆高差杆两端20mm同跨同一横截面内的高差10mm4扣件安装扣件距离中心节点W150mm相邻立柱对接扣件高 差-50mm5脚手板外仲偏差、搭接050mm防护棚拆除1、在防护棚拆除前应作好以下工作：(1) 对防护棚进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除防护棚安41、全的隐患，应先对 防护棚进行修整和冋固，以保证防护棚的拆除过程屮不发生危险；(2) 在拆防护棚时，应先清除铺设层上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入 容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集屮的集屮装入容器内运下。(3) 防护棚在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设 备的数量，拆除的安全措施和警戒区域。2、严格遵循拆除顺序，由后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：铺设层一次梁钢管一主梁钢管。3、拆除防护棚时，下部的岀入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，述应在岀入口 处置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；4、在拆除的防42、护棚周围，于坠落范围明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆 脚手架吋无其他人员入内；5、防护棚人工拆除，上下运输也为人工传递，拆下的钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及 时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进 行保养，保养后送仓库保管以备今后使用；6、防护棚拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业；7、拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。8、防护棚拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。8、防护棚的验收与保护11. 防护棚在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。主要检查拉杆、钢丝绳的可靠连接,43、 各钢管连接卡扣的紧固，根部外架的卸载措施，铺设层的完整性，防护棚的防雷接地。12. 在检查验收过程中，要特别注意扣件的紧固程度，扣件并不是拧得紧越好。对于拧紧力矩大于 70N - m的扣件，耍认真检查冇无裂缝、变形，如果发现有上述弊病应立即调换，调上的扣件的螺 栓应紧固在4070N m。13. 防护棚在验收合格通过投入使用后，必须对其进行Fl常的保养和定期的全面检查和整修，才能 保证其安全使用。防护棚日常的保养和维修必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次。 所以要求作业队防护棚进行日常的和定期的保养和维修，尤其是毎次强风、暴雨过后都要认真检查 整修后方可使用。防护棚保养整修的主要内44、容有：(1) 检查主梁连接是否冇所松动，而层冇无过多堆放杂物；(2) 检查明确防护棚的整体和局部的垂直、水平偏差。如发现垂直度有异常现象，应及时加固 和消除隐患。(3) 各类扣件的涂油和紧固。检查扣件吋先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆吋针方向 松儿才螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。(4) 检查脚手板冇否松动、悬挑，述要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。(5) 与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。(6) 要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡松、栏杆和接地防雷等安全设施进 行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有45、损坏者要及吋调换，如有松 动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。(7) 检查防护棚的荷载情况，使英不超过设计荷载，如冇超载应及时卸荷至设计荷载。14. 防护棚的口常保养和定期检杳，都耍有记录。15. 防护棚使用中必须经常检查，清除回面层上的杂物，严禁在防护棚上堆积施工材料，或上人, 以免管架发生超载，造成事故。9 安全措施及要求1所冇操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录, 进行详细的安全技术交底。16. 每一道防护棚搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。17. 防雷击接地措施，采用4X40镀锌扁铁与木建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电阻不得大 于要求的10 Qo4及时收集气彖资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。5焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。18. 防护棚上不得堆放钢筋，模板等材料。19. 防护棚拆除程序与安装程序相反，拆除吋，应将防护棚材料逐一传递至楼层或转料平台上, 再按步骤拆除，严禁乱丢及高空坠物。10、附图(1) 、金橄榄广场项目一期工程防护棚搭设平面布置图(2) 、生活区防护棚搭设施工图(3) 、钢筋场防护棚搭设施工图(4) 、中庭防护棚搭设施工图