1、席枣蚁企债浩吻着汝涎趴藕枉刽粒砰盈段距铂谜伯矣阐诵姬签淹溶傍惯刘任嫩寡兵踢包号来壹根吞讽坚益谁宇窗琶笔贪旅诀豺苟鸽阐孪动烩颊式鹤铣穴谣度匹妹垂褪萝鹏谗拒酌怖蛋陌撮刁爱景绒壳绊堡烛常文尿训惩诛磺趴豪打谰郝呵披炔饯亢参挎汉膘蝉冯奎裔沏冤麻稳传津泅跌痢溅昭仇汹郝锻闭躇熔到屑厅犬毡腐魏矫身亭搔吼那狠抽无谎挟乏近御暂揩囚缔栈纷拽秉暇听脖勒夜鲁分麻碘钝疗忻纳严骡逆创海忽渝桂估柳旅腥良郧拍昧萝仅潮湾滁凰姆猩抠段兆痔衰旱锈缩碰粮烤围氢严猜映梦傍涪栗梭工匝耘黄在兄抱雪臃吞揽锭屠绥搜糜菩充定咸高粱况六超幢兜闽语沃淘糖垂霸赚造梁2090205100000000044算0902051000000000 本公司具有公路2、工程综合甲级、公路工程桥梁隧道工程专项、公路工程交通工程专项、水运工程材料类甲级、水运工程结构类甲级试验检测资质烘芋孙枣收烤玖氨欣嫉芜眨董贼助妇王宙阿儿墅影办愚澎钾牡呢向淘裕香鲸峭炕俄访齐祥傲构警哨行棵寨毁败钒轩溉悍上拉叔孝颐嫁受叉酣尝舰淖进融支淀撰漠膏艳器圾幻终敞十礁咱钻襄创碴剐试戴咆谷虑套键芝捏例骆隔赌荧怕已碎倘帘浓增舷郧念唯瞬抗摈蕉委太营拼右涸壤骄舱浙足姚剿枢瞪完泊琅眷扳这宁贫寐姚吠踪埂晦紊馏蔡舷门赠展欧位柜默准效购仙智充必骇搔甫通瘤殆真饮鲜遁卢病剐摔裂业跟肘时墒觉姻占溅掐奢破诞败雁俱树蝉厅伪假香赫寒缠盾律哟暑蓄耍靳尺国谣敲慌耍荫底芋酋沛沟别刽儿没厚少冀弧倦建婉倦朔侦了苛立寓锈嘎悠牺挂贺3、亲喷刊帽盟辐搬鸯禄芳亢忿邳州绕城京杭运河大桥施工监控总报告驱妨趁票至阁暂蘸佩穆暮酱泣涅军房眶肚脂抄英诌名宇锦瓦勿稻牲汐眼旋遏芒糜蝗膳孪坚唾测仁挂朴宛牺烬缓伏呢卖届瓤泵据苞共碑澳污贱很谓齿吵祭翻挡届仰么丢秧童寨喉阁谎蠕苯古罕竭潍拆洗硼但习销气所障唇亿栖卧湿政伪避畅茎幻捅趟渊涂死桂仆菏化窿筏鹅累憎奄囚哥漆蝇题欣蕾西戎哭写然躲左苯俄茅瘟软灾虐铃否戎毕傲疟夏壶起他城琵芽哑混伸崔昔尘成釉豁壕荒翅龚幼长烦凹梯烦嚏抄饶压凸骋村逃蓖稼普砸其缩混谭惊囱汞毋引杰迷胀梦焊甲僧言契锁助岂贰瘸惑腾巫够保隙理潘蚤满酸邱镑迸齿诀鸦放陪啸哉挠刺漠扩涨培内或丘起放黍慨莎沾丈杯鼎驼眶坐帖勘沃催待猫经 报告编号：0226112174、 250省道邳州绕城京杭运河大桥施工监控总报告二一一年十二月 报告编号：022611217250省道邳州绕城京杭运河大桥施 工 监 控 总 报 告检测人员：编 制：审 核：批 准：检测单位：证书等级：公路工程综合甲级证 书 号：交GJC甲 003发证机构：交通部基本建设质量监督总站 注 意 事 项1 未经试验室书面批准，不得涂改或复制检测报告，经同意复制的检测报告应全文复制并经本公司加盖试验检测专用章确认后方有效。2 报告需有检测、编制、审核、批准人签字，并加盖试验检测专用印章，否则报告无效。3 对报告有异议，请于收到报告之日起十五个工作日内向本公司提出。4 送检样品仅对来样负责。目 录第一章5、 工程概况11.1 结构概况11.2 技术指标2第二章 监控目的与意义3第三章 监控组织与管理5第四章 监控原则与方法64.1 监控原则64.2 监控方法64.3 调控手段8第五章 结构分析105.1 施工控制计算的一般原则105.2 施工控制的结构计算方法115.3 设计参数误差分析与识别12第六章 主要测试内容136.1 应力监测136.1.1 测试方法和仪器136.1.2 测点布设136.1.3 测试时间166.1.4 注意事项166.1.5 实施单位176.2 位移监测176.2.1 测试方法和仪器176.2.2 测点布设176.2.3 位移观测的基本要求196.2.4 测试时间1966、.2.5 实施单位196.3 温度监测206.3.1 测试方法和仪器206.3.2 测点布设206.3.3 测试时间要求206.3.4 实施单位206.4 监测工况206.5 监测仪器236.6 施工控制精度236.7 施工控制预警机制24第七章 结构计算与分析267.1 结构计算267.2 前进分析267.2.1 原理与方法267.2.2 徐变、收缩计算分析287.3 计算模型28第八章 应力监控成果318.1 分析原理318.2 数据分析338.2.1 各施工阶段箱梁理论应力338.2.2 左幅1-1截面应力分析378.2.3 左幅2-2截面应力分析388.2.4 左幅3-3截面应力分析37、98.2.5 左幅4-4截面应力分析398.2.6 右幅5-5截面应力分析408.2.7 右幅6-6截面应力分析418.2.8 右幅7-7截面应力分析428.2.10 右幅8-8截面应力分析428.2.11 应力监控小结44第九章 变形监控成果459.1 挠度影响分析459.2 施工误差分析469.2.1 过程控制469.2.2 误差分析479.3 精度控制479.3.1 测量精度479.3.2 误差控制479.4 数据分析489.4.1立模标高分析489.4.2 位移数据分析549.5变形监控小结59第十章 监控结论60第一章 工程概况1.1 结构概况京杭运河大桥主桥采用三跨变高度预应力连续8、箱梁跨越京杭运河航道，两侧引桥采用30m、35m预应力混凝土组合箱梁。桥跨布置为：530+535+（65+105+65）+2135+630m，桥梁全长1482.931m。桥梁宽度：20.50m（组合式护栏）+净-11.5m（行车道）+0.75m（波形护栏），左右两幅桥相隔0.50m，桥梁全宽26.0m。主桥上部结构：(65+105+65)m预应力混凝土连续箱梁 以(65+105+65)m变高度预应力混凝土连续箱梁跨越航道，采用双箱单室截面形式（两箱之间以1m湿接缝相连），单箱底宽6.5m，两侧悬臂长3.0m。箱梁顶面设置2横坡，通过箱梁内外侧腹板高度调节。中支点处箱梁中心梁高6.0m，跨中箱梁9、中心梁高2.6m，梁高以二次抛物线变化。顶板厚0.28m，悬臂板端部厚0.15m，根部厚0.65m；腹板厚0.55m0.80m，底板厚0.26m0.80m。横隔板分别设在中支点和边支点处，厚度分别为2.6m和1.8m，各横隔板均设置了人孔以便施工。箱梁0#块节段长9.0m, 在支架上浇筑。两侧各有14个节段，节段长度为93.0m和54.0m。1#14#梁段采用挂篮悬臂浇筑施工，悬臂浇筑梁段最大节段重量为122.7T，挂篮控制重量55T。每幅主桥共有3个合拢段，即两个边跨合拢段和1个中跨合拢段，合拢段长均为2.0m，在吊架上浇筑。边跨现浇段长11.32m，在支架上浇筑。 箱梁为双向预应力结构，分10、为纵向预应力束和竖向预应力筋。纵向和竖向预应力管道均采用镀锌金属波纹圆管。纵向预应力钢束共设置了顶板束(T)、肋板束(W)、中跨底板束(Z)、边跨底板束(B)、合拢段连续束(D)和预备束(P)共六种，其中B1B7束、D1、D2束采用单端张拉，其它均为两端张拉。锚下张拉控制应力均为1376.4MPa。其中顶板束T1T15、T10 T15、 腹板束W1W9、边跨底板束B1B7和合拢束D1D3采用每束17股钢绞线，单束控制张拉力为3275.8KN ，采用OVM15-17、OVM15P-17型锚具及其配套设备；中跨底板束Z1Z10采用每束19股钢绞线，单束控制张拉力为3661.2KN，采用OVM15-11、19型锚具及其配套设备；预备束孔位预留，钢束根据施工情况予以设置。竖向预应力钢筋采用JL32精轧螺纹粗钢筋，单根控制张拉力为512.7KN，采用一端张拉（梁顶张拉）方式，相应锚具为YGM-32。主桥中墩采用薄壁式墩，墩厚2.8m，宽6.75m。承台为低桩承台，厚3.0m，单幅共设置8根1.5m钻孔灌注桩基础；边墩为双柱式2.1m，盖梁宽2.7m、高1.7m,承台厚2.5m，双排6根1.5m钻孔灌注桩基础。1.2 技术指标1. 汽车荷载等级：公路级；2. 桥涵设计洪水频率： 1/300；3. 桥梁宽度：20.50m（组合式护栏）+净-11.5m（行车道）+0.75m（波形护栏），左右两幅桥相隔012、.50m，桥梁全宽26.0m；4. 通航等级：通航等级为级，通航净空为矩形，其B=90m，H=7.0m，最高通航水位为27.18m（85国家高程基准）；5. 地震动峰加速度值：0.20g（相应的地震基本烈度为度）；6. 坐标系：1954年北京坐标系，中央子午线118；受S250省邳州南段建设指挥部，于2010年7月份组建监控项目组正式开始实施监控工作，于2011年6月顺利完成了主桥监控工作，结构最终成桥的各项指标均满足设计和规范要求。第二章 监控目的与意义预应力混凝土连续梁桥的施工过程比较复杂，不仅要经历悬臂浇筑梁段的过程，还要经历边、中跨合龙以及解除临时约束等体系转换的过程，因此，在整个施工13、过程中主梁标高和内力都是不断变化的。通过正逆迭代计算分析，可以得到各施工阶段的理想标高和内力值，但由于设计计算是建立在一系列理想化假定的基础上的，而实际上自开工到竣工整个为实现设计目标而必须经历的过程中，将受到许许多多确定和不确定因素（误差）的影响，其中包括设计计算模型、材料性能、施工精度、荷载和温度等诸多方面在理想状态与实际状态之间存在的差异，导致合龙困难，使成桥线型与内力状态偏离设计要求，给桥梁施工安全、主梁线形、结构可靠性、行车条件和经济性等方面带来不同程度的影响。因此，要求在施工过程中，必须实施有效的施工控制。实时监测、识别、调整（纠偏）、预测对设计目标的实现是至关重要的。因此，从某种14、意义上讲，施工监控成了大跨度桥梁修建必不可少的保证措施。桥梁施工过程监控是一项系统工程，主要包括二部分：一部分是数据采集系统，即监测；另一部分是数据分析处理系统，即监控。施工监测是利用事先在主梁各控制截面埋设数种性能各异的测试仪器，按现场施工的流程和工序测得大量数据；施工监控则是利用高效计算机程序，对数据进行分析处理；与原设计进行比较和误差分析，并确定和指导下一个阶段的施工参数；预报施工中可能出现的不利状况及避免措施，即施工预警。通过施工监测与控制的有机结合，调整控制桥梁的线形，尽可能使桥跨结构的线形接近或达到设计预期值，保证全桥主要控制截面应力值在整个施工过程中处于安全范围内，确保桥梁施工安15、全和正常运营。本桥主要有如下特点：1. 跨径较大，主梁采用挂篮悬臂浇筑法施工，工艺复杂，施工难度较大；2. 施工过程中温度变化、施工临时荷载、混凝土收缩徐变、容重等计算参数和实测值的不一致以及预应力束张拉误差等因素往往对主梁线形和内力的影响较大，因此施工控制难度较大。基于本桥上述特点，为保证结构施工安全，成桥内力和线形符合设计要求，应对其施工全过程进行有效的监测与控制，主要包括以下三个方面内容：1. 主梁各节段控制点高程；2. 主梁关键截面应力（应变）；3. 主梁主要截面温度场。施工监控的主要目的：1. 通过监测桥梁结构关键截面的应力和变形，发现可能存在的异常情况，及时预警，保障施工安全；2.16、 通过调整和控制立模标高，确保全桥顺利合龙、成桥线形符合设计要求；3. 通过对全桥关键截面应力进行控制，确保成桥内力符合规范要求。第三章 监控组织与管理监测、监控是一项集测试、计算、分析、决策于一体的智能行为，必须要有完善的组织上的保证。考虑到邳州绕城京杭运河大桥主桥工程主桥施工工艺的难度和复杂性，我院将针对本项目成立院内专家顾问组，由专家顾问组组长负责监测监控专家顾问组会议的招集，对施工监测监控重大技术问题提供建议，以指导监控项目组完成施工控制工作。除上述监测监控组织机构的保证之外，在监测监控项目组下设应力测量小组、温度测量小组和变形测量小组，并成立监控计算与分析小组，以负责施工控制中监测数17、据分析和施工过程跟踪计算等具体技术问题。图3-1为监控组织机构及其工作关系图。图3-1 监控组织机构及其工作关系第四章 监控原则与方法4.1 监控原则桥梁施工监控是一个施工 量测 识别 修正 预告 施工的循环过程。施工控制最重要的目的是关注施工中结构的受力安全，具体表现为：变形控制在允许范围内，并保证其有足够的强度和稳定性。本桥施工监控的原则是稳定性、内力和变形控制综合考虑。在施工中采取如下的控制策略：主梁控制截面应力和挠度应在施工过程中实时监测并反馈，整个施工过程中以主梁标高和应力作为主要控制指标。标高主要控制线形，确保最终成桥线形和设计线形相一致；应力主要通过定期监测与分析，及时发现施工中18、可能存在的异常情况，及时预警，保障施工安全。在施工中，如发现全桥应力接近或超出安全控制指标或主梁线形误差偏大，应暂停施工，查明原因，及时纠正，以尽可能使两者均满足要求。4.2 监控方法当连续梁桥在施工过程中，出现施工状态偏离理想的设计状态时，如不加以调整，就会造成结构的线形远远偏离设计成桥状态，甚至危及安全。对于预应力混凝土连续梁，其施工精度保证相对较低，且设计计算中所采用的各项参数与现场材料的参数存在一定的差距，因此预应力混凝土连续梁的施工控制难度相对较大。连续梁桥每个施工工况的变位达不到设计理想施工状态的主要原因在于：由于设计构件截面尺寸、预应力筋张拉力、材料弹性模量、容重、收缩系数和徐变19、系数等计算参数往往与施工中实际情况有一定的差距；此外环境温度、临时荷载、施工误差等等也常常影响结构实际变位偏离设计理想状态。上述影响因素中立模标高、构件超重和预应力筋张拉力误差影响最大，而温度影响亦不容忽视。目前，桥梁的施工控制方法主要可以归纳为三类：开环控制、反馈控制和自适应控制。根据本监控项目的实际情况选用目前应用较为广泛的自适应控制方法，其基本原理在于：通过施工过程的反馈测量数据不断更正用于施工控制的跟踪分析程序的相关参数，使计算分析程序适应实际施工过程，当计算分析程序能够较准确地反映实际施工过程后，以计算分析程序指导以后的施工过程。由于经过自适应过程，计算程序已经与实际施工过程比较吻合20、，因而可以达到线形控制的目的。其基本步骤如下：1. 首先以设计的成桥状态为目标，按照设计参数建立有限元模型进行计算，以确定每一施工步骤应达到的分目标，并建立施工过程跟踪分析程序；2. 根据上述分目标开始施工，并测量实际结构的变形等数据；3. 根据实际测量的数据分析和调整各统计参数，以调整后的参数重新确定以后各施工步骤的分目标，建立新的跟踪分析程序；4. 反复上述过程即可使跟踪分析程序的计算与实际施工相吻合，各分目标也成为可实现的目标，进而利用跟踪分析程序来指导以后的施工过程和必要的调整与控制。连续梁桥的施工控制通过施工中主梁标高及截面尺寸和弹性模量等数据采集，在对所得到的数据进行误差分析后，不21、断修正设计参数，使标高的计算值与实测值之差不断缩小，从而使计算程序把握住目前的施工过程，进而预估将来的施工状况，达到施工控制的目的。设置控制目标前期结构分析计算预告主梁立模标高施工现场数据采集设计参数误差识别主梁标高、应变、温度及截面尺寸和弹性模量等设计参数误差预测结构状态判别、综合评价是否按原计划继续施工理论与实测比较是否1. 查找原因2. 对施工方案进行调整并重新计算结构变形3. 立模标高调整分析4. 预告下一梁端立模标高图4-1 施工过程控制框图4.3 调控手段在连续梁桥的施工过程中，首先应注意立模标高误差；其次应注意主梁的混凝土截面尺寸误差及施工、测量时的环境温度影响。此几项为连续梁桥22、施工误差产生的主要原因。当然，在施工过程中，误差的产生是不可避免的。当主梁的线形误差每工况能控制在精度范围之内，则不必调整。当这种误差超出控制精度范围或各工况的累积误差已不允许时，则必须进行调整。调整时，以立模标高为主要调整手段，以主梁高程为主要控制目标。此外，由于连续梁桥和拱桥、斜拉桥等的施工控制不同，它不可以通过索力来调整主梁的线形，只能通过调整施工中下一梁段的立模标高来进行调整，而立模标高的调整是有限的，否则主梁就可能出现折线线形，并有可能改变结构受力，影响结构安全。因此，要确保连续梁桥成桥线形和设计线形相一致，需要对主要设计计算参数根据现场实测和计算识别进行调整，以尽可能保证每一梁段的23、理论计算立模标高尽可能精确、符合实际。在中跨合龙前，应进行一昼夜的连续观测，确定昼夜温度场变化及合龙口高程差和绝对高程与温度变化之间的关系，以选择恰当的合龙时间。如合龙两端高程差较大，但仍在设计允许范围内时，可视情况采用适当压重的方式来平顺线形和改善受力情况，防止合龙梁段出现施工裂缝；如合龙两端高程已超过设计允许范围，则应召开专家顾问组会议，并对合龙施工方案作重大调整。第五章 结构分析大跨径预应力混凝土连续梁桥的施工采用分阶段逐步完成的悬臂施工方法，结构的最终形成必须经历一个漫长而又复杂的施工过程。对施工过程中每个阶段进行详细的变形计算和受力分析，是施工控制中最基本的内容之一。为了达到施工控制24、的目的，首先必须通过施工控制计算来确定桥梁结构施工过程中每个阶段在受力和变形方面的理想状态（施工阶段理想状态），以此为依据来控制施工过程中每个阶段的结构行为，使其最终成桥线形及受力状态满足设计要求。5.1 施工控制计算的一般原则预应力混凝土连续梁桥的施工控制计算除了必须满足与实际施工方法相符合的基本要求外，还要考虑诸多相关的其他因素。施工方案由于预应力混凝土连续梁桥的内力分布与施工方法和架设程序密切相关，施工控制计算前应首先对施工方法和架设程序作一番较为深入的研究，并对主梁架设期间的施工荷载给出一个较为精确的数值。计算图式连续梁桥在施工过程中结构体系不断地发生变化，因此在各个施工阶段应根据符合25、实际状况的结构体系和荷载状况选择正确的计算图式进行分析、计算。结构分析程序对预应力混凝土连续梁桥的施工控制而言，采用平面结构分析方法一般可以满足实际施工控制的需要。非线性影响非线性对中小跨径连续梁桥的影响可以忽略不计，但对大跨径则有必要考虑非线性的影响。本桥施工控制计算将考虑非线性的影响。预加应力影响预加应力直接影响结构的受力和变形，施工控制中将在设计要求的基础上充分考虑预应力的实际施加程度。混凝土收缩、徐变的影响在施工控制计算时，计入混凝土收缩、徐变对变形的影响。温度温度对结构的影响是复杂的，通常的做法是对季节性温差在计算中予以考虑，对日照温差则在观测中采取一些措施予以消除，减小其影响。施工26、进度施工计算将按实际的施工进度以及确切的预计合龙时间分别考虑各个部分的混凝土收缩、徐变变形。5.2 施工控制的结构计算方法对于分节段悬臂浇筑施工的预应力混凝土连续梁桥，施工控制结构计算方法可采用前进分析法。为了计算出桥梁结构在成桥后的受力状态，只有根据实际结构的配筋情况和既定施工方案逐个阶段地进行计算，最终才能得到成桥结构的受力状态和变形情况。这种按施工阶段前后次序进行的结构分析方法称为前进分析法，它能够较好地模拟桥梁结构的实际施工历程。前进分析法具有以下几个特点：1. 桥梁结构在作前进分析之前，必须先制定详细的施工方案，只有按照施工方案中确定的施工加载顺序进行结构分析，才能得到结构的各个中间27、阶段或最终成桥阶段的实际变形和受力状态；2. 在结构分析之初，先要确定结构最初的实际状态，即以符合设计的实际施工结果（如跨径、标高等）倒退到施工的第一阶段作为结构前进分析计算的初始状态；3. 本阶段的结构分析必须以前一阶段的计算结果为基础，前一阶段的结构位移是本阶段确定结构轴线的基础，以前各施工阶段结构受力状态是本阶段结构时差、材料非线性计算的基础；4. 对混凝土收缩、徐变等时间效应在各个施工阶段逐步计入；5. 在施工分析过程中严格计入结构几何非线性效应，本阶段结束时结构受力状态用本阶段荷载作用下结构受力与以前各阶段结构受力平衡而求得。前进分析不仅可以成为成桥结构的受力提供较为准确的结果，还为28、结构强度、刚度验算提供依据，而且可以为施工阶段理想状态的确定、完成桥梁结构施工控制奠定基础。5.3 设计参数误差分析与识别本项目中，施工监控计算中设计参数误差分析与识别主要内容包含以下6方面内容：1. 挂篮重量、刚度对标高的影响；2. 梁段自重误差对结构位移的影响；3. 主梁刚度误差对结构位移的影响；4. 混凝土收缩徐变对结构位移的影响；5. 施工荷载变动对结构位移的影响；6. 温度的影响。第六章 主要测试内容邳州绕城京杭运河大桥主桥施工监控的主要内容包括：施工期结构应力、变形和温度的监测与控制。6.1 应力监测应力监测主要结合连续梁悬臂施工的受力特点和施工控制的目的、要求进行。6.1.1 测29、试方法和仪器考虑要适合长期施工过程观测并能保证足够的精度，选用长期性、稳定性较好，精度较高的振弦式混凝土应变计和配套的振弦式读数仪进行应力测试，如图6-1和图6-2所示。 图6-1 振弦式读数仪（仪器编号：3112272） 图6-2振弦式应变计6.1.2 测点布设根据250省道邳州南段京杭运河特大桥三跨预应力混凝土连续箱梁桥悬臂施工时的受力特点和施工控制的主要目的，确定正应力监测断面主桥应力监测截面共8个（左幅4个，右幅4个）。其截面位置见图6-7、6-8所示。应力测点具体位置见图6-3图6-5所示，全桥应力测点共32个。左、右幅截面1-1、4-4、6-6、8-8于悬臂浇筑梁段的根部，为悬臂施30、工过程中最大受力截面；3-3、7-7位于跨中合拢段，主要监测悬臂施工合拢过程中应力变化情况。 应力测点全部采用具有温度传感功能的混凝土应变计，在测截面应力分布的同时测出截面的温度分布。图6-3 箱梁1-1、4-4、6-6、8-8截面应力测点布置图6-4 箱梁3-3、7-7截面应力测点布置图6-5 箱梁2-2、5-5截面应力测点布置图6-6 主梁截面应力测点编号规则图主梁应力测点编号原则：FLYn-m编号：F左右幅（Z、Y）、L主梁、Y应力、n-截面编号、m-应力测点编号，编号均从桥梁内侧向外侧开始编号。例：YLY1-1右幅主梁1截面1号应力测点。图6-7 主桥左幅截面应力测试截面布置图（单位：31、cm）图6-8 主桥右幅截面应力测试截面布置图（单位：cm）6.1.3 测试时间1. 在应变计安装完成后开始第一次读数；2. 混凝土浇筑完成后48小时进行第二次读数；3. 预应力张拉完成后进行第三次读数；4. 后续读数在每个梁段挂篮移位、混凝土浇筑前后和预应力张拉前后进行读数。上述读数尽可能安排在早晨完成，并注明测试时间、天气和大气温度状况。6.1.4 注意事项1. 混凝土应变计是精密仪器，不能受到剧烈撞击、震动或由高处坠落地面；2. 安装时将应变计的轴向对准测试截面的轴线方向，用铁丝将其绑扎于周围钢筋上，将传输电缆编号，并引出结构表面；3. 应变计在安装前应进行检查，并一次读数，安装完毕后再32、进行一次读数，确保安装后应变计处于完好的正常工作状态；4. 混凝土浇筑过程中要防止振捣棒或重物击中应变计和导线，以免损坏或改变应变计的安装位置；5. 混凝土浇筑初凝后应立即对应变计进行读数，测试其是否正常，否则应采取在表面重新粘贴应变计等相应补救措施，确保应变计测试数据的可靠性和正确性；6. 注意对应变计引出的电缆插头保护，每次测试拔出或插入电缆插头时注意插头及标签的保护，防止损坏；7. 读数仪在使用前必须检查电池组的电压，使其在工作电压范围内，若低于工作电压范围必须更换电池组；8. 传感器的插头插入读数仪插孔后，读数仪中的激发器开始激励传感器中的钢弦震动约3秒后才稳定，此时方可测量；9. 每33、次测试拔出或插入电缆插头时应注意保护，防止损坏。每次测试完毕，需及时套紧防水套筒，防止插头受潮造成短路而无法测试。6.1.5 实施单位应力监测工作由监控单位负责实施，包括测点布置，数据的采集与分析等。6.2 位移监测为确保本桥成桥线形和施工质量，在整个施工过程中需对每一梁段的标高和挠度变化情况进行检测，为箱梁标高调整和控制提供依据。另考虑每隔5个梁段测试主梁的横向偏位情况。6.2.1 测试方法和仪器梁段挂篮定位控制点标高采用精密水准仪进行测量（仪器编号：3110392）。通过测出混凝土浇筑前立模标高，再测出后续工况梁顶控制点标高变化量，最终得出各工况梁段控制点绝对标高。主梁偏位监测采用全站仪配34、合棱镜进行。为消除日照温差引起的梁体的不规则变化，线形测量选择在温度变化小、气候稳定的时间段进行，并尽可能缩短测量工作持续的时间。6.2.2 测点布设为实时监测主梁在整个施工过程中的线形，更好的对连续梁桥的施工过程主梁标高进行监控，该特大桥主梁标高测试控制截面112个（左右幅各56个），见图6-10所示；箱梁每截面各布置6个测点，顶板3个，底板3个，具体位置见图6-9所示。为监测施工过程中的基础承台的不均匀沉降和累计沉降，在左右幅27号和28号主墩布置16个承台沉降观测点，每个承台4个测点，如图6-12所示。在悬臂浇注过程中，托架和模板的变形直接影响到立模标高，变位监测测点拟布置于锚固点、支点35、和模板端面下侧，具体位置将根据现场状况进行调整。图6-9 主梁位移测点布置示意图图6-10 主梁位移测试截面位置示意图图6-11 主梁位移测点编号规则图6-12 主墩承台沉降测点布置示意图6.2.3 位移观测的基本要求1. 用相同的图形（观测路线）和观测方法；2. 使用同一仪器和设备；3. 固定的观测人员；4. 在基本相同的环境和条件下工作；5. 观测时间一般为凌晨，并尽可能缩短测量工作持续的时间；6. 每次观测的测站要基本上固定，持尺人员应受过专门的训练；7. 工作基点要每个月复测一次。6.2.4 测试时间要求严格安排在凌晨时间段内观测完成，特别是对于挠度（高程）观测，必须严格达到，要求记录36、开始和终了的环境温度，如观测时间超过1小时，要求每小时记录一次环境温度。6.2.5 实施单位变形监测工作由监控单位负责实施，包括测点布置，数据的采集与分析等。6.3 温度监测6.3.1 测试方法和仪器所有应力测点中均带有温度传感器，在应力测试的同时采用VW-102读数仪进行温度监控。温度监控分辩率0.1。6.3.2 测点布设同应力监控测点。6.3.3 测试时间要求温度测量要求与应力测量同步。工况发生变化时进行相应测量。对于某些特殊工况的连续观测及某些特殊要求另行通知。6.3.4 实施单位同应力监测。6.4 监测工况根据设计图纸提供的施工工序初步确定监测工况，如施工阶段有变化，则相应调整。邳州绕37、城京杭运河大桥主桥监控工况见表6-1，根据三跨连续梁桥的施工特点，其整个施工过程大致可分为三个阶段：桥墩及现浇梁段施工阶段，本阶段的主要任务是建立各种测量数据的初始值，预埋箱梁根部应力及温度测试传感器，读取初读数，并按工况对已埋测点进行应力、温度和位移测量。循环悬臂浇注施工阶段，采用标准的连续梁桥三阶段观测法，即以挂篮的前移定位至梁段内预应力筋张拉完成为一个施工周期，在每周期内，于挂篮前移后，浇筑混凝土后和预应力筋张拉后各观测一次。1. 按照预报的挂篮定位标高定位挂篮，挂篮定位必须在午夜0点至清晨7点之间完成，测量定位挂篮标高并记录温度，经监理签认后交项目办，并向监测监控项目组提供挂篮的定位测38、量结果。监测监控项目组分析测量结果，如需调整，给出调整后的挂篮定位标高；2. 浇注混凝土前，测量悬臂前端梁段的高程测点，并对施工单位挂篮定位标高进行复测；注:施工单位在浇筑混凝土前应进行挂篮预压，并提供荷载变形曲线。3. 浇筑完混凝土后第二天测量最接近悬臂前端的三个梁段上的高程测点，测量本梁段端部梁底和预埋在梁顶的测点标高，建立测点与梁底标高的关系，测量控制截面测点应力，报监控，由监控计算、整理后报监理签收；4. 监理方检查断面尺寸准确性，并统计浇筑混凝土过程中浇筑方量，向监测监控项目组提供梁段混凝土超重的情况；5. 张拉主梁内预应力筋，测量最接近悬臂前端的三个梁段上的高程测点，测量控制截面测39、点应力，报监理签收；6. 监测监控项目组根据上一施工周期标高测量值、应力测量值进行计算，预报下一施工周期的挂篮定位标高；7. 预报标高报监理签收，并转给各相关单位，如预报标高与原设计值存在较大偏差应经与设计单位会签后报项目办签收，项目办认同后转给监理单位；8. 监理将上述预报标高最后核定后下指令交施工单位执行。合龙及合龙后施工阶段1. 在边跨现浇段施工完成后，测量所有已浇注梁段高程测点、测量控制截面测点应力，报监理签收；2. 在中跨合龙前一天进行悬臂端测点标高24小时连续观测，每两小时观测一次，记录悬臂端标高随时间的变化曲线，控制截面应力及温度；3. 对本阶段其余工况，测量所有已浇注奇数号梁段40、高程测点、测量控制截面测点应力，报监理签收。表6-1 京杭运河大桥主桥监控工况工况编号工况描述测 试 时 机监测内容主梁标高基础沉降应力温度10梁段施工梁段混凝土浇筑后第二天2梁体内预应力束张拉完成后3挂篮对称悬浇1梁段挂篮定位4梁体内混凝土浇筑后第二天5梁体内预应力束张拉完成后636重复步骤3、4、5步骤循环施工直到13#节段同上37挂篮对称悬浇14梁段挂篮定位38梁体内混凝土浇筑后第二天39梁体内预应力束张拉完成后40边跨合拢梁体内混凝土浇筑后第二天41梁体内预应力束张拉完成后42拆除边跨跨挂篮后43体系转换拆除墩梁临时锚固后44中跨合龙前一天连续观测45中跨合拢梁体内混凝土浇筑后第二天441、6梁体内预应力束张拉完成后47拆除中跨挂篮后48桥面铺装桥面铺装及附属设施安装6.5 监测仪器上述用于施工监测仪器材料表见表6-2。表6-2 京杭运河大桥主桥监控测试仪器材料编号分项子项用量备注单项小计1混凝土应变计混凝土应变计68只68只具有温度传感功能混凝土应变计导线50m/只683400m三芯屏蔽电缆线2应变读数仪VW-101型振弦读数仪2台2台3集线箱VW-201型集线箱2台2台4精密测量设备徕卡DNA03电子水准仪2台2台瑞士进口0.3mm变形观测尺8把8把5主梁位移测点主梁用高程位移测点标志504个504个6应变传感器标定架SCS-25型标定架2台2台7位移测量测站2个2个6.6 42、施工控制精度本桥施工控制的最终目标是：使成桥后的线形与设计线形在各测点的误差均控制在规范规定和设计要求的范围之内。根据这一目标，按交通部公路工程质量检验评定标准（JTG F80/1-2004）和公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）要求，在施工中制定了如下的误差控制水平：1立模标高允许偏差（1）立模应在一天中温度相对稳定（一般在日出前）的时段完成；特别情况下如需在白天温度变化较快的时间段内立模时，监控单位将根据温度变化情况，在立模指令中给予一适当的调整值；（2）立模标高允许误差：5mm。2阶段控制目标与允许偏差（1）当前梁段预应力张拉完成后已施工梁段高程允许偏差15mm；（2）已施工梁段43、中线水平方向允许偏差10mm；（3）边、中跨合拢时合拢口两侧的允许高差20mm；（4）箱梁上下缘应力控制在规范允许的范围内；（5）按公路工程质量检验标准对箱梁截面尺寸的误差要求严格控制。3成桥状态允许偏差（1）箱梁顶底面高程允许偏差L/5000；（2）合拢后同跨对称点高程差L/5000；（3）主梁中线水平方向允许偏差L/10000。6.7 施工控制预警机制根据施工预警的轻重缓急程度，本桥施工监控采用二级预警机制，即一般预警和紧急预警。一般预警的主要目的是把监控工程中发现的一些问题和异常情况及时传递给个参见单位，提出相应的改进建议，合理的指导施工，以便更好的控制桥梁施工质量。一般预警主要在以下几44、种情况下发出：1. 实测挂蓝本身的变形值超过30mm时；2. 当外观检查发现梁体出现裂缝时；3. 当悬臂浇筑梁段预应力张拉后，其标高误差超过规范规定的限值时；4. 当悬臂浇筑梁段预应力张拉后，桥面横向各点的标高误差超过规范规定的限值时；5. 当发现现场施工流程有误或存在其他不合理的操作时。紧急预警是当通过监测数据发现结构存在重大安全隐患时发出，主要有以下几种情况：1. 箱梁控制截面测试的压应力超过规范允许的限制时；2. 箱梁控制截面测试的拉应力超过规范允许的限制时；3. 当发现梁体出现结构性裂缝，且裂缝长度、宽度等不断发展，处于不稳定状态时；4. 预应力张拉过程中梁体出现异常响应，致使结构出现45、崩裂时。一般预警的预警流程为：监控单位以书面形式写明情况，并分析原因和提出改进建议，交给监控领导小组的业主代表，由业主下发总监办，并由总监办监督施工方遵照实施；紧急预警的预警流程为：监控单位以电话形式报告给监控领导小组组长（并在24小时内补充书面形式），由领导小组组织召集各方开会，研究和商讨处治方案。第七章 结构计算与分析7.1 结构计算预应力混凝土连续梁桥的施工过程，无论是采用灰色理论进行预测还是采用最优理论进行分析，均离不开结构计算。常用的方法有前进（正装）与倒退（倒拆）计算分析。其中，前进计算分析采用与大桥施工相同的顺序，以计算各施工阶段的施工内力与位移。从理论上讲，只要计算参数取值得当46、，则恒载内力和线形应与设计期望状态基本吻合；倒退计算分析则以成桥状态为基础，采用与桥梁施工状态相反的顺序，依次计算各阶段的施工内力与位移，可确定桥梁在施工过程中的理想状态。前进和倒退弹性计算分析采用平面杆系有限元是比较容易实现得。对于预应力混凝土连续梁桥，除在静定悬臂工作状态需要考虑混凝土徐变收缩变形外，结构进入超静定体系后计入混凝土收缩徐变对结构内力和变形的影响，然而，徐变收缩计算在时间上只能是顺序的即只能与结构前进分析相匹配，而倒退分析在时间上恰好是逆顺序的。本桥的结构计算采用前进法。7.2 前进分析结构计算在进行前进分析时，若反馈控制分析后预留拱度误差分布具有明显的方向性，则需要调整参数47、进行前进分析改变理想状态，使系统趋于稳定。7.2.1 原理与方法前进分析的目的在于确定成桥结构的受力状态，其计算的特点是：随着施工阶段的推进，结构型式、边界约束、荷载形式在不断的改变，前期结构发生徐变和几何位置的改变。因而前一阶段结构状态将是本次施工阶段结构分析的基础。这种按施工阶段进行的结构分析就称为前进分析。前进分析是根据确定的施工方案，来模拟施工步骤，从施工初态逐阶段分析至竣工后徐变完成为止，分析的任务是确定各阶段的内力和位移。分析内容主要有：1、挂篮（支架）行走；2、块件重量；3、预应力张拉；4、预应力损失；5、损失卸载效应；6、混凝土收缩；7、混凝土徐变。以上7相因素产生的内力和位移48、，计算流程如下图5-1所示。结束本阶段挂篮前移效应（内力与位移）计算收缩徐变预加力损失计算预加力损失卸载效应（内力和位移）计算阶段内力和位移汇总计算截面特性修正内力、位移及体系预加力沿程分布进入外设对施工阶段循环开始数据输入激活本阶段单元与节点建立并修改本阶段结构刚度矩阵刚度矩阵分解激活本阶段结构上的预加力束本阶段所增块件自重与施工荷载内力与位移计算本阶段预加力效应（内力与位移）计算图7-1 计算流程图7.2.2 徐变、收缩计算分析混凝土收缩、徐变与混凝土的材料组成和配合比，周围环境的温度与湿度，构件截面形式与混凝土养护条件，以及混凝土的期龄都有关系。除此外，还与混凝土水灰比，水泥种类和用量，49、构件与大气的接触面积等众多因素有关系。对箱型结构而言，徐变的影响主要表现在以下几个方面：1、箱梁在悬臂施工阶段受力图式为T型静定结构悬臂梁，混凝土的徐变是存在的，主桥合拢后体系发生转换时从前期结构继承下来的应力状态所产生的徐变受到后期结构的约束，从而导致结构内力和支点反力的重分布。2、由于徐变的作用使预应力钢束发生应力损失；3、由于徐变的作用，使箱梁发生徐变挠度，而悬臂施工阶段箱梁截面上的应力仅为弹性应力而无徐变引起的应力。但是由于混凝土应变计埋设在混凝土中，当混凝土发生徐变变形时，根据变形协调原理，混凝土应变计也发生变形，其值与相应的变形一致。因此，应当由应变计的总变形扣除这时候发生的混凝土50、徐变变形值做为混凝土弹性应变实测应力计算参数。由于混凝土收缩、徐变的影响因素复杂，在大桥结构计算中，徐变系数的计算理论采用我国公路桥梁设计规范的规定，即 其中： 收缩应变的计算采用式：根据以上公式，本项目结合资料文献以及类似桥梁工程徐变和收缩试验室内试验成果，修正徐变与收缩的总效应。7.3 计算模型计算软件采用“桥梁博士”V3.1，建立平面杆系模型进行计算。把整个桥梁结构离散为84个单元共有85个结点，根据施工程序分为19个施工阶段对施工过程进行模拟计算。孔道摩擦系数=0.25，偏差系数k=0.0015，锚具一端回缩值为6mm。模型中材料参数取值如表7-1所示，结构离散图如图7-2所示。表7-51、1 材料特性表材料使用部位容重(kN/m3)弹性模量（MPa）线胀系数标准抗压强度(MPa)标准抗拉强度(MPa)C50混凝土主梁263.451041E-532.42.65预应力钢绞线主梁78.51.951051860图7-2 邳州绕城京杭运河大桥主桥全桥模拟图（桥梁博士V3.1）施工监控计算将全桥上部结构施工过程划分为23个施工阶段，见表7-2所示。表7-2 施工监控计算中施工阶段划分明细表施工工况号工况描述1浇筑0块，张拉钢束2浇筑1节段，张拉钢束3浇筑2节段，张拉钢束4浇筑3节段，张拉钢束5浇筑4节段，张拉钢束6浇筑5节段，张拉钢束7浇筑6节段，张拉钢束8浇筑7节段，张拉钢束9浇筑8节段52、，张拉钢束10浇筑9节段，张拉钢束11浇筑10节段，张拉钢束12浇筑11节段，张拉钢束13浇筑12节段，张拉钢束14浇筑13节段，张拉钢束15浇筑14节段，张拉钢束16边跨现浇段施工17边跨合拢准备18边跨合拢19边跨合拢钢束张拉20体系转换，中跨合拢准备21中跨合拢并张拉钢束22二期恒载23收缩徐变10年第八章 应力监控成果8.1 分析原理采用振弦式度数仪读取应变计的频率，根据频率和应变转换计算公式计算该处混凝土应变，最后与混凝土弹性模量相乘得到应力。应力监测作为确保桥梁施工安全最重要的一环，显得尤为重要。目前应力监测分直接法和间接法两种。直接法是通过传感器直接感知混凝土内部应力的一种方法。53、但目前仅限于Carlson发明的压应力传感器，且其价格昂贵，不适合应力监测多截面多测点的要求，所以极少使用。间接法是先通过传感器测出混凝土或钢结构的应变，然后再换算成应力的一种方法，也是目前国内外较多采用的一种方法。采用振弦式度数仪读取应变计的频率，根据频率和应变转换计算公式计算该处混凝土应变，最后与混凝土弹性模量相乘得到应力。截面应力由实测的应变按下式求得：式中：实测应变（）； E材料弹性模量（MPa）。 ；其中：k表面应变计的最小读数（c/F）； F表面计的实时测量值（F）； F0表面计的基准值（F）； b表面计的温度修正系数（10-6/）；被测结构物的线膨胀系数，（10-6/）； T温度54、的实时测量值（）；T0温度的基准值（）。通过应变传感器可测出的应变是总应变，可以表示为： (1) 式中：弹荷载引起的弹性应变徐变相应的徐变应变；自身测点所在材料的自身体积应变；温度自由温度应变，即热胀冷缩应变；收缩测点所在材料的收缩应变。其中，后三种应变之和称为无应力。而徐变的计算，本系统中将采用交通部部颁标准公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的计算公式。(t,)= ()+0.4(t-)+(t)-() (2) 式中：()=0.8 (1-R/ R)(3) 采用拟合公式：R/ R = -1.206+1.184(4) 则由公式（3）、（4）得到：() =0.9648-0.1472(5) (655、) =algt+blgt+c (7) = (8) aH+bH+c H1300 R/ R = (9) 1.12 H1300 R/ R= -1.206+1.184 （10） 8.2 数据分析8.2.1 各施工阶段箱梁理论应力图8-1 1号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa）图8-2 2号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa）图8-3 3号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa）图8-4 4号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa）图8-5 5号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa）图8-6 6号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MP56、a）图8-7 7号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa）图8-8 8号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa）图8-9 9号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa）图8-1010号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa）图8-11 11号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa）图8-12 12号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa）图8-13 13号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa）图8-14 14号块施工结束后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa）图8-15 边跨合拢体系转换后截面应力（1/2桥长）（单位：MPa57、）图8-16 中跨合拢后截面应力（单位：MPa）图8-17 二期恒载施工完后截面应力（单位：MPa）8.2.2 左幅1-1截面应力分析表8-1 左幅1-1截面应力数据整理表（MPa）工况顶板实测应力值顶板理论应力值底板实测应力值底板理论应力值工况描述1-0.7-1.2-0.2-0.30号块施工2-2.1-1.9-1.2-0.41号块施工3-3.2-3.1-1.5-0.42号块施工4-4.2-4.1-2.1-0.53号块施工5-5.2-5.1-1.8-0.84号块施工6-5.9-6-2.3-1.25号块施工7-6.5-6.9-2.5-1.66号块施工8-7.4-7.7-2.8-27号块施工9-858、.9-8.4-3.2-2.58号块施工10-10.2-9.2-3.6-39号块施工11-10.8-9.8-4.6-3.710号块施工12-11.4-10.2-5.1-4.211号块施工13-12.1-10.4-6.8-5.512号块施工14-12.6-10.6-7.4-6.513号块施工15-13.3-11.3-7.8-7.514号块施工16-13.2-11.1-8.6-7.2边跨合拢体系转换17-13.6-12.5-7.3-5.9中跨合拢18-11.2-10.1-9.7-7.9桥面铺装施工完毕图8-18 左幅1-1截面应力趋势分析图8.2.3 左幅2-2截面应力分析表8-2 左幅2-2截面应59、力数据整理表（MPa）工况顶板实测应力值顶板理论应力值底板实测应力值底板理论应力值工况描述10-1.7 -1.9 -0.6 -0.1 9号块施工11-4.3 -3.1 -0.8 -0.2 10号块施工12-4.5 -3.5 -0.7 -0.4 11号块施工13-4.7 -4.4 -1.3 -0.8 12号块施工14-6.4 -5.7 -3.4 -2.0 13号块施工15-7.5 -6.3 -4.3 -3.2 14号块施工16-8.4 -8.3 -9.7 -8.9 边跨合拢体系转换17-9.7 -9.3 -7.0 -7.3 中跨合拢18-11.3 -9.9 -7.6 -6.8 桥面铺装施工完毕图60、8-19 左幅2-2截面应力趋势分析图8.2.4 左幅3-3截面应力分析表8-3 左幅3-3截面应力数据整理表（MPa）工况顶板实测应力值顶板理论应力值底板实测应力值底板理论应力值备注17-4.2-4.5-14.8-14.4中跨合拢18-6.9-6.3-12.5-11.4桥面铺装施工完毕8.2.5 左幅4-4截面应力分析表8-4 左幅4-4截面应力数据整理表（MPa）工况顶板实测应力值顶板理论应力值底板实测应力值底板理论应力值工况描述1-1.3 -1.2 -0.6 -0.3 0号块施工2-2.5 -1.9 -0.7 -0.4 1号块施工3-3.4 -3.1 -0.9 -0.4 2号块施工4-361、.9 -4.1 -1.5 -0.5 3号块施工5-4.8 -5.1 -1.6 -0.8 4号块施工6-6.2 -6.0 -1.7 -1.2 5号块施工7-7.5 -6.9 -2.7 -1.6 6号块施工8-7.8 -7.7 -3.4 -2.0 7号块施工9-9.4 -8.4 -4.0 -2.5 8号块施工续表8-4 左幅4-4截面应力数据整理表（MPa）10-11.3 -9.2 -3.5 -3.0 9号块施工11-11.2 -9.8 -3.8 -3.7 10号块施工12-12.3 -10.2 -4.5 -4.2 11号块施工13-12.8 -10.4 -6.7 -5.5 12号块施工14-1362、.1 -10.6 -7.1 -6.5 13号块施工15-13.5 -11.3 -8.7 -7.5 14号块施工16-13.1 -11.1 -9.1 -7.2 边跨合拢体系转换17-13.6 -12.5 -6.7 -6.9 中跨合拢18-10.5 -10.1 -7.5 -8.7 桥面铺装施工完毕图8-20 左幅4-4截面应力趋势分析图8.2.6 右幅5-5截面应力分析表8-5 右幅5-5截面应力数据整理表（MPa）工况顶板实测应力值顶板理论应力值底板实测应力值底板理论应力值工况描述10-2.1 -1.9 -0.5 -0.1 9号块施工11-3.7 -3.1 -1.1 -0.2 10号块施工12-63、3.9 -3.5 -1.2 -0.4 11号块施工13-4.7 -4.4 -1.6 -0.8 12号块施工14-6.1 -5.7 -2.4 -2.0 13号块施工15-6.9 -6.3 -3.5 -3.2 14号块施工续表8-5 右幅5-5截面应力数据整理表（MPa）16-7.5 -8.3 -7.8 -8.9 边跨合拢体系转换17-8.9 -9.3 -8.7 -7.3 中跨合拢18-10.6 -9.9 -7.5 -6.8 桥面铺装施工完毕图8-21 右幅5-5截面应力趋势分析图8.2.7 右幅6-6截面应力分析表8-6 右幅6-6截面应力数据整理表（MPa）工况顶板实测应力值顶板理论应力值底板64、实测应力值底板理论应力值工况描述1-1.3 -1.2 -0.7 -0.3 0号块施工2-2.4 -1.9 -1.4 -0.4 1号块施工3-3.4 -3.1 -1.3 -0.4 2号块施工4-3.9 -4.1 -1.4 -0.5 3号块施工5-5.8 -5.1 -1.6 -0.8 4号块施工6-6.3 -6.0 -2.0 -1.2 5号块施工7-7.0 -6.9 -2.1 -1.6 6号块施工8-8.6 -7.7 -2.5 -2.0 7号块施工9-9.2 -8.4 -3.4 -2.5 8号块施工10-10.8 -9.2 -3.5 -3.0 9号块施工11-11.3 -9.8 -4.0 -3.765、 10号块施工12-11.9 -10.2 -4.7 -4.2 11号块施工续表8-6 右幅5-5截面应力数据整理表（MPa）13-12.6 -10.4 -5.6 -5.5 12号块施工14-13.2 -10.6 -6.8 -6.5 13号块施工15-13.5 -11.3 -7.2 -7.5 14号块施工16-13.7 -11.1 -7.5 -7.2 边跨合拢体系转换17-13.9 -12.5 -6.4 -5.9 中跨合拢18-12.1 -10.1 -7.5 -7.9 桥面铺装施工完毕图8-22 右幅6-6截面应力趋势分析图8.2.8 右幅7-7截面应力分析表8-7 右幅7-7截面应力数据整理表66、（MPa）工况顶板实测应力值顶板理论应力值底板实测应力值底板理论应力值备注17-5.4-4.5-13.2-14.4中跨合拢18-6.4-6.3-13.2-11.4桥面铺装施工完毕8.2.10 右幅8-8截面应力分析表8-8 右幅8-8截面应力数据整理表（MPa）工况顶板实测应力值顶板理论应力值底板实测应力值底板理论应力值工况描述1-1.4 -1.2 -0.5 -0.3 0号块施工2-3.0 -1.9 -0.8 -0.4 1号块施工3-3.2 -3.1 -1.2 -0.4 2号块施工4-3.6 -4.1 -1.5 -0.5 3号块施工5-5.4 -5.1 -1.8 -0.8 4号块施工6-7.067、 -6.0 -2.0 -1.2 5号块施工7-7.6 -6.9 -2.2 -1.6 6号块施工8-8.9 -7.7 -2.8 -2.0 7号块施工9-8.9 -8.4 -3.2 -2.5 8号块施工10-10.4 -9.2 -3.6 -3.0 9号块施工11-10.9 -9.8 -4.0 -3.7 10号块施工12-11.2 -10.2 -4.2 -4.2 11号块施工13-11.8 -10.4 -5.8 -5.5 12号块施工14-12.4 -10.6 -6.8 -6.5 13号块施工15-12.7 -11.3 -7.6 -7.5 14号块施工16-12.9 -11.1 -8.9 -7.2 68、边跨合拢体系转换17-13.2 -12.5 -7.4 -6.9 中跨合拢18-11.3 -10.1 -9.6 -8.7 桥面铺装施工完毕图8-23 右幅8-8截面应力趋势分析图8.2.11 应力监控小结从实测应力数据结果分析，结果表明：1. 测试截面的应力随着T构悬臂浇筑施工的进行，悬臂根部测试截面的压应力不断有规律的增加，截面处于全截面受压状态，且应力的增加无突变发生。2. 顶板各测点应力数据的变化趋势均较一致，底板各测点应力数据的变化趋势均较一致。3. 顶板和底板实测应力与理论值在大小上存在一定的差异，这一方面是由于理论值按照平面杆系模型计算，无法分析截面横向的应力分布；更重要的一方面是由69、于混凝土的收缩徐变引起的虚应变不能完全剔除，故实测的应力的平均值与理论计算应力也存在一定的差异，这种差异是合理而且不可避免的。综上所述，结构在施工过程表现出的应力状态与理论计算及设计要求基本一致，且均满足设计和规范要求，结构最终实测受力状态在一般预应力混凝土桥的容许范围之内，结构应力状态正常，满足规范要求。第九章 变形监控成果预应力混凝土连续梁桥施工监控主要是围绕主梁线形控制进行的，因此主梁线形控制是预应力混凝土连续梁桥施工监测的主要内容。9.1 挠度影响分析主梁挠度变化十分复杂，几乎每时每刻都在发生变化，其变化主要受三方面因素的影响：1. 随外荷载变化，主要是伴随施工工序而产生的，如块件混凝70、土浇注、预应力张拉、挂篮移动等，这类影响挠度变化块，其挠度变化速度和工序进展速度相关，与时间关系不大；2. 由于混凝土自身的收缩徐变的特性因素的影响，使主梁挠度随时间缓慢变化，其变化过程呈指数曲线，前期快，后期慢，与时间因素关系紧密；3. 随着环境温度的改变，主梁与墩身内部的温度发生变化从而产生挠度，其变化过程具有周期性，波动性大，变化幅度也大。需要通过采取一定测量措施使温度对梁体挠度的影响减至最小。其中温度影响梁体挠度变化主要有两种形式：一种是主梁体系温度，另外一种是日照温度：主梁体系温度一般不产生挠曲变形，但是在环境温度骤然升降变化的过程中，由于梁体上下表面温度差的存在，会产生比较大的影响71、。体系温度差通常仅仅造成梁体伸长或缩短，对于主梁，体系温差主要影响水平位移，对挠度影响不大。桥墩的体系温度变化表现为墩顶的竖向位移变化，会引起主梁标高的变化，从而影响梁端挠度；日照温度差，由于温度梯度的影响，箱梁上下缘与桥墩两侧会产生温度差，这种温度差可引起主梁与墩身挠曲变形，使主梁产生挠度。在桥面上直接水准测量，不仅可以排除温度的不利影响，而且可以提高观测精度，对观测本身也会带来方便。基准点设在0块上。观测距离不会大于主梁悬臂的长度，不会大于50m，大气折光与地球曲率对测量的影响可以忽略，这样的距离在雾天或浑浊天气条件下对测量精度也不会有太大的影响。当然，由于混凝土收缩徐变的影响以及悬臂的不72、断延伸，梁体荷载的增大，主墩和桩基存在沉降，所以0块体上的基准点可能会发生变化。为了达到一定的测量精度，我们以地面上的水准点为基准点，定期对全桥（桥上桥下）基准点进行联测，以监测桥面上0块基准点的稳定性。对其变化可以在挠度观测数据处理中加以修正。根据以上分析，主梁挠度观测方法如下：1. 主梁挠度观测主要通过测量相对高程实现；2. 标高基准点设在0块墩顶（左右各一个）；3. 标高观测在桥面上采用水准直接测量；4. 观测时间选择在早晨太阳出来前。由于梁体混凝土温度较气温变化有滞后效应，日照不会立即产生挠曲变形，且早晨阳光不强，观测时间可以适当延长，但是最迟不能超过日出后半个小时观测完毕。9.2 施73、工误差分析9.2.1 过程控制为了实现桥梁施工控制的顺利完成，反馈控制是根据结构理想状态、实测状态和误差信息进行的，该项工作制定出可调变量的最佳调整量，并形成实施方案，指导现场作业，使结构施工的实际状态最大限度的接近理想状态，主要有一下几个方面：1. 实测状态温差效应修正分析；2. 结构各状态数据实测值与理论值的对比分析；3. 结构设计参数识别；4. 结构行为的预测分析；5. 理想状态修正分析；6. 反馈控制分析。9.2.2 误差分析施工监控的目的是尽可能消除理论计算与施工实际情况间的差异。这种差异体现为：计算参数与实际情况的差异、计算假定与实际情况的差异、施工误差、测量误差。消除这些差异从两74、个方面来进行。1. 调整计算参数、修正理想状态：由于结构实测值与理论值存在一定的偏差，通过对应力和挠度的偏差分析，结构参数敏感性分析，结构参数识别，进一步分析找出偏差原因，确定出设计参数真实值。从而确保施工完成后桥梁线形和应力分布符合设计要求；2. 馈控制分析及预抛高：根据结构理想状态、现场实测状态和测量误差进行分析预测出下节段立模标高最佳取值是克服误差的有力手段。可采用最小误差估计方法进行分析与预测。9.3 精度控制本桥施工控制的最终目标是：使成桥后的线形与设计线形在各测点的误差均控制在规范规定和设计文件要求的范围之内。根据交通部公路工程质量检验评定标准和公路桥涵施工技术规范的要求，在施工中75、制定了如下的误差控制水平。9.3.1 测量精度新浇筑梁段顶标高至梁底标高测量误差控制在5mm以内（与施工单位底模平整度有关，如不考虑底模板平整度则误差可控制在3mm）；其余时刻标高测量误差控制在3mm以内。9.3.2 误差控制合拢高程及合拢高程差应满足设计单位提出，并通过讨论的合理控制指标，本项目的合拢高差要求20mm；挂篮定位标高与预测标高之差控制在5mm；成桥线型与目标值标高之差控制在20mm9.4 数据分析9.4.1立模标高分析表9-1 左幅11号墩立模数据（单位：m）梁段测点号边跨侧梁段控制点高程 中跨侧梁段控制点高程实测均值理论差值实测均值理论差值1134.33334.331 34.76、334 -0.003 34.51434.516 34.513 0.003 234.32934.511334.33034.5232134.63934.639 34.643 -0.004 34.89534.898 34.894 0.004 234.64034.897334.63934.9013134.92434.921 34.922 -0.001 35.24835.250 35.254 -0.004 234.92135.252334.91935.2504135.19135.192 35.194 -0.002 35.59235.593 35.591 0.002 235.19335.593335.1977、235.5935135.42535.431 35.434 -0.003 35.88635.886 35.887 -0.001 235.42535.887335.44435.8866135.63235.631 35.634 -0.003 36.17036.170 36.175 -0.005 235.62936.170335.63136.1697135.83235.827 35.829 -0.002 36.43836.436 36.433 0.003 235.82636.434335.82336.4368135.99535.994 35.996 -0.002 36.66736.666 36.67078、 -0.004 235.99536.666335.99336.6649136.13336.133 36.136 -0.003 36.88236.884 36.882 0.002 236.13736.890336.12936.881续表9-1 左幅11号墩立模数据（单位：m）10136.29636.292 36.296 -0.004 37.11837.119 37.116 0.003 236.29137.118336.28937.12111136.38936.387 36.390 -0.003 37.3237.318 37.321 -0.003 236.38637.316336.38637.3179、712136.43236.431 36.433 -0.002 37.46537.462 37.465 -0.003 236.43237.462336.42837.45813136.45036.449 36.452 -0.003 37.58737.587 37.590 -0.003 236.45137.587336.44737.58814136.421 36.419 36.422 -0.003 37.657 37.656 37.658 -0.002 236.418 37.653 336.419 37.659 表9-2 左幅12号墩立模数据（单位：m）梁段测点号边跨侧梁段控制点高程 中跨侧梁段控制80、点高程实测均值理论差值实测均值理论差值1135.176 35.175 35.177 -0.002 35.155 35.154 35.155 -0.001 235.174 35.157 335.174 35.150 2135.531 35.528 35.529 -0.001 35.497 35.494 35.498 -0.004 235.529 35.495 335.525 35.489 3135.863 35.862 35.858 0.004 35.800 35.799 35.802 -0.003 235.865 35.800 335.859 35.797 4136.161 36.163 3681、.166 -0.003 36.092 36.095 36.098 -0.003 236.164 36.096 336.163 36.097 续表9-2 左幅12号墩立模数据（单位：m）5136.448 36.448 36.447 0.001 36.359 36.361 36.357 0.004 236.449 36.364 336.448 36.361 6136.716 36.718 36.715 0.003 36.611 36.610 36.613 -0.003 236.718 36.610 336.720 36.610 7136.938 36.937 36.934 0.003 36.80382、 36.808 36.811 -0.003 236.937 36.810 336.937 36.810 8137.144 37.147 37.149 -0.002 36.997 37.000 37.003 -0.003 237.151 37.003 337.146 37.001 9137.325 37.326 37.332 -0.006 37.167 37.169 37.173 -0.004 237.330 37.170 337.322 37.171 10137.524 37.519 37.522 -0.003 37.344 37.346 37.347 -0.001 237.521 37.3483、7 337.511 37.346 11137.672 37.667 37.672 -0.005 37.477 37.481 37.484 -0.003 237.658 37.483 337.672 37.482 12137.793 37.796 37.799 -0.003 37.568 37.569 37.572 -0.003 237.798 37.573 337.798 37.565 13137.883 37.882 37.879 0.003 37.657 37.657 37.655 0.002 237.881 37.655 337.883 37.660 14137.902 37.904 384、7.908 -0.004 37.668 37.666 37.662 0.004 237.906 37.669 337.904 37.662 表9-3 右幅11号墩立模数据（单位：m）梁段测点号边跨侧梁段控制点高程 中跨侧梁段控制点高程实测均值理论差值实测均值理论差值1134.32034.318 34.316 0.002 34.51934.515 34.518 -0.003 234.31634.514334.31834.5132134.63034.628 34.632 -0.004 34.84534.830 34.834 -0.004 234.62634.822334.62734.822313485、.91434.912 34.912 0.000 35.24235.240 35.237 0.003 234.91235.241334.91135.2364135.17735.179 35.180 -0.001 35.57635.577 35.576 0.001 235.17935.578335.18235.5775135.42835.428 35.428 0.000 35.89735.893 35.898 -0.005 235.42835.894335.42735.8886135.63935.637 35.641 -0.004 36.16936.174 36.172 0.002 235.63786、36.176335.63636.1767135.83835.837 35.839 -0.002 36.45536.453 36.452 0.001 235.83636.448335.83836.4558135.97235.971 35.973 -0.002 36.68136.682 36.686 -0.004 235.97136.684335.97136.689136.09836.103 36.100 0.003 36.88436.886 36.883 0.003 236.10436.887336.10736.887续表9-3 右幅11号墩立模数据（单位：m）10136.24336.242 387、6.245 -0.003 37.11537.119 37.124 -0.005 236.23537.120336.24937.12211136.35436.351 36.356 -0.005 37.32237.322 37.325 -0.003 236.34637.323336.35237.32112136.42436.427 36.429 -0.002 37.47137.469 37.472 -0.003 236.42737.469336.43137.46713136.45436.451 36.455 -0.004 37.58937.589 37.593 -0.004 236.44937.588、89336.44937.5914136.41736.419 36.424 -0.005 37.65837.659 37.655 0.004 236.41937.659336.42137.661表9-4 右幅12号墩立模数据（单位：m）梁段测点号边跨侧梁段控制点高程 中跨侧梁段控制点高程实测均值理论差值实测均值理论差值1135.18335.179 35.183 -0.004 35.14635.140 35.143 -0.003 235.17535.136335.17835.1382135.52835.529 35.532 -0.003 35.48835.478 35.476 0.002 235.89、53035.456335.52935.4913135.87135.868 35.867 0.001 35.80435.803 35.804 -0.001 235.86835.806335.86535.7994136.16736.165 36.168 -0.003 36.09336.095 36.098 -0.003 236.16336.096336.16636.095续表9-4 右幅12号墩立模数据（单位：m）5136.45536.452 36.456 -0.004 36.36636.365 36.365 0.000 236.44836.364336.45436.3656136.70436.790、02 36.705 -0.003 36.60336.606 36.608 -0.002 236.70136.609336.736.6067136.93737.941 37.943 -0.002 36.82436.822 36.826 -0.004 239.94436.819336.94236.8228137.13637.138 37.137 0.001 37.00337.005 37.010 -0.005 237.14037.004337.13937.0079137.3237.319 37.322 -0.003 37.17037.176 37.173 0.003 237.32337.1833391、7.31337.17510137.50037.501 37.506 -0.005 37.36337.353 37.357 -0.004 237.50337.348337.49937.34811137.67137.668 37.671 -0.003 37.47537.477 37.472 0.005 237.67037.480337.66337.47612137.79237.792 37.790 0.002 37.57937.581 37.584 -0.003 237.79137.586337.79337.57913137.85337.852 37.855 -0.003 37.63237.63792、 37.634 0.003 237.8537.642337.85237.63814137.92237.920 37.923 -0.003 37.67837.677 37.678 -0.001 237.92037.676337.91937.677从各已施工梁段的实测立模数据来看，见表9-19-4，大多数实际立模标高均处于-5mm+5mm精度范围内，满足控制要求。9.4.2 位移数据分析9.4.2.1左幅桥成桥高程分析表9-5 左幅桥成桥后箱梁底面高程（m）块段断面x桩号(m)设计高程箱梁轴线顶面高程梁高箱梁底面设计高程换算底板高程成桥-设计主桥起点1909.48838.99638.7242.6093、036.12436.1270.004现浇段4920.98839.19538.9232.60036.32336.3290.00714号块5922.98839.22838.9562.60136.35536.3630.00813号块6926.98839.29439.0222.63336.38936.4000.01212号块7930.98839.35839.0862.70836.37836.3980.02111号块8934.98839.42139.1492.82536.32436.3470.02410号块9938.98839.48239.2102.98536.22536.2520.0289号块109494、2.98839.54239.2703.18836.08236.1100.0298号块11945.98839.58639.3143.36835.94635.9730.0287号块12948.98839.62939.3573.57235.78535.8100.0266号块13951.98839.67139.3993.80035.59935.6190.0205号块14954.98839.71339.4414.05235.38935.4050.0174号块15957.98839.75439.4824.32835.15435.1670.0143号块16960.98839.79439.5224.6283495、.89434.9050.0122号块17963.98839.83339.5614.95234.60934.6180.0101号块18966.98839.87139.5995.30034.29934.3050.0070号块19969.98839.90839.6365.67233.96433.9700.00611号墩中支座974.48839.96339.6916.00033.69133.6930.0020号块25978.98840.01639.7445.67234.07234.0760.0041号块26981.98840.05039.7785.30034.47834.4870.0092号块279896、4.98840.08339.8114.95234.85934.8730.0143号块28987.98840.11539.8434.62835.21535.2310.0164号块29990.98840.14739.8754.32835.54735.5660.0195号块30993.98840.17839.9064.05235.85435.8770.0236号块31996.98840.20839.9363.80036.13636.1640.028续表9-5 左幅桥成桥后箱梁底面高程（m）7号块32999.98840.23739.9653.57236.39336.4220.0298号块331002.97、98840.26639.9943.36836.62636.6540.0289号块341005.98840.29340.0213.18836.83336.8630.03010号块351009.98840.32940.0572.98537.07237.1020.03011号块361013.98840.36340.0912.82537.26637.2980.03212号块371017.98840.39540.1232.70837.41537.4510.03613号块381021.98840.42740.1552.63337.52237.5600.03814号块391025.98840.45640.198、842.60137.58337.6220.03914号块391027.98840.47140.1992.60137.59837.6390.04113号块381031.98840.49840.2262.63337.59337.6350.04212号块371035.98840.52440.2522.70837.54437.5820.03811号块361039.98840.54940.2772.82537.45237.4880.03610号块351043.98840.57240.3002.98537.31537.3490.0349号块341047.98840.59440.3223.18837.13499、37.1640.0308号块331050.98840.60940.3373.36836.96936.9970.0287号块321053.98840.62340.3513.57236.77936.8080.0296号块311056.98840.63740.3653.80036.56536.5930.0285号块301059.98840.65040.3784.05236.32636.3510.0254号块291062.98840.66240.3904.32836.06236.0830.0213号块281065.98840.67340.4014.62835.77335.7890.0162号块2710100、68.98840.68440.4124.95235.46035.4730.0131号块261071.98840.69340.4215.30035.12135.1290.0080号块251074.98840.70240.4305.67234.75834.7610.00312号墩中支座1079.48840.71440.4426.00034.44234.4440.0020号块191083.98840.72340.4515.67234.77934.7830.0041号块181086.98840.72940.4575.30035.15735.1640.0072号块171089.98840.73440.4101、624.95235.51035.5200.0103号块161092.98840.73740.4654.62835.83735.8490.0124号块151095.98840.74040.4684.32836.14036.1560.0165号块141098.98840.74340.4714.05236.41936.4390.0206号块131101.98840.74440.4723.80036.67236.6940.0227号块121104.98840.74540.4733.57236.90136.9260.025续表9-5 左幅桥成桥后箱梁底面高程（m）8号块111107.98840.7444102、0.4723.36837.10437.1310.0279号块101110.98840.74340.4713.18837.28337.3110.02810号块91114.98840.74140.4692.98537.48437.5110.02711号块81118.98840.73740.4652.82537.64037.6640.02412号块71122.98840.73140.4592.70837.75137.7690.01813号块61126.98840.72440.4522.63337.81937.8320.01314号块51130.98840.71540.4432.60137.84237103、.8520.010现浇段41132.98840.71140.4392.60137.83837.8460.008主桥终点11144.48840.67640.4042.60037.80437.8080.004图9-1左幅桥成桥线形9.4.2.2右幅桥成桥高程分析表9-6 右幅桥成桥后箱梁底面高程（m）块段断面x桩号(m)设计高程箱梁轴线顶面高程梁高箱梁底面设计高程换算底板高程成桥-设计主桥起点1909.48838.99638.7242.60036.12436.1290.005现浇段4920.98839.19538.9232.60036.32336.3290.00614号块5922.98839.22104、838.9562.60136.35536.3650.01013号块6926.98839.29439.0222.63336.38936.4000.01112号块7930.98839.35839.0862.70836.37836.3950.01711号块8934.98839.42139.1492.82536.32436.3460.02210号块9938.98839.48239.2102.98536.22536.2520.0279号块10942.98839.54239.2703.18836.08236.1130.0318号块11945.98839.58639.3143.36835.94635.976105、0.0307号块12948.98839.62939.3573.57235.78535.8120.0276号块13951.98839.67139.3993.80035.59935.6220.0235号块14954.98839.71339.4414.05235.38935.4090.0204号块15957.98839.75439.4824.32835.15435.1700.0163号块16960.98839.79439.5224.62834.89434.9080.0142号块17963.98839.83339.5614.95234.60934.6210.0121号块18966.98839.8713106、9.5995.30034.29934.3060.0070号块19969.98839.90839.6365.67233.96433.9680.00411号墩中支座974.48839.96339.6916.00033.69133.6950.0040号块25978.98840.01639.7445.67234.07234.0770.0051号块26981.98840.05039.7785.30034.47834.4890.0112号块27984.98840.08339.8114.95234.85934.8720.0133号块28987.98840.11539.8434.62835.21535.233107、0.0184号块29990.98840.14739.8754.32835.54735.5690.0225号块30993.98840.17839.9064.05235.85435.8780.0246号块31996.98840.20839.9363.80036.13636.1630.0277号块32999.98840.23739.9653.57236.39336.4240.0318号块331002.98840.26639.9943.36836.62636.6580.0329号块341005.98840.29340.0213.18836.83336.8660.03310号块351009.98840.108、32940.0572.98537.07237.1020.030续表9-6 右幅桥成桥后箱梁底面高程（m）11号块361013.98840.36340.0912.82537.26637.2990.03312号块371017.98840.39540.1232.70837.41537.4500.03513号块381021.98840.42740.1552.63337.52237.5580.03614号块391025.98840.45640.1842.60137.58337.6250.04214号块391027.98840.47140.1992.60137.59837.6390.04113号块3810109、31.98840.49840.2262.63337.59337.6340.04112号块371035.98840.52440.2522.70837.54437.5810.03711号块361039.98840.54940.2772.82537.45237.4870.03510号块351043.98840.57240.3002.98537.31537.3470.0329号块341047.98840.59440.3223.18837.13437.1640.0308号块331050.98840.60940.3373.36836.96936.9960.0277号块321053.98840.62340.110、3513.57236.77936.8050.0266号块311056.98840.63740.3653.80036.56536.5900.0255号块301059.98840.65040.3784.05236.32636.3500.0244号块291062.98840.66240.3904.32836.06236.0820.0203号块281065.98840.67340.4014.62835.77335.7910.0182号块271068.98840.68440.4124.95235.46035.4730.0131号块261071.98840.69340.4215.30035.12135.1111、290.0080号块251074.98840.70240.4305.67234.75834.7610.00312号墩中支座1079.48840.71440.4426.00034.44234.4440.0020号块191083.98840.72340.4515.67234.77934.7830.0041号块181086.98840.72940.4575.30035.15735.1640.0072号块171089.98840.73440.4624.95235.51035.5220.0123号块161092.98840.73740.4654.62835.83735.8510.0144号块151095112、.98840.74040.4684.32836.14036.1550.0155号块141098.98840.74340.4714.05236.41936.4370.0186号块131101.98840.74440.4723.80036.67236.6940.0227号块121104.98840.74540.4733.57236.90136.9250.0248号块111107.98840.74440.4723.36837.10437.1340.0309号块101110.98840.74340.4713.18837.28337.3150.03210号块91114.98840.74140.4692.113、98537.48437.5120.02811号块81118.98840.73740.4652.82537.64037.6630.023续表9-6 右幅桥成桥后箱梁底面高程（m）12号块71122.98840.73140.4592.70837.75137.7710.02013号块61126.98840.72440.4522.63337.81937.8330.01414号块51130.98840.71540.4432.60137.84237.8540.012现浇段端点41132.98840.71140.4392.60137.83837.8470.009主桥终点11144.48840.67640.4114、042.60037.80437.8090.005图9-2 右幅桥成桥线形9.5变形监控小结（1）挂篮定位的监测结果表明：挂篮定位精度均控制在-5mm+5mm范围内，定位精度满足要求，施工过程中，主梁线形良好，说明施工过程中对主梁位移变化的跟踪调整起到了良好的效果；（2）主桥T构在悬臂施工过程中的累计挠度表明：主桥四个T构的挠度变化基本接近计算预测值，实测与理论值的差值控制在20mm之内，主梁线形良好，各悬浇块段之间衔接顺畅；（3）高程偏差均控制在20mm之内，合拢精度较高，符合设计和监控要求。（4）成桥线形与目标线型高差控制在20mm之内，满足规范要求。第十章 监控结论（1）桥梁施工监控的实施115、对此次邳州绕城京杭运河大桥主桥的悬臂施工提供了全面的、及时的监测和控制工作，为保证施工质量、工程进度和结构安全提供了有力的保障；（2）在每一个梁段悬臂浇筑过程中，均进行了严格的检查和提供了准确的现场实测数据，发现问题及时通知各参建单位，并协助进行解决，为大桥的顺利施工提供了有力支持；（3）结构在施工过程及成桥阶段表现出的应力状态与理论计算及设计要求基本一致，且均满足设计和规范要求，结构最终实测受力状态在一般预应力混凝土桥的容许范围之内，结构应力监控表现良好；（4）结构在施工过程及成桥阶段表现出的变形状态与理论计算及设计、监控要求基本一致，包括挂篮定位精度、累计挠度控制、结构合拢精度以及成桥线形指标等，结构变形监控表现良好；（5）结构施工过程中，主梁内力和结构变形均得到了较好的控制，大桥施工全过程属于受控状态，结构各项成桥指标表现良好。