1、技术交底记录工程名称：长吉城际铁路CJCJ-1标段 编号： 项目名称西营城子框架中桥交底日期结构部位顶板支架交底内容交底内容交底内容一、工程概况DK42+208.85框架中桥由于九台南站新増3、4股道，框架中桥两侧须要进行接长，每侧接长5.25m，悬臂板接长1.6m，顶板厚1.2m，206省道于桥下横穿，为保证206省道的通车安全，框架中桥顶板吉林侧采用满堂碗扣支架，长春侧采用碗扣支架并设置行车门洞的施工方案。二、施工支架、模板1、支架：本框架中桥施工支架采用多支点碗扣支架与少支点钢管加工字钢支架。前者将现浇顶板砼的荷载通过每一根钢管比较均匀地分布到地基上。地基承载要求比较容易得到保证。后者是2、将顶板砼的荷载通过支架的少数支撑传给地基。2、模板：采用厚度4mm的定型钢模。三、施工方案、支架搭设一般地段采用碗扣支架作满堂支架，206省道通道地段采用钢管及工字钢作少支点支架；模板采用钢模板；砼集中搅拌，砼运输车运至现场，汽车泵输送。1、基础处理框架中桥框架内及基坑采用隧道洞碴回填处理。回填时，分层夯实，具备机械压实条件后，采用机械及小型振动夯压实，分层碾压，保证压实度达到96%以上。在框架中桥长春侧开挖预留排水沟，防止雨水灌入框架中将基底浸泡，造成基底承载力降低。2、支架搭设一般地段支架布置a、碗扣支架布设为：碗扣支架以平行于线路向布设，吉林侧框架顶板采用满堂支架，吉林侧线路纵向布置273、排，横向布置14排，长春侧设置双向车道门洞，单车道门洞宽度按4m，实际行车宽度3.5m，长春侧布置满堂支架线路纵向布置12排，横向布置14排。支架排距为0.6m，支架的搭设高度根据框架顶板和地基的高差计算决定。支架的下托的高度设为3040cm，为增强地基的整体性，下托用20cm25cm的枕木支垫,在地基保证验算承载力的基础上，在地基顶面铺设12cm厚混凝土，在门洞支架部位混凝土中增设直径12cm的钢筋网片，钢筋网片间距为20cm。支架搭设好后，在钢管的顶托上纵桥向布置方木（10cm*15cm）作为支撑梁，然后在方木上铺设钢模板。模板安装好后，按设计图布置顶板钢筋。b、跨便道支架布设为确保2064、省道的正常通车，在长春侧设置双向行车通道，通车道净宽4m，净高4.8m。立柱采用直径48mm，壁厚3m的碗扣支架，中间碗口支架6排两侧各4排，间距0.3m，并用直径48mm钢管搭设剪刀撑，碗口支架顶部沿垂直于线路方向布设14#槽钢，槽钢双排使用，槽钢顶部搭设I28a工字钢，工字钢间距为0.5m。3、支架施工要点a、支架位置放样为了便于控制标高，立杆布置通常以设计中心线或结构物中心线为准，左右对称布置，放样时以“两线”为控制线，确定立杆纵、横向位置。b、支架底座标高控制为保证横杆水平，控制好每层支架顶标高，使立杆与横杆能顺利连接，需认真调节好砼基础上的支架底托标高。c、安装立杆、横杆根据立杆及横5、杆的设计组合，从底部向顶部依次安装。一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。d、斜杆安装为了保证门式支架支架的稳定性，必须按设计要求安装斜撑杆，安装时尽量布置在框架结点上。e、顶托安装根据梁底高程变化决定顺桥向控制断面间距，横向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量一般控制在30cm以内为宜。f、顶托标高调整完毕后，即可安装纵、横梁和底模，纵梁、横梁采用方木。安装前为保证底模平整度及标高的准确度，先将方木经过压刨处理，待横梁安装完毕，最后再测控制点标高，6、其余拉线校验。然后安装底模。、满堂碗扣支架结构验算1、碗扣支架承载力验算根据支架生产厂家提供的数据，每根立杆的最大承载力为30 KN（横杆步距为1.2米），每根立杆设计荷载为30KN，安全荷载以0.75计为22.5KN。、荷载组合支架强度验算用荷载组合为： 模板自重，支架自重，新浇砼、钢筋砼自重，施工人员、施工材料机具等行走运输或堆放产生的荷载，振捣砼产生的荷载。、各类参数的确定：a、砼容重根据规范规定钢筋砼容重取26KN / m3。b、支架重量确定：地面高程及梁底设计高程高差约5.5m，验算时支架高度取5.5m计算，钢管（型号483mm）每米重3.31kg。c、模板重量确定：为计算方便将纵横7、向方木折入模板重量之中，方木密度500kg / m3。钢模板: 50kg/ m2。10cm10cm方木折算模板重为10.10.15000.2520kg/ m2。d、施工人员、施工材料机具等行走运输或堆放产生的荷载：根据规范计算支架立柱承载力时，施工荷载取2.5kpa。e、振捣砼产生的荷载：砼对水平模板荷载，取2.0kpa。、验算过程a、强度验算按简支结构简化计算，四根立杆支撑着0.6m0.6m=0.36m2范围内的荷载。其中：顶板自重荷载P1=1.2260.3611.2KN。支架自重P2=(5.5+4*0.6*2) *3.31/1000.34KN。模板自重P3=(50+20)/1000.36m8、20.25KN。人机荷载P4=2.50.360.9KN。振捣砼产生的荷载P5=20.360.72KN。一根立杆承重P=(P1+P2+P3)*1.2+(P4+P5)*1.4=16.416KN22.5KN 2、立杆稳定性验算。按下式验算 =1.05N/(AKH)f -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.24102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=0.6+20.6=1.8m；l0=kh=1.2431.8450.6=1.376m；式中：h-支架立杆的步距，取0.69、m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.845； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.243；故l0取1.8m；=l0/i=1.8103 /15.9=113.2；查规程附录C得 = 0.452；KH=1/1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(5.4-4)=0.99； =1.05N/(AKH)=1.0516.416103 /(0.4524.241020.99)=90.85N/mm2；立杆的受压强度计算值 =90.85N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 10、，满足要求。组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut1.2NG0.851.4NQ16.076kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=011、.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0640.60.62/10=0.00165kNm；立杆稳定性验算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf=1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0516.076103/(0.4524.241020.99)+0.00165106 /(4.493103)=89.33N/mm2；立杆的受压强度计算值 =89.33N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。3、底模方木的强度和刚度验算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=340*0.6=0.204kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=25*1.12、2*0.6=18kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：人机荷载X3=2.50. 61.5KN/m。振捣砼产生的荷载X4=20. 61.2KN/m。以上1、2项为恒载，取分项系数1.35，4、3项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2)1.35=(0.204+18)1.35=24.58kN/m；q2 =(x4+x3)1.4=(1.5+1.2)1.4=3.78kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.125(g2+q2)la2 = -0.125(24.58+3.78)0.62=-1.276kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 13、W=bh2/6=1001502/6=37.5104 mm3； =M/Wf =1.276106/(37.5104)=3.4N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =3.4N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.625(g2+q2)la=0.625(24.58+3.78)0.6= 10.635kN；=3Q/2bh=3*10635/2/100/150=1.064N/mm21.3 N/mm2（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=1001503/12=28.125106 mm4；根据J14、GJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：max=0.521(x1+x2)la4/(100EI)+0.192(x4+x3)la4/(100EI)=0.051 mm；底模方木的挠度计算值max=0.051mm 小于 挠度设计值 =min(600/150，10)mm ，满足要求。 4、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1501=150 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 150 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 115、 ； 立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.0516.356/0.36=47.7 kPa ；.p=47.7kPa fg=150 kPa 。地基承载力满足要求！、施工便道通道结构验算施工通道支架采用48mm碗扣支架支撑和I28a工字钢纵梁组合而成，净跨3.5m，高4.8m，按4m跨度验算强度和刚度。1、 门洞安全性检算1、支架强度验算、门洞支架强度验算用荷载组合为：模板、方木自重，支架自重，新浇砼、钢筋砼自重，施工人员、施工材料机具等行走运输或堆放产生的荷载，振捣砼产生的荷载。、各类参数的确定：a、门洞顶部混凝土重量：砼容重取砼容重26KN / m3，平均每米自重1.2*26=316、1.2KN/m。b、模板重量： 0.5 KN / m2+0.9 KN / m2 =1.4KN/m2。c、支架自重：纵梁28a工字钢重：28a工字钢每米重43.492kg/m，每米2根。单根支架自重P2=(4.8+4*0.3*2) *3.31/1000.24KN。d、施工人员、施工材料机具等行走运输或堆放产生的荷载取2.5kpa。e、振捣砼产生的荷载：砼对水平模板荷载，取2.0kpa。、验算过程：立杆稳定性验算。按下式验算 =1.05N/(AKH)f -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.24102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时17、，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=0.6+20.6=1.8m；l0=kh=1.2431.2720.6=0.95m；式中：h-支架立杆的步距，取0.6m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.6m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.272； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.243；故l0取1.8m；=l0/i=1.8103 /15.9=113.2；查规程附录C得 = 0.452；KH=1/1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(5.4-4)=0.99；立杆的轴向压力设计值计算公18、式：N1.2NG1.4NQ15.642kN =1.05N/(AKH)=1.0515.642103 /(0.4524.241020.99)=86.56N/mm2；立杆的受压强度计算值 =86.56N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut1.2NG0.851.4NQ15.33kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m219、)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.46410-6300600210=823Nmm；立杆稳定性验算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf=1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0515.33103/(0.4774.241020.99)+823 /(4.493103)=80.68N/mm2；立杆的受压强度计20、算值 =80.58N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、纵梁I28a工字钢内力验算工字钢为I28a工字钢，间距50cm。其容许弯应力w=170Mpa ， =80Mpa，惯性矩I=7114.1cm4，截面积A=55.404cm2，截面抵抗矩W=508cm3，弹性模量E=2.1105 Mpa。计算跨径取4m。、荷载组合：强度验算用荷载组合为：模板自重，支架自重，新浇砼、钢筋砼自重，施工人员、施工材料机具等行走运输或堆放产生的荷载，振捣砼产生的荷载。、各类参数的确定：顶板自重荷载P1=1.2260.515.6KN/m。模板自重P2=(34+20)/1000.21、5m20.27KN/m。人机荷载P3=2.50.51.25KN/m。振捣砼产生的荷载P4=20.51KN/m。工字钢自重：P5=0.44KN/m。、验算过程：a、强度验算：一根工字钢承受的荷载集度q=15.6+0.27+1.25+1+0.4418.56KN/m最大弯距Mmax=（1/8）ql2=（1/8）18.5610342=37.12KN.m=M/W=37.12103/50810-6=73.1kpa =170 kpa抗弯强度满足要求。b、刚度验算：f=L/400=4m/400=10mmf=（5ql4）/（384EI）=（518.5610344）/(3842.110117114.110-8)=22、4.1mmf=10mm刚度条件满足要求。c、剪应力验算最大剪力Qmax=ql/2=18.5642=37.12 KN最大剪应力max=Qmax/A=37.12103(55.40410-4)=6.7Mpa=100Mpa剪应力小于容许值，满足要求。4、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 2001=200 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 200 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.0515.642/0.09=182.5kPa ；.p=1823、2.5kPa fg=200 kPa 。地基承载力满足要求！四、安全保证措施1、天窗施工时施工负责人必须在接到驻站联络员命令后方可进入施工现场，解除封锁前，驻站联络员提前通知各现场施工负责人，施工负责人严格按照驻站联络员通知的封锁施工时间及时撤出人员、材料及设备，并由驻站联络员汇总确认后，方可予以开通。驻站联络员及现场施工负责人配备对讲机1台，严禁材料、机械设备及人员侵入限界，安全员及现场施工负责人要及时进行检查，以防止遗漏。施工班组配备相应的照明设备。2、对施工机具进行编号，并做明显标识，并落实到专人使用及保管，对小型器具贴明显的反光贴。3、施工人员进入施工现场按规定着装（穿着黄色防护服）配备24、好防护备品（对讲机、喇叭、黄红旗、施工封锁纪录簿）、设置好防护标志。4、进行机械驾驶员、施工人员必须进行安全培训，考试合格后方可进行施工；机械设备必须办理安全许可证，驾驶员必须持证上岗。5、根据施工计划，合理配置施工设备，对进场设备办理设备许可证。吊车、砼汽车泵等大型设备作业时，实行“一机一人”盯岗作业，特殊工种必须持证上岗。进场设备必须确保各项指标处于完好状态。6、施工时在既有线侧留出足够安全距离，设置安全警示绳。机械、车辆等在站内静态停留时，必须停在指定地点，留人看守。7、各施工班组施工前必须提前4天书面通知工区调度，由工区调度汇总并提前通知相关运营单位，由相关施工配合单位进行现场安全技术25、交底。施工配合单位人员未到场严禁施工。8、各施工班组在施工中必须提前一天上报工区调度次日施工项目，由工区调度汇总并及时上报相关运营单位，经运营单位同意并派安全检查员后方可施工。9、施工中应设置相应的应急材料、人员及设备，以应对突发事件的发生。现场的生产、生活区均要设足够的消防水源和消防设施，消防器材应有专人管理不得乱拿乱动，所有施工人员要熟悉并掌握消防设备的性能和使用方法。10、 氧气瓶不得沾染油脂，乙炔发生器必须有防止回火的安全装置，氧气瓶与乙炔发生器要隔离存放。11、所有进入施工现场的人员必须戴好安全帽，并按规定配戴劳动保护用品，或安全带等安全工具；不得穿拖鞋、高跟鞋、硬底易滑鞋和裙子进入施工现场。12、在距边缘1.2-1.5米处应设置护栏或架设护网，且不低于1.2米，要稳固可靠。从事架子施工的人员，要持证上岗。13、施工作业搭设的扶梯、工作台、脚手架、护身栏、安全网等，必须牢固可靠，并经验收合格后方可使用14、在搭设门洞两侧设置限高架，限高架高4.5m,宽3.5m,设置两道限速带，并安排专人24小时进行现场指挥。严禁超宽、超高车辆通行。15、钢筋严禁非天窗点用吊车进行吊装。顶板浇筑于天窗点施工。编制复核交底单位长吉城际铁路CJCJ-1标四工区交底人（签章）接底单位接底人（签章）