1、天长市建设路白改黑工程项目沥青砼路面下面层改性沥青AC-25生产配合比设计报告1 概述受XX公司委托，XX与施工单位共同完成了上面层改性沥青SMA-13生产配合比设计。内容包括：热料仓料筛分试验、生产配合比级配组合设计、最佳油石比的确定等工作。此次生产配合比设计参照沥青路面施工技术规范及目标配合比设计结果。 2 目标配合比设计结果上面层改性沥青SMA-13目标配合比设计结果如下表所示。表2-1 目标配合比各材料比例混合料类型下列各种矿料所占比例（%）油石比(%)1#2#4#矿粉SMA-134035.5159.56.1表2-2 目标配合比设计级配混合料类型集料级配，下列筛孔（mm）的通过率（%）2、1613.29.54.752.361.180.60.30.150.075SMA-1310090.462.328.522.618.915.813.712.410.5表2-3 最佳油石比下马歇尔试验结果项目油石比（%）毛体积密度（g/cm3）理论密度（g/cm3）饱和度（%）VMA（%）空隙率（%）稳定度（kN）流值（0.01mm）浸水马歇尔（%）技术指标6.12.4892.59276.6174.09.6045.788.7要求/75-8516.53-4.56.020-50853 生产配合比级配调试3.1确定拌和楼各冷料仓的转速比 拌和楼是西安产LP-1000型间歇式拌和楼，根据目标配合比设计结果，3、结合拌和楼的使用经验，设定了拌和楼各冷料仓的转速比，作为上面层生产配合比设计调试过程中冷料进料比例。在试铺过程中，再根据拌和楼生产情况经过反复调整，保证拌和楼在生产过程中的冷、热料平衡。3.2热料仓筛分试验（1）根据上面层SMA-13生产级配控制关键点，结合中面层筛网尺寸组成设计，在保证生产出的沥青混合料稳定性的情况下，尽量减少更换筛网的频率，与施工单位商议之后确定拌和楼的筛网尺寸组成为16mm、12mm、5mm、3mm。（2）在生产配合比设计过程中，各个热料仓单独放料，进行了热料仓料筛分、密度试验，经过多次的单仓放料后，选取了相对较稳定的筛分结果，如表3-1所示。表3-1 拌和楼各热料仓料筛4、分结果材料下列筛孔的通过率（%）（方孔筛）1613.29.54.752.361.180.60.30.150.0754#仓100.079.85.10.00.00.00.00.00.00.03#仓100.0100.091.87.00.20.20.20.20.20.22#仓100.0100.0100.081.90.90.30.30.30.30.31#仓100.0100.0100.0100.089.446.732.918.510.96.9矿粉100.0100.0100.0100.0100.0100.0100.099.796.888.2表3-2 拌和楼各料仓集料密度试验结果表观相对密度毛体积相对密度4#5、仓2.946 2.883 3#仓2.944 2.840 2#仓2.910 2.787 1#仓2.712 2.653 矿粉2.694/木质素纤维1.1改性沥青1.0373.3生产配合比调试依据目标配合比设计结果，进行了生产配合比级配组合设计，由于原材料中没有使用3#原材料，并结合拌和楼自身计量的特点，将2#仓用量设置为0，设计热料仓及矿粉质量比为：4#仓:3#仓:2#仓:1#仓:矿粉=35%:43%:0%:12%:10%，矿料合成级配计算结果如表3-3所示。生产、目标配合比级配对照如图3-1所示。表3-3 生产配合比矿料级配组合设计材料及用量（%）下列筛孔的通过率（%）（方孔筛）1613.29.6、54.752.361.180.60.30.150.0754#仓(35)35.027.91.40.00.00.00.00.00.00.03#仓(43)43.043.039.53.00.10.10.10.10.10.12#仓(0)0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.01#仓(12)12.012.012.012.010.75.63.92.21.30.8矿粉(10)10.010.010.010.010.010.010.010.09.78.8合成级配（100）100.092.962.925.020.815.714.012.311.19.7目标配比10090.462.328.522.7、618.915.813.712.410.5图3-1 生产配比级配、目标级配对照图3.4最佳油石比的确定由表2-2、表3-3、图3-1可看出生产配比级配与目标级配基本一致，根据生产配合比设计常规过程，在确定目标配合比为6.1%基础上分别配制了5.8%，6.1%，6.4%三组油石比的混合料进行马歇尔试验，试验结果如表3-4所示。表3-4 不同油石比马歇尔试验结果油石比（%）毛体积密度（g/cm3）理论密度（g/cm3）VMA（%）饱和度（%）空隙率（%）稳定度（kN）流值（0.01mm）5.82.476 2.606 17.0 70.6 5.010.825.56.12.494 2.594 16.6 8、76.9 3.8411.132.66.42.493 2.589 16.9 79.6 3.4411.728.3表3-5 最佳油石比条件下浸水马歇尔试验油石比（%）马歇尔稳定度（kN）浸水马歇尔稳定度（kN）残留稳定度S0（%）要求（%）6.111.110.796.485表3-6 析漏试验结果级配类型油石比（%）析漏（%）要求（%）SMA-136.10.050.10三组油石比的马歇尔试验结果表明，在6.1%油石比条件下室内马歇尔试件空隙率达到了3.84%，与目标配合比设计值4.0%相近，同时6.1%油石比下马歇尔试件各项体积指标、稳定度、流值、浸水马歇尔、析漏等结果，均满足技术要求，最终选定生产配9、合比设计最佳油石比为6.1%。4 拌和楼试拌生产配合比设计的室内各项试验均满足技术要求，并确定了各热料仓用料比例及最佳油石比，进行了拌和楼试拌工作，以验证生产配合比设计是否适用于正常生产。试拌过程中拌和楼各项设置（矿料加热温度、沥青加热温度、冷料仓进料比例及进料速度）均模拟大规模生产，木质素纤维添加设备首先进行了流量标定工作，试拌中每盘料为900kg，每盘料的干拌时间为10s，湿拌时间设置为35s，每盘料的生产周期约在67s。试拌沥青混合料室内各项试验结果可见下表4-1、4-2，室内马歇尔试验击实中的矿料间隙率略小外，其它各项指标均能满足要求。抽提结果显示沥青混合料整体级配偏粗。表4-1 试拌10、沥青混合料马氏试验结果指标结果油石比(%)马氏密度(g/cm3)理论密度(g/cm3)空隙率(%)稳定度(kN)流值(0.1mm)饱和度(%)矿料间隙率(%)技术性质6.22.5092.5943.310.524.679.916.2要求5.96.3/34.562050758516.5表4-2 试拌沥青混合料抽提试验结果 筛孔要求油石比（%）通过筛孔（方孔筛，mm）百分率（%）1613.29.54.752.361.180.60.30.150.075抽提结果6.210090.558.121.318.615.413.411.810.48.2控制范围5.96.310096.988.966.958.92911、.021.023.817.818.712.717.011.015.39.314.18.111.77.7图4-1 拌和楼试拌沥青混合料抽提试验级配曲线5试验路铺筑在拌和楼试拌的基础上，进行了试铺段的施工，桩号为K89+700K90+304，试铺当日天气晴朗、微风。5.1拌和楼控制拌和楼采用西安产LB-1000型间歇式拌和楼，拌和楼生产由计算机全程自动控制。拌和楼各项参数设置由试拌确定，拌和时干拌10s，湿拌35s，每盘料设定为900kg，每盘料生产周期约为67s，由于SMA沥青混合料中矿料用量较多，拌和楼矿粉添加较慢，拌和楼实际产量在50t/h左右。在生产过程中，拌和楼没出现溢料、等料现象，冷热12、料基本平衡。拌和楼出料正常，沥青裹覆均匀。拌和楼混合料的出料温度基本能控制在170180。5.2 混合料运输在运输前，先检查出料温度，满足要求后用蓬布全面覆盖并扣牢后运输，以减少沥青混合料温度的散失。5.3现场摊铺沥青混合料摊铺由一台德国产DEMAC摊铺机作业，现场摊铺机就位后，先预热20-30min，使熨平板温度达到100以上。摊铺厚度及找平采用非接触式平衡梁控制方式，摊铺速度约在3m/min，现场铺面均匀密实，无明显拉毛、条带离析现象。5.4 碾压表5-1 试验段拟定碾压方案 碾压阶段压路机类型及数量碾压遍数碾压速度初压HAMM130双钢轮压路机（1台）静压一遍2.5km/h复压HAMM113、30双钢轮压路机（1台）振动碾压三遍3.5km/h终压DD110双钢轮压路机（1台）静压12遍4 km/h现场施工碾压基本能按照拟定的施工方案进行施工，能做到秩序井然，保证了沥青混合料在高温状态及时碾压。6试验路相关试验与检测6.1 混合料试验结果（1）马歇尔试验马歇尔试验结果见表6-1，马歇尔空隙偏大，超出了技术要求，其它各项试验结果各指标满足技术要求。表6-1 沥青混合料马氏试验结果指标结果油石比(%)马氏密度(g/cm3)理论密度(g/cm3)空隙率(%)稳定度(kN)流值(0.1mm)饱和度(%)矿料间隙率(%)技术性质6.112.4732.5944.710.326.673.117.314、要求5.96.3/34.562050758516.5（2）抽提试验抽提试验结果见表6-2及图6-1。从抽提结果看，沥青混合料级配关键控制点超出了控制范围，级配偏粗，油石比满足技术要求。表6-2 试拌沥青混合料抽提试验结果 筛孔要求油石比（%）通过筛孔（方孔筛，mm）百分率（%）1613.29.54.752.361.180.60.30.150.075抽提结果6.11100.089.156.919.716.813.712.010.79.26.7控制范围5.96.310096.988.966.958.929.021.023.817.818.712.717.011.015.39.314.18.111.15、77.7图6-1 沥青混合料抽提试验级配曲线6.2 现场检测试验结果（1）现场压实度试验在试铺段落按200m一点的频率，在试铺路面钻取芯样，芯样压实度如表6-3所示，芯样的马氏和理论压实度均满足技术要求。表6-3 路面芯样压实度芯样桩号芯样密度（g/cm3）标准密度（g/cm3）理论密度（g/cm3）压实度，%毛/马毛/理K90+0002.4672.7132.59499.795.1K90+2002.45799.494.7平均值-99.594.9要 求-989496.57 结论（1）试铺验证了试拌确定的拌和机上料速度、拌和数量与时间，骨料加热温度与拌和温度等操作工艺，也进一步验证了混合料生产配合16、比和混合料的体积性质，结果表明各个环节是基本可行的；（2）考虑到上面层SMA沥青混合料温度散失较多，建议施工单位在正常施工时将拌和楼混合料出料温度控制在180左右，具体可视施工当日天气适当提高；（3）在试铺段施工中现场碾压能够有条不紊进行，没有明显的过压、漏压现象，同时需注意钢轮压路机上刮板上凝结成胶泥，应及时清理；（4）沥青混合料抽提试验结果表明，沥青混合料整体级配在控制范围下限附近，马歇尔空隙率偏大与混合料级配偏粗相吻合，马歇尔其它各项试验指标均能满足技术要求；（5）上面层SMA铺面整体均匀，局部存在着油斑，建议施工单位及时钢轮压路机行驶过程中掉下的胶泥团，试验段整体外观良好；（6）路面现17、场检测情况：按马氏密度和理论密度计算的芯样压实度均能满足技术要求； （7）由于施工料场较小，不能同一批进大量的原材料，需多次分批进料，这样原材料级配将不可避免有波动现象，本次试验段铺筑中沥青混合料级配有波动现象与原材料的级配不稳定有着很大的关系，建议施工单位在新进一批原材料时，重新进行热料仓筛分试验，如果级配有较大变化时，应对各热料仓比例进行调整，使生产出的沥青混合料级配符合生产配合比设计级配。合徐南高速公路沥青路面改造工程上面层SMA-13试铺段施工，人员机械安排合理，机械运转正常。施工过程中能够按照拟订的施工技术方案要求进行施工，碾压无推移，铺面基本均匀密实。从试验检测数据看，各项指标也基本满足技术要求，在大规模施工中需注意原材料级配的变化，及时进行调整，确保沥青路面质量。本次生产配合比设计，各项技术指标在满足沥青路面施工技术规范JTG F40-2004的基础之上，部分内容参考技术服务组编写的合徐南路沥青路面改造工程上面（改性沥青SMA-13）施工指导意见。编制： 审核： 批准：