1、赵县北王里镇中心学校义务教育经费保障长效机制校舍维修改造工程新建沟岸学教教学楼模板施工方案编制： 审批： 审核： 目 录一.编制依据 1二.工程概况 1三、施工布署 2四.质量目标 2五.柱模板设计 11六.梁模板设计 17七.楼板模板设计 29八.模板施工质量控制 41九.成品保护 42十.安全文明施工措施 42十一.环境保护措施 43十二.砼浇筑方案 43十三、应急预案44模板工程施工方案一、编制依据1.1沟岸新建教学楼施工合同文本1.2新中远建筑设计有限公司设计的沟岸新建教学楼设计图纸1.3混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）1.4建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范2、（JGJ130-2001）(2002年版)1.5建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)1.6建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)1.7建筑施工高空作业安全技术规程（JGJ33-2002）1.8福州市建筑工程施工现场安全管理标准1.9建筑施工手册第四版1.10建筑施工计算手册江正荣著1.11建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)1.12木结构设计规范 GB50005-2003二、工程概况建设开发概况沟岸新建教学楼位于沟岸小学院内。建设单位：沟岸小学，监理单位：河北海新工程项目管理有限公司，设计单位：新中远建筑设计有限公司，施工单位：赵县兴建建筑工程有限公3、司。本工程结构形式砖混结构，结构安全等级为二级，抗震设防烈度七度，耐火等级一级。本工程地上二层，建筑总高度7.7m。要求工期：总工期日历280天，质量要求：符合工程施工质量验收规范合格要求。三、施工部署：根据本工程特点，地下室按后浇带分为一个施工，模板全部配置。材料：面板：183091518复膜（涂膜）胶合板 四、质量目标31分项合格率为100%，拆模后的混凝土外观光洁度均匀一致，外观较好。32实测目标值 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法（）项目允许偏差检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线和钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查桩，墙，梁+4，-5层高垂直度不大于5m6用经4、纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8相邻两板表面高低差2用钢尺检查表面平整（2m长度上）5用2m靠尺和楔形塞尺检查九、柱模板设计5001100柱模板计算书柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=500mm， 柱模板的截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 3100mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度50mm。 B方向竖楞3根，H方向竖楞5根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 竖楞采用矩形钢楞，宽50mm，高50mm5、,壁厚为3mm,W=8.34cm3,I=20.85cm4. 5002242241100262262262262 柱模板支撑计算简图 柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m6、； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.600kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.957.600=51.840kN/m2 柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.251.8400.500+1.400.0000.500=31.104kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为7、: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2025.920+1.40.000)0.263 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21410001000/27000=7.938N/mm2 面板的抗8、弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67725.9202634/(1006000243000)=0.571mm 面板的最大挠度小于262.5/250,满足要求! 竖楞木方的计算 竖楞矩形钢管直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.263m。 荷载计算值 q = 1.251.8400.263=16.330kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如9、下: 均布荷载 q = 8.165/0.500=16.330kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.116.3300.50 最大剪力 Q=0.60.50016.330=4.899kN 最大支座力 N=1.10.50016.330=8.981kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.34cm3； I = 20.85cm4；(1) 抗弯强度计算M=0.116.330.52=0.41kN.m=4.1105N.mm 抗弯计算强度 f=4.1105/8.34103=49.16N/mm2 抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v10、 =0.67713.608500.04/(1002061032.09105)=0.2mm 最大挠度小于500.0/500,满足要求! B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 1.251.840.225 0.500 = 7.00kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.141mm 最大支座力 Qmax=6.99811、kN 抗弯计算强度 f=1.522106/8982000.0=169.45N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于660/500mm,满足要求! B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.998 12、对拉螺栓强度验算满足要求! H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.251.84+1.400.00)0.263 0.500 = 8.17kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.118mm 最大支座力 Qmax=12.912kN 抗弯计算强度 f=0.514106/8982000.0=57.23N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度13、小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于446.7/500mm,满足要求! H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.912 对拉螺栓强度验算满足要求!其它柱模：用料同上，柱截面大于600mm的柱箍中间加1根M12螺栓；柱截面大14、于1000mm的柱箍中间加2根M12螺栓，计算从略。十、梁模板设计侧模设计5001350大梁侧模设计梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=1350mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的木方截面100100mm， 梁模板截面侧面木方距离400mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.500kN/m2； 钢筋15、自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.050m； 1 外加剂影响修正系数，取1.16、200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.925.200=22.680kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.222.68+1.403.60)1.35=43.546N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵17、抗矩W分别为: W = 135.001.801.80/6 = 72.90cm3； I = 135.001.801.801.80/12 = 65.61cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2030.618+1.44.860)0.400 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.69710001000/72900=9.557N/18、mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67730.6184004/(1006000656100)=1.348mm 面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.222.68+1.403.60)1.350.40/1=17.42kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径19、为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.418kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 其它梁侧模的用料同上，梁高900mm以下的不用加对拉螺栓，外梁高900mm以上的梁侧模中间应加1根M12螺栓(500)。 梁支撑设计5001350大梁支撑设计 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.6m， 梁截面 BD=500mm1350mm，立杆的纵距(跨度方向) l=20、0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方100100mm，间距350mm，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.2。 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的21、结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.3500.500+0.5000.500)=15.716kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.92.5000.500=1.125kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；22、 f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2015.716+1.41.125)0.350 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.25010001000/27000=9.271N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67715.7163504/(1006000243000)=1.095mm 面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求! 梁底支撑木方的计算 23、（一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3500.350=12.049kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.350(21.350+0.500)/0.500=1.120kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.5000.5000.350=0.438kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2012.049+1.201.120)=14.222kN/m 考虑0.9的结构24、重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.438=0.551kN 木方计算简图 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.831kN N2=3.831kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 3.831kN 经过计算得到最大变形 V= 1.137mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)25、木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.279106/166666.7=7.67N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 最大变形 v =1.137mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.893kN 经过计算得到最大变形 V= 0.26、589mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.896106/166666.7=5.38N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于11N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.589mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 扣件抗滑移的计算 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立27、杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.893kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1363.600=0.529kN N = 10.893+0.529=11.423kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.20028、+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16=113； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497； 经计算得到=11423/(0.497450)=51.097N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!750800梁模支撑设计计算参数: 模板支架搭设高度为2.9m， 梁截面 BD=750mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底设置2道承重立杆。 面板厚度18mm，抗弯强度13N/mm2，弹性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，间距350mm，抗弯强度11N/mm2，弹性模量929、000.0 N/mm2。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。图1 梁模板支撑架立面简图 具体计算略。300800梁模支撑设计计算参数: 模板支架搭设高度为2.9m， 梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底设置2道承重立杆。 面板厚度18mm，抗弯强度13N/mm2，弹性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，间距400mm，抗弯强度11N/mm2，弹性30、模量9000.0 N/mm2。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 梁模板支撑架立面简图具体计算略。600900梁模支撑设计计算参数: 模板支架搭设高度为2.9m， 梁截面 BD=600mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底设置2道承重立杆。 面板厚度18mm，抗弯强度13N/mm2，弹性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，间距400mm，抗弯强度11N/mm2，弹性31、模量9000.0 N/mm2。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 梁模板支撑架立面简图具体计算略。3001100梁模支撑设计计算参数: 模板支架搭设高度为2.6m， 梁截面 BD=300mm1100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.50m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底设置2道承重立杆。 面板厚度18mm，抗弯强度13N/mm2，弹性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，间距400mm，抗弯强度11N/mm2，32、弹性模量9000.0 N/mm2。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。图1 梁模板支撑架立面简图具体计算略。十一、 楼板模板设计地下室顶板模板设计 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.6m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，抗弯强度13N/mm2，弹性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，间33、距390mm，抗弯强度11N/mm2，弹性模量9000.0 N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载1.50kN/m2。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.3001.200+0.3001.200)=8.424kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.91.5001.200=1.620kN/m 面板的截面惯性矩34、I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.208.424+1.41.620)0.390 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.135、8810001000/64800=2.905N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.4243904/(1006000583200)=0.377mm 面板的最大挠度小于390.0/250,满足要求! 支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.3000.390=2.925kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.390=0.117kN/m (3)36、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.500+0.000)0.390=0.585kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.202.925+1.200.117)=3.285kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.585=0.737kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.363/1.200=4.469kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.471.20 最大剪力 Q=37、0.61.2004.469=3.218kN 最大支座力 N=1.11.2004.469=5.900kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.644106/166666.7=3.86N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.042kN/m 最大变形 v =0.6773.0438、21200.04/(1009000.008333333.5)=0.569mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 5.900kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 20.020kN 经过计算得到最大变形 V= 1.926mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为39、: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.028106/166666.7=12.17N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于111.2=13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.926mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.11840、3.600=0.425kN 钢管的自重计算参照碗件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3001.2001.200=10.800kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 10.491kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.500+0.000)1.2001.200=1.9441、4kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.31kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为21042、0/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=15311/(0.386450)=88.026N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!上部楼板模板设计 计算参数: 模板支架搭设高度为2.8m， 立杆的纵距 b=1.50m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.60m。 面板厚度18mm，抗弯强度13/mm2，弹性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，间距370mm，抗弯强度11/mm2，弹性模量9000.0 N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重243、5.00kN/m3，施工活荷载2.5N/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.1201.500+0.3001.500)=4.455kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.91.5001.500=2.025kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 150.001.801.80/6 = 8144、.00cm3； I = 150.001.801.801.80/12 = 72.90cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.455+1.42.025)0.370 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11210001000/81000=1.383N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.45、677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.4553704/(1006000729000)=0.129mm 面板的最大挠度小于370.0/250,满足要求! 支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.370=1.110kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.370=0.111kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.500+0.000)46、0.370=0.555kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.110+1.200.111)=1.319kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.555=0.699kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.363/1.500=2.242kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.241.50 最大剪力 Q=0.61.5002.242=2.018kN 最大支座力 N=1.11.5002.242=3.700kN 木方的截面力学参数为47、 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.504106/166666.7=3.03N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.221kN/m 最大变形 v =0.6771.2211500.04/(1009000.008333333.5)=0.558mm 木方的最大挠度小于1500.0/250,满足要求!48、 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.700kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 16.606kN 经过计算得到最大变形 V= 2.526mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/1249、 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.162106/166666.7=12.97N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于111.2=13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =2.526mm 顶托梁的最大挠度小于1500.0/250,满足要求! 立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1142.830=0.323kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(k50、N)： NG2 = 0.3001.5001.500=0.675kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.5001.500=6.750kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 6.973kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.500+0.000)1.5001.500=3.037kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,51、立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.62kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.350=2.500m； 由长细比，为2500/16=156； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.288； 经计算得到=12620/(0.288450)=52、97.38N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7002.0300.105=0.149kN/m2 h 立杆的步距，1.60m； la 立杆迎风面的间距，1.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1491.5001.8001.600/10=0.073kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.26.9753、3+0.91.43.037+0.90.91.40.073/1.500=11.11kN 经计算得到=11110/(0.288450)+73000/4729=101.16N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置54、； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； 3. 顶部支撑点的设计： a.在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度应满足规范要求； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且应满足规范要求； 4. 支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差小于钢管扣件脚手架规范的要求； 5. 施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要55、有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十二模板施工质量控制121模板的施工应保证混凝土观感满足要求，模板及支承必须有足够的强度、刚度和稳定性，不允许发生下沉和变形，接缝严密，不得漏浆。122对拉螺栓、对拉片紧固可靠。固定在模板上的予埋件及予留洞不得遗漏，且安装必须牢固，位置准确。123预埋件和预留孔洞的偏差控制在规范允许的范围内。预埋件和预留孔洞允许偏差（mm）项目允许偏差检查方法予埋钢板中心线位置3拉线和尺寸检查预埋管、预留孔中心位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10截面内部尺寸+56、10，0124模板安装完后进行自检，其允许偏差必须符合上表要求，凡不符合要求的应自行返工调整，合格后进行报验。125模板安装合格后，在浇筑过程中设专人检查，发现变形，松动等现象，及时修整加固。126各种构件拆模时混凝土要达到规范允许的强度。现浇构件拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度(m)按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2752，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100十三成品保护131模板安拆时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。132拆除模板时按程序进行；拆模时不得用大锤硬砸或硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。133模板在使用过程中加强管理，分规格堆放。134支完模板后，57、保持模内清洁。135搬运模板时应注意保护已浇筑好的混凝土，不得将其表面碰坏。136搞好模板的日常保养工作和维修工作，及时涂刷脱模剂。十四安全文明施工措施14.1进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业必须系好安全带。作业前应做好安全交底和安全教育工作。检查使用的工具是否牢固。扳手等工具必须用绳链挂在身上，以免掉落伤人。工作时思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落；14.2操作工人在现场支设墙柱模板时，塔吊吊起模板就位时，必须设专业信号工指挥，小心平稳的就位二人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。不得在脚手架上堆放大批模板等材料；14.3在墙柱位置线处，避免58、模板碰撞钢筋，以防止钢筋的偏位和模板面的出现划痕。14.4支模过程中如需停歇，应将支撑等钉牢，折模间歇时，将已活动的模板支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空踏空而坠落；14.5在支设梁板模板时，脚手架搭设必须稳固，并按照模板方案的要求搭设，未经技术人员允许的情况下不得擅自更改。搭设时，必须设置临时斜撑，以防整体偏移。14.6要随时检查模板上的螺栓等配件的连接情况，发现有松动的现象及时拧紧或撤换。14.7混凝土板上的预留洞在模板拆除后将洞口及时盖好。拆除模板宜用长撬棍。人不许站在正在拆除的模板上。14.8 严禁高空抛物，以免伤人。14.9 上高空的施工人员均应经体检合格，如有高血压、心脏病等疾病的人59、员均不得上高空参与施工活动。十五环境保护措施151噪音的控制：在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。152模板拆除后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，待够一车后集中运到垃圾集中堆放场。153梁板模板内锯末、和碎木块等杂物应及时清理，并装袋送入垃圾场处理。十六、砼浇筑方案：本工程全部采用商品砼泵送方案。施工顺序采取先墙、柱后梁板分开浇捣。地下室按后浇带一次浇捣完毕。主楼每层先浇捣剪力墙，后浇捣梁板或墙板砼一次浇捣。本工程主楼剪力墙较多，且断面较大，砼量相对楼板多。剪力墙的浇捣方法，根据泵送特点采取60、斜面分层浅浇捣法，根据气候和每道剪力墙的砼及商品砼运送速度确定分层的厚度和斜面长度，使砼不至于产生冷缝和一次浇捣高度太大给模板造成影响。本工程的地下室顶板厚度达300mm，为保证支撑安全，应认真按施工交底浇捣，避免砼一次堆在模板太高，以不超过400mm为控制。在每块板区间，应对称浇捣，避免单方面浇捣造成支撑受力不对称。十七、应急预案：17.1目的为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，根据模板工程的现场环境、设计要求及施工方案等工程特点进行危险源辨识与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序的应急指挥，有效的保护员工的生命、企业61、财产的安全、保护生态环境和资源、把事故降低到最小程度，特制定本预案。17.2应急领导小组在模板工程施工前成立专门的应急领导小组，确保发生意外事故时能有序的应急指挥。应急领导小组构成如下：组长：商中辉 电话：8327127917.3应急领导小组职责（1） 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。（2） 当施工现场发生突发事件时，负责救险的人员、器材、车辆、通讯联络和组织指挥协调。（3） 负责配备好各种应急物资和消防器材、救生设备和其他应急设备。（4） 发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。（5） 负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。（6） 组62、织应急检查，保证现场道路通畅，对危险性大的施工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备。17.4应急反应预案（1） 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织急救。（2） 施工报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员死亡、重伤及财产损失等严重事故）时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。（3） 现场事故应急处理危险性较大模板工程施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。163、） 火灾事故应急处理 及时报警，组织扑救。当火灾发生时。当事人或周围发现者应立即拨打119，并说明火灾位置和简要情况。同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救； 集中力量控制火势。根据就地情况，利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断，迅速进行灭火； 消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火源； 疏散物质。安排人力物力对没被损坏的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延； 注意人生安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤害； 积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难的人员； 配合好消防人员，最终将火扑灭。2） 触电事故应急处理 立即切64、断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防再次触电。 伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况。必要时可采取人工呼吸、心脏挤压术。 在处理电击时，还应注意有无其它损伤而做相应的处理。 局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由点击而发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 3) 高温中暑的应急处理： 应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。 降温：用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温过程中必须加强护理，密切观察体温、血压、和心脏情况。当体温降到38摄氏度左右时，应立即停止降温。 及时补充水分和无机65、盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其它饮料；不能饮水者应静脉补液，其中生理盐水约占一半。 及时处理呼吸、循环衰竭。 转院：医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行抢救。 4）其他人身伤害事故处理 当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等而造成人身伤害时： 向项目部汇报。 应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。 积极进行伤员抢救。 做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。（4） 应急培训和演练应急反应组织和预案确定后，施工单位应急组长组织所有应急人员进行应急培训。组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组进行现场拍照、绘图、收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。（5） 应急通信联络遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采取相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通讯联系方式，并在施工现场、营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。模板图