1、精品资料推荐0 目录一、编制依据.1 二、工程概况.1 三、模板支架选型.1 四、材料及荷载选用.2 五、搭设方案.3 六、模板制作.4 七、模板及支撑系统安装.4 八、模板拆除.6 九、安全文明施工措施.8 十、600 厚顶板模板计算书.10 十一、350厚顶板模板计算书.16 十二、截面 1400 800 梁计算书.22 1 地库顶板模板施工方案一、编制依据1、世茂香槟湖苑 2.1期工程设计图纸2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002 3、建筑施工计算手册汪正荣编著中国建筑工业出版社4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2、JGJ130-2001 二、工程概况本工程 6#、7#地下车库顶板混凝土板厚为350、模板支撑架高为 3.15m 顶板面积约 13000m2，柱网间距为 5.7m 8.1m，柱截面尺寸 600 600，整体为无梁楼板，柱帽尺寸 3m 3m，柱帽高度 400，10#地下车库顶板混凝土板厚为400，模板支撑架高 3.5m，顶板面积约3000 m2，柱截面尺寸 500 800，梁截面尺寸为 1400 600，其中714/FK轴间板厚 600，模板支撑架高 3.3m，柱网间距为 8m 8m，柱截面尺寸 500 800，梁截面尺寸为 1400 800，柱帽尺寸 2800 3000，柱帽高度 650。根据3、建设部建质【2009】87号文件要求，此模板工程及支撑体系需经专家论证通过后才能实施。现编制本专项施工方案，请各位专家提出宝贵的意见和建议。三、模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设精品资料推荐2 计计算。模板验算分为两个部分，10#地库按最不利的 600厚顶板及 1400 800梁为例计算，为使双向水平杆贯通，10#地库其他顶板梁的模板支撑系统按此范围进行搭设。6#、7#地库按 350厚板进行验算。四、材料及荷载选用材料的选用材料规格性能指标参数钢管483.0（计算时采用482.8）抗弯强度设计4、值：fm=205N/mm2 截面积：A=3.97 cm2；惯性矩：I=10.2cm4 截面模量：W=4.25cm3；弹性模量：E=2.06 105N/mm2模板15厚胶合板抗弯强度设计值：fm=17N/mm2 弹性模梁：E=5 103N/mm2木方40 90松木抗弯强度设计值：fm=13N/mm2 截面积：A=36cm2；惯性矩：I=243cm4 截面模量：W=54cm3；弹性模量：E=9 103N/mm2荷载的选取序号荷载分类名称荷载取值分项系数1 永久荷载木模板0.3KN/m21.2/1.35 2 混凝土自重24 KN/m31.2/1.35 3 钢筋自重板1.1 KN/m31.2/1.355、 精品资料推荐3 梁1.5 KN/m34 可变荷载施工荷载（泵送）4KN/m21.4 5 振捣混凝土2 KN/m21.4 荷载组合项次项目荷载组合计算承载能力验算挠度1 平板支架1+2+3+4 1+2+3 2 梁支架1+2+3+5 1+2+3 五、搭设方案1、由于混凝土等级不同，地下室外墙及独立柱先浇筑至柱帽下50，待混凝土强度达到一定强度后再浇筑平板混凝土。2、立杆采用 48 3.0定长钢管，顶部采用 U型顶托，托梁采用 48 3.0钢管，次楞采用 40 90木方，模板采用 15厚胶合板。3、顶板 600厚部位，水平杆步距 h取1.8m，立杆纵距 la取0.6m，横距 lb取0.6m。立杆伸6、出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。次楞木方间距 0.2m。详见附图 1 4、顶板 350厚部位，水平杆步距 h取1.8m，立杆纵距 la取0.75m，横距 lb取0.75m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。次楞木方间距 0.2m。详见附图 2 5、截面 1400 800梁底设 6根立杆，间距 600+400+500+400+600。梁底木方间距 0.1m，详见附图 3 6、柱帽处采取加强措施，保证每级柱帽有两根立杆，详见附图3 精品资料推荐4 六、模板制作顶板模板在现场使用部位直接加工，顶板模板应尽量使用整张的竹胶板，对于不符合模数的地方7、可利用竹胶板切割补齐，但不得使用小于 300mm以下的碎模板。施工时手动工具必须配备齐全，竹胶板接缝施工在木带上，搭接不少于 2cm，工长、质检员直接在现场监督、检查，质量标准如下：项目允许偏差（mm）检查方法长度、宽度+1 钢尺检查平整度+0.5 2m靠尺寸对角线差2 钢尺检查七、模板及支撑系统安装1）工艺流程：根据房间的大小布设扣件式脚手架安装顶撑 安装双钢管托梁 安装木龙骨 铺设模板 校正标高 模板预检2）搭设满堂脚手架时，严格按设计要求间距600搭设（板厚 400处也按间距600搭设），每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于 50mm，水平杆按步距 1.8米搭设，在立柱底距地面8、200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。3）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小精品资料推荐5 于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。4）安装顶撑，按标高控制线调节顶撑高度，9、跨度大于4米的按设计要求起拱，调节到位后安装双钢管托梁，托梁按同一方向布置，接头错开。U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心5）安装木龙骨时严格按设计要求间距200布置，不能使用边皮长度超过总长 1/2的木方。模板接缝必须在木龙骨上，并要求模板在龙骨的搁置宽度不少于 2cm，模板接缝必须严密严防漏浆，必要时在拼缝处加填海绵条。6）靠墙四周的龙骨要求三面刨光，方木靠墙及顶板靠墙下部在方木上贴 1cm 0.5cm自粘海绵条，采用木楔顶牢，防止墙边流浆。7）安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱10、或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。8）当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。9）在架体四周应设由下至上的垂直剪刀撑；中间部位沿所有轴线设置竖向连续式的剪刀撑，且在施工缝、后浇带外侧也应设置连续剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45 60。详见附图 4 精品资料推荐6 八、模板拆除现浇砼结构的模板及其支架拆除时的砼强度，必须符合设计要求和 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）的规定。1、侧模和底模拆除，应符合以下11、规定：1）侧模，应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏后，方可拆除非承重模板。2）底模，应在砼强度符合下表规定后，方可拆除。结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板250 2、875 8 100 梁875 8 100 悬臂构件275 2 100 2、拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。3、已拆除模板及其支架结构的砼，在其强度符合设计的强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载。当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑，方可施工加荷。4、拆模时必须注意确保砼结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。1）12、拆模顺序：先拆除承重小的部位的模板及其支架，然后拆除其他部精品资料推荐7 分的模板及其支架。例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。2）在拆除模板过程中，如发现砼出现异常现象，可能影响砼结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。5、拆模前应检查所使用的工具应有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。6、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其它工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。7、拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后13、支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。8、多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站于安全处。9、高处拆除模板时，应遵守有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。10、在提前拆除互相搭连并涉及其它后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。11、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。12、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未14、达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，精品资料推荐8 应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。13、遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。14、拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按现行行业标准建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80）的有关规定及时进行防护。九、安全文明施工措施1、模板吊装时需专人指挥，不得违章作业。应经常对吊钩检查，防止出现意外。2、模板的堆放必须在现场指定位置放置，堆放时分类码放，标明编号。3、模板堆放及加工区要做好防火准备，防火设施齐全。4、拆模时应按照先支后拆、后支先拆的顺序；先拆15、非承重模板，后拆承重模板及支撑；拆除活动模板时，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。5、模板加工、堆放区及施工现场严禁烟火。6、从事模板作业的人员，应经常组织安全技术培训。7、安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。8、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。精品资料推荐9 9、对所用扣件应用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承力使用。10、施工用的临时照明和行16、灯的电压不得超过36V；若为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过 12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。11、夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。12、安装高度在 2m及其以上时，应遵守国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80）的有关规定。13、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。14、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠17、落或作业人员扶空坠落伤人。15、严禁人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，也不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。16、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。17、使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨蓬布。精品资料推荐10 十、600 厚顶板模板计算书荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木 横向水平钢管 可调托座 立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板抗弯强度计算荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。18、此时，模板的截面抵抗矩为：W1000 152/6=3.75 104mm3；各项荷载取值如下：1、模板自重标准值：G10.3 1=0.3kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G20.6 24 1=14.4kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G30.6 1.1 1=0.66kN/m；4、施工人员及设备活荷载标准值：Q14 1=4kN/m；5、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q22 1=2kN/m。（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.3+14.4+0.66）1.2+4 1.4=24.032 kN/m 永久荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 19、0.7 1.4=（0.3+14.4+0.66）1.35+4 0.7 1.4=24.656 kN/m 取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=24.656 N/mm 面板按简支跨计算跨中弯矩值：M1max=Sl2/8=24.656 2002/8=123280Nm（2）集中荷载设计值模板自重线荷载设计值：q=0.03 1 1.2=0.036 N/mm 集中荷载设计值：P=2.5 1.4=3.5 kN 精品资料推荐11 按简支跨计算跨中弯矩值：M2max=ql2/8+Pl/4=0.0362002/8+3.5 103 200/4=175180Nm（3）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)20、进行底模抗弯验算，即=175180/(3.75104)=4.671N/mm2底模面板的抗弯强度计算值=4.671N/mm2小于 抗弯强度设计值fm=17N/mm2，满足要求。（二）板底模板挠度计算模板弹性模量 E=5000 N/mm2；模板惯性矩I=1000 153/12=281250mm4；荷载组合：S=G1+G2+G3=0.3+14.4+0.66=15.36KN/m2 =5ql4/384EI=5 15.36 2004/(384 5000 281250)=0.227mm 底模面板的挠度计算值 =0.227mm l/400=200/400=0.5，满足要求。（三）底模方木抗弯强度计算（次楞）按21、两跨连续梁计算，荷载取值如下：1、模板自重标准值：G1=0.3 0.2=0.06kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.6 24 0.2=2.88kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.6 1.1 0.2=0.132kN/m；4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=4 0.2=0.8kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.06+2.88+0.132）精品资料推荐12 1.2+0.8 1.4=4.806 kN/m 永久荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.06+2.88+0.132）1.35+0.22、8 0.7 1.4=4.931kN/m 取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=4.931 N/mm 图1：支座最大弯矩计算简图计算公式如下:Mmax=-0.125 S la2=-0.1254.931 0.62=-0.222kN m；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩W=bh2/6=40 902/6=5.4 104 mm3；=0.222 106/(5.4104)=4.111N/mm2；底模方木的抗弯强度计算值=4.111N/mm2小于 抗弯强度设计值 fm=13N/mm2，满足要求。（四）底模方木抗剪强度计算（次楞）荷载对方木产生的剪力为V=0.625Sla=0.625 4.931 0.6=23、1.849kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：=VS0/Ib=1.8495.4 104/(2.43 106 40)=1.027 N/mm2底模方木的抗剪强度 =1.027N/mm2小于 抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，满足要求。S 精品资料推荐13（五）底模方木挠度验算（次楞）方木弹性模量E=9000 N/mm2；方木惯性矩I=40 903/12=2.43 106 mm4；荷载组合：S=G1+G2+G3=0.06+2.88+0.132=3.072KN/m max=0.912ql4/100EI=0.912 3.072 6004/(100 9000 2.43 106)=0.16624、mm；底模方木的挠度计算值 =0.166mm 小于 挠度设计值 v=600/400=1.5mm，满足要求。（六）托梁抗弯能力计算（主楞）板底水平钢管按简支梁验算，荷载取值如下：1、模板自重标准值：G1=0.3 0.6=0.18kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.6 24 0.6=8.64kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.6 1.1 0.6=0.396kN/m；4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=2.4 0.6=1.44kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.18+8.64+0.396）1.2+1.44 1.4=1325、.08 kN/m 永久荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.18+8.64+0.396）1.35+1.44 0.7 1.4=13.85kN/m 取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=13.85 N/mm（2）强度与刚度验算托梁采用：钢管:48 2.8；W=4.25 103mm3；精品资料推荐14 I=10.2 104mm4；Mmax=-0.125 S la2=-0.12513.85 0.62=-0.623kN m =M/W=0.623 106/(4.25 103)=146.59N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值=146.59N/mm2小于 钢管抗弯强度设计26、值 fm=205 N/mm2，满足要求max=5ql4/384EI=5 9.216 6004/(384 2.06 105 10.2 104)=0.74mm 支撑钢管的最大挠度计算值=0.74mm 小于最大允许挠度l/400=600/400=1.5 mm，满足要求（四）立杆稳定性验算立杆计算简图荷载取值如下：1、模板及支架自重标准值：G1=0.75 0.6 0.6=0.27kN；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.6 24 0.6 0.6=5.184kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.6 1.1 0.6 0.6=0.24kN/m；4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=1 0.6 0.6=27、0.36kN/m；（1）均布荷载设计值：精品资料推荐15 可变荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.27+5.184+0.24）1.2+0.36 1.4=7.34 kN/m 永久荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.27+5.184+0.24）1.35+0.36 0.7 1.4=8.04kN/m 取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=8.04N/mm（2）立杆稳定性验算。：轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比 按JGJ162-2008 附录D采用；A：立杆的截面面积，取 397mm2；计算长度 l0=1.8m；=l0/i=1.8103/28、16.01=112；查规程附录 D得=0.481；=N/A=8.04 103/(0.481397)=42.1N/mm2；立杆的受压强度计算值 =42.1N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求。精品资料推荐16 十一、350厚顶板模板计算书荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木 横向水平钢管 可调托座 立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板抗弯强度计算荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：W1000 152/6=3.75 104mm3；各项荷载取值如下：1、模板自重标准值：G129、0.3 1=0.3kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G20.35 24 1=8.4kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G30.35 1.1 1=0.385kN/m；4、施工人员及设备活荷载标准值：Q14 1=4kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.3+8.4+0.385）1.2+4 1.4=16.502 kN/m 永久荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.3+8.4+0.385）1.35+4 0.7 1.4=16.18 kN/m 取可变荷载效应组合为均布荷载设计值：S=16.502N/mm 面板按简支30、跨计算跨中弯矩值：M1max=Sl2/8=16.502 2002/8=82510Nm（2）集中荷载设计值模板自重线荷载设计值：q=0.03 1 1.2=0.036 N/mm 集中荷载设计值：P=2.5 1.4=3.5 kN 按简支跨计算跨中弯矩值：精品资料推荐17 M2max=ql2/8+Pl/4=0.0362002/8+3.5 103 200/4=175180Nm（3）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即=175180/(3.75104)=4.671N/mm2底模面板的抗弯强度计算值=4.671N/mm2小于 抗弯强度设计值fm=17N/mm2，满足要求。（31、二）板底模板挠度计算模板弹性模量 E=5000 N/mm2；模板惯性矩I=1000 153/12=281250mm4；荷载组合：S=G1+G2+G3=0.3+8.4+0.385=9.085KN/m2 =5ql4/384EI=5 9.085 2004/(384 5000 281250)=0.134mm 底模面板的挠度计算值 =0.134mm l/400=200/400=0.5，满足要求。（三）底模方木抗弯强度计算（次楞）按两跨连续梁计算，荷载取值如下：1、模板自重标准值：G1=0.3 0.2=0.06kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.35 24 0.2=1.68kN/m；3、板中钢筋32、自重标准值：G3=0.35 1.1 0.2=0.077kN/m；4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=4 0.2=0.8kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.06+1.68+0.077）1.2+0.8 1.4=3.3 kN/m 精品资料推荐18 永久荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.06+2.88+0.132）1.35+0.8 0.7 1.4=3.24kN/m 取可变荷载效应组合为均布荷载设计值：S=3.3N/mm 图1：支座最大弯矩计算简图计算公式如下:Mmax=-0.125 S la2=-0.33、1253.3 0.752=-0.232kN m；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩W=bh2/6=40 902/6=5.4 104 mm3；=0.232 106/(5.4104)=4.297N/mm2；底模方木的抗弯强度计算值=4.297N/mm2小于 抗弯强度设计值 fm=13N/mm2，满足要求。（四）底模方木抗剪强度计算（次楞）荷载对方木产生的剪力为V=0.625Sla=0.625 3.3 0.75=1.55kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：=VS0/Ib=1.555.4 104/(2.43 106 40)=0.861N/mm2底模方木的抗剪强度 =0.861N/mm2小34、于 抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，满足要求。（五）底模方木挠度验算（次楞）S 精品资料推荐19 方木弹性模量E=9000 N/mm2；方木惯性矩I=40 903/12=2.43 106 mm4；荷载组合：S=G1+G2+G3=0.06+1.68+0.077=1.817KN/m max=0.912ql4/100EI=0.912 1.817 7504/(100 9000 2.43 106)=0.24mm；底模方木的挠度计算值 =0.24mm 小于 挠度设计值 v=750/400=1.875mm，满足要求。（六）托梁抗弯能力计算（主楞）板底水平钢管按简支梁验算，荷载取值如下：1、模板自重标准35、值：G1=0.3 0.75=0.225kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.35 24 0.75=6.3kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.35 1.1 0.75=0.289kN/m；4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=2.4 0.75=1.8kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.225+6.3+0.289）1.2+1.8 1.4=10.697 kN/m 永久荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.225+6.3+0.289）1.35+1.8 0.7 1.4=10.963kN/m 取可36、变荷载效应组合为均布荷载设计值：S=10.963N/mm（2）强度与刚度验算托梁采用：钢管：48 2.8；W=4.25 103mm3；I=10.2 104mm4；精品资料推荐20 Mmax=-0.125 S la2=-0.12510.963 0.752=-0.771kN m =M/W=0.771 106/(4.25 103)=181.41N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值=181.41N/mm2小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2，满足要求max=5ql4/384EI=5 6.814 7504/(384 2.06 105 10.2 104)=1.336mm 支撑钢管的最大挠度计37、算值=1.336mm 小于最大允许挠度l/400=750/400=1.875mm，满足要求（四）立杆稳定性验算立杆计算简图荷载取值如下：1、模板及支架自重标准值：G1=0.75 0.75 0.75=0.422kN；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.35 24 0.75 0.75=4.725kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.35 1.1 0.75 0.75=0.22kN/m；4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=1 0.75 0.75=0.56kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.422+4.725+0.22）精品资料推荐238、1 1.2+0.56 1.4=7.22kN/m 永久荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.422+4.725+0.22）1.35+0.56 0.7 1.4=7.794kN/m 取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=7.794N/mm（2）立杆稳定性验算。：轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比 按JGJ162-2008 附录D采用；A：立杆的截面面积，取 397mm2；计算长度 l0=1.8m；=l0/i=1.8103/16.01=112；查规程附录 D得=0.481；=N/A=7.794 103/(0.481397)=40.82N/mm2；立杆的受压强度计算值39、 =40.82N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求。精品资料推荐22 十二、截面 1400 800梁计算书（一）梁底模板抗弯强度计算荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：W1400 152/6=5.25 104mm3；各项荷载取值如下：1、模板自重标准值：G10.5 1.4=0.7kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G21.4 0.8 24=26.88kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G31.4 0.8 1.5=1.68kN/m；4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q22 1.4=2.8kN/m。（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G140、+G2+G3）1.2+Q2 1.4=（0.7+26.88+1.68）1.2+2.8 1.4=39.032 kN/m 永久荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.35+Q2 0.7 1.4=（0.7+26.88+1.68）1.35+2.8 0.7 1.4=42.245kN/m 取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=42.245N/mm 面板按简支跨计算跨中弯矩值：M1max=Sl2/8=42.245 1002/8=52806.25N m（2）底模抗弯强度验算=52806.25/(5.25104)=1N/mm2底模面板的抗弯强度计算值=1N/mm2小于 抗弯强度设计值fm=17N/mm2，满足要求41、。（二）板底模板挠度计算模板弹性模量 E=5000 N/mm2；精品资料推荐23 模板惯性矩I=1400 153/12=393750mm4；荷载组合：S=G1+G2+G3=0.7+26.88+1.68=29.26KN/m2 =5ql4/384EI=5 29.26 1004/(384 5000 393750)=0.02mm 底模面板的挠度计算值 =0.02mm l/400=100/400=0.25，满足要求。（三）底模方木抗弯强度计算（次楞）按两跨连续梁计算，荷载取值如下：1、模板自重标准值：G1=0.5 0.1=0.05kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.8 24 0.1=1.92k42、N/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.8 1.5 0.1=0.12kN/m；4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q2=2 0.1=0.2kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.2+Q2 1.4=（0.05+1.92+0.12）1.2+0.2 1.4=2.788kN/m 永久荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.35+Q2 0.7 1.4=（0.05+1.92+0.12）1.35+0.2 0.7 1.4=3.02kN/m 取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=3.02N/mm 图1：支座最大弯矩计算简图计算公式如下:Mmax=-0.125 S la2=-0.43、1253.02 0.62=-0.136kN m；（2）方木抗弯强度验算S 精品资料推荐24 方木截面抵抗矩W=bh2/6=40 902/6=5.4 104 mm3；=0.136 106/(5.4104)=0.252N/mm2；底模方木的抗弯强度计算值=0.252N/mm2小于 抗弯强度设计值 fm=13N/mm2，满足要求。（四）底模方木抗剪强度计算（次楞）荷载对方木产生的剪力为V=0.625Sla=0.625 3.02 0.6=1.13kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：=VS0/Ib=1.135.4 104/(2.43 106 40)=0.63N/mm2底模方木的抗剪强度 =044、.63N/mm2小于 抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，满足要求。（五）底模方木挠度验算（次楞）方木弹性模量E=9000 N/mm2；方木惯性矩I=40 903/12=2.43 106 mm4；荷载组合：S=G1+G2+G3=0.05+1.92+0.12=2.09KN/m max=0.912ql4/100EI=0.912 2.09 6004/(100 9000 2.43 106)=0.113mm；底模方木的挠度计算值 =0.113mm 小于 挠度设计值 v=600/400=1.5mm，满足要求。（六）托梁抗弯能力计算（主楞）板底水平钢管按简支梁验算，荷载取值如下：1、模板自重标准值：G1=45、0.5 0.6=0.3kN/m；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.8 24 0.6=11.52kN/m；精品资料推荐25 3、板中钢筋自重标准值：G3=0.8 1.5 0.6=0.72kN/m；4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q2=2 0.6=1.2kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.2+Q2 1.4=（0.3+11.52+0.72）1.2+1.2 1.4=16.728kN/m 永久荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.3+11.52+0.72）1.35+1.2 0.7 1.4=18.105kN/m 取永久荷载效应组合46、为均布荷载设计值：S=18.105N/mm（2）强度与刚度验算托梁采用：钢管:48 2.8；W=4.25 103mm3；I=10.2 104mm4；Mmax=-0.125 S la2=-0.12518.105 0.62=-0.815kN m =M/W=0.815 106/(4.25 103)=191.76N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值=191.76N/mm2小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2，满足要求max=5ql4/384EI=5 12.54 6004/(384 2.06 105 10.2 104)=1.01mm 支撑钢管的最大挠度计算值=1.01mm 小于最大允许挠度47、l/400=600/400=1.5 mm，满足要求（四）立杆稳定性验算精品资料推荐26 立杆计算简图荷载取值如下：1、模板及支架自重标准值：G1=0.75 0.6 0.5=0.225kN；2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.8 24 0.6 0.5=5.76kN/m；3、板中钢筋自重标准值：G3=0.8 1.5 0.6 0.5=0.36kN/m；4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q2=2 0.6 0.5=0.6kN/m；（1）均布荷载设计值：可变荷载效应组合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.225+5.76+0.36）1.2+0.6 1.4=8.454kN/m 永久荷载效应组合48、：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.225+5.76+0.36）1.35+0.6 0.7 1.4=9.154kN/m 取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=9.154N/mm（2）立杆稳定性验算。：轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比 按JGJ162-2008 附录D采用；A：立杆的截面面积，取 397mm2；计算长度 l0=1.8m；精品资料推荐27 =l0/i=1.8103/16.01=112；查规程附录 D得=0.481；=N/A=9.154 103/(0.481397)=47.94N/mm2；立杆的受压强度计算值 =47.94N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求。