1、岳阳xx置业枫桥尚城高层住宅楼岩土工程补充勘察报告1、前言 1.1、拟建工程概况：岳阳xx置业枫桥湖小区于2007年9月曾进行详细勘察，2009年12月又曾进行过一次补充勘察，由于本次枫桥湖小区（枫桥尚城）二期高层住宅楼在枫桥小区一期在建的5、6、15和16楼以北有7、9、11、12、13、17、18、24场地有所变更，且11、12和13层数由原来的11层或18层增加至31层，拟采用框架剪力墙结构（具体位置见钻孔布置平面图所示）。由于场地部分原详勘和第一次补充钻孔地质资料可以利用，图中详勘采用“zk”，第一次补充勘察采用“zzk”，本次补充钻孔号则采用“补zk”予以区别，“补zk”钻孔标高采用2、本次测量成果，原钻孔号和标高保持不变。剖面图采用详勘、第一次补勘和本次补勘资料相结合，而柱状图仅为本次补勘资料（利用原来钻孔有19个，本次补勘为23个）。由于现场部分地段场地建有工棚，zk5和zk18有移位现象，具体移位方向、距离和原因列表说明如下表1：钻孔移位说明表表1钻孔号移位方向距离（m）移位原因补zk5向南4建有工棚补zk18向南5.0建有工棚补zk15向南7.0水坑、场地尚未填平 1.2、勘察目的、任务要求和依据技术标准：受岳阳xx置业有限公司的委托，我院于2011年7月15日至7月26日对该拟建场地按北京中外建建筑设计有限公司提供的施工图设计阶段岩土工程勘察任务书进行了岩土工程勘察3、工作，本次勘察为施工图设计阶段的岩土工程第二次补充勘察，目的是通过补充勘察，达到下列工作要求：1)、搜集附有坐标和地形的建筑总平面图，场区的地面整平标高，建筑物的性质、规模、荷载、结构物特点，基础形式、埋置深度，地基允许变形等资料；2)、查明不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度，提出整治方案的建议；3）、查明建筑范围内岩土层的类型、深度、分布、工程特性，分析和评价地基的稳定性、均匀性和承载力；4）、对需进行沉降计算的建筑物，提供地基变形计算参数，预测建筑物的变形特征；5）、查明埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物；6）、查明地下水的埋藏条件，提供地下水位及4、其变化幅度，判定水和土对建筑材料的腐蚀性；7）、由北京中外建建筑设计有限公司提供的施工图设计阶段岩土工程勘察任务书中的内容。 本次补充勘察执行的规范、规程有： a、岩土工程勘察规范（GB500212001）2009版； b、建筑地基基础设计规范（GB500072002）；c、建筑抗震设计规范（GB500112010）； d、高层建筑岩土工程勘察规程JGJ(722004)； e、建筑桩基基础技术规范DB42/242-2003；f、岩土工程勘察工作规程DB42/169-2003；g、土工试验方法标准（GB/T501231999）；h、建筑桩基技术规范（JGJ942008）；i、施工图设计阶段岩土工5、程勘察任务书。 1.3、勘察方法及勘察工作完成情况：本场地工程重要性为一级工程、中等复杂场地和中等复杂地基，因此，本次岩土工程补充勘察等级为甲级。本次勘察的主要方法是采用工程钻探、现场原位测试、采取岩石抗压强度试验相结合。野外钻探施工采用二台QY100型工程钻机，上部土层采用冲击法钻进，采芯率达100%，下部岩层采用回转方式钻进，勘察岩芯采取率仅达85%左右。本次补充钻探孔共23个（包括2个地下室钻孔），实际利用原来钻探孔17个，具体楼号和钻孔号见下表2：表2栋号采用原钻孔号本次补充钻孔号结构型式设计地坪标高 层数zzk1、zzk2zk18补zk1、补zk2剪力36.00m31zk55、zzk6、11zzk12补zk8、补zk9、补zk10框剪35.50m11zk77、zzk39zzk40补zk16、补zk17、补zk18框剪35.30m11zzk13、zzk14zzk15补zk11、补zk12、补zk13、补zk14剪力35.50m31zzk18、zzk19zzk20补zk15框剪35.50m18zzk35、zzk36补zk19、补zk20、补zk21、补zk22补zk23剪力35.30m31/补zk5、补zk6、补zk7框架35.00m2地下室/补zk3、补zk4 zzk23、zzk24、zzk2535.50m1补充钻孔的位置和个数由设计单位和建设单位确定，我院实地放点，高层建筑物7、补充钻孔间距小于24.0m，地下室补充钻孔间距27.8m。钻孔深度以控制地基岩层主要受力层中风化板岩及下卧岩层微风化板岩有无不良地质现象为目的，孔深均达到桩端持力层以下3倍桩径或大于6.0m。本次补充勘察工作已达到勘察方案所要求的内容，本次勘察完成工作量如下表3：勘察完成工作量一览表表3项目施工钻孔总进尺取岩样标贯试验岩石试验标高测量观测水位单位个m件次组个个数量23522.51231122313注：1、本次补充勘察未取土试验和水质分析，土工资料利用原来土工试验成果资料，水质分析利用原报告水的腐蚀性判定资料。 2、波速测试利用详勘和第一次补勘波速测试报告资料。补充钻孔标高是以6楼东侧一根水泥电8、杆下32.935m为引测点进行测量的，为北京坐标系、黄海高程。2、拟建场地工程地质条件 2.1、地形、地貌 ：1）、地形：除补zk15地段尚未填平，楼地势较高外，其余场地大部分进行平整，地势较平坦，现时地面标高在30.8035.89m之间。2）、地貌：地貌单元属丘陵地区低丘岗剥蚀地带。 2.2、地质构造：据区域地质资料，岳阳市位于洞庭湖东岸，区域构造处于东洞庭湖北东侧的土马坳背斜的北西翼。场区下伏基岩埋深约在6.80-12.40m左右，为元古界冷家溪群崔家坳组（Ptlnc）板岩，岩性为粘土质软质岩石，以浅变质的薄层状泥质板岩为主，倾向NNE，倾角60-75度，在场区内呈一单斜层；场区及附近无大9、的活动性断裂经过，构造较为稳定，不良地质现象不发育。仅在补zk2孔13.016.5m处见岩体破碎，岩石裂隙中充填石英脉，无层理构造。 2.3、场地岩土工程地质条件： 本次补充勘察报告和平面图是采用原详勘和第一次补勘地质分层（7层）数据结果。经本次补充钻探揭露，根据土层的成分、结构、塑性指标和工程特性及岩层的风化程度，自上而下分为7层，各自特征、厚度和分布范围描述如下： 1）、第四系全新统杂填土（Q4ml）：红褐色、黄褐色、灰褐色，由建筑垃圾、粉质粘土、碎石及生活垃圾填成，、楼地段为为老填土，堆填时间在8年以上，上部结构较密实；其余地段新近填土，堆填时间为12年，尚未完成自重固结，具孔隙，层厚010、.45.6m，场地内绝大部分地段有分布，图中为层。2）、第四系全新统淤泥质粉质粘土（Q4al）：灰褐色，稍有光泽，无摇震反应，含有机质成分，中等干强度，韧性中等，含水量高，含有机质，有嗅味，属高压缩性土，呈软塑状态，主要分布在补zk16孔和门面场地，层厚1.64.2m，图中为第层。3）、第四系全新统硬塑粉质粘土（Q4al）：黄褐色，粉粒成分为主，稍有光泽，无摇震反应，中等干强度，韧性中等，稍湿，上部呈硬塑状态，下部褐红色，具网纹状，呈坚硬状态。底部为石英碎石层，石英次棱角状，粒径1030mm不等，约占30%，砂泥质成分充填胶结，密实，强度高，石英碎石层厚0.40.9m，主要分布在补zk5补和z11、k6孔地段，该土层层厚0.62.0m，图中为第层。4）、前震旦系冷家溪群崔家坳组全风化板岩（Ptlnc）：紫红色，泥质成分，中厚层夹薄层，岩石全部风化，裂隙很发育，岩体破碎，岩石基本质量等级为类，属极软岩，板状结构，结构基本被风化，强度较低，岩芯呈土状夹碎块状，层厚1.45.5米，分布在补zk1、补zk2、补zk15、补zk16、补zk17、补zk18、补zk19、补zk20、补zk21、补zk22孔地段，层厚1.37.2m，图中为第层。5）、前震旦系冷家溪群崔家坳组强风化板岩（Ptlnc）：黄色、黄绿色，泥质成分，中厚层夹薄层，岩石强烈风化，裂隙很发育，岩体破碎，岩石基本质量等级为类，层理较12、清晰，属极软岩，板状结构，结构大部分被风化，强度随深度变化逐渐增高，岩芯上部呈土状夹碎块状，强度较低，下部黄绿色，板岩强度增高，层理清晰，岩芯呈碎块状，除补zk11补zk14孔外，其余地段均有分布，层厚3.59.3m，图中为第层。6）、前震旦系冷家溪群崔家坳组中风化板岩（Ptlnc）：黄绿色，泥质成分，中厚层夹薄层，岩石中等风化，裂隙较发育，裂隙面与岩芯轴向近于平行，大部分岩体较完整，但在补zk2孔的13.016.5m间岩体较破碎，有石英脉充填，岩石基本质量等级为类，层理清晰，属软质岩石，强度高，岩芯呈块状、短柱状和柱状，本次揭穿厚度6.221.0m。图中为第层。7）、前震旦系冷家溪群崔家坳组13、微风化板岩（Ptlnc）：灰白色、青灰色，泥质成分，中厚层夹薄层状，岩石微弱风化，板理构造清晰，从揭露出的岩块来看，裂隙稍发育，斜交岩芯轴向，呈“X”型，裂隙面呈褐色，被铁锰氧化物浸染，结构面类型以裂隙面为主，层面为次，组合一般，岩体较完整，基本质量等级为类，属软岩，强度高，坚硬，岩芯呈块状、短柱状、少量柱状，采取率较高。本次揭露深度6.58.7m，图中为第层。 2.4、岩土物理力学性质：1）、标贯试验：现场对第层杂填土、第层淤泥质粉质粘土、第层全风化板岩和第层强风化板岩进行了原位测试标准贯入试验，各孔实测锤击数见标贯试验实测数据统计表（附表2），根据（附表2）资料进行分层统计区间值、平均值、14、标准差、变异系数和修正击数，统计结果见下表4。标贯试验数据分层统计表表4 统计项目岩土名称试验类型统计数量区间值（击）平均值（击）标准差（）变异系数（）修正击数（N）杂填土标贯6586.81.1690.1715.8淤泥质粉质粘土标贯7464.50.7870.1723.9全风化板岩标贯7161917.41.2720.07316.4强风化板岩标贯9152822.04.4160.20119.2注：第层强风化板岩强度从上至下随深度变化逐渐减弱，显示标贯击数上低、下高，标准差高，离散系数大。 2）、土工试验：本次补充勘察取样试验孔满足规范要求。未采取原状土样，有关试验结果见详勘和第一次补充勘察土的物理力15、学性质试验报告表和物理力学指标统计表（已附入本报告）。3）、岩石单轴抗压强度试验：本次补充勘察在场地内第层中风化板岩和第层微风化板岩各取6组岩石样作单轴抗压强度（饱和）试验，结果见岩石物理力学性质试验报告表（附表5）。根据岩石物理学性质试验资料进行范围值、平均值、标准差、变异系数进行统计，结果见表5。岩石单轴抗压强度标准值统计表表5岩土名称 岩土参数统计指标数量（组）范围值（MPa）平均值（MPa）岩土单轴抗压强度标准值vk（kPa）岩石地基承载力特征值a（kPa）中风化板岩饱和155.60049561700微风化板岩饱和1211.958107863700 注：上表第层中风化板岩和第层微风化板16、岩是综合详勘、第一次补勘和本次补勘分别共计15组和12组岩样一起统计的，建议采用本报告数据作为设计依据。 2.5、场地地下水条件：1）、地下静止水位：本次补勘分别在补zk4、补zk5、补zk6、补zk7、补zk10、补zk11、补zk13、补zk13、补zk14、补zk15、补zk16、补zk22、补zk23等孔内发现有地下水，有的地下水分布在原始地形低洼处，不易排除，而有的地下水分布在人工开挖的基坑内，比较容易排除。由于场地内已经完工的16#附近有一条南北走向的排水沟已被封堵，钻探时隔24小时后测得稳定水位在1.43.0m之间，相对标高为33.6032.42m，水位较高。2）、地下水类型及排17、泄方法： 地下水赋存在杂填土中，主要来源于大气降水，雨季时节水位上升，枯水时节，水位降低，该地下水属上层滞水类型。粉质粘土和板岩为相对隔水层，、楼和地下室地段下部无软弱土层存在，填土埋深不大，可直接挖沟排除；、楼地下水位埋深较大，场地无地下室，当采用桩基施工时，需采取隔、排水措施。由于深部岩层裂隙为闭合型，水量较微弱，仍需采取抽、排水措施。 3）、地下水侵蚀性判定：详勘时，分别在zk8孔内2.8m处和zk4孔的1.0m各取1组水样送长沙勘察设计研究院试验室进行水质分析，分析结果见水质分析报告，报告结论判定该场地地下水具微腐蚀性，本次补充勘察报告采用原水质分析结果。 2.6、不良地质作用： 场地18、区域地质构造处于土马坳复式背斜西南翼，基底前震旦系冷家溪群催家坳组泥质板岩为向南东倾斜的单向岩层，薄层状，岩层产状近于直立，岩体除风化裂隙发育外，局部在补zk2的13.016.5m有小的层间破碎。场地内未见新近发生较大的断层通过，亦无滑坡、岩溶、崩塌、采空区和地面沉降等不良地质作用和地质灾害。2.7、波速测试：本场地曾在2007年的详细勘察时对7栋高层和2009年12月第一次补勘进行过波速测试，具体进行波速测试的栋号和孔号列表6如下：表6原栋号楼栋号详勘钻孔号等效剪切波速（m/s）2822zk13152923zk43172720zk184312621zk153202411#zk3227622919、10zk4341222zk121311第一次补勘又对6号楼以北的孔内进行了波速测试，其具体栋号、孔号和相对应的等效剪切波速测（m/s）列表7如下：表7楼栋号第一次补勘钻孔号等效剪切波速测（m/s）19zzk725818zzk2013917zzk3118616zzk5023715zzk4322513zzk2438012zzk362528zzk262447zzk392966zzk51273由于两次勘察均对高层住宅楼场地进行仅20个钻孔的波速测，基本覆盖了整个场地，因此，本次再补勘时未进行波速测试，引用前波速部分成果资料。2.8、场区地震效应：根据详勘的7个孔波速测试和第一次补勘两次所有高层的波速20、测试进行统计计算，在覆盖层厚度在20.0m范围内，平均等效剪切波速在500 m/sVs250m/s之内，因此，本场地土类型属中硬土，属类建筑物场地。根据国家标准建筑抗震设计规范GB500112010和中国地震动参数区划图GB183602001的规定划分，本区域建筑工程抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第一组，特征周期为0.35s，本场区为可进行建设的一般性地段。 本场地内除局部有软弱土层外，无液化砂土层存在。3、岩土工程分析评价 3.1岩土工程设计参数确定（1）利用原有第一次补充勘察土层的物理力学性质的统计资料，对其主要力学参数统计见表8。土层的物理力学性质的21、推荐表 表8 主要岩土参数重力密度 kN/m3压缩模量Es MPa粘聚力C kPa内摩擦角 “o”岩土名称统计项目淤泥质粉质粘土变异系数（）0.0090.1650.3710.358标准值（kPa）1.853.015.43.0硬塑粉质粘土变异系数（）.0.530.1010.1450.076标准值（kPa）1.989.6353.213.1 注：表中压缩模量为平均值。（2）场地各岩土层工程设计参数建议值是根据室内岩土试验成果、标准贯入试验（N）等资料，依据有关规程、规范经分层进行数理统计后，结合岳阳市勘察经验综合分析提出，详见标贯试验分层统计表附表1和岩石单轴抗压强度试验报告附表2.3.2地基岩土层22、评价 根据原来两次勘察和本次补勘野外钻探、原位测试及室内土工和岩石抗压强度试验结果，场地内地层的工程性能评价如下： 第层杂填土，结构松散，强度低且不均，工程性质差，局部地段下部夹有淤泥质土，该层在场地土区分布厚度较大，不能作为拟建物基础持力层，且对基础开挖不利。第层淤泥质粉质粘土，呈软塑状，强度低，为高压缩性土层，分布在场地土区的暗沟暗塘中，且分布不均，为场地软弱土，不能作为拟建物基础持力层，顶板埋深，对基坑开挖施工不利。第层硬塑粉质粘土，呈硬塑状，强度较高，且中偏低压缩性，顶板埋深1.30-8.40m，但厚度变化较大，局部分布，一般不宜作为本拟建物的天然地基和桩基础持力层。第层全风化板岩为基23、底岩层，强度较低，岩石基本质量等级为类，上部紫红色、褐黄色板岩可作一般建筑物桩端持力层；可作一般多层或小高层建筑物桩端持力层，局部地段顶板埋藏较浅，对基坑开挖有利。第层强风化板岩为基底岩层，中厚层夹薄层状，强度较高，岩石基本质量等级为类，中下部岩石强度增高，岩石可作一般建筑物桩端持力层，局部顶板埋藏较浅的地段对基坑开挖十分有利。第层中风化板岩，中厚层夹薄层，岩层稳定，虽然裂隙较发育，为闭合型裂隙，但岩体较完整，质量等级为类，岩石强度高，坚硬，厚度较大，下部未发现有软弱夹层存在，亦无临空面、空洞，是本场区11层18层拟建建筑物和高层建筑物较好的人工挖孔桩桩端持力层及下卧层。第层微风化板岩，中厚层24、夹薄层，岩层稳定，岩体较完整，基本质量等级为类，岩石强度高，坚硬，下部未发现有软弱夹层存在，亦无临空面、空洞，是拟建高层建筑物最佳人工挖孔桩桩端持力层及下卧层。3.3、地基土的均匀性及场地均匀性评价：建设场地地形起伏较大，场地土属于多层土组合地层，以下由北往南按栋号分别进行评价。 1、拟建楼设计地坪面标高为36.00m，基础埋深为正负零以下约-4.20m，基础平面下分布地层有、和层，地基主要受力层范围内地层岩性、岩相变化较大，在拟建物基础平面下地基土强度及压缩模量的加权平均值局部变化较大，总体分布稳定性较差，局部不均匀，拟建场地宜按不均匀地基考虑。2、地下室设计地坪面标高为35.50m，基础埋25、深为正负零以下-4.20m，基础平面下分布地层有、层，地基主要受力层范围内地层岩性、岩相变化较大，层面坡度局部大于10%，在拟建物基础平面下地基土强度及压缩模量的加权平均值局部变化较大，总体分布稳定性较差，局部不均匀，拟建场地宜按不均匀地基考虑。3、拟建楼设计地坪面标高为35.50m，基础埋深为正负零以下-4.20m，基础平面下分布地层有、层，地基主要受力层范围内地层岩性、岩湘变化较大，在拟建物基础平面下地基土强度及压缩模量的加权平均值局部变化较大，总体分布稳定性较差，局部含软弱土，拟建场地宜按不均匀地基考虑。4、拟建楼设计地坪面标高为35.50m，基础埋深为正负零以下-4.20m，基础平面下26、分布地层有、层，地基主要受力层范围内地层岩性、岩湘变化较大，在拟建物基础平面下地基土强度及压缩模量的加权平均值局部变化较大，且下伏有软弱土层，总体分布稳定性较差，拟建场地应按不均匀地基考虑。5、拟建楼设计地坪面标高为35.50m，基础埋深为正负零以下-4.20m，基础平面下分布地层有、层，地基主要受力层范围内地层岩性变化较大，在拟建物基础平面下地基土强度及压缩模量的加权平均值局部变化较大，总体分布稳定性较差，局部含软弱土，拟建场地宜按不均匀地基考虑。6、拟建楼设计地坪面标高为35.30m，基础埋深为正负零以下-4.20m，基础平面下分布地层有、层，地基主要受力层范围内地层岩性变化较小，在拟建物27、基础平面下地基土强度及压缩模量的加权平均值局部变化较小，总体分布稳定性较好，土层出露较均匀，拟建场地宜按较均匀地基考虑。7、拟建楼设计地坪面标高为35.30m，基础埋深为正负零以下-4.20m，基础平面下分布地层有、层，地基主要受力层范围内地层岩性变化较大，在拟建物基础平面下地基土强度及压缩模量的加权平均值局部变化较大，总体分布稳定性较差，局部含软弱土，拟建场地宜按不均匀地基考虑。8、拟建楼设计地坪面标高为35.30m，基础埋深为正负零以下-4.20m，基础平面下分布地层有、层，地基主要受力层范围内地层岩性变化较大，在拟建物基础平面下地基土强度及压缩模量的加权平均值局部变化较大，总体分布稳定性28、较差，局部含软弱土，拟建场地宜按不均匀地基考虑。区域地质资料表明，拟建物场地下伏基岩为近东西向发育的元古界冷家溪群崔家坳组（Ptlnc）泥质板岩，属非可溶碎屑岩类，钻探揭露在场地范围内层顶埋深在0.50-10.20m之间，场区周边无大的活动性断裂经过，构造上较稳定。综合来说，拟建场地较稳定，适宜建筑。 3.4、基础方案及评价综合分析本场地地基岩土层条件及各拟建物结构、荷载情况，建议各拟建建筑物基础型式及持力层于下表9，供设计参考。场地拟建建筑物建议基础型式一览表表9序号楼号0.00标高（m）设计基础底面标高代表剖面建议持力 层建议基础型式136.0031.801122中、微风化板岩钻孔灌注桩、29、挖孔桩235.0030.804455中风化板岩钻孔灌注桩、挖孔桩335.5031.306677中、微风化板岩钻孔灌注桩、挖孔桩435.5031.3099中、微风化板岩钻孔灌注桩、挖孔桩535.3031.1012121313中风化板岩钻孔灌注桩、挖孔桩635.3031.1010101616中、微风化板岩钻孔灌注桩、挖孔桩735.3031.101111中、微风化板岩钻孔灌注桩、挖孔桩835.00无地下室1414强风化板岩钻、冲孔灌注桩、夯扩桩9地下室35.0031.803388中风化板岩放坡开挖3.5岩土参数的可靠性和适宜性分析：根据室内土工试验和现场原位标贯测试资料，场地内岩土层地基承载力特征值30、列表10如下：岩土层地基承载力特征值推荐表表10岩 土 名 称地基土承载力特征值 ak (kPa)岩石地基承载力特 征 值a （kPa）土工试验标贯试验建议值杂填土/160100淤泥质粉质粘土10012270硬塑粉质粘土296230230全风化板岩414240强风化板岩520380中风化板岩饱和：1700微风化板岩饱和：3700注：1、第层全风化板岩遇水极易软化，应防止地表水流入基槽而降低地基承载力。2、根据本场地岩层为薄层夹中厚层状、产状大于80o，岩体为较完整、裂隙较发育、结构面以裂隙面为主，闭合型，组合为一般等特征，中风化板岩、微风化板岩折减系数r取035参与计算。 3.6成桩可能性分析31、： 、人工挖孔灌注桩基础：场地勘探范围内未发现有洞穴、临空面、破碎岩体和软弱岩层对此桩型较为有利，选择层中风化板岩或层微风化板岩作为桩端持力层，是拟建建筑物较好的基础类型。该桩型单桩承载力高，施工设备简单，进出场方便，对环境污染少，但成桩速度慢，安全性差，成孔时支护较困难，故需加强支护措施，地表水和基岩裂隙水对现场灌注与持力层有一定的影响，施工时应注意。、泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩基础：场地勘探范围内未发现有洞穴、临空面、破碎岩体和软弱岩层对此桩型较为有利，选择层中风化板岩或层微风化板岩作为桩端持力层，是拟建建筑物较好的基础类型。该桩型单桩承载力高，能够进入较硬的岩层，施工设备进出场较为方便，周32、围形成的泥浆池对环境无较大的影响，但该桩型造价相对于人工挖孔成桩较高，在施工过程中应注意钻头在孔内的速度，在不同地层选择合理冲击头的重量，应注意桩底的沉渣，地表水和基岩裂隙水对现场灌注与持力层有一定的影响，施工时应注意。3.7基坑开挖与地下水处理环境条件设计地下室为一层，场地地面整平标高为35.30-36.00m，开挖深度4.20m，基坑底面标高约为31.1031.80m，场地基坑周边均较空旷，无影响基坑稳定的建筑及障碍物，边线距红线最近处约12.2017.40m，基坑周边基本具备放坡开挖条件。为确保施工安全，建议在基坑施工前对地下室开挖范围内进行管线探测详查，以便指导施工。工程地质条件地下室33、基坑开挖深度4.20m，开挖后组成坑壁的土层为：杂填土、层淤泥质粉质粘土、层硬塑粉质粘土；坑底地层：以层杂填土、层粉质粘土为主，局部为层硬塑粉质粘土和层全风化板岩。上述地层除第层杂填土和层淤泥质粉质粘土工程性质较差外，其它土层工程性质相对较好，对基坑开挖较为有利。（一） 基坑支护现依据郎肯土压力理论，假设基坑边地面在无荷载的前提下，自立边坡的允许自立高度Zo按下式进行计算：Zo=2c/rtg(45o/2)式中：Zo允许自立高度（m） c侧壁土体粘聚力（kPa） r侧壁土体的天然重度（KN/） 侧壁土体的内摩擦角（o）以杂填土、淤泥质粉质粘土参数计算结果，Zo=1.233.42m4.20m，基坑34、侧壁不稳定。根据以上分析，结合基坑周边环境及工程地质条件，基坑可采用分阶段放坡开挖，局部结合排桩（如粉喷桩、钻孔桩等）支护，建议采用1：1.25-1：0.75的坡率放坡，同时对坡面采用挂网喷锚支护，基坑工程应进行专项设计，由有相应资质的单位进行设计；基坑边坡支护结构设计参数见表11。基坑支护结构（抗剪强度）设计参数表11层序重度直快标准贯入基坑规范建议取值KN/CkkPak（o）CkkPak（o）CkkPak（o）CkkPak（o）杂填土19.0081876.0淤泥质粉质粘土18.5015.43.0125.085.5硬塑粉质粘土19.8053.213.1521850184513.5全风化板岩135、9.406520.86020.0地下水处理如前所述，场区地下水主要为填土中的上层滞水，水量较小且下部土层渗透性低，不能形成统一自由水面，静止水位较高，较易疏干。但栋门面地下水埋藏较深，应采取隔水措施进行桩基施工。场地可不考虑基坑突涌的问题，但需对无上部荷载部分基坑进行抗浮验算，必要时，需设置抗浮桩（桩型可采用钻、冲孔灌注桩，设计参数见下表13）。根据场地内16#楼人工挖孔桩已经开挖的情况，场地内东部及中部地下水主要是由东部较高的地段排泄进入场地，且水量较大。本场地根据16#楼现场发现的情况以及考虑因暴雨等因素产生的临时高水位而引起的浮力问题，抗浮抗浮验算时宜按地下水标高32.60进行验算。赋存36、于填土中的上层滞水及少量基岩裂隙水，水量不大，可采取基坑明排的方式解决，即设置排水沟和集水井，将基坑内的水排出基坑外。地下室基坑开挖后应及时处理，不宜长时间暴露于空气中，同时应防止地表水体的渗入而软化地基土。综合各种因素，本基坑的安全等级应为二级。另外应说明的是：基坑施工期间应做好基坑的监测工作，及时反馈信息，采用信息化施工，发现险情，及时处理，避免出现较大的事故，基坑开挖、支护方案另行设计。 4、结论与建议1）、经勘察结果表明，拟建场地内无不良地质现象和临空面、空洞和基岩软弱夹层等地质灾害存在，亦不存在可液化的砂土层，场地是稳定的，适宜拟建物建筑。2）、场地土类型大部分地段为中硬场地土，在场37、地楼地段分布中软场地土，建筑场地类别为类，本区域建筑工程抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第一组，特征周期为0.35s，本场区属可进行建设的一般性地段。3）、本场地存在上层滞水，深部由于岩石裂隙较发育，有孔隙潜水存在，水量较弱。地下水经水质分析在弱透水层中具微腐蚀性作用。但由于场地内填土孔隙较大，且局部有软弱土层存在，对挖孔桩基础施工有较大影响，人工挖孔桩需采取相应的抽水、隔水和排水措施。4）、场地内抗浮验算时宜按地下水标高32.60进行验算。5）、楼门面勘察建议采用钻孔灌注桩，以第层强风化板岩作为桩端地基持力层；其余高层建筑物建议采用人工挖孔嵌岩桩，以第层中38、风化板岩下部或第层微风化板岩作为桩端地基持力层。6）、桩（墩）基础的单桩（墩）持力层应通过试桩确定。7）、以下提供人工挖孔桩和泥浆护壁钻(冲)孔桩的极限端阻力标准值和极限侧阻力标准值，有关桩的参数见表12。桩的极限端阻力标准值和极限侧阻力标准值表 表12 桩基参数岩土名称人工挖孔嵌岩桩泥浆护壁钻（冲）孔桩极限桩端阻力标准值qpk (kPa)极限侧阻力标准值qsik (kPa)极限桩端阻力标准值qpk (kPa)极限侧阻力标准值qsik (kPa)杂填土/20/20淤泥质粉质粘土/20/20硬塑粉质粘土/82/84全风化板岩/80/78强风化板岩/100/94中风化板岩岩石单轴饱和抗压强度标准值vk：4956（kPa）130岩石单轴饱和抗压强度标准值vk：4956（kPa）124微风化板岩岩石单轴饱和抗压强度标准值vk：10786（kPa）160岩石单轴饱和抗压强度标准值vk：10786（kPa）140 注：1、采用表中参数计算时，建议进行试桩校核。人工挖孔桩岩土参数适用于建筑桩基技术规范JGJ942008 有关公式计算。 2、桩径及桩深应根据拟建物上部结构荷载大小通过计算确定。 3、桩的竖向承载力标准值，通过桩基检测结果进行验算求得。 4、当同一结构单元采用不同的基础型式或基础设置在不同的地基上，应注意地基土的不均匀沉降对上部结构的影响。 19