1、上海市大场镇文海路西侧地块项目1#9#楼悬挑式扣件钢管脚手架施工专项方案编制日期：2012 年 5 月 15 日目录第一章工程概况.3第二章编制说明.4第三章总体筹划及施工部署.53.1、总体筹划 .53.2、脚手架搭设方案选择.53.3、悬挑式脚手架结构设计.63.4、人员分工及安全职责.93.5、材料准备 .103.6、机具准备 .113.7、技术准备 .11第四章悬挑脚手架施工方法.114.1、脚手架的选材.114.2、搭设工艺流程.124.3、悬挑方式及构造要求.134.4、悬挑脚手架搭设施工方法.13第五章质量保证.225.1 质量保证注意事项：.225.2、外观质量 .23第六章安2、全文明施工保证措施.256.1 材质及其使用的安全技术措施.256.2 脚手架搭设的安全技术措施.256.3 脚手架上施工作业的安全技术措施.266.4 脚手架拆除的安全技术措施.266.5 文明施工要求 .276.6、应执行的强制性条文.28第七章悬挑式扣件钢管脚手架计算书（悬挑距离1.5 米）.30第八章悬挑式扣件钢管脚手架计算书（悬挑距离2.5 米）.43第九章悬挑式扣件钢管脚手架计算书（悬挑距离1.5 米；脚手架高20.3 米）.57第十章、悬挑脚手架阳角型钢计算书.71第十一章、现浇楼面上搭设落地脚手架承载力验算.76型钢悬挑脚手架专项施工方案第一章工程概况1.1、工程名称：宝山区大3、场镇文海路西侧地块项目工程1.2、建设单位：上海同瓴置业有限公司1.3、监理单位：上海同济项目工程咨询有限公司1.4、施工单位：上海同济建设有限公司1.5、项目地点：环镇北路1060 号1.6、工程简介：本工程总建筑面积80978.32，地上总面积65009.18，地下总面积15969.14。本工程地块中 1#、2#楼为 18 层底商住宅；3#-6#为 14 层住宅，7#、8#、9#楼为 12-14 层底商住宅，均有地下室。其中，1#，2#，5#，6#为精装修房；S1、S2 为一层商业，配套公建为2 层，底部商业和垃圾房，二层为配套设施；除配套公建外，其余均有地下室。其中，5#、6#地下一层自4、行车库，其余楼号地下一层均为工具间。地下车库为地下一层，内含5953.35 人方面积。楼号使用性质层数（地上/地下）建筑高度耐火等级单体建筑面积地上建筑面积地下建筑面积结构形式防水等级（）（）（）1#住宅18 1 56.315m 二级10265.8 776.3 144 剪力墙级2#住宅18 1 56.315m 二级10285.7 776.3 144 剪力墙级3#住宅14 1 42.20m 二级7045.71 486.07 83 剪力墙级4#住宅14 1 42.20m 二级7045.71 486.07 83 剪力墙级5#住宅14 1 42.20m 二级7948.1 556 114 剪力墙级6#住5、宅14 1 42.20m 二级7948.1 556 114 剪力墙级7#住宅14 1 43.75m 二级4631.5 591.8 88.8 剪力墙级8#住宅12 1 37.95m 二级4048.2 498.1 78.9 剪力墙级9#住宅14 1 43.75m 二级4603.3 498.1 88.8 剪力墙级S1 商业1 1 6.20m 二级236.8 230.9 3 框架级S2 商业1 1 6.20m 二级220.4 214.5 3 框架级配套公建商业配套2 0 9.90m 二级687.86 0 9.2 框架级地下车库车库1 1-4.80m 一级36 10299 0 框架级 楼号 0.000 6、标高相当于绝对标高（m）室外地坪设计标高（m）室外地坪设计标高相当于绝对标高（m）1#、2#4.415 住 宅-0.5；商 业-0.015 住宅 4.900；商业 4.400 3#、4#、5#、6#5.900-0.200 5.700 7#、8#、9#4.950-0.100 4.850 S1、S2 4.950-0.100 4.850 配套公建4.415-0.015 4.400 地下车库5.900-0.200 5.700 第二章编制说明2.1、依据上海宝山区大场镇文海路西侧地块工程施工设计图纸；2.2、依据上海宝山区大场镇文海路西侧地块工程施工组织设计；2.3、各类参考规范、图书：建筑地基基础工程7、施工质量验收规范（GB50202-2002）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011 悬挑式脚手架安全技术规程DG/TJ08-2002-2006 悬挑式脚手架安全管理细则沪安质总2002003号建筑施工安全检查标准JCJ59-2011 相关法律法规、文件等扣件式钢管脚手架计算手册第三章总体筹划及施工部署3.1、总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：3.1.1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。3.1.2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3.1.3、选用材料时，力求做到常见通8、用、可周转利用，便于保养维修。3.1.4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；3.1.5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。3.1.6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案。3.2、脚手架搭设方案选择脚手架搭设总体方案考虑：1、考虑地根据业主要先开挖房号基坑，后开挖地下车库基坑，基坑土方回填工作。2、考虑总体施工进度，及室外总体配套工程施工总体考虑如下：3.2.1、1#、楼：北侧落地脚手架从底层附房屋面到6 层楼面；东侧、西9、侧为落地脚手架设到 6 层楼面；南侧 1、2 层为落地脚手架，从3 层楼面开始悬挑脚手架至屋面。南侧面悬挑架分三步，第一挑位置由3 层楼面至 6 层顶板，第二挑位置由7 层楼面至12 层顶板，第三挑由13 层楼面板至屋面。北侧从附房屋面开始到6 层顶板落地脚手架，第 一排悬挑脚手架从7 层到 12 层顶板，第二排从13 层至屋面。东、西侧 1 层屋面到 6 层顶板为落地脚手架，第一排悬挑脚手架从7 层至 12 层顶板，第二排悬挑脚手架从13 层至屋面。3.2.2、2#、楼：考虑西单元 3 层、4 层精装修样板房及2#西单元到 4#楼西单元室外示范区域，因此考虑为三挑悬挑脚手架，第一挑从7 层楼10、面 12 层顶面；第二挑从13 楼面18 层顶面；落地脚手架设置为：1、南侧从底层 7 层楼面；2、北侧、东侧、西侧从底层屋面 5 层楼面。3.2.3、3#、5#、考虑地库土方回填及室外总体施工工期考虑悬挑共分为二挑第一挑由 2 层楼面至 8 层，第二挑由 9 层楼面至屋面。12 层为落地脚手架；4#、6#楼：第一挑由 3 层至 8 层；第二挑由 9 层面至 14 层屋面。3 层以下为落地脚手架。3.2.4、7#、8#、9#、楼：悬挑脚手架设为二排，第一排：3 层楼面 8 层楼面顶；第二排：从 9 层楼面至屋面。北侧13 楼面；东侧、西侧、南侧从底层屋面3 层楼为落地脚手架。3.2.5、落地脚11、手架根据工程进度要求及具体实际情况需要，随时可以拆除及搭设。3.2.6、每一段脚手架搭设高度均不超过20 米。3.3、悬挑式脚手架结构设计3.3.1、本工程的施工脚手架主要用于装饰作业阶段，主体结构施工阶段用于楼层外墙支模施工和安全围护。3、5、6 层以下采用落地式脚手架（详见落地式脚手架施工方案）；以上采用型钢悬挑脚手架，悬挑脚手架每次挑6 层（10 步），挑至屋顶妇儿墙。3.3.2、悬挑杆采用 18a 工字钢，间距 1.5m，外伸 1.5m，（局部为 2.54.5 米）伸入屋内锚固 1.5m 4.5 米，脚手架立杆纵距1.5m，横距 1.05m，步距 1.8m，内立杆距外墙面 300mm，12、在立杆与外墙 300mm处采取步步隔离，脚手钢管采用?483.2 钢管，脚手片采用毛竹脚手片，20cm 高挡脚板，采用密目式安全网封闭，脚手架连接体为二步三跨设置，采用短钢管与预埋钢筋连接。3.3.3、按脚手架的立杆柱距、排距要求进行定位、放线，铺设垫板和安放悬挑梁（18a 工字钢），垫板和悬挑梁应准确地安放、固定在定位线上，悬挑梁必须铺设平稳，不得悬空。3.3.4、在浇筑 7 层、13 层楼层结构平面前，预埋 16 圆钢卡环，与板筋绑扎并满足30d的锚固长度，卡环钢筋须单独试验，确认合格后方可使用。3.3.5、在结构施工至六层顶时，开始进行第一道槽钢的铺设，在结构进行到十二层顶时，进行第二道13、槽钢的铺设；在屋面装饰完成后，从上到下随装饰完成顺次拆除脚手架。3.3.6、预埋卡环锚固的混凝土强度未达到100%前，用满堂架的钢管压住型钢，一处不少于两点，在混凝土强度达到100%后，方可拆除。3.3.7、在阳台转角处、主体结构转交处、悬挑斜梁前端增加二根水平梁（18a 工字钢）电焊在悬挑梁前端，确保脚手架转角贯通，并在悬臂斜挑梁的下部采用10槽钢作斜杆支撑加固，上端焊在悬臂斜挑梁的下部，下端电焊在主体结构墙面预埋200mm 200mm 10mm 铁板上。3.3.8、外墙转角等部位，立杆未落于18a 工字钢挑架部位，在18a 工字钢挑架同一平面增加一个水平 12#槽钢，与两端 18#工字钢焊14、接，将架子荷载分承于两边挑架，满足架子整体受力。3.3.9、悬挑脚手架每层满铺竹笆脚手板，外挂密目网，每施工层及挑排外设踢脚板，悬挑梁底部满铺竹笆脚手板，安全网满包。3.4.0 脚手架立杆采用时对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不小于50cm，且不在同一步距内，纵向水平杆接长用对接扣件连接。上下两根纵向水平杆接头错开不小于2m，同一步内外两根纵向水平杆接头也应该错开，并且不在同一跨内。以保证脚手架的整体性。3.4.1、沿脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧面，每隔9 米左右用斜杆搭成剪刀撑，自下而上循序连续设置，即脚手架外立面不大于50 平方米面积内有一剪刀撑，连续设置斜杆用长钢管与脚手架底15、部成450600夹角，斜杆用旋转扣件与立杆横向水平杆扣牢，斜撑应采用搭接方法，其搭接长度不小于1 米，并用两只转向扣件锁紧。扣件离两端点的距离不少于10。3.4.2、脚手架与主体结构必须采用刚性连接（钢管一端同主体结构预埋件钢筋电焊，另一端用扣件与立杆扣牢。连接杆应与墙垂直，不允许采用一顶一拉的柔性连接，连接杆与预埋件连接时，主体结构砼强度不宜低于15N/mm2。3.4.3、因施工脚手架主要用于结构阶段施工，其均布荷载一般不会超过3.0KN/m2，现柱距且为 1.8m，不必进行纵向水平杆的抗弯和刚度验算3.4.4、脚手架四角应有接地保护及避雷装置，将脚手架接地线与楼层上的接地引下线作可靠的连接16、。3.4.5、从悬挑架向上 20，设置最下层搁栅，上面满铺九夹板且全部封堵到墙面，九夹板绑牢在搁栏上并用安全网兜底防护。每步架搁栏上应满铺脚手笆，脚手笆四周应用18#铁丝同牵杆扎牢，在第一个楼层面，要和最下层一样，全部采用九夹板封堵到楼层面，向上每四步做一次隔离；施工层向下三步架内沿脚手架外侧立杆内侧设置闭合挡脚板，挡脚板设置要连续，不可留孔洞，挡脚板的高度为20，板上用黄黑两种颜色油漆作好警示标识，外侧用密目网封闭。3.4.6、脚手架的最上部分拉撑连杆应加密设置，即每两个立杆间距设一拉撑点，拉撑连杆应与脚手架成垂直，应拉撑在立杆和横楞交接处。3.4.7、每步架完工后，及时将多余的钢管、扣件等17、材料清理干净，保持竹笆上的整洁。3.4.8、脚手架每步搭设完工后，应由项目部安全员、技术员、班组长等检查验收合格挂牌后，方可使用。施工过程中应有专人管理，负责检查、维修工作，发现问题及时采取有效措施，脚手架上的均布荷载不得超过200kg/m2。3.4.9、外架在搭设前和拆除前必须由专职安全员作专项交底。3.5.0、扣件采用国标钢管脚手架扣件（GB15831）中规定的铸铁扣件，扣件在螺栓拧紧扭力矩 65N-m时不得发生损坏。3.5.1、型钢选用 18a 工钢，其材质应符合GB700-79 中 Q235 号钢的技术要求。3.5.2、焊条选用 J42-XX 型焊条。3.4、人员分工及安全职责3.4.18、1、安全领导小组搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：项目经理：丁勇冠组长，负责协调指挥工作；施工员：陈伟良组员，负责现场施工指挥，技术交底；安全员：杨陆祥组员，负责现场安全检查工作；架子工班长：陈良宝组员，负责现场具体施工；3.4.2、工长职责及分工负责脚手架搭设前对工人进行安全和技术交底，在搭设过程中加强过程质量控制，脚手架搭设完毕要按照安全技术规19、范和方案要求进行验收，同时做好验收记录。4.3、劳务层负责人及职责负责做好工人的劳动安排、施工机具和周转材料的调配，加强对工人的劳动及安全教育和施工现场的协调性。3.5、材料准备3.5.1、普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm，壁厚 3.6mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。3.5.2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85 的要求，20、由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m 时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3.5.3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。3.5.4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。3.5.5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000 目100c21、m2，1.61.8m 的单张网重量在 3kg 以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。3.5.6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准 碳素钢结构（GB 700-88）中 Q235A钢的要求。3.5.7、型钢水平悬挑杆采用18a 号工字钢。3.5.8、预埋压环的直径为16mm。3.5.9、斜撑规格：采用10#槽钢3.6、机具准备搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。项目部应配备如下检查工具（可借用，但应符合要求）：名称数量用途扭力扳手2 把检查扣件拧紧力度游标卡尺1 把检查焊接钢22、管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1 把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺5 把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺2 把检查水平杆高差角尺3 把检查剪刀撑与地面的倾角3.7、技术准备施工前应按要求向架子工作好技术交底。人员变动后应重新交底。第四章悬挑脚手架施工方法悬挑脚手架随主体搭设。采用双排钢管搭设。脚手架搭设的基本要求是：横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固、受荷安全、不变形、不摇晃。4.1、脚手架的选材4.1.1、悬挑型钢：钢梁的规格：采用18a#及工字钢；4.1.2、斜撑规格：采用10#槽钢；4.1.3、质量符合国家标准，钢号为Q235；4.1.4、禁止使用严重锈蚀、弯曲变23、形、裂纹缺损、废料拼接、无出厂合格证的产品材料。4.1.5、焊条采用 E43 型焊条，直径3.2 4.0；禁止使用受潮、无出厂合格证的焊条。4.1.6、锚固圆钢：16 圆钢4.1.7、质量符合国家标准（GB1499），钢号为 HPB235；4.1.8、禁止使用螺纹钢材料；严重锈蚀、有裂纹、无合格证的产品。4.1.9、钢管采用外径为 48mm壁厚为 3.6mm的高频焊接钢管。材质符合普通碳素结构钢技术条件 GB700 79 中的 A3 钢的技术条件。管材符合直径15 152mm电焊钢管 YB242 79 中的甲类软钢管，低压流体输送用焊接钢管GB33092 82 中的普通钢管的规定并具有“五金协24、会”备案证。4.2.0、扣件采用的扣件符合JGJ22 85钢管脚手架扣件的规定，材质符合GB7867可铸锻铁分类及技术条件中KT338 的技术条件，且扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于 5mm，旋转扣件时，旋转面间隙不小于1mm。4.2.1、注：上述钢管、扣件等必须经复测合格后方可使用。4.2.2、脚手板笆、安全网使用竹脚手板，规格为：长1500mm，宽 1000mm。密目网采用 6000 1800 的国标密目网。4.2、搭设工艺流程4.2.1、脚手架几何尺寸双排脚手架，搭设高度在20 米以内，立杆采用单立管。4.2.2、立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 1.05 米，内排架距离结构 25、0.30米，立杆的步距 1.80米。4.2.3、钢管类型为483.6，连墙件采用 2步3跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米。采用扣件连接方式。4.2.4、安放锚固预埋安放钢挑梁及固定竖立杆小横杆（扫杆）大横杆（扫地杆）拉结栏杆剪刀撑铺脚手笆踢脚板挂密目网底部封闭 内隔离4.3、悬挑方式及构造要求4.3.1、通常（常规）部位:悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，型钢外挑1500mm，内锚3000mm，悬挑钢梁布置间距为1500mm 不大于 1600mm。（钢梁定位详见附图：悬挑脚手架平面图）4.3.2、外墙转角部位：转角部位设置联梁作为转角处立杆基座，联梁铺设在悬挑工字钢钢梁上，并与钢梁26、焊牢，连梁采用双拼16 号槽钢。转角采用2 根 10 号槽钢做斜撑。4.3.3、阳台部位：阳台部位及两侧均设置斜撑，斜撑采用10 号槽钢。4.4、悬挑脚手架搭设施工方法4.4.1、悬挑钢梁施工A.安放预埋件（1）、测量定位：根据悬挑脚手架平面布置图，在楼层和墙板模板上测量、定位、标 识 出 预 埋 件的 安放 位置。18a工字钢（2）、在楼板钢筋内按下图制作安装钢筋环。（3）、转角、阳台部位需加设斜撑，斜撑下部与或砼梁侧预埋锚板焊接。B.悬挑钢结构安装及验收（1）、待楼板混凝土凝固后，安放悬挑钢梁，并焊接门形固定圆钢，卡在钢梁上（2）、待墙体模板拆除后，焊接转角处三角形悬挑支撑。（3）、焊接要27、由专业焊工施焊。（4）、安装好悬挑钢梁后，应由本方案设计人员、施工员、安全员、脚手架班等共同验收，并做好签字记录。（5）、主要验收内容：预埋件的安放位置与数量，锚固情况；所用材料的规格型号；悬挑钢梁的安放尺寸、锚固情况；焊接质量。（6）、悬挑钢结构验收合格后，搭设上部脚手架。4.4.2、上部脚手架的搭设A.架体悬挑脚手架阳角联梁示意图18#工字钢16#工字钢18#工字钢16#钢筋卡住工字钢剪力墙焊缝满足要求18#工字钢16#工字钢（1）、脚手架的搭设是在悬挑钢结构安装验收完成后进行的。首步脚手架的步高为1800mm，离底部 200mm处设置一道大、小横杆，以保持脚手架底部的整体性。脚手架里侧立28、杆距墙300mm，外立杆高于墙口 1.5m，立杆排距 1.05m，立杆纵距 1.5m，小横杆间距 1.5m，立杆、大横杆均采用一字扣件对接，在搭设过程中立杆要搭设在大横杆的外侧，相邻两根杆件接头要相互错开一步且不小于500mm,底部的立柱应间隔交叉不同长度的钢管，相邻立柱的对接接头位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面错开。（2）、脚手架搭设时先立立杆，立杆架设先立内立柱，后立外立柱，立立柱时要临时牢固。临时固定方法可与建筑物结构临时连接。架设脚手架时，切勿单独一人操作，要防止脚手架倒塌伤人。立柱立好后，即架设大、小横杆，当第一步的大、小横杆架设完毕剪刀撑搭接示意图后，即在其上铺设脚手板，做好固29、定件，以方便操作者上去架设第二步脚手架。同时，在立柱外侧的规定位置及时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。剪刀撑的设置应与脚手架的向上架设同步进行。（3）、脚手架的小横杆，上下应交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。（4）、立柱接杆、扶手接长应用对接扣件，不宜采用旋转扣件。大、小横杆与立柱连接扶手与立杆连接应采用直角扣件。（5）、在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。立杆搭设要垂直，横杆搭设要水平，立杆搭设垂直度为1/400，全高不大于 50mm，大横杆搭设要水平，全长水平差不大于 20mm，立杆的纵30、距排距偏差不大于 20mm。（6）、脚手架的搭设进度，应高出施工面一步，即1800 mm 高。使在操作面上的施工人员有可靠的安全围护，及脚手架在搭设中的稳定。4.4.3、B.剪刀撑剪刀撑设置应沿整个外立面连续设置。剪刀撑和斜撑与立杆和大横杆的连接应采用旋转扣件。剪刀撑的纵向接长应采用旋转扣件，不宜采用对接扣件。所有扣件的紧固是否符合要求，可用力矩扳手实测，要求达到4065N.m，过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁件断裂。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。剪刀撑采用6 米的钢管搭设，每隔 6 根设置一组（不大于 9m）与悬挑钢梁成 4560 度角，脚手架两端转角处两侧设置，每组剪刀撑31、上下要连续设置，斜杆除两端用回转扣件与立杆、大横杆扣紧外，在中间要增加2 个扣件扣牢，斜杆两端扣件与立杆结点的距离不得大于150mm，最下边斜杆与立杆的连结点距离不大于200mm，剪刀撑杆件的搭接长度为1000mm，用扣件扣牢，扣件扣在钢管端头处不小于 10cm 处。剪刀撑下端一定要落地，搭接接头不能在同一水平处C.操作层、通道口护在操作层高0.6m 1.2m 处设两道防护栏杆，但必须挂设有合格证的密目式立网，立网的边绳与大横杆靠紧，并用绳系结牢固，并设200mm高的踢脚板用木脚板代替。D.脚手架体与建筑物外侧之间的空隙封闭密目网垂直封闭，密目网的质量要求：密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续32、燃，阻燃时间均不得大于4 秒。要符合 GB16909的规定。（1）、每 10CM 10CM 100CM2 的面积上，有 2000 以上网目。密目网贯穿试验：做耐贯穿试验时，将网与地面成30 度夹角拉平，在其中心上方3 米处，用 5KG 重的钢管（管径 48-51mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。密目网的绑扎方法：用 18#铅丝将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系蝇的材质应符合GB16909 的规定。E.挡脚板作业层连续设 20 高挡脚板，并不小于3 步，表漆为黄黑相间色。F.底部全封闭（1）、设置水平防护板首先在二根纵向扫地杆上方，沿脚手架的横向设置4040 木方33、 500。从外扫地杆到结构墙面间的宽度范围内，沿脚手架纵向，满铺并固定水平防护九夹板，不留孔隙。（2）、设置垂直防护板：用九夹板封闭楼层与上述水平防护板内边沿所形成的垂直孔洞，防止落物。（3）、设置底部踢脚板：在水平防护板的外边设置踢脚板，高度200。（4）、密目网封闭：将首步密目网的下边用小木条钉压在水平防护板上，间距不大于200。悬挑脚手架全封闭平面示意图G.内隔离（1）、本工程内立杆距墙距离为30，根据规范要求，立杆距墙面距离大于15 时，应设置水平隔离，采用四步一隔措施。（2）、隔离方法：在小横杆悬挑的部位，统长绑扣两根纵向杆件，铺上竹笆，首步隔离采用木板硬隔离。当脚手架内侧与结构凹入34、部分形成的水平洞井，应每步均作隔离。（3）、离应及时设置到位，保证作业人员可能的坠落高度不大于2m。4.4.3、脚手架的接地在搭设脚手架时，要做好脚手架的防雷接地，接地电阻应小于4，接地连接与楼房接地引下线处相连,并做好接地测试，满足规范要求。4.4.4、脚手架与建筑物结构的连接外脚手架与建筑物的连接，是保证脚手架的稳定和垂直度的重要杆件。18a工字钢4.4.4.1 一般按下述规定设置：4.4.4.1.1.、连接杆的距离，采用二步三跨设置，竖向间距3.60 米，水平间距 4.50 米可作菱形、方形矩形布置，刚性连墙件。外脚手架的断口处两端应每步设置连接。4.4.4.1.2、连接杆应设置成既能承35、受向外的拉力，又能承受向内的压力。一般应做成工具式，以利重复使用。一般48 3.6mm 的钢管，长度在 600mm左右，一端用直角扣件与脚手架内侧立杆扣紧，连接杆与结构连接方法见上述悬挑脚手架搭设简图。连接件应允许有适当的调整余地。4.4.4.1.3、连接点应尽可能设在脚手架的立杆与大、小横杆连接处附近。如在规定位置设4.4.4.1.4、置连接点有困难时，应在临近节点处补足。4.4.4.1.5、连接点必须从第一步大横杆处开始设置。第五章 质量保证5.1 质量保证注意事项：5.1.1、脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。5.1.2、脚手架的验收和日常检36、查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：?搭设完毕后；?连续使用达 6个月；?施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；?在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；?在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。5.1.3、操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。5.1.4、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。5.2、外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。构配件允许偏差脚手架搭设37、的允许偏差和检验方法扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准第六章安全文明施工保证措施6.1 材质及其使用的安全技术措施6.1.1、扣件的紧固程度不应小于mN40，且不应大于mN65。对接扣件的抗拉承载力为 3kN。扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度。6.1.2、对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。6.1.3、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6.1.4、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。6.1.5、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。6.1.6、严禁将外径 48mm 38、与其它钢管混合使用。6.2 脚手架搭设的安全技术措施6.2.1、脚手架立杆必须用脚手板铺设满足承载力要求。6.2.2、搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。6.2.3、开始搭设立杆时，应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。6.2.4、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。6.2.5、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。6.2.6、在搭设过程中应由安全员39、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。6.3 脚手架上施工作业的安全技术措施6.3.1、结构施工阶段外脚手架每支搭一层完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。6.3.2、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料，结构施工期间，施工荷载不得大于3kN/m2，同时施工层数不应大于两层；装修施工期间，施工荷载不得大于 2kN/m2，同时施工层数不应大于三层，确保较大安全储备。6.3.3、当作业层高出其下连墙件3.6m 以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。6.3.4、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固40、稳定，确保施工安全。6.4 脚手架拆除的安全技术措施6.4.1、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。6.4.2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。6.4.3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。6.4.4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。6.4.5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应41、将拆除情况交代清楚后方可离开6.4.6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。6.4.7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。6.4.8、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。6.4.9、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。6.4.10、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。6.5 文明施工要求6.5.1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。6.5.2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。6.5.3、脚手架搭42、设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6.5.4、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。6.5.5、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。6.5.6、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。6.5.7、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输43、送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。6.5.8、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。6.5.9、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。6.5.10、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。6.5.11、要保证脚手架体的整体性，不得与井架一并拉结，不得截断架体。6.5.12、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍。6.5.13、不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要44、穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。6.5.14、脚手架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。6.5.15、施工人员应做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。6.5.16、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。6.6、应执行的强制性条文本外架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查：6.6.1、钢管上严禁打孔。6.6.2、当脚手架搭设45、尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；6.6.3、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；6.6.4、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm。6.6.5、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须46、采用对接扣件连接。60.6.6、一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件。连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（两步）。6.6.7、对高度 24m 以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。6.6.8、连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。6.6.9、高度在 24m 以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；6.6.10、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑；6.6.11、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。6.6.12、脚手架必须配合施工进度搭设，一次高度不应超过47、相邻连墙件以上两步。6.6.13、严禁将外径 48mm 与 51mm 的钢管混合使用；6.6.14、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。6.15、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；6.16、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；6.6.17、各构配件严禁抛掷至地面；6.6.18、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；6.6.19、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036 考核合格的专业架子48、工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。6.6.20、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。6.6.21、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；第七章悬挑式扣件钢管脚手架计算书（悬挑距离1.5 米）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度 18.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 1.05米，内排架距离结构 0.30米，立杆的步距 1.80米。采用的钢管类型为48 49、3.2，连墙件采用 2步2跨，竖向间距 3.60米，水平间距 3.00 米。施工活荷载为 3.0kN/m2，同时考虑 2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设 4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取 0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压 0.55kN/m2，高度变化系数 1.6700，体型系数 0.9360。悬挑水平钢梁采用 18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50 米，建筑物内锚固段长度 2.40米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁50、进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P2=0.150 1.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值Q=3.000 1.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值q1=1.2 0.038+1.2 0.052=0.109kN/m 活荷载的计算值q2=1.4 1.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩51、跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08 0.109+0.10 1.470)1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10 0.109+0.117 1.470)1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412 106/4729.0=87.021N/mm2大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值 q2=1.050kN/m 三跨连续52、梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 0.091+0.990 1.050)1500.04/(100 2.06 105113510.0)=2.384mm 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038 1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值P2=0.150 1.050 1.500/3=0.079kN 活荷载标准值Q=3.000 1.050 1.500/3=1.575kN53、 荷载的计算值P=1.2 0.058+1.2 0.079+1.4 1.575=2.369kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2 0.038)1.0502/8+2.369 1.050/3=0.835kN.m=0.835 106/4729.0=176.648N/mm2小横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均54、布荷载引起的最大挠度V1=5.0 0.038 1050.004/(384 2.060 105113510.000)=0.03mm 集中荷载标准值 P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1711.3501050.0 (3 1050.02-4 1050.02/9)/(72 2.06 105113510.0)=3.007mm 最大挠度和V=V1+V2=3.033mm 小横杆的最大挠度小于 1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其55、中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038 1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值P2=0.150 1.050 1.500/2=0.118kN 活荷载标准值Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362kN 荷载的计算值R=1.2 0.040+1.2 0.118+1.4 2.362=3.498kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在 12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN 的荷载下会滑动56、,其抗滑承载力可取 12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1141 NG1=0.11418.400=2.100kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2=0.1504 1.500 (1.050+0.300)/2=0.608kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3=0.1501.500 4/2=0.450kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；57、0.005 NG4=0.0051.500 18.400=0.138kN 经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.295kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000 2 1.500 1.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0 基本风压(kN/m2)，按照 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 D.4的规定采用：W0=0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 7.2.1的规定采用：Uz=158、.670 Us 风荷载体型系数：Us=0.936 经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7 0.550 1.670 0.936=0.602kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 3.295+0.85 1.44.725=9.577kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 3.295+1.4 4.725=10.569kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 计算公式MW=0.85 1.4Wklah2/10 其中Wk 风荷载标59、准值(kN/m2)；la 立杆的纵距(m)；h 立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85 1.40.602 1.500 1.800 1.800/10=0.348kN.m 五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.569kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取 1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度(m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A60、=4.501cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；由长细比，为 3118/16=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到 0.188；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=10569/(0.19 450)=125.123N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.577kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取 1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定61、，u=1.500；l0 计算长度(m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.501cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；由长细比，为 3118/16=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到 0.188；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.348kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9577/(0.19 450)+348000/4729=186.974N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆62、的稳定性计算Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端 C受脚手架荷载 N的作用，里端 B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1500mm，l=2400mm，ml=300mm，m2=1350mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=10.57kN 水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2 30.60 0.00063、1 7.85 10=0.29kN/m k=1.50/2.40=0.63 kl=0.30/2.40=0.13 k2=1.35/2.40=0.56 代入公式，经过计算得到支座反力RA=29.318kN 支座反力RB=-7.055kN 最大弯矩MA=17.763kN.m 抗弯计算强度f=17.763 106/(1.05 185000.0)=91.445N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.30+4.73=8.02kN 水平钢梁自重计算荷载q=30.60 0.0001 7.85 10=0.24kN/m 最大挠度Vmax=7.114mm 按64、照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用 18号工字钢,计算公式如下其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度=17.76 106/(0.929 185000.00)=103.36N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满65、足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.055kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f 为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 10.9.8f=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=7055 4/(3.1416 50 2)1/2=10mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉66、力，N=7.06kN；d 楼板螺栓的直径，d=16mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h 要大于7055.40/(3.1416 16 1.5)=93.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.06kN；d 楼板螺栓的直径，d=16mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于84.2kN 楼67、板混凝土局部承压计算满足要求!第八章悬挑式扣件钢管脚手架计算书（悬挑距离2.5 米）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度 18.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 1.05米，内排架距离结构 0.30米，立杆的步距 1.80米。采用的钢管类型为48 3.2，连墙件采用 2步2跨，竖向间距 3.60米，水平间距 3.00 米。施工活荷载为 3.0kN/m2，同时考虑 2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设 4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取 068、.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压 0.55kN/m2，高度变化系数 1.6700，体型系数 0.9360。悬挑水平钢梁采用 18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.50 米，建筑物内锚固段长度 3.40 米。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物 1.20m，支杆采用 10号槽钢。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P2=0.150 1.69、050/3=0.052kN/m 活荷载标准值Q=3.000 1.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值q1=1.2 0.038+1.2 0.052=0.109kN/m 活荷载的计算值q2=1.4 1.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08 0.109+0.10 1.470)1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10 0.109+0.117 1.70、470)1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412 106/4729.0=87.021N/mm2大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值 q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 0.091+0.990 1.050)1500.04/(100 2.06 105113510.0)=2.384mm 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150与10mm,满71、足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038 1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值P2=0.150 1.050 1.500/3=0.079kN 活荷载标准值Q=3.000 1.050 1.500/3=1.575kN 荷载的计算值P=1.2 0.058+1.2 0.079+1.4 1.575=2.369kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如72、下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2 0.038)1.0502/8+2.369 1.050/3=0.835kN.m=0.835 106/4729.0=176.648N/mm2小横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0 0.038 1050.004/(384 2.060 105113510.000)=0.03mm 集中荷载标准值 P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷载标准73、值最不利分配引起的最大挠度V2=1711.3501050.0 (3 1050.02-4 1050.02/9)/(72 2.06 105113510.0)=3.007mm 最大挠度和V=V1+V2=3.033mm 小横杆的最大挠度小于 1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038 1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值P2=0.150 1.05074、 1.500/2=0.118kN 活荷载标准值Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362kN 荷载的计算值R=1.2 0.040+1.2 0.118+1.4 2.362=3.498kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在 12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1141 NG1=0.11475、18.400=2.100kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2=0.1504 1.500 (1.050+0.300)/2=0.608kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3=0.1501.500 4/2=0.450kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.500 18.400=0.138kN 经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.295kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工76、荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000 2 1.500 1.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0 基本风压(kN/m2)，按照 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 D.4的规定采用：W0=0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 7.2.1的规定采用：Uz=1.670 Us 风荷载体型系数：Us=0.936 经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7 0.550 1.670 0.936=0.602kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85177、.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 3.295+0.85 1.44.725=9.577kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 3.295+1.4 4.725=10.569kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 计算公式MW=0.85 1.4Wklah2/10 其中Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距(m)；h 立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85 1.40.602 1.500 1.800 1.800/10=0.348kN.m 五、立杆的稳定性计算卸荷78、吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.569kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取 1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度(m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.501cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；由长细比，为 3118/16=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到 0.188；钢管立杆受压强度计算值(N/mm279、)；经计算得到=10569/(0.19 450)=125.123N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.577kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取 1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度(m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.501cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm80、3；由长细比，为 3118/16=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到 0.188；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.348kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9577/(0.19 450)+348000/4729=186.974N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载 N的作用，里端 B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，81、脚手架排距为 1050mm，内侧脚手架距离墙体 300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩 W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。受脚手架集中荷载P=10.57kN 水平钢梁自重荷载q=1.2 30.60 0.0001 7.8510=0.29kN/m 1悬挑脚手架示意图13001200340010.57kN10.57kN 0.29kN/mAB悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到0.000.3310.9010.943.823.567.01 7.100.670.31悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)1.8291.490悬82、挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)0.0690.018悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=14.762kN,R2=7.771kN,R3=0.306kN 最大弯矩Mmax=1.829kN.m 抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.829 106/(1.05 185000.0)+7.0861000/3060.0=11.731N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用 18号工字钢,计算公式如下其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b83、=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度=1.83 106/(0.929 185000.00)=10.64N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、支杆的受力计算水平钢梁的轴力 RAH和支杆的轴力 RDi 按照下面计算其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCi=RDisini 按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为RD1=16.374kN 十、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力 RD我们均取最大值进行计算，为RD=16.374kN 下84、面压杆以 10 号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N 受压斜杆的轴心压力设计值，N=16.37kN；轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比 l/i 查表得到=0.19；i 计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.41cm；l 受最大压力斜杆计算长度，l=2.77m；A 受压斜杆净截面面积，A=12.74cm2；受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是68.49 N/mm2；f 受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑杆的轴向力，N=16.374kN；lwt 为85、焊接面积，取 1274.00mm2；ft 或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=16374.11/1274.00=12.85N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.771kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f 为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 10.9.8f=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=7771 4/(3.1416 50 2)1/2=10m86、m 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.77kN；d 楼板螺栓的直径，d=16mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h 要大于7771.02/(3.1416 16 1.5)=103.1mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N87、=7.77kN；d 楼板螺栓的直径，d=16mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于84.2kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!第九章悬挑式扣件钢管脚手架计算书（悬挑距离1.5 米；脚手架高 20.3 米）一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为20.3 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为 1.05m，立杆的步距为 1.8 m；内排架距离墙长度为 0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根；采用的钢管类型为48 3.2；横88、杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6 m，水平间距 3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压0.39 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取 1.25，计算立杆稳定性时取 1，风荷载体型系数s为1.236；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.89、005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用 18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.5m，建筑物内锚固段长度2.5 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支杆与与梁夹角为(度):60；最里面支点距离建筑物1.4 m,支杆采用10号槽钢。二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变90、形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3 1.05/(2+1)=0.105 kN/m；活荷载标准值:Q=3 1.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2 0.035+1.2 0.105=0.168 kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4 1.05=1.47 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M191、max=0.08 0.168 1.52+0.10 1.47 1.52=0.361 kN m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10 0.168 1.52-0.117 1.47 1.52=-0.425 kN m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.361 106,0.425 106)/4730=89.852 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为=89.852 N/mm2小于 大横杆的抗弯强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：m92、ax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI 其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05 kN/m；最大挠度计算值为：=0.677 0.14 15004/(100 2.06 105113600)+0.9901.05 15004/(100 2.06 105113600)=2.454 mm；大横杆的最大挠度2.454 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001 第5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的93、上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.035 1.5=0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3 1.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3 1.05 1.5/(2+1)=1.575 kN；集中荷载的设计值:P=1.2 (0.053+0.158)+1.4 1.575=2.458 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8 Mqmax=1.2 94、0.035 1.052/8=0.006 kN m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3 Mpmax=2.458 1.05/3=0.86 kN m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.866 kN m；最大应力计算值=M/W=0.866 106/4730=183.099 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力=183.099 N/mm2小于 小横杆的抗弯强度设计值205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EI qmax=5 0.035 195、0504/(384 2.06 105 113600)=0.024 mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.053+0.158+1.575=1.786 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EI pmax=1785.6 1050 (310502-4 10502/9)/(72 2.06 105 113600)=3.135 mm；最大挠度和=qmax+pmax=0.024+3.135=3.159 mm；小横杆的最大挠度为3.159 mm 小于 小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表96、 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.035 1.5 2/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值:P2=0.035 1.05/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3 1.05 1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值:Q=3 1.051.5/2=2.362 kN；97、荷载的设计值:R=1.2(0.053+0.019+0.236)+1.4 2.362=3.677 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.50 2/2)0.035/1.80 20.30=3.132kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3 4 1.5(1.05+0.3)/2=1.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标98、准值为0.15kN/m NG3=0.15 4 1.5/2=0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2NG4=0.005 1.5 20.3=0.152 kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.95 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3 1.05 1.52/2=4.725 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2 NG+0.85 1.4NQ=1.2 4.95+0.85 1.4 4.725=11.562 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力99、设计值为N=1.2NG+1.4NQ=1.2 4.95+1.4 4.725=12.554kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7 zs0其中 0-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.39 kN/m2；z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z=1；s-风荷载体型系数：取值为 1.236；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7 0.39 1 1.236=0.337 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40100、.337 1.5 1.82/10=0.195 kN m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A)+MW/W f 立杆的轴心压力设计值：N=11.562 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A)f 立杆的轴心压力设计值：N=N=12.554kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得：=1.5；计算长度,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比:L0/101、i=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i 的结果查表得到：=0.188 立杆净截面面积：A=4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；考虑风荷载时=11562.198/(0.188 450)+195148.11/4730=177.927 N/mm2；立杆稳定性计算=177.927 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=12554.448/(0.188 450)=148.398 N/mm2；立杆稳定性计算=148.398 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f=205102、 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.25，s1.236，00.39，Wk=0.7 zs0=0.7 1.25 1.236 0.39=0.422 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4 Wk Aw=6.377 kN；连墙件的轴向力设计值Nl=N103、lw+N0=11.377 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=A f 其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949 4.5 10-4 205 103=87.545 kN；Nl=11.377 Nf=87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=11.377 小于双扣件的抗滑力12 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架104、荷载 N的作用，里端 B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体 300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660 cm4，截面抵抗矩 W=185 cm3，截面积 A=30.6 cm2。受脚手架集中荷载N=1.2 4.95+1.4 4.725=12.554 kN；水平钢梁自重荷载q=1.2 30.6 0.0001 78.5=0.288 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力105、由左至右分别为：R1=14.141 kN；R2=12.251 kN；R3=-0.132 kN。最大弯矩Mmax=2.172 kN m；最大应力=M/1.05W+N/A=2.172 106/(1.05 185000)+0 103/3060=11.18 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值11.18 N/mm2小于 水平支撑梁的抗压强度设计值215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用 18号工字钢,计算公式如下=M/bWx f 其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50106、017-2003)附表B，得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力=2.172 106/(0.93 185000)=12.636 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算=12.636 小于 f=215 N/mm2,满足要求!十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力 RAH和支杆的轴力 RDi按照下面计算RAH=RDicosi其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCi=RDisin i按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=16.329 kN。十一、支杆的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算斜压支杆的轴力 RD我们均取最大值进行计算，为RD=16.329kN 下面压杆107、以10号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：=N/A f 其中N-受压斜杆的轴心压力设计值，N=16.329kN；-轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比 l/i 查表得到=0.661；i-计算受压斜杆的截面回转半径，i=3.95cm；l-受最大压力斜杆计算长度，l=3.585m；A-受压斜杆净截面面积，A=12.74cm2；-受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是19.39 N/mm2；f-受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求!斜撑支杆的焊缝计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下=N/lwt fc或 ft其中 N为斜撑支108、杆的轴向力，N=16.329kN；lw为斜撑支杆件的周长，取 381.4mm；t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.3mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力=16328.833/(381.4 5.3)=8.078N/mm2。对接焊缝的最大应力8.078 N/mm2小于 185 N/mm2，满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.132 kN；压环钢筋的设计直径 D=16mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:=N/2A f 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土109、结构设计规范10.9.8 每个拉环按 2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142 162/4=201.062mm2=N/2A=132.16/201.062 2=0.329N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度。拉环所受应力小于 50N/mm2，满足要求！第十章、悬挑脚手架阳角型钢计算书计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体 300mm，计算中取其1.414 倍为集中力作用点。型钢采用 18号工字钢，型钢支点距离建筑物110、角点2500mm。型钢截面惯性矩 I=1660.00cm4，截面抵抗矩 W=185.00cm3，截面积 A=30.60cm2。阳角型钢示意图 5002500 9.80kN 9.80kN 0.29kN/mAB阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力P=9.80kN 水平钢梁自重荷载q=1.2 30.60 0.0001 7.8510=0.29kN/m 经过连续梁的计算得到0.000.147.086.912.893.3213.1213.24阳角型钢支撑梁剪力图(kN)4.0996.101阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m)0.0000.438阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支111、撑力为 7.224kN 型钢固接处的支撑力为 13.240kN 型钢最大弯矩Mmax=6.101kN.m 图中距离|MP|=(2.500 2.500+0.250 0.250+2.500 0.250 1.414+3.0003.000)1/2=4.024m 图中角度MPQ=arcsin(3.000/4.024)=0.841 图中角度OPQ=arctg(0.110/2.500)=0.044 每根支撑杆的压力T=7.224/2/sin(0.841)=4.846kN 水平型钢的轴向力N=2 4.846 cos0.841 cos0.044=6.454kN 型钢抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=6.1112、01 106/(1.05 185000.0)+6.4541000/3060.0=33.515N/mm2型钢计算强度小于 215.0N/mm2,满足要求!2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用 18号工字钢,计算公式如下其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=1.65 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.899 经过计算得到强度=6.10 106/(0.899 185000.00)=36.68N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!3、支杆的强度计算斜压支杆的113、轴力R=4.846kN 下面压杆以 10 号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N=4.85kN；轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比 l/i 查表得到=0.09；i 计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.41cm；l 受最大压力斜杆计算长度，l=4.02m；A 受压斜杆净截面面积，A=12.74cm2；受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是42.33 N/mm2；f 受压斜杆抗压强度设计值，f=205N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求!斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=4.846kN；114、lw为斜撑支杆件的周长，取381.40mm；t为斜撑支杆的厚度，t=5.30mm；ft 或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=4845.70/(381.405.30)=2.40N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!4、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积A=130mm2；其中 N 对接焊缝轴向力，N=6.454kN；F 对接焊缝切向力，F=13.240kN；A 水平钢梁满焊的截面积，A=130mm2；ft 对接115、焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝正应力强度=6453.77/130.00=49.64N/mm2；焊缝剪应力强度 f=13240.38/130.00=101.85N/mm2；焊缝总强度为 183.26N/mm2；对接焊缝的强度计算满足要求!第十一章、现浇楼面上搭设落地脚手架承载力验算扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高116、度为14.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距 La为 1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1 根；采用的钢管类型为48 3.2；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 m，水平间距 4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74117、，风荷载体型系数s为 0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；脚手板铺设总层数:8；5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度 Bc(m)：3.2m；板单元计算长度 Bl(m)：3.2m；板厚度 h(mm)：120；混凝土成型龄期TB(天)：28；混凝土强度等级：XB=C30；混凝土强度实测值fck(MPa118、)：14.3；钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积（mm2）X 向正筋HRB4008150 ASX=335.33 Y 向正筋HRB4008150 ASY=335.33 X 向负筋HRB4008150 ASX=335.33 Y 向负筋HRB4008150 ASY=335.33 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.3 1.5/2=0.225 kN/m；活荷载标准值:Q=3 1.5/2=2.25 kN119、/m；荷载的计算值:q=1.2 0.035+1.2 0.225+1.4 2.25=3.462 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:Mqmax=ql2/8 最大弯矩Mqmax=3.462 1.052/8=0.477 kN m；最大应力计算值=Mqmax/W=100.882 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力=100.882 N/mm2小于 小横杆的抗弯强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.035+0.225+2.25=2.51 kN/m；qmax=5ql4/384E120、I 最大挠度=5.0 2.51 10504/(384 2.06 105 113600)=1.698 mm；小横杆的最大挠度1.698 mm 小于 小横杆的最大容许挠度1050/150=7 与 10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.035 1.05=0.037 kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.3 1.05 1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值:Q=3 1.05 1.5/2=2.362 kN；荷载的设计值:P=(1.2 0.037+1.2 0.236+1.4 2.362)/2=1.8121、18 kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08 0.035 1.5 1.5=0.006 kN m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=0.213Pl 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213 1.818 1.5=0.581 kN m；M=M1max+M2max=0.006+0.581=0.587 kN m 最大应力计算值=0.587 106/4730=124.135 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值=124.135 N/mm2小于 大横杆的抗弯强122、度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下:max=0.677ql4/100EI 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：max=0.677 0.035 15004/(100 2.06105 113600)=0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:pmax=1.615Pl3/100EI 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.037+0.236+2.362）/2=1.318kN =1.615 1.318 15003/(100 2.06 10123、5 113600)=3.07 mm；最大挠度和：=max+pmax=0.052+3.07=3.122 mm；大横杆的最大挠度3.122 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500/150=10与 10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取 8.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.124、035 1.05 1/2=0.019 kN；大横杆的自重标准值:P2=0.035 1.5=0.053 kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3 1.05 1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值:Q=3 1.051.5/2=2.362 kN；荷载的设计值:R=1.2(0.019+0.053+0.236)+1.4 2.362=3.677 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.05 1/2)0.125、035/1.80 14.50=1.959kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3 8 1.5(1.05+0.3)/2=2.43 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.15 8 1.5/2=0.9 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2NG4=0.005 1.5 14.5=0.109 kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.398 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，126、活荷载标准值NQ=3 1.05 1.52/2=4.725 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2 NG+0.85 1.4NQ=1.2 5.398+0.85 1.4 4.725=12.1 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+1.4NQ=1.2 5.398+1.4 4.725=13.093kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7 zs0其中 0-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.55 kN/m2；z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用127、：z=0.74；s-风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7 0.55 0.74 0.693=0.197 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.197 1.5 1.82/10=0.114 kN m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A)+MW/W f 立杆的轴心压力设计值：N=12.100 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A)f 立杆的轴心压力设计值：N=N=13.093kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架128、安全技术规范(JGJ130-2001)表 5.3.3 得：k=1.155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3 得：=1.5；计算长度,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i 的结果查表得到：=0.188 立杆净截面面积：A=4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；考虑风荷载时=12100.425/(0.188 450)+114184.963/4730=167.172 N/mm2；立杆稳定性计129、算=167.172 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=13092.675/(0.188 450)=154.76 N/mm2；立杆稳定性计算=154.76 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=Af-(1.2NG2k+0.85 1.4(NQk+Mwk A/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2130、K=NG2+NG3+NG4=3.439 kN；活荷载标准值：NQ=4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4 0.85)=0.114/(1.4 0.85)=0.096 kN m；Hs=(0.188 4.5 10-4 205 103-(1.2 3.439+0.85 1.4(4.725+0.188 4.5100 0.096/4.73)/(1.2 0.125)=37.069 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于 26 米，按照下式调整且131、不超过50 米：H=Hs/(1+0.001Hs)H=37.069/(1+0.001 37.069)=35.744 m；H=35.744 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H=35.744 m。脚手架单立杆搭设高度为14.5m，小于 H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.693，00.55，Wk=0.7 zs0=0.7 0.92 0.693 0.55=0.245 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技132、术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4 Wk Aw=5.567 kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.567 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=A f 其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到=0.949，l 为内排架距离墙的长度；A=4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949 4.5 10-4 205 103=87.545 kN；Nl=10.567 133、Nf=87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=10.567小于双扣件的抗滑力12 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、混凝土板强度验算(因缺少直接国家规范，本验算主要参考相关规范及专业论文依据，请根据实际施工情况选用)单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=5.398+4.725=10.123kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.4 2 NL/(LaLb)(Lb Bc)/(0.49 BcBl)+Qk=1.4 10.123/(1.5 1.05)(1.05 3.2)/(0.49 3.23.2)+2=8.826kN/m2；混134、凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2 h0/1000 25=3.6kN/m2；GB=GB+QB/2=3.6+8.826/2=8.013kN/m2；GQ=GB+QB=3.6+8.826=12.426kN/m2；QB=QB/2=8.826/2=4.413kN/m2；四边铰支：mq1=0.037；mq2=0.037；四边固定：m1=0.018；m2=0.018；m1=-0.051；m2=-0.051；M1=(m1+m2)GBBc2+(mq1+mq2)QBBc2=3.73kN/m2；M2=(m2+m1)GBBc2+(mq2+mq1)QBBc2=3.73kN/m2；M1=m1GQ Bc2=-6135、.527kN/m2；M2=m2GQ Bc2=-6.527kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当 2 s时，采用此公式）；式中 Mu-板正截面极限承载弯矩；1-截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc 的比值，低于 C50 混凝土1 取 1.0；s-纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm；fc-混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改；fy-受压区钢筋抗拉强度标准值；As-受压区钢筋总面积；-混凝土受压区高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs)s-截面内力136、臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0)fy-钢筋抗拉强度标准值；As-受拉钢筋总面积；h0-计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取 h-30mm，其中 h 是板厚；M1=0.80 M1U=0.80 1.00 1-0.5 335.333 360.00/(1.00 1000 9014.30)360.000 335.33 90/1000000=8.284kN m；M2=0.80 M2U=0.80 1.00 1-0.5 335.333 360.00/(1.00 1000 100 14.30)360.000 335.33 100/1000000=9.250kN m；M1=0.80 M1u=0.80 360.00 335.333 (90-20)/1000000=6.760kN m；M2=0.80 M2u=0.80 360.00 335.333 (100-20)/1000000=7.726kN m；所以有：M1M1，M2M2，|M1|M1,|M2|M2，此混凝土板是满足承载能力要求。附、各房号悬挑脚手架平面布置图