1、高 支 模 工程 专 项 施工 方 案工程名称：长江国际花园二期7#变电所工程工程地点：无锡新区卫星路与前卫路交界处施工单位：编制单位：编 制 人：编制日期：年月日审 批 人：审批日期：年月日目录第一章、编制说明及编制依据3 第二章、工程概况3 第三章、高支模部位、方案选择及构造要求4 第四章、高支模支撑体系设计4 第五章、施工顺序5 第六章、高支模体系安装5 第七章、高支模体系拆除6 第八章、质量安全保证措施8 第九章、高支模安全应急预案9 第十章、地下室 4.55 m 层高门型钢管手架梁模板支撑计算书12 第十一章、首层 6.3 m 层高门型钢管手架板模板支撑计算书26 高支模工程专项施工2、方案第一章、编制说明及编制依据1、编制说明：根据业主提供的7#配电所工程施工图纸，层高为7.90 m；根据住房和城乡建设部颁发的危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质【2009】87 号）规定，模板支撑系统5米的模板安装、支撑属高支模施工，所以本工程模板施工时，必须按有关文件及施工规范要求进行施工，本方案主要是为模板支撑体系施工前做构造说明、内力计算和验算，施工时必须确保模板体系的强度、刚度、稳定性。2、编制依据：、根据本工程施工图纸及审批好的施工组织设计；、江苏省建筑工程高支撑模板系统施工安全管理办法；、建筑施工安全检查标准JGJ59-99；、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13、30-2001、J84-2001;、建筑工程荷载规范；6、建筑工程高处作业安全技术规程；第二章、工程概况本工程位于无锡新区卫星路与前卫路交界口；由7#变电所与 2 层商铺组成，7#变电所为一层，层高 7.9 m，商铺 2 层，层高为 3.6m，建筑含屋面构架总高度：7m，本工程由民申房地产开发有限公司建设、无锡市建苑工程监理有限责任公司监理。江苏江中集团有限公司承建组织施工。第三章、高支模部位、方案选择及构造要求1、高支模部位7#变电所模板支撑体系从配电房底-1.2 米到屋面板 6.8 米，层高为 7.9 米。属高支模体系，梁板体系为矩形形状。最大梁型号尺寸为 300800，为外框架梁，内梁与4、柱连接型号最大尺寸为 600600，最大板厚为 150，梁板支撑架搭设最大高度为7.70 米；按截面尺寸最大和荷载最重的具有代表性的梁、板进行计算。2、方案说明本方案主要针对本单位工程高支模体系进行计算、编制施工方法和安全措施。本计算书针对本单位工程的具体情况、按施工段分类计算，施工时应注意要符合各类型条件并严格按照本专项方案执行。高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工经验及有关验收规范，并遵守相关规定。第四章、高支模支撑体系设计1、模板体系及材料选用模板平板、梁模板采用18mm 厚建筑模板，骨肋采用5090mm 木方，梁模板拉结采用直径14 拉结螺栓，竖直支撑采用扣件钢脚手架5、以及水平加固杆、扫地杆：壁厚 3.5mm 48标准钢管（材料见附表 1）。使用材料表名称规格（mm）自重fv(N/mm2)fm(N/mm2)E(N/mm2)模 板915183018 0.12kN/m21.25 34.1 5900 木 方50902000 0.055kN/根1.4 13 9000 钢 管480.0375kN/M 205 205 2105第五章、施工顺序模板支顶结构施工均按常规方法施工，梁板模板及支撑系统的安装顺序为：弹线排架支撑系统搭设排架的固定、拉接梁底板的安装梁侧板的安装楼面板的安装梁、板钢筋的绑扎混凝土浇捣淋水养护拆除高支模板。第六章、高支模体系安装（一）、支模体系基础钢管6、扣件脚手架支承在室内楼板上，待达到一定强度后进行高支模的施工。（二）、支模安装施工高支模施工关键是钢管脚手架的搭设，其搭设做法如下：1、在搭设脚手架之前，在地面弹出立杆纵横方向位置线，并进行抄平。2、钢管脚手架的搭设自一端延伸向另一端，自下而上按步搭设，并逐层改变搭设方向，减少误差积累。不能自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错位，难于连接。3、梁下支需用木方作铺垫。4、楼板模板支模时，应先完成一个格构的水平支撑及斜撑安装，再逐渐向外扩展，以保持支撑系统的稳定性。（三）、楼面砼模板安装1、楼板模板采用 18mm 厚建筑木模板，采用单层木方排列。木枋支承在平板找平管上。2、梁模板采用 18mm 7、厚建筑木模板，支承木枋采用扣件式钢管脚手架3、跨度大于 4m 时，模板起拱统一按2/1000。4、模板与砼的接触面涂隔离剂。5、模板面完成后，按下列标准检查验收：（1）模板接缝宽度 1.5mm。（2）板模板上漏涂隔离剂面积1000cm2（3）梁柱模板上漏涂隔离剂面积400cm2（分别用尺、楔形塞尺检查）（4）允许偏差项目按下表执行：项次项目允许偏差（mm）检验方法高层框架1 轴线位移基础5 尺量检查柱、梁3 2 标高+2-5 用水准仪或拉线和尺量检查。3 截面尺寸基础10 尺量检查柱、梁+2-5 4 柱垂直度3 用 2m 托线板检验。5 相邻两板表面高低差2 用直尺和尺量检查6 表面平整度5 8、用 2m 靠尺和楔形塞尺检查。7 预埋钢板中心线位移3 拉线和尺量检查8 预埋管预留孔中心线位移3 9 预埋螺栓中心线位移2 外露长度+10-0 10 预留洞中心线位移2 截面内部尺寸+10-0 第七章、高支模体系拆除1、现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度应符合下列规定：（1）侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。（2）底模，在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除。结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准植的百分率计（%）板2 50 2,8 75 8 100 梁、拱、壳8 75 8 100 悬挑构件2 75 2 100（3）已拆除模板及其支架的结构，在砼9、强度符合设计砼强度梁板的要求后，方可承受全部使用荷载。如有需要，须加临时支撑。2、高支模支撑体系经工程技术负责人验证并经确认不再需要时，方可拆除。承重模板（梁、板底模）拆除时间须混凝试压报告合格后，经监理单位书面批准后，方可拆除。3、拆除顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度较大的梁底模时，先应从跨中开始，分别拆向两端。拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。4、施工由于存在连续高支模和支顶的整体稳定构造措施，必须采取由高到低的最终一次性拆除方式。且任何拆除模板支撑体系的施工，必须由主办施工或以上管理人员下达指令后才能拆除。5、拆除前应清理脚10、手架上的材料、工具和杂物。6、拆除时应设置警戒区和警戒标志，安排专人负责警戒。7、模板支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行。8、扫地杆、水平加固杆和交叉支撑等，必须在脚手架拆卸到相关的脚手架时方可拆除。9、工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护、劳动保护用品。10、拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打，撬挖，拆下的配件应放入袋内。第八章、质量安全保证措施（一）质量措施 1、对模板、木枋等原材料要求检查合格后方可使用于高支模工程。对有腐朽、裂缝、虫眼等的木枋、板材，禁止用于模板工程。2、模板支架的搭设场地应进行清理，保证表面干净平整；并做好排水。3、门型架的位置，要求先11、在验收合格后的基础上弹出立杆的位置线，保证垫板、底座安放位置准确。4、扫地杆、水平加固杆、交叉支撑必须随脚手架搭设同步进行。5、严格按设计及规范要求拆除模板。6、模板安装施工完成后，组织安排模板自检。尤其对支顶底座、托座部位，要求100%检查。保证每一底座、托座完全传力到位。（二）安全保证措施及安全预案1、参加高处作业人员应按规定要求戴好安全帽、扎好安全带，衣着符合高处作业要求，穿软底鞋，不穿带钉易滑鞋，并要认真做到“十不准”：一不准违章作业；二不准工作前和工作时间内喝酒；三不准在不安全的位置上休息；四不准随意往下面扔东西；五严重睡眠不足不准进行高处作业；六不准打赌斗气；七不准乱动机械、消防及12、危险用品用具；八不准违反规定要求使用安全用品、用具；九不准在高处作业区域追逐打闹；十不准随意拆卸、损坏安全用品、用具及设施。2、高处作业人员随身携带的工具应装袋精心保管，较大的工具应放好、放牢，施工区域的物料要放在安全不影响通行的地方，必要时要捆好。3、施工人员要坚持每天下班前清扫制度，做到工完料净场地清。4、尽量避免立体交叉作业，立体交叉作业要有相应的安全防护隔离措施，无措施严禁同时进行施工。5、高处作业前应进行安全技术交底，作业中发现安全设施有缺陷和隐患必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。6、高处作业中所用的物料必须堆放平稳，不可置放在临边或洞口附近，对作业中的走道、通道板和登高用具13、等，必须随时清扫干净。拆卸下的物料、剩余材料和废料等都要加以清理及时运走，不得任意乱置或向下丢弃。各施工作业场所内凡有可能坠落的任何物料，都要一律先行撤除或者加以固定，以防跌落伤人。7、模板支架在使用期间，严禁拆除下列杆件：扫地杆、水平加固杆、交叉支撑和剪刀撑。8、模板支架及模板施工期间，禁止无关人员进入作业现场。第十一章、首层6.3 m 层高门型钢管手架板模板支撑计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范 GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工门式钢14、管脚手架安全技术规范等规范编制。一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1219；扣件连接方式:单扣件；脚手架搭设高度(m):6.20 承重架类型设置:门架平行与梁截面；门架横距 La(m):1.10；门架纵距 Lb(m):0.60；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(m):1950.00；加强杆的钢管类型:483.5；立杆钢管类型:483.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):23.5；钢筋自重(kN/m3):1.50；振捣混凝土15、荷载标准值(kN/m2):0.5 3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量 E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量 E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.楼板参数钢筋级别:三级钢 HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土标号:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm216、):1440.000；计算楼板的宽度(m):4.00；计算楼板的厚度(m):0.12；计算楼板的长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；5.板底模板参数板底横向支撑类型：方木；板底横向方木截面宽度(mm)：50.0 板底横向方木截面高度(mm)：100.0 板底纵向方木截面宽度(mm)：80.0 板底纵向方木截面高度(mm)：100.0 板底横向支撑间隔距离(mm)：150.0 面板厚度(mm)：20.0 二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混17、凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:其中，M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(板底横向支撑间距):l=150.000mm；q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2(23.500+1.500)0.1200.6000.90=1.944kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2 0.3500.6000.90=0.227kN/m 施工时与设备产生的荷载设计值q3:1.4 1.0000.600 0.90=0.756kN/m；q=q1+q2+q3=1.944+0.227+18、0.756=2.927kN/m；面板的最大弯距：M=0.1 2.927150.0002=6585.300N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M -面板计算最大弯距(N.mm)；W -面板的截面抵抗矩b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.600 10320.0002/6=40000.000 mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=6585.300/40000.000=0.165N/mm2；面板截面的最大应力计算值:=0.165N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=1319、.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=（23.50+1.500)0.1200.600=1.80N/mm；l-计算跨度(板横向支撑间距):l=150.00mm；E-面板的弹性模量:E=10000.0N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=60.00023/12=40.000cm4；面板的最大允许挠度值:=150.0/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值:=0.677 1.800150.04/(100 9500.0 4.00 105)=0.002mm；面板的最大20、挠度计算值:=0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值:=0.600mm，满足要求！三、板底纵、横向支撑计算（一）、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用方木50.000mm 100.000mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=23.500 0.1200.150=0.423kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.350 0.150=0.053kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载21、标准值P1:=1.000 0.6000.150=0.090kN；均布荷载设计值：q=1.20.4230.90+1.2 0.053 0.90=0.514kN/m；集中荷载设计值：P=1.40.0900.90=0.113kN；均布荷载标准值：q=0.423+0.053=0.476kN/m；集中荷载标准值：P=P1=0.090kN；2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下:其中，M-计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(门架纵距)；l=0.600mm；q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=0.514kN/m p-作用在模板上的集中荷载设计值；p=0.113kN 最大弯距：M=0.1130.600/422、+0.514 0.6002/8=0.040kN.m；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算：其中，-板底横向支撑承受的应力(N/mm2)；M -板底横向支撑计算最大弯距(N.mm)；W -板底横向支撑的截面抵抗矩 b:板底横向支撑截面宽度，h:板底横向支撑截面厚度；W=50.000100.0002/6=83333.333 mm3 f-板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=17.000N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值：=M/W=0.040 106/83333.333=0.481N/mm2；木方的最大应力计算值 0.481 N/mm2小于 木方抗弯强度设计值 17.00023、N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力:V=0.113/2+0.5140.600/2=0.211 kN；梁底横向支撑受剪应力计算值 T=3 0.211 103/(2 50.000100.000)=0.063N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值:T=0.063N/mm2小于木方抗剪强度设计值fv=1.400N/mm2，满足要求！4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:其中，-计算最大挠度(N.mm)；l-计算跨度(门架纵距)；l=600.000mm；q24、-作用在模板上的均布荷载标准值；q=0.476kN/m E-板底横向支撑弹性模量；E=10000.000kN/m I-板底横向支撑截面惯性矩；I=4166666.667kN/m 板底横向支撑最大挠度计算值=50.4766004/(38495004166667)=0.019mm；板底横向支撑的最大允许挠度 =600.000/250=2.400 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值:=0.019mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =2.400mm，满足要求！（二）、板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用方木80.000mm 100.000mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷25、载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度及挠度验算：板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：板底纵向支撑所受荷载 P=0.514 1.219+0.113=0.739 kN 板底纵向支撑计算简图板底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)板底纵向支撑梁剪力图(kN)板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M=0.681 kN.m 最大剪力：V=6.278 kN 最大变形（挠度）：0.058 mm 按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算：其中，-板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；M -板底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)；W -26、板底纵向支撑的截面抵抗矩:b:板底纵向支撑截面宽度，h:板底纵向支撑截面厚度；W=80.000100.0002/6=133333.333 mm3 f-板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=17.000N/mm2 -最大容许挠度(mm)=1219.000/250=4.876 mm；板底横向支撑截面的最大应力计算值：=M/W=0.681 106/133333.333=5.109 N/mm2木方的最大应力计算值 5.109 N/mm2小于 木方抗弯强度设计值 17.000mm，满足要求！板底纵向支撑的最大挠度计算值:=0.058mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =4.876mm，满27、足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足:梁底纵向支撑受剪应力计算值 T=3 6.278 103/(2 80.000100.000)=1.177 N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2；板底纵向支撑的受剪应力计算值 1.177 N/mm2小于 木方抗剪强度设计值 1.700mm，满足要求！四、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080 kN 连接棒 2个 20.165=0.330 kN28、 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.514 kN/m。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用483.5mm 钢管，按照 4步3跨设置剪刀撑与水平面夹角：=arctg(31.95)/(40.60)=67.69 每米脚手架高中剪刀撑自重：2 37.63210-3(4 0.600)/cos/(3 1.950)=0.081kN/m；水平加固杆采用483.5 mm 钢管，按照 4步5跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：37.63210-3(4 0.600)/(51.950)=0.009kN/29、m；每跨内的直角扣件 4个，旋转扣件 4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145)/1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为 0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2=0.101 kN/m；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（23.500+1.500）0.1200.600(1.100+1.219)=4.174kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.3500.600(1.100+1.219)=0.487 kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合30、计 NGk3=4.661 kN/m；静荷载标准值总计为 NG=(NGK1+NGK2)H+NGk3=(0.514+0.101)6.200+4.661=8.471kN；2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000 0.600(1.100+1.219)=1.391kN；五、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中 NG-每米高脚手架的静荷载标准值，NG=8.471 kN；NQ-脚手架的活荷载标准值，NQ=1.391 kN；H-脚手架的搭设高度，H=6.200 m。经计算得到，N=12.113 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照31、下列公式计算其中 N-作用于一榀门架的轴向力设计值，N=12.113 kN；Nd-一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算其中-门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到，=0.336；k-调整系数，k=1.170；i-门架立杆的换算截面回转半径，i=1.58 cm；h0-门架的高度，h0=1.93m；I0-门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4；A1-门架立杆的截面面积，A1=4.89 cm2；h1-门架加强杆的高度，h1=0.10m；I1-门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4；f-门架钢材的强度设计值，f=205.00 N/mm2。A-一榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2；A=2 A1=24.89=9.78 cm2；I-门架立杆的换算截面惯性矩，I=12.98 cm4；I=I0+h1/h0I1=12.190+12.190/100.000 1536.000=12.984 cm4经计算得到，Nd=67.365 kN。立杆的稳定性计算 N Mmax=30.020 所以第 8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。