1、高支模施工专项方案目 录第一章工程概况.1一、工程概况.1二、高支模概况.1第二章编制依据.3第三章施工准备.3一、技术准备.3二、物资准备.4三、劳动力准备.6第四章施工工艺.6一、技术参数.6二、工艺流程.8三、施工方法.9 四、检查验收.14 第五章高支模梁支模架的施工.14一、施工工艺流程.14二、支撑架搭设.15三、模板安装.16四、验收及拆除的批准程序.16五、模板工程质量保证措施.16第六章高大支模的拆除.17一、支顶、模板的拆除.17二、模板的清理维修、存放.18第七章高支模施工的安全管理.19一、高支模系统施工管理机构.19二、高支模的安全管理措施.20第八章监测措施.22第2、九章浇捣砼输送安全措施.22一、施工部署.22二、施工方法.22第十章安全文明施工措施.24一、预防坍塌事故的安全技术措施.24二、预防高空坠落事故的安全技术措施.25三、预防物体打击、火灾、临时用电事故的安全技术措施.25四、文明施工措施.26第十一章应急求援预案.27一、应急救援机构.27二、应急救援工作程序.28三、应急救援装备.28四、应急救援药品.28五、应急救援措施.28第十二章计算书.32一、400 750 高度 9.05 米梁模板（碗扣式）计算书.错误！未定义书签。二、400 750 梁侧模板计算书.43高支模施工专项方案三、5001550 高度 9.05 米梁模板（碗扣式）计3、算书.52四、5001550 梁侧模板计算书.60五、9000 2800 高度 9.05 米现浇板模板（碗扣式）计算书.68 六、600 600 柱 9.05 米高模板计算书81 错误！未找到引用源。错误！未找到引用源。错误！未找到引用源。错误！未找到引用源。错误！未找到引用源。错误！未找到引用源。错误！未找到引用源。错误！未找到引用源。第十三章附图 .88高支模施工专项方案1 第一章工程概况一、工程概况1、工程名称：*2、工程地点：江北新区和谐路西、南埂沟河以北3、建设单位：*有限公司4、设计单位：*有限公司5、质量监督：*有限公司6、监理单位：*有限公司7、施工单位：江苏省建工集团有限公司4、8、工程概况：本工程包括2 幢办公楼、1 幢非机动车雨棚及1 幢门卫。办公主楼地上 5 层，地下 1 层；办公辅楼地上4 层，半地下室水池；非机动车雨棚，地上1 层。本工程总占地面积 16427.66 平方米，总建筑面积22699 平方米，其中地下4239平方米。建筑抗震设防烈度为6 度。建筑结构形式为钢筋混凝土框架结构体系。二、高支模概况1、办公主楼高支模概况：办公主楼高支模位于一层轴轴交1/A 轴/B 轴、轴轴交 C轴-D 轴、轴轴交C轴-1/C 轴，排架基础在地下室结构板上，地下室结构板板厚160mm；办公主楼高支模架情况梁号截面尺寸（mm）跨度（米）支模架高度（米）KL3（5）以 405、0*750梁为代表计算250*750 8.4 8.7 KL4（5A）以 400*750梁为代表计算300*750 8.4 8.7 L21（1B)以 400*750梁为代表计算250*600 8.4 8.7 L14（5A）400*750 8.4 8.7 L17(2A)以400*750梁为代表计算250*600 8.4 8.7 板厚 100，最大板跨度 9000*2800，净跨度 8700*2775，支模架高度 8.7 米，以办公辅楼楼板为代表进行计算。高支模施工专项方案2 2、办公辅楼高支模概况：办公辅楼高支模位于一层轴轴交1/C 轴/E 轴,排架基础采用素土夯实，浇150 厚 C25混凝土。办6、公辅楼高支模架情况梁(柱）号截面尺寸（mm）（高度）跨度（米）支模架高度（米）KL10（2A）以 400*750梁为代表计算300*600 9 9.05 L13（2）以 400*750梁为代表计算250*600 9 9.05 KL6（7B）以 400*750梁为代表计算300*750 9 9.05 KL5（7B）以 400*750梁为代表计算300*650 9 9.05 KZ19 600*600 9.05 KZ22 600*600 9.05 KZ23 以 9.05 米高600600 柱为代表计算600*600 4.2 KZ24 以 9.05 米高600600 柱为代表计算600*600 4.27、 KZ25 以 9.05 米高600600 柱为代表计算600*600 4.2 节点一（以节点二为代表计算）200*1458 9 9.05 节点二500*1550 9 9.05 板厚 100，最大板跨度 9000*2800，净跨度 8700*2775，支模架高度 9.05 米。3、高支模排架支撑基础概况采用满堂碗扣式钢管脚手架支撑系统，办公主楼高支模架支设在160mm 厚 C30钢筋混凝土地下室顶板上，办公辅楼高支模架支设在回填土上（回填土压实系数为0.97，按此密实度取地基承载力特征值为140KPa），面层浇筑 150mm 厚 C25混凝土，（其中有一部份在 250 厚 C30钢筋混凝土地下8、室顶板上，此部分计算以办公主楼地下室顶板为代高支模施工专项方案3 表计算），基础受力计算详见梁板等计算书。高支模排架支设地下室顶板上，地下室顶板支模架在高支模现浇板未浇筑前不得拆除。第二章编制依据为了保证本工程高支模及高大梁的施工安全，根据建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则以及建设部关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：1、本工程施工图纸2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）3、木结构工程施工质量验收规范（GB50206-2002）4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG9、J130-2011）5、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）6、建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）7、混凝土结构工程施工规范（GB 50666-2011）8、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）9、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）；10、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）11、建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）；12、钢结构设计规范（GB50017 2003）；13、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)；14、木结构设计规范（GB50005-2003）15、关于危险性较大的分部分项工10、程安全管理办法的通知（建质【2009】87号）。16、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）第三章施工准备一、技术准备在施工前完成图纸会审、编制专项施工方案、复核轴线标高等技术工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工高支模施工专项方案4 作，减少和避免施工误差。二、物资准备1、碗扣式钢管脚手架选型（1）办公主楼：立杆规格：48*2400、48*3000；横杆规格：48*900、48*600；可调顶托：KTC-450；剪刀撑：采用扣件式钢管。（2）办公辅楼：立杆规格：48*2400、48*3000；横杆规格：48*11、900、48*600；可调顶托：KTC-450；可调底托：KTZ-450；剪刀撑：采用扣件式钢管。2、钢材的选用 (1)、钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2)、钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管 GB/T 3092中规定的 Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235B级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)、碗扣式钢管脚手架钢管规格应为48 3.6mm。(4)、碗扣节点构成：由上碗扣、下碗扣、立杆、横杆接头和上碗扣限位销组成,如12、下图：(5)、上碗扣、可调托座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准 可锻铸铁件GB9440中KTH330-08及 一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG270-500的规定。高支模施工专项方案5 (6)、采用钢板热冲压整体成型的下碗扣，钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235B及钢的要求，板材厚度不得小于6mm，并应经 600650的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。(7)、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:1)、应有产品质量合格证；2)、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；313、)、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)、钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范的规定；5)、钢管必须涂有防锈漆。(8)、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定:1)、表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)、钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 的规定；3)、钢管上严禁打孔。(9)、钢铸件应符合现行14、国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的 ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(10)、连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(11)、连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓 GB/T 5782。(12)、组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准组合钢模板技术规范GB 50214的规定。3、木材的选用 (1)、模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(215、)、模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符高支模施工专项方案6 合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。(3)、用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)、主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)、当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)、当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范 GB16、 50005的标准进行。(7)、施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定 1)、制作的原木、方木结构，不应大于15%；2)、板材和规格材，不应大于 20%；3)、受拉构件的连接板，不应大于18%；4)、连接件，不应大于 15%。4、竹、木胶合模板板材的选用 (1)、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2)、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于 5%。(3)、胶合模板应采用耐水胶，其胶合强17、度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4)、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。三、劳动力准备1、计划架子工 10人，负责架子搭设及拆除，按实际情况调整人数，并提前做好安排。测量放线工 2 人，负责对支模架垂直度的控制。2、做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工程必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。高支模施工专项方案7 第四18、章施工工艺一、技术参数400750跨度8.4 米【梁模板（碗扣式,梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 模板支架高度H(m)9.05 混凝土梁截面尺寸宽 高(mm)400 750 梁侧楼板厚度(mm)100 面板材料覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向主梁材料钢管支撑架立柱步距(mm)1200 支撑架沿梁跨间距(mm)900 结构表面的要求结构表面隐蔽立柱根数1 梁高边螺栓根数1 布置方式梁底以上 400 对拉螺栓类型M12 扣件类型3形26型5001550跨度9米【梁模板（碗扣式,梁板立柱共用）】计算依据建筑施19、工模板安全技术规范JGJ162-2008 模板支架高度H(m)9.05 混凝土梁截面尺寸宽 高(mm)500 1550 梁侧楼板厚度(mm)100 面板材料覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向主梁材料钢管支撑架立柱步距(mm)1200 支撑架沿梁跨间距(mm)900 结构表面的要求结构表面隐蔽立柱根数1 梁高边螺栓根数3 布置方式梁底以上 300，以上按500设置一道对拉螺栓类型M12 扣件类型3形26型600600柱9.05米高【柱模板（设置对拉螺栓）】混凝土柱高(mm)9050 混凝土柱长边边长(mm)600 长边小梁根数4 混凝土柱短边边长20、(mm)600 短边小梁根数4 柱长边螺栓根数2 柱短边螺栓根数2 对拉螺栓布置方式均分高支模施工专项方案8 面板材质覆面木胶合板小梁材料矩形木楞柱箍材料钢管对拉螺栓类型M12 侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 扣件类型3形26型第一道柱箍离地高度180 柱箍间距400 二、工艺流程【梁模板】弹梁轴线并复核 搭支模架 调整托梁 搁主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。【柱模板】搭设安装脚手架 沿模板边线贴密封条 立柱子片模 安装柱箍 校正柱子方正、垂直和位置 全面检查校正 群体固21、定 办预检。三、施工方法1、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用碗扣式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、一般规定 (1)、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)、具22、有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)、不同支架立柱不得混用。(4)、构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。高支模施工专项方案9 (5)、多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7)、拼装高度为 2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)、当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠23、措施。(9)、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：(10)、模板支撑架底层纵、横向水平杆应作为扫地杆，距地面高度应小于或等于300mm。立杆底部应设置可调托座或固定底座；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于 0.5m。(11)、模板支撑架周围有主体结构时，应设置连墙件；(12)、模板支撑架高度比应小于或等于2；当高宽比大于 2时应根据本工程现场实际，采取具体的构造措施。(13)、支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5、立柱及其他杆件 (1)、立柱平面布置图（详见附图）；(2)、立柱需接长时，支架首层立柱应采用不同的长度交错布置，底层24、纵、横向横杆作为扫地杆距地面高度应小于等于350mm，严禁施工中拆除扫地杆，立柱应配置可调底座或固定支座，面积不小于200mm 200mm，厚度不小于 50mm，如下图：高支模施工专项方案10 (3)、立柱上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.5m，可调顶托伸出长度应小于 200mm。6、水平拉杆每步纵横向水平杆必须通过碗扣节点连接拉通；7、剪刀撑 (1)、当立柱间距小于或等于 1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；(2)、剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接。(3)、当模板支25、撑架高度大于 4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。500 高支模施工专项方案11 8、周边拉结 (1)、竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；(2)、当支架立柱高度超过 5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距 23m与建筑结构设置一个固结点；(3)、用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。9、梁板支撑架的设置（1）、支撑系统：模板支架高度9.05m、8.7m，板厚 100mm，板支撑选用中 483.6mm碗扣式钢管作立柱，纵横间距控制在 926、00900mm；纵横向水平杆步距 1800mm，立高支模施工专项方案12 杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度为50mm。（2）、纵横水平拉杆：选用 483.6mm，钢管竖向最大间距为1.8m，水平拉杆在遇结构砼剪力墙时，须与剪力墙进行“回顶”，在立杆中间区域有混凝土框架梁时，须在框架梁位置设一道纵横水平拉杆，并对框架梁进行“回顶”，高支模排架与其它模板排架混合搭设时，高支模排架纵横水平拉杆应与其它模板排架水平拉杆贯通设置形成一个整体，加强高支模的整体稳定性，底部纵横向水平管离地高度不大于200mm。4、纵横向剪刀撑：选用中 483.6mm钢管，模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排27、立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。5、平面水平剪刀撑：选用483.6mm钢管，层高为 9.05 米的高支模竖向共设三道，底部(扫地杆处)、顶部及顶部加强区各设一道，中部设一道；6、板底横楞 40mm 90mm 木方间距为 200mm，顶托梁均采用40mm 90mm 木方。7、可调托架：本工程板面小梁荷载通过可调托架传递至立杆，可调托架采用 KTC-45可调“U”形上托，根据 JGJ162 2008，6.1.9 要求，“其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm”的要求。10、梁模安装按设计间距要求整齐铺好 40mm 90mm 2000mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并28、钉牢，并用40 90mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，15mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加 12穿墙螺杆。梁底横杆与立杆如采用扣件式连接的应采用双扣件。另外，当梁跨度大于 4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。11、柱模安装 (1)、为增加高支模排架的稳定性，框架柱与顶板梁分开浇捣，框架柱应提前先浇捣，等柱砼强度达到设29、计强度的70%以上方可进行高支模部分的施工。(2)、柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；(3)、先弹出柱的轴线及四周边线；(4)、根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时高支模施工专项方案13 应与其靠紧；(5)、通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜；(6)、柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米；(7)、柱模应根据柱断面尺寸和混凝土30、的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓；(8)、柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验收手续后方可进行封模，封模前必须将模内垃圾清理干净，施工时要留出梁口位置（或砼只浇到梁底），紧固夹具间距不大于 500，柱模安装时在下部留设清除口，待模板内垃圾清除干净后再封模。四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置3 预埋管、31、预留孔中心线位置3 插筋中心线位置5 外露长度+10，0 预埋螺栓中心线位置2 外露长度+10，0 预留洞中心线位置10 尺寸+10，0 5、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5 尺量底模上表面标高 5 水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础 10 尺量柱、墙、梁 5 尺量高支模施工专项方案14 楼梯相邻踏步高差5 尺量柱、墙垂直度层高 6m 8 经纬仪或吊线、尺量层高 6m 10 经纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2 尺量表面平整度5 2m靠尺和塞尺量测6、整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准建筑工程质量检验评定标准GBJ301的有关规定执32、行外，尚应检查下列内容：(1)、扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；(2)、支柱斜撑的数量和着力点；(3)、对拉螺栓钢楞与支柱的间距；(4)、各种预埋件和预留孔洞的固定情况；(5)、模板结构的整体稳定；(6)、有关安全措施。7、模板工程验收时应提供下列文件：(1)、模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；(2)、模板工程质量检查记录及验收记录；(3)、模板工程支模的重大问题及处理记录。第五章 高支模梁支模架的施工一、施工工艺流程1、放出轴线及梁位置、定好水平控制标高2、梁板模支撑架搭设3、架设梁底龙骨4、梁底模安装5、梁侧模安装6、架设板底木方龙骨7、板模板安装8、纵横、水平剪33、刀撑安装9、整个支撑系统验收10、梁、板钢筋绑扎敷设高支模施工专项方案15 11、梁板混凝土浇筑12、混凝土保养13、达到规范要求的拆模强度14、拆模令经监理审批、同意拆模、拆下机托15、拆除梁、板模板，清理模板16、拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆二、支撑架搭设1、安装顺序底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，将扣件固定按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装直到完成随后按34、搭设进程及时装设剪刀撑。2、支撑系统安装1)支撑搭设前，应按公司要求进行三级安全教育及安全技术交底，并签字确认。2)对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。3)对工作面进行清理干净，不得有杂物。4)根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭设扫地杆水平纵横加固杆。5)立杆底座，立杆底部采用固定支座。6)水平杆与立杆连接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于350mm。7)支架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差50mm，在支撑架高度段 H内，立杆偏差的相对值小于H600。8)立柱需接长时，支架首层立柱应采35、用不同的长度交错布置。9)立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。10)模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为接结节点，增强整体稳定性。11)模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、验收通过后，方可投入使用。12）支撑体系施工前必须认真对施工人员进行交底，并做好交底记录及签字手续。13)模板铺设前必须对支撑架进行验收，验收合格后方能铺设梁底模板及顶板模板。高支模施工专项方案16 三、模板安装梁底、梁侧模采用 15mm 胶合板，梁底平板模铺设在4090 松木方上，4090 松木方搁置在 483.6mm单钢管托梁上。1、先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线36、，按设计标高调整碗扣式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放483.6mm钢管。固定后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L10003L1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及对拉螺栓。2、为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，拟采取如下措施：A、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。B、梁侧模必须有压脚板拉37、线通直将梁侧模钉固。C、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，先浇筑柱，后浇筑梁板，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。四、验收及拆除的批准程序1、本工程高支模安装验收：由班组、项目部自检公司专项验收后报监理单位验收进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。2、高支模搭设至 2/3 高度时要进行一次中间验收。3、高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告。监理单位签字同意后方可拆模。五、模板工程质量保证措施1、模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合如下规定：1)保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。238、)具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不不发生不允许的下沉和变形。3)构造简单、装拆方便。便于后继工序的施工。4)模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。5)模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定，配制木模板尺寸时，要考虑模扳拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。6)模板应构造简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土养护等工艺要求。高支模施工专项方案17 2、模板安装须符合以下规定：1)模板安装前应对操作人员进行技术交底。2)现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于 4m时，起拱高度宜为全路长度的1100031000.3)采取分层分39、段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。4)模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系，几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，按有关要求实施，合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。5)模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。40、3、模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：1)碗扣式钢管脚手架设置情况是否按本方案搭设；2)纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；3)底座、托顶螺旋杆伸出长度；4)限位销等扣件牢固情况；5)安全设施、垫木情况。4、本工艺应具备以下主要质量记录；1)模板检验批质量验收记录；2)模板分项工程质量验收记录；3)拆模申请报告；第六章 高大支模的拆除一、支顶、模板的拆除1、拆除顺序：梁上顶托梁底木枋梁底模板板上顶托板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托底垫木。2、本工程由于部分高支模架支设在相应楼层钢筋混凝土(混凝土设计强度根据施工图而定)楼板上，为保证高大支模的41、稳定性以及混凝土结构的质量安全，要求高支模位高支模施工专项方案18 置对下一层支模必须待高支撑混凝土达到设计强度的100后才能拆除。3、拆除支撑及模板前，应将该层同条件养护的混凝土试件送实验室检测，当试块达到设计强度标准值的100后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认后，方可拆除。对梁底后浇带底撑，不得先拆后顶的施工方法。4、后浇带模板及支架在后浇带未浇筑前严禁拆除，需待后浇带混凝土达到设计要求强度后方可拆除，严禁先拆后撑。5、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。6、拆除 4m高度以上梁、柱模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落42、或拉倒。7、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在等拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。8、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。9、严格控制模板及其支架拆除的顺序。10、拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物件等杂物。11、拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。12、拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。13、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1)脚手架支撑的拆除应从43、一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2)同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3)通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可一拆除。4)工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品.5)拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交又支撑应先传递至地面并放室内堆存。6)拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。二、模板的清理维修、存放1、模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵高支模施工专项方案19 螺栓孔，要求板面平整干净，44、严重破损的予以更换。2、模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面 150mm，防止下雨时受潮。3、模板拆除成品保护要求1)拆模时不碍用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。2)坚持每次使用后清理板面。3)按楼板部位层层复安、减少损耗。4)材料应按编号分类堆放。5)对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛向楼面。第七章 高支模施工的安全管理一、高支模系统施工管理机构为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模专项管理小组，其中刘平同志为第一责任人：组长：刘平（17756560480）副组长：朱海涛（13814848690）45、樊成伟（13909028736）组员：倪红雷（安全）、张雷（施工)、李普学（质量）。高支模施工专项方案20 二、高支模的安全管理措施1、经本项目经理和技术负责人对本工程情况分析后，决定采用碗扣式钢管式脚手架。2、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。3、对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。4、搭拆碗扣式钢管脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划(GB5036)考核合格，持证上岗。搭拆碗扣式钢管脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。5、支模完毕，经施46、工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。6、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。7、高支模搭设、拆除和砼浇筑期问，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8、支撑系统安装应一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。公司管理部门项目经理施工主管技术负责施工员质量员安全员技术员材料员机电工资料员施工队伍高支模施工专项方案21 9、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。10、可调底座、项托处采取措施防止破砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。11、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混47、凝土不得堆积在泵送管路出口处。12、应避免装卸物料到模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。13、水平加固杆，剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后即恢复。14、操作层(楼层)上旋工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、朽木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重重设备等。15、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。1648、高支模安装完毕后，由班组自检、项目部专检后通知相关部门进行验收，并报监理单位，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。17、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1)杆件的设置和连接，扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2)底座是否松动。3)钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。4)安全保护措施是否符合规范要求。18、在浇筑项板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查摸板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。19、支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，49、如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。20、拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。21、拆除摸板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。22、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。23、设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，高支模施工专项方案22 并加油保养，对受损伤，变形的构件应及时修理，按品种、规，格分类整理存放，妥善24、混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。第八章监测措施1、高支模必须安排专人进行日常检查，巡查重点部位：1)杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪50、刀撑等构件是否符合要求。2)底座是否松动，立杆是否悬空。3)连接扣件是否松动。4)架体垂直度。5)施工过程中是否确超载现象。6)安全防护措施是否符合规范要求。7)支架与杆件是否有变形的现象。2、监测点布设在各高大梁支架跨度的中部设置1 个监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2 个支架水平位移和立杆变形监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。3、监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过30 分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间控制在高支模使用时间至砼终凝。1)、本工程立柱监测预警值为 10mm，立柱51、垂直偏差在 24mm以内；2)、监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第九章浇捣砼输送安全措施一、施工部署本工程全部采用商品混凝土，浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作，混凝土采用两台输送泵输送至浇筑施工点。二、施工方法1、准备工作1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。高支模施工专项方案23 2)模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠。模板拼缝严密。符合规范要求。3）由商品混凝土搅拌站试验室52、确定配合比及外加剂用量。4)混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习!由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。5)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。2、混凝土浇筑和振捣一般要求混凝土浇筑采用汽车泵先浇捣梁，待浇筑至楼面板底一致时；再与楼板混凝土一起浇筑。1)本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼按400mm 分层连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短并在下层混凝土和凝前：将上层混凝土洗筑完毕，梁浇筑速度应控制在25m h。2)浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板53、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。3)使用 30 或 50 插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏，移动间距不大于振捣棒作用半径的15 倍(50 棒应为 525 cm,取 50cm；30 棒应为 405cm,取 40cm)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡，下沉为宜。4)梁分层(厚度为 400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的 34 高时，54、应加强对支项变形的监控。5)梁侧及梁底部位要用30 或 50 插入式振动捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大干板厚振捣完毕后用154m刮尺刮平。6)砼浇注应垂直于主梁，再向两边浇捣，或垂直于主梁由梁的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。7)泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。3、混凝土养护高支模施工专项方案24 1)浇筑完梁、板后在1 2 小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。2)养护时问不少于 14d。4、试块制作在现场制作试块应以同条件养护为主，同时还要制作2855、d 标准养护及备一用试块。同条件试块置于现场带蓖加锁铁笼中做好标识同条件养护。5、质量要求1)商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。2)混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。3)混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。4)混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。5)预留洞宽度大于lm 的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。6)钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。7)浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓56、时开盘并及时通知搅拌站。8)浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员，楼面板必须用15m2 5m刮尺刮平。9)做好混凝土浇筑记录。10）每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始，并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。第十章安全文明施工措施一、预防坍塌事故的安全技术措施一般引起坍塌事故主要因素是设计出错，不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施：1、模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。2、模板支撑采用钢支撑材料作支柱，支撑立57、柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。高支模施工专项方案25 4、板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。5、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。6、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。二、预防高空坠落事故的安全技术措施1、对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害58、，牢固树立安全思想和具有预防，控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。2、高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血，癫痈病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业：严禁酒后从事高处作业。3、高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和确关劳动保护用品，不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业，如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘59、运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。4、要按规定要求支搭各种脚手架；脚手板要铺严，板头、排木要绑牢。不准留探头。5、在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业，同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。6、登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力。7、不准在六级强风或大雨天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。三、预防物体打击、火灾、临时用电事故的安全技术措施1、预防物体打击安全技术措施1)进入施工现场必须戴好安60、全帽。2)安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭设脚手架和加设防护栏杆，在临街及交通要道，应设警示牌，并设专人维持安全，防止物体坠落伤及行人。高支模施工专项方案26 3)使用钢筋机械时，防止钢筋未端甩动或弹出伤人。4)高支模搭设，不能上下抛掷物件，所用材料要堆放平稳，工具应随手放入工具袋(套)内。5)吊塔运料必须由司索工负责指挥物料的绑扎，装斗等地面装卸工作，严禁因绑扎不牢固或料斗装太满造成物料坠下。垂直运输的施工升降机等存放小斗车必须平稳，斗车的运载量符合要求，所载材料不超车厢之上。6)锯木机必须设置分料器(锯尾刀)防止锯木时，因无分料器造成木料飞出伤人。2、预防火灾安全技术措施制定安全防火措61、施，增强工人安全防火意识：1)成立项目安全防火责任小组2)做好现场安全防火的宣传工作，利用黑板报、宣传标语，现场一些安全防火知识学习活动。3)根据现场情况把各区的防火责任落实到个人，悬挂警示牌。4)每周对员工、工人进行安全防火教育，对新进场的工人做好安全防火培训，合格后方可进场，通过列举各种鲜明的例子，警惕员工和工人在安全防火方面引起重视。5)项目安全防火小组，应定期或不定期组织进行安全防火大小检查，并进行评分，好的表扬，差的处罚。6)作业区严禁动火，需要动火作业必须向项目部办理动火报批手续。严禁在模板作业内吸烟，并配置适当的灭火器材，保证施工防火安全。四、文明施工措施1、所有施工人员进入施工62、现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。2、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下15M处拉设对兜底网。3、拆模间歇时应将松开的部位和模板运走、防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。4、平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块大模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体，对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存63、高支模施工专项方案27 放在专用的堆放架上，或者平一卧堆放、严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。5、组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，未就位和未固定前不得摘钩。6、模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。7、里外角模和临时摘挂的面板与大模板必须连接牢固，防止脱开和断裂坠落。第十一章应急求援预案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准64、备和响应。一、应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目副经理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，项目部应急求援小组成员名单：应急通信联络项目负责人：*手机：安全员：*手机：技术负责人：*手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119 通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2、负责突发事故预防工作组部门人员的应急救援夹施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时，立65、即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。应急就医点根据工程实地勘查，离本工程施工区最近、设施最好、线路不拥堵的医院为郑万全医院，医院位于安徽省芜湖市鸠江区人民大道12 号附近（详见附图一）。高支模施工专项方案28 二、应急救援工作程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助2、由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长不在现场，由在现场的其他组员作为临时负负责人指挥安排。4、事故66、发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实话现场应救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。5、事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁、消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。6、项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。三、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用防水管、消防水池、防毒面具、应急药67、箱、担架、抽水机及切割机等。四、应急救援药品1、外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘瓶、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角布、急救包。2、服药品：人丹、十滴水、保济九、一般退烧药品。五、应急救援措施1、物体打击急救措当发生物体打击事故后抢救的重点放在对颅脑损伤，胸部骨折和出血上进行处理。1)发物体打击事故，应马上组织抢救者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、劲、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴劲椎骨折，更应避免头劲的摆动，以防引起劲部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、68、受伤部位、伤害性质、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让高支模施工专项方案29 其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20 度，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维护呼吸道畅通，昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人、发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凸陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布一条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸水有双氧水的敷料包扎：污染较重的伤口，可简单清69、除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成加重脊髓损伤。2、高空坠落急救措施当发生高空坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者70、，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20 度，尽快送往医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤。必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者。应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损的伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)领面部伤员首先应保持呼吸畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块71、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用 12 号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将作者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位，断裂千万截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬作者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固高支模施工专项方案30 定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法二以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸畅通72、，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚下敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1H为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚下高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。A、一般作品小的止血法：先用生理盐水(O9Nacl 溶液)冲洗伤口，涂上红永，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧包扎。B、加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增73、强压力而达到止血。C、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12 处(靠近以及位置)下肢血结扎在大腿上l 3 处(靠近以及位置)结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540min 放松一次，每次放松 O 5l min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3、坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作统一领导和组织实施，指挥现场抢救队伍，迅速组建、调集抢救及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业现场。应急74、救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后。以最快的速度实施抢险。并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清高支模施工专项方案31 楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清75、洗包扎或输氧急救等。7)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。4、触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：a.断开电源开头；b.使用绝缘物(如干燥的竹枝、木枝)隔离或挑开电源或带电体；c.用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法：l、口对口、口对鼻人工呼吸法；(停止呼吸者)a.使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天，解开领口和衣服，仰卧在比较坚实(如木板、干燥的泥地等)的地方。b.一只手捏紧鼻孔，另一只手瓣开嘴巴(如果瓣不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气)；c.深吸气后76、，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒；d.救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。2、胸外心脏挤压法(心脏跳动停止者)a.解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。b.救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之二处。c.掌根用力垂直向下积压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷 34cm，以每分钟挤压 60 次为宜。d.挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。3、如果触电者心脏停止跳动和呼吸停止上，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。4、人工呼吸和胸外心脏挤压要坚持不断，切不可轻率中77、止。如果触电者身上出现高支模施工专项方案32 身体僵冷或尸斑，要医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。5、火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速和向事故现场负责人报告，并迅一味切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火热漫延，疏散人员，爆炸事故迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方，一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安78、全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火热对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员可指定通道，引导他们自行脱离险区；对顺烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的79、有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件，资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。第十二章计算书一、400750 高度 9.05 米梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 高支模施工专项方案33 4、钢结构设80、计规范 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称400 750 混凝土梁截面尺寸(mm mm)400 750 模板支架高度 H(m)9.05 模板支架横向长度B(m)8.4 模板支架纵向长度L(m)8.4 梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1 对水平面模板取值Q2k81、(kN/m2)2 模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)900 步距 h(mm)1200 立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450 梁底增加立柱根数1 梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450 梁底支撑小梁根数3 梁底支撑小梁间82、距200 高支模施工专项方案34 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图高支模施工专项方案35 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=1000 15 15/637500mm3，Ibh3/12=1000 15 15 15/12281250mm4 q10.9 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.483、Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 cQ2k b=0.9 max1.2 (0.1+(24+1.5)0.75)+1.42，1.35 (0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.7 2 125.122kN/m q1静0.9 1.35 G1k+(G2k+G3k)h b 0.9 1.35 0.1+(24+1.5)0.75 1 23.358kN/m q1活0.9 1.4 0.7 Q2k b0.9 1.4 0.7 2 11.764kN/m q21 (G1k+(G2k+G3k)h)b1 (0.1+(24+1.5)0.75)119.225kN/m 高支模施工专项方案36 计算简图如下84、：1、强度验算Mmax0.125q1L20.125 25.122 0.220.126kN m Mmax/W0.126 106/375003.35N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max 0.521q2L4/(100EI)=0.52119.225 2004/(100 10000 281250)0.057mm L/250200/2500.8mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375 23.358 0.2+0.437 1.764 0.21.906kN R2=1.25q1L=1.25 25.122 0.2685、.281kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375q2L=0.375 19.225 0.21.442kN R2=1.25q2L=1.25 19.225 0.24.806kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3)54 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩I(cm4)243 小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.906/11.906kN/m 高支模施工专项方案37 梁底面板传递给中间小86、梁最大线荷载：q1中MaxR2/b=Max6.281/1=6.281kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.906/11.906kN/m 小梁自重：q20.9 1.35(0.3-0.1)0.4/2=0.049kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.9 1.35 0.5(0.75-0.1)=0.395kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.9 1.35 0.5(0.75-0.1)=0.395kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9 Max1.2 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.7 87、2 (0.45-0.4/2)/21=0.721kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9 Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.4 2，1.35 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.7 2 (0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.721kN/m 左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=1.906+0.049+0.395+0.721=3.071kN/m 中间小梁荷载 q中=q1中+q2=6.281+0.049=6.329kN/m 右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=1.906+0.049+0.395+0.721=3.071kN/m 小梁最88、大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max3.071,6.329,3.071=6.329kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.442/11.442kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b=Max4.806/1=4.806kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.442/11.442kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/2=0.04kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1 0.5(0.75-0.1)=0.325kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1 0.5 (0.75-0.1)=0.3289、5kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1 (0.5+(24+1.1)0.1)(0.45-0.4/2)/21=0.376kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1 (0.5+(24+1.1)0.1)(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.376kN/m 左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=1.442+0.04+0.325+0.376=2.183kN/m 中间小梁荷载 q中=q1中+q2=4.806+0.04=4.846kN/m 右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=1.442+0.04+0.325+0.376=2.183kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq90、左,q中,q右=Max2.183,4.846,2.183=4.846kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：高支模施工专项方案38 1、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.125 6.329 0.92，0.5 6.329 0.220.641kN m=Mmax/W=0.641 106/54000=11.867N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.625 6.329 0.9，6.329 0.23.56kN max=3Vmax/(2bh0)=3 3.56 1000/(2 40 9091、)1.483N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算1 0.521ql14/(100EI)0.521 4.846 9004/(100 9350 243 104)0.729mm l1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)4.846 2004/(8 9350 243 104)0.043mm 2l2/2502 200/2501.6mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态高支模施工专项方案39 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.25 6.329 0.9,0.3756.329 0.9+6.329 0.2=7.12kN 同理可得：梁底支撑92、小梁所受最大支座反力依次为R1=3.455kN,R2=7.12kN,R3=3.455kN 正常使用极限状态Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.25 4.846 0.9,0.3754.846 0.9+4.846 0.2=5.452kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.456kN,R2=5.452kN,R3=2.456kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁弹性模量 E(N93、/mm2)206000 主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 可调托座内主梁根数2 受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为 Ks Rn，Rn 为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算高支模施工专项方案40 主梁弯矩图(kN m)=Mmax/W=0.179 106/4250=42.161N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax1.551kN max=2Vmax/A=2 1.551 1000/3987.793N/mm2=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)高支模施工专项方案94、41 max0.055mm L/250450/2501.8mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.522kN，R2=7.373kN，R3=0.522kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.522/0.6=0.87kN，P2=7.373/0.6=12.289kN，P3=0.522/0.6=0.871kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.522,0.5220.522kN 0.85 8=6.8kN单扣件在扭矩达到4065N m95、 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxP212.289kN N 30kN 满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)48.33.6钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235 立柱截面面积 A(mm2)398 回转半径 i(mm)16 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算l0=h+2a=1200+2 450=2100mm=l0/i=2100/16=131.25=150长细比满足要求！查表得，0.391 2、稳定性计算P10.87kN，P212.289kN，96、P30.871kN 立柱 最大 受 力 N maxP1+N边1，P2，P3+N边2+0.9 1.35 0.15 (9.05-0.75)max0.87+0.9 max1.2 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.41，高支模施工专项方案42 1.35 (0.5+(24+1.1)0.1)+0.71.4 1 (0.9+0.45-0.4/2)/20.9，12.289，0.871+0.9 max1.2 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.41，1.35 (0.5+(24+1.1)0.1)+0.71.4 1 (0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+1.51313.802kN fN/(A)97、13.802 103/(0.391398)88.69N/mm2f 205N/mm2 满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第 6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=9.05/8.4=1.0772满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)160 混凝土强度等级C30 混凝土的龄期(天)14 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)11.154 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.115 立柱垫板长 a(mm)200 立柱垫板宽 b(mm)200 F1=N=12.422kN 1、受冲切承载力计98、算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第 6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7 hft+0.25 pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm 时，取 h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1局部荷载或集中反力作用99、面积形状的影响系数高支模施工专项方案43 1=0.4+1.2/s,2=0.5+as h0/4Um2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当 s2时取 s=2，当面积为圆形时，取s=2 as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20 说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=1.115N/mm2，=1，h0=h-20=140mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1360mm F=(0.100、7 hft+0.25 pc，m)umh0=(0.7 11.115+0.25 0)11360140/1000=148.607kN F1=12.422kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第 6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35 clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6101、.6.2条确定可得：fc=11.154N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35 clfcAln=1.35 1311.154 40000/1000=1806.948kN F1=12.422kN 满足要求！十一、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9 垫板底面面积 A(m2)0.15 高支模施工专项方案44 立柱 底垫 板的 底面 平均压 力 p N/(mfA)12.422/(0.90.102、15)92.014kPa fak140kPa 满足要求！二、400750 梁侧模板计算书计算依据：1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 4、钢结构设计规范 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称400 750 混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400 750 梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4 楼板厚度(mm)100 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 混凝土重力密度c(kN/m3)24 新浇混凝土初凝时间t0103、(h)4 塌落度修正系数0.9 混凝土浇筑速度V(m/h)2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.75 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cH min0.28 24 4 0.9 21/2，24 0.75min34.213，18 18kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新 浇 混 凝 土 对 模 板 的 侧 压 力 标 准 值G4k min0.28 ct0v1/2，cH min0.28 24 4 0.9 21/2，24 0.75min34.213，1818kN/m2 承 载 能 力 极 限 状 态 设 104、计 值S承 01.35 0.9 G4k+1.4 cQ4k 1 1.35 0.9 18+1.4 0.9 224.39kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k18 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置高支模施工专项方案45 小梁道数4 主梁间距(mm)900 主梁合并根数2 小梁最大悬挑长度(mm)150 结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)900 支撑距梁底距离依次为0，400 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5 面板弹性模量E(N/mm105、2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000 152/637500mm3，Ibh3/12=1000 153/12281250mm4。面板计算简图如下：高支模施工专项方案46 1、抗弯验算q1bS承1 24.3924.39kN/m q1静0 1.35 0.9 G4k b1 1.35 0.9 18 121.87kN/m q1活01.4 c Q4k b1 1.4 0.9 2 12.52kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1 21.87 0.2172+0.117 2.52 0.21720.117kN m Mmax/W0.117 106/3750106、03.107N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算qbS正1 1818kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67718 216.6674/(100 10000 281250)0.095mm 216.667/250=0.867mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax1.1 q1静 l左+1.2 q1活 l左1.1 21.87 0.217+1.2 2.52 0.2175.868kN 正常使用极限状态Rmax1.1 l左 q1.1 0.217 184.29kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150 小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型107、(mm)4090 小梁弹性模量E(N/mm2)8415 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66 小梁截面抵抗矩W(cm3)54 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁截面惯性矩I(cm4)243 高支模施工专项方案47 计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q5.868kN/m Mmaxmax0.1 q l2,0.5 q l12=max0.1 5.868 0.92，0.5 5.868 0.152=0.475kN m Mmax/W0.475 106/540008.801N/mm2f 15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.6 q l,q l1=108、max0.6 5.868 0.9，5.868 0.15=3.168kN max=3Vmax/(2bh0)=3 3.168 1000/(2 40 90)1.32N/mm2 1.66N/mm2 满足要求！3、挠度验算q4.29kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.29 9004/(100 8415 2430000)0.932mm 900/250=3.6mm2maxqL4/(8EI)=4.291504/(8 84152430000)=0.013mm150/250=0.6mm高支模施工专项方案48 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmaxmax1.1 5.86109、8 0.9，0.4 5.868 0.9+5.868 0.155.809kN 正常使用极限状态Rmaxmax1.1 4.29 0.9，0.4 4.29 0.9+4.29 0.154.247kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)900 主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数2 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120 主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁受力不均匀系数1 因主梁 2 根合并，验算时主梁传递主梁受力不均110、匀系数为1。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R12.12kN，R25.809kN，R35.809kN，R42.12kN 正常使用极限状态：R11.544kN，R24.247kN，R34.247kN，R41.544kN 1、抗弯验算高支模施工专项方案49 主梁弯矩图(kN m)maxMmax/W0.723 106/4250=170.153N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)max=2Vmax/A=2 7.929 1000/39839.844N/mm2=120 N/mm2 满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)max1.005111、mm 400/250 1.6 mm 高支模施工专项方案50 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12 轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.95 12.885/112.241kN Ntb12.9kN 满足要求！三、5001550 高度 9.05 米梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 5、钢结构设计规范 GB 50017-2003 一、工程属性新112、浇混凝土梁名称节点二混凝土梁截面尺寸(mm mm)500 1550 模板支架高度 H(m)9.05 模板支架横向长度B(m)8.4 模板支架纵向长度L(m)8.4 梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5 浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)1 模板支拆环境不考虑风荷载三、113、模板体系设计高支模施工专项方案51 新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)900 步距 h(mm)1200 立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450 梁底增加立柱根数1 梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450 梁底支撑小梁根数5 梁底支撑小梁间距125114、 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：高支模施工专项方案52 平面图高支模施工专项方案53 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=1000 15 15/637500mm3，Ibh3/12=1000 15 15 15/12281250mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Q2k)b=1.2(0.1+(24+1115、.5)1.55)+1.4(1+2.5)152.45kN/m q1静1.2 G1k+(G2k+G3k)h b1.2 0.1+(24+1.5)1.55 147.55kN/m q1活1.4 (Q1k+Q2k)b1.4 3.5 14.9kN/m q2 1 G1k+1(G2k+G3k)h+1(Q1k+Q2k)b 1 0.1+1 (24+1.5)1.55+1 3.5 1 43.125kN/m 高支模施工专项方案54 计算简图如下：1、强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.107 47.55 0.1252+0.121 4.9 0.12520.089kN m Mmax/W0.089 1116、06/375002.367N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max 0.632q2L4/(100EI)=0.63243.125 1254/(100 10000 281250)0.024mm minL/150，10min125/150，100.833mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393 47.55 0.125+0.446 4.9 0.1252.609kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143 47.55 0.125+1.223 4.9 0.1257.543kN R3=0117、.928q1静L+1.142q1活L=0.928 47.55 0.125+1.142 4.9 0.1256.215kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.393 43.125 0.1252.119kN R2=R4=1.143q2L=1.143 43.125 0.1256.161kN R3=0.928q2L=0.928 43.125 0.1255.003kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3)54 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 118、小梁截面惯性矩I(cm4)243 小梁计算方式简支梁高支模施工专项方案55 承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.609/12.609kN/m 梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载：q1中 MaxR2,R3,R4/b=Max7.543,6.215,7.543/1=7.543kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.609/12.609kN/m 小梁自重：q21.2(0.3-0.1)0.5/4=0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.2 0.5 1.55=0.93kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右119、1.2 0.5(1.55-0.1)=0.87kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.4(1+2.5)(0.9-0.45)-0.5/2)/21=0.851kN/m 左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左=2.609+0.03+0.93=3.569kN/m 中间小梁荷载 q中=q1中+q2=7.543+0.03=7.573kN/m 右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=2.609+0.03+0.87+0.851=4.36kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max3.569,7.573,4.36=7.573kN/m 正常使用120、极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.119/12.119kN/m 梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载：q1中 MaxR2,R3,R4/b=Max6.161,5.003,6.161/1=6.161kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.119/12.119kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/4=0.025kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1 0.5 1.55=0.775kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1 0.5 (1.55-0.1)=0.725kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右121、1 (0.5+(24+1.1)0.1)+1(1+2.5)(0.9-0.45)-0.5/2)/21=0.651kN/m 左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左=2.119+0.025+0.775=2.919kN/m 中间小梁荷载 q中=q1中+q2=6.161+0.025=6.186kN/m 右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=2.119+0.025+0.725+0.651=3.52kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max2.919,6.186,3.52=6.186kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：高支模施工专项方案56 1、抗弯验算Mmaxm122、ax0.125ql12，0.5ql22max0.125 7.573 0.92，0.5 7.573 0.220.767kN m=Mmax/W=0.767 106/54000=14.199N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.5 7.573 0.9，7.573 0.23.408kN max=3Vmax/(2bh0)=3 3.408 1000/(2 40 90)1.42N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算15ql14/(384EI)5 6.186 9004/(384 9350 243 104)2.326mm minl1123、/150，10=min900/150，106mm 2 ql24/(8EI)6.186 2004/(8 9350 243 104)0.054mm min2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态高支模施工专项方案57 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max7.573 0.9,0.57.573 0.9+7.573 0.2=6.816kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.212kN,R2=6.816kN,R3=5.62kN,R4=6.816kN,R5=3.924kN 正常使用极限状态Rmax=qL1,0.5124、qL1+qL2=max6.186 0.9,0.56.186 0.9+6.186 0.2=5.567kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.627kN,R2=5.567kN,R3=4.525kN,R4=5.567kN,R5=3.168kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 可调托座内主梁根数2 受力不均匀系数0.6 主梁自125、重忽略不计，主梁 2 根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为 Ks Rn，Rn 为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算高支模施工专项方案58 主梁弯矩图(kN m)=Mmax/W=0.49 106/4250=115.221N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax5.086kN max=2Vmax/A=2 5.086 1000/39825.556N/mm2=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)高支模施工专项方案59 max0.156mm minL/150，10=min450/150，103mm 满足要求！4、支座反力计126、算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=1.12kN，R2=13.354kN，R3=1.357kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.12/0.6=1.867kN，P2=13.354/0.6=22.256kN，P3=1.357/0.6=2.262kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max1.12,1.3571.357kN 0.85 8=6.8kN单扣件在扭矩达到4065N m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxP22127、2.256kN N 30kN 满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)48.33.6钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235 立柱截面面积 A(mm2)398 回转半径 i(mm)16 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算l0=h+2a=1200+2 450=2100mm=l0/i=2100/16=131.25=230长细比满足要求！查表得，0.391 2、稳定性计算P11.867kN，P222.256kN，P32.262kN 立柱最大受力 NmaxP1，P2，P3+N边+1.2 0.15(9128、.05-1.55)max1.867，22.256，2.262+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.43.5(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/20.9+1.3523.606kN 高支模施工专项方案60 fN/(A)23.606 103/(0.391398)151.692N/mm2f 205N/mm2 满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第 6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=9.05/8.4=1.0772满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250 混凝土强度等级C30129、 混凝土的龄期(天)7 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829 立柱垫板长 a(mm)200 立柱垫板宽 b(mm)200 F1=N=23.606kN 1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第 6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7 hft+0.25 pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm 时，取 h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加130、权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+as h0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当 s2时取 s=2，当面积为圆形时，取s=2 as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取 as=30：高支模施工专项方案61 对角柱，取 as=20 说明在本工131、程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=230mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7 hft+0.25 pc，m)umh0=(0.7 10.829+0.25 0)11720230/1000=229.567kN F1=23.606kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第 6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35 clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计132、值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35 clfcAln=1.35 1 3 8.294 40000/1000=1343.628kN F1=23.606kN 满足要求！十一、立柱地基基础计算地基133、土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9 垫板底面面积A(m2)0.2 立柱 底垫 板的 底面 平均压 力 p N/(mfA)23.606/(0.90.2)131.144kPa fak140kPa 满足要求！高支模施工专项方案62 四、5001550 梁侧模板计算书计算依据：1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 4、钢结构设计规范 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称500 1550 混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5134、00 1550 梁板结构情况梁一侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4 楼板厚度(mm)100 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 混凝土重力密度c(kN/m3)24 新浇混凝土初凝时间t0(h)4 塌落度修正系数0.9 混凝土浇筑速度V(m/h)2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.55 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28 ct0v1/2，cH min0.28 24 4 0.9 21/2，24 1.55min34.213，37.234.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2135、)2 新 浇 混 凝 土 对 模 板 的 侧 压 力 标 准 值G4k min0.28 ct0v1/2，cH min0.28 24 4 0.9 21/2，24 1.55min34.213，37.234.213kN/m2 承 载 能 力 极 限 状 态 设 计 值S承 01.35 0.9 G4k+1.4 cQ4k 1 1.35 0.9 34.21+1.4 0.9 244.085kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.21 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数7,6 主梁间距(mm)450 主梁合并根数2 高支模施工专项方案63 小梁最大悬挑长度(mm)15136、0 结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)450 梁左侧支撑距梁底距离依次为0，300，800，1300 梁右侧支撑距梁底距离依次为0，300，800，1300 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5 面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000 152/637500mm3，Ibh3/12=1000 153/12281250mm4。左、右两侧面板计算简图如下：高支模施工专项方案64 左侧面板计算简图右侧面137、板计算简图1、抗弯验算q1bS承1 44.08544.085kN/m q1静0 1.35 0.9 G4k b1 1.35 0.9 34.21 141.565kN/m q1活0 1.4c Q4k b1 1.4 0.9 2 12.52kN/m Mmax max0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.107q1静L右2+0.121q1活L右2=max0.107 41.565 0.2582+0.121 2.52 0.2582，0.107 41.565 0.292+0.121 2.52 0.2920.4kN m Mmax/W0.4 106/3750010.658N/mm2f 15N/mm2 138、满足要求！2、挠度验算qbS正1 34.2134.21kN/m 1max0.632qL4/(100EI)=0.63234.21 258.3334/(100 10000 281250)0.342mm 258.333/250=1.033mm2max0.632qL4/(100EI)=0.63234.21 2904/(100 10000 281250)0.544mm 290/250=1.16mm高支模施工专项方案65 满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax max1.143 q1静 l左+1.223 q1活 l左，1.143 q1静 l右+1.223 q1活 l右=max1.143 4139、1.565 0.258+1.223 2.52 0.258，1.143 41.565 0.29+1.223 2.52 0.2914.671kN 正常使用极限状态Rmaxmax1.143 l左 q，1.143 l右 q=max1.143 0.258 34.21，1.143 0.29 34.2111.34kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150 小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090 小梁弹性模量E(N/mm2)8415 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66 小梁截面抵抗矩W(cm3)54 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁截面惯性矩I(cm4)140、243 计算简图如下：跨中段计算简图高支模施工专项方案66 悬挑段计算简图1、抗弯验算q14.671kN/m Mmaxmax0.1 q l2,0.5 q l12=max0.1 14.671 0.452，0.5 14.671 0.152=0.297kN m Mmax/W0.297 106/540005.502N/mm2f 15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.6 q l,q l1=max0.6 14.671 0.45，14.671 0.15=3.961kN max=3Vmax/(2bh0)=3 3.961 1000/(2 40 90)1.651N/mm2 1.66N/mm141、2 满足要求！3、挠度验算q11.34kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.67711.34 4504/(100 8415 2430000)0.154mm 450/250=1.8mm2maxqL4/(8EI)=11.341504/(8 84152430000)=0.035mm150/250=0.6mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmaxmax1.1 14.671 0.45，0.4 14.671 0.45+14.671 0.157.262kN 正常使用极限状态Rmaxmax1.1 11.34 0.45，0.4 11.34 0.45+11.34 0.155.61142、3kN 六、主梁验算高支模施工专项方案67 对拉螺栓水平向间距(mm)450 主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数2 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120 主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁受力不均匀系数1 因主梁 2 根合并，验算时主梁传递主梁受力不均匀系数为1。计算简图如下：梁左侧计算简图梁右侧计算简图同前节计算过程，可依次解得：梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R12.233kN，R27.262kN，R35143、.3kN，R45.3kN，R55.3kN，R67.262kN，R72.233kN(正常使用极限状态)：R11.719kN，R25.613kN，R34.06kN，R44.06kN，R54.06kN，R65.613kN，R71.719kN 梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R12.233kN，R27.262kN，R35.3kN，R4高支模施工专项方案68 5.3kN，R57.262kN，R62.233kN(正常使用极限状态)：R11.719kN，R25.613kN，R34.06kN，R44.06kN，R55.613kN，R61.719kN 1、抗弯验算梁左侧弯矩图(kN m)梁右侧弯矩图(kN m)144、1maxM1max/W0.558 106/4250=131.353N/mm2f=205 N/mm2 2maxM2max/W0.514 106/4250=120.893N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！2、抗剪验算高支模施工专项方案69 梁左侧剪力图(kN)梁右侧剪力图(kN)1max=2Vmax/A=2 7.405 1000/39837.21N/mm2=120 N/mm2 2max=2Vmax/A=2 6.949 1000/39834.92N/mm2=120 N/mm2 满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)梁右侧变形图(mm)1max0.917mm 500/250 2 mm 2145、max0.325mm 500/250 2 mm 高支模施工专项方案70 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12 轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.95 12.29/111.675kN Ntb12.9kN 满足要求！五、90002800 高度 9.05 米现浇板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 5、钢结构设计规范 GB 50017-2003146、 一、工程属性新浇混凝土楼板名称100mm厚现浇板新浇混凝土楼板板厚(mm)100 模板支架高度 H(m)9.05 模板支架纵向长度L(m)8.4 模板支架横向长度B(m)8.4 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的147、均布活荷载(kN/m2)1 模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)9.05 主梁布置方向平行立杆纵向方向高支模施工专项方案71 立柱纵向间距 la(mm)900 立柱横向间距 lb(mm)900 水平拉杆步距 h(mm)1500 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450 小梁间距 l(mm)300 小梁最大悬挑长度l1(mm)200 主梁最大悬挑长度l2(mm)200 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图高支模施工专项方案72 模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)15 148、面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m 单位宽度计算。Wbh2/6=1000 15 15/637500mm3，Ibh3/12=1000 15 15 15/12281250mm4 承载能力极限状态q10.9 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 0.7 Q1k b=0.9 max1.2 (0.1+(24+1.1)0.1)+1.42.5，1.35 (0.1+(24+149、1.1)0.1)+1.40.7 2.5 1=5.969kN/m q1静=0.9 G(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)1=2.819kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9 (1.4 2.5)1=3.15kN/m q20.9 1.2 G1k b0.9 1.2 0.1 1=0.108kN/m 高支模施工专项方案73 p0.9 1.4 Q1k0.9 1.4 2.53.15kN 正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.1+(24+1.1)0.1)12.61kN/m 计算简图如下：1、强度验算M10.1q1静L2+0.11150、7q1活L20.1 2.819 0.32+0.117 3.15 0.320.059kN m M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.08 0.108 0.32+0.213 3.15 0.3，0.1 0.108 0.32+0.175 3.15 0.30.202kN m MmaxmaxM1，M2max0.059，0.2020.202kN m Mmax/W0.202 106/375005.388N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.677ql4/(100EI)=0.6772.61 3004/(100 10000 281250)=0.151、051mm 0.051mm L/250300/2501.2mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3)54 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩I(cm4)243 小梁计算方式二等跨连续梁q10.9 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 0.7 Q1k b=0.9 max1.2 (0.3+(24+1.1)0.1)+1.42.5，1.35 (0.3+(24+1.1)0.152、1)+1.40.7 2.5 0.3=1.855kN/m 高支模施工专项方案74 因此，q1静0.9 1.2 (G1k+(G2k+G3k)h)b=0.9 1.2 (0.3+(24+1.1)0.1)0.3=0.91kN/m q1活0.9 1.4 Q1k b=0.9 1.4 2.5 0.30.945kN/m q20.9 1.2 G1k b=0.9 1.2 0.3 0.30.097kN/m p0.9 1.4 Q1k0.9 1.4 2.53.15kN 计算简图如下：1、强度验算M10.125q1静L2+0.125q1活L20.125 0.91 0.92+0.125 0.945 0.920.188kN m153、 M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.07 0.097 0.92+0.203 3.15 0.9，0.125 0.097 0.92+0.188 3.15 0.90.581kN m M3 maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.855 0.22/2，0.097 0.22/2+3.15 0.2 0.632kN m MmaxmaxM1，M2，M3max0.188，0.581，0.6320.632kN m=Mmax/W=0.632 106/54000=11.703N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V10.625q154、1静L+0.625q1活L0.625 0.91 0.9+0.625 0.945 0.91.044kN V20.625q2L+0.688p0.625 0.097 0.9+0.688 3.152.222kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.855 0.2，0.097 0.2+3.153.169kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.044，2.222，3.1693.169kN 高支模施工专项方案75 max=3Vmax/(2bh0)=3 3.169 1000/(2 40 90)1.321N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=155、(1(0.3+(24+1.1)0.1)0.30.843kN/m 挠 度,跨 中max 0.521qL4/(100EI)=0.5210.843 9004/(100 9350 243 104)0.127mm L/250900/2503.6mm;悬 臂 端max ql14/(8EI)=0.8432004/(8 9350 243 104)0.007mm 2 l1/250 2 200/2501.6mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(c156、m3)4.25 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算q10.9 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 0.7 Q1k b=0.9 max1.2 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.41.5，1.35 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.7 1.5 0.31.542kN/m q1静0.9 1.2(G1k+(G2k+G3k)h)b0.9 1.2 (0.5+(24+1.1)0.1)0.30.975kN157、/m q1活0.9 1.4 Q1k b0.9 1.4 1.5 0.30.567kN/m q2(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.1)0.30.903kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.25 1.542 0.91.735kN 按悬臂梁，R11.542 0.20.308kN RmaxRmax，R11.735kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.25 0.903 0.91.016kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.903 0.20.181kN RmaxRmax，R11.016kN;高支模施工专项方案76 计158、算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN m)高支模施工专项方案77 主梁弯矩图二(kN m)=Mmax/W=0.462 106/4250=108.806N/mm2f=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=2 3.213 1000/39816.147N/mm2=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算高支模施工专项方案78 主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中 max=0.526mm =900/250=3.6mm悬挑段 max0.293mm =2200/250=1.6mm满足要求！5、支座反159、力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=4.563kN，R2=5.205kN，R3=5.59kN，R4=3.727kN 图二支座反力依次为 R1=4.135kN，R2=5.408kN，R3=5.408kN，R4=4.135kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.59kN N 30kN 满足要求！八、立柱验算高支模施工专项方案79 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求钢管截面类型(mm)48.33.6钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235 立柱截面面积 A(mm2)398 立160、柱截面回转半径i(mm)16 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算=(h+2a)/i=(1500+2450)/16=150 =230满足要求！2、立柱稳定性验算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值 q1有所不同：小梁验算q10.9 max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.4 1，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+0.7 1.4 1 0.31.362kN/m 同上四六步计算过程，可得：R14.029kN，R24.775kN，R34.936kN，R43.651k161、N=l0/i=2400.000/16=150 查表得，1=0.308 不考虑风荷载:N=MaxR1,R2,R3,R4+0.9 G q H=Max4.029,4.775,4.936,3.651+0.91.35 0.15 9.05=6.586kN f=N/(1A)6.586 103/(0.308398)=53.726N/mm2=205N/mm2 满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第 6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=9.05/8.4=1.0772满足要求，不需要进行抗倾覆验算！六、办公辅楼 600600 柱 9.05 米高模板162、计算书高支模施工专项方案80 计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 4、钢结构设计规范 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称600 600柱新浇混凝土柱长边边长(mm)600 新浇混凝土柱的计算高度(mm)9050 新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 混凝土重力密度c(kN/m3)24 新浇混凝土初凝时间t0(h)4 外加剂影响修正系数11 混凝土坍落度影响修正系数21.15163、 混凝土浇筑速度V(m/h)2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)9.05 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22 ct012v1/2，cH min0.22 24 4 1 1.15 21/2，24 9.05min34.348，217.234.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新 浇 混 凝 土 对 模 板 的 侧 压 力 标 准 值G4k min0.22 ct012v1/2，cH min0.22 24 4 1 1.15 21/2，24 9.05min34.35，217.234.35kN/m2 承载能力极限 状态164、设计值S承 0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4 0.7Q3k 0.9max1.2 34.35+1.4 2，1.35 34.35+1.4 0.7 20.9max44.02，48.3330.9 48.33343.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 柱长边小梁根数4 柱短边小梁根数4 柱箍间距 l1(mm)400 高支模施工专项方案81 模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验165、算高支模施工专项方案82 静载线荷载 q10.9 1.35bG4k0.9 1.35 0.4 34.3516.694kN/m 活载线荷载 q20.9 1.4 0.7bQ3k0.9 1.4 0.7 0.4 20.706kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.1 16.694 0.22-0.117 0.706 0.22-0.07kN m Mmax/W0.07 106/(1/6 400 152)4.672N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算作用线荷载 qbS正0.4 34.3513.74kN/m 0.677ql4/(100EI)0.677 13.74 2004/(1166、00 10000(1/12 400 153)0.132mm l/400200/4000.5mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4090 小梁截面惯性矩I(cm4)243 小梁截面抵抗矩W(cm3)54 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5 小梁弹性模量 E(N/mm2)9000 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35 最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算小梁上作用线荷载qbS承0.2 43.4998.7 kN/m 高支模施工专项方案83 小梁弯矩图(kN m)Mmax0.141kN m Mmax/W0.141 106/54 1032.618N/m167、m2f 13.5N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN m)Vmax2.04kN max=3Vmax/(2bh0)=3 2.04 1000/(2 40 90)0.85N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！高支模施工专项方案84 3、挠度验算小梁上作用线荷载qbS正0.2 34.356.87 kN/m 小梁变形图(mm)0.06mm 1.5mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=3.861 正常使用极限状态Rmax=3.049 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2 柱箍材质规格(mm)482.8柱箍截面惯性矩I(cm4)10.19 柱箍截面抵抗矩W(cm3)4168、.25 柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205 柱箍弹性模量 E(N/mm2)206000 高支模施工专项方案85 模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P 值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。长边柱箍：取小梁计算中 b=600/(4-1)=200mm=0.2m 代入小梁计算中得到：承载能力极限状态Rmax3.861kN P=Rmax/2=1.93kN 正常使用极限状态：Rmax3.049kN P=Rmax/2=1.524kN 长边柱箍计算简图高支模施工专项方案86 长边柱箍弯矩图(kN m)长边柱箍剪力图(kN)M10.691kN m，N12.895kN 短边柱箍：取小169、梁计算中 b=600/(4-1)=200mm=0.2m 代入小梁计算中得到：承载能力极限状态Rmax3.861kN P=Rmax/2=1.93kN 正常使用极限状态：Rmax3.049kN P=Rmax/2=1.524kN 高支模施工专项方案87 短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN m)短边柱箍剪力图(kN)M20.691kN m，N22.895kN M/Wn0.691 106/(4.25103)162.583N/mm2f 205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算高支模施工专项方案88 长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图高支模施工专项方案89 短边柱箍变形图(mm)11.78mm l/4002.025mm 21.78mm l/4002.025mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12 轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N2.895 2=5.79kNNtb12.9kN 满足要求！N2.895 2=5.79kN26kN满足要求！