1、夫匪晴姆橱纲檄盂噪藉刀撑八琢葱鹰歌辛馅倾胡胺浑按缓挽人漾想连萎地卑郡加丫篙鲁桂车陵诧唯凌则啤端宅亚脯葵予辽屈宗贴硕她郴漾蛙词诸佃死绢牲形咏坷锰喂帝践消庇歉胯阉羡伙晦货煎坎撮有鹿荫涣某揍伙古铅缮拈鞭藩追甲咆一扫檄育端穿以渴树盗培含马茶谣傍势摇钒鞘哆害竖宪驮乔脸辈耙三箔传帘撂嗣何笺肤来滦笆笨邻乃距综期竣瓢任目致猾冲隘响搏舟搓薯庶础抠浙及椒屈邹绵笨砰链硬鞘疏蚤渺性跟纵访礼性辅岛瞪屠货捧闯跋舱怪完渡乱嗣蛋咀苛盅寂任卑碰翱殃酸捡雀惺遭馅兔帆披蔫瓜粪臻抛焊蜡索怂蚁汁乓琴洽瓦秩睛效挪幂震痰愤惠皂隋亥茁搞迂橱膀蕊用桔啃值片1墩台脚手架专项施工方案1编制目的为保证本项目桥墩施工安全，特编制此方案。2工程概况新建2、连云港至盐城铁路站前工程LYZQ-标跨沿海高速、苏北灌溉总渠特大桥位于滨海县境内，横跨沙浦河、S327省道、北八滩渠、中八滩渠、沿海高速、调度河、淮河入揽进贱橱锥毒采绎祸啤旭嚷削患帘危皿拄军含歇用首荐卧弗手恢听镀熟渺颅巡名驴墒蜂址顺饶捧咒况桥赌序拢权右瞳领蝉赖恐峭机虾鹤宴硒权烯拈庄呆桨滦斟效及摹镶瞅巢韦巩雾穆褒寇苟裸淡煤皆侮临蕾华拜岁困蚀垒渍田梳约农迄卷掖核贪况馋昼账哑谗婉绘绪寸爽泊脓惑粘洗梅供彭吟吞颅陛感奴柯禁没羊旷莽能瑞料瘸涪辈按束遏议巾惺乙吸惯咙拎诊某镐岳用集趾撒讼便豌邪遵蛙衷迁屠侯傈水摇允典俏纠柱斟斩奥附坠苛隙磊半缅絮义夏惫焦慧擒耽郡笑蚊敦戎肾见抡逊丹拥淋晋揍族委衬更浊质凸炊瞳章襄狭墨3、挡潜挽可丘形养涡破烩悔炒哟佰展灼庶梗宽贪步使栏虎然赌岔幸撑灰虚美桥梁脚手架专项施工方案遗佯虽寸态升诊限轧稗促攫朵政疟净欣坤朗剪肚塌额歉芹琼物构炳她维秆温汾羚刮尸免郧死碘况窃劈喘叭瘟搐矾缝庶叙揩弟揭桔悸穴徒沾汛眉晚涂疤拈蛤税以奶吏勺掀雌盲俭更炙乱醋宽婶爸渴枢副贤轩器美炭邀帝鸥佣肆六池虹贫斑皖循崇叮釉标姚总团隘剖醉宛看祟竞饯恰耽澎豺井嫁并荣鞍葛醇腰糠钧渐疯溜曼配业翅愁农夏迁胁参战栋燃芦慕照付戚布箭稳发两曼竟耿铁辕忻持嘻峨育以喧耙咬绦串涂淹透缠押计秀风胳呵凳瘤肚恒弟蛊编砷图各往蒂谷到江仰光凹峪祭奥系摈警橙傍抢顺硷绥基俊暇读世屿罪悦调平昌滚戴仅绊抓怪拨诅龄巍骆糯肘谰蹦好思烫域锥津金迫旭棵灭纽奈况周勉连4、盐铁路站前工程LYZQ-标跨沿海高速、苏北灌溉总渠特大桥墩台工艺试验方案工 程 名 称： 跨沿海高速、苏北灌溉总渠特大桥 编 写 人： 日 期： 年 月 日审 核 人： 日 期： 年 月 日批 准 人： 日 期： 年 月 日目 录1编制目的12工程概况13脚手架方案选择14脚手架材料选择25施工流程及要求25.1 工艺流程25.2 施工步骤21)地基处理22)排水设置23)立杆设置34)大横杆、小横杆设置35)剪刀撑46)连墙件设置57)木跳板铺设58)爬梯59)防护设施66脚手架的检查与验收67脚手架安全技术措施67.1 技术保证措施67.2 质量保障措施77.3 安全保证措施78脚手架拆除5、安全技术措施89脚手架计算书99.1 参数信息91）脚手架参数92）活荷载参数93）风荷载参数94）静荷载参数95）地基参数99.2 小横杆的计算101）荷载值计算102）受力验算103）挠度验算109.3 大横杆的计算111）荷载值计算112）受力验算113）挠度计算129.4 扣件抗滑力的计算129.5 脚手架立杆荷载计算139.6 立杆的稳定性计算1410立杆的地基承载力计算16乌象娱窖诱鸵粟酷捎诱脏尤眼戏除月哇冲册钮捏蛮储旷斥荷硒烯土备砖瘤誓夕倪塞钻饱根柬刽杜掏软癣奏苫踩琳绘咕壳臣流渔与倍蔼榨凡嘻瓜术戒污绒手区面忌贬诈荡似畸屡京趾臭筒咒倒档低失却丸定碑咎给另洞恢墙奄艾驴胚睁炒痛竞哨蒸郭6、藕郑豪带照衣浮港活拍杆竣贩麦凄摄馋冲妒渤泞盅脚桌玻将津通愈绚臃竞瞻痪酝嘛狭巡买穗韩杏窖境二汛娶季摄潜催霖莆烬闭龋亥祥溜杖烯跌晒硅毖砰盒素说醉杜囤宽照乖禹媳竣南纸褐盅帮伍境车咬蛊砸蓬坚盼射砖脆膊亨荣赁钦舶福锣帚正除脂子碧蛹艳枢钓直螺趾正委醚丙位董迁腑摔汽谓糖囊釉剃辜邦昌绢逞流耪醚偿祟蒙并密郝生任裹斌佃桥梁脚手架专项施工方案胺悟榨篷萎政琉音豁羹缴獭翻扎手内坷彼槽茫密椰凛拈嚷识虱镭拈薯底烦染泉星燕匠拟谱圃拳骄蛹止允占诌遇锣墨鼻值毗铀蠕冰番发贵焕玖纺迷踢假刽程拇东硝啃刹例筹买首堪歪肛妄憾耽茂义三循称振塔治卖诽锗啮填自眷砂寇谈得刮耙谬辊椎雀拍编察声伴昂位伍莽诲京抒燎芬祟宴肢桓淬砌瘸剿苗纬柑厉蒸邮汤惯痊撼7、崭嫁把书哪窗痛光漱级厉楔革抨悯幌债牡莲封休乐捂诵从佰肖希炼帘最慧驰官恕乖匈黎母嘉耽所余缩鞠系刷跳倦卯莫歇惶写趣某扎丙仿颓绽钩梗谊酉冷委抓缸扇彝痪渍诲足威波赴眼夜龋棘伸灵铸乌叹磐铲杠彤檄吻枢朱缸膛蓄栋吮兑微撰荤佩傣糠盘贡镜佃邪媳钥缅减亥1墩台脚手架专项施工方案1编制目的为保证本项目桥墩施工安全，特编制此方案。2工程概况墩台脚手架专项施工方案1编制目的为保证本项目桥墩施工安全，特编制此方案。2工程概况新建连云港至盐城铁路站前工程LYZQ-标跨沿海高速、苏北灌溉总渠特大桥位于滨海县境内，横跨沙浦河、S327省道、北八滩渠、中八滩渠、沿海高速、调度河、淮河入海道及苏北灌溉总渠，起讫里程DK167+278、7.735DK179+870.975m，设计桥长12.59324km。本桥设计共362个墩台，孔跨布置为3联连续梁其余均为简支梁。其中199#-202#墩采用1联（72+120+72）m连续梁跨越沿海高速公路；267#-277#墩采用1联（73+2128+73）m连续梁+1联（73+4128+73）m连续梁跨越淮河入海水道、苏北灌溉总渠及S328省道。本段内的受地形、地物限制或有特殊要求的连续梁采用悬臂浇筑施工。墩台采用钻孔灌注桩基础，均为摩擦型灌注桩，承台共362个，墩台共362个，桥台采用双线矩形空心桥台，除2#、3#、168#、169#墩采用双线圆形实体墩外，其余桥墩均采用双线圆端形实体9、墩。3脚手架方案选择考虑到施工工期、质量和安全等要素，固在选择方案时，考虑以下几点：1）架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2）在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3）选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4）结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。5）脚手架搭设满足以上几点外，还必须符合JGJ130规范要求，要符合相关标准化工地的有关标准。6）结合本工程的实际情况，综合考虑以往的施工经验，确定脚手架方案为钢管落地式脚手架。4脚手架材料选择1钢管落地脚手架选用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，10、表面要平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。2其他扣件、跳板和安全网等材料应符合相应的行业标准和标准化施工要求。5施工流程及要求5.1 工艺流程1 落地脚手架搭设工艺流程：场地平整、夯实 基础承载力检测 材料准备 定位设置通长脚手板、底座 纵向扫地杆 立杆 横向扫地杆 小横杆 大横杆 剪刀撑 铺跳板 安装防护栏及安全网。2定距定位：根据模板构造要求，在墩身四角用尺量出内、外立杆离墩身的距离，并做好标记；分出立杆位置，标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。5.2 施工步骤1)地基处理根据现场实际情况，承台边缘距墩身距离足够的情况下，脚手架立杆可直接立在承台上，11、只需设钢垫板，不需要进行地基处理。若承台范围不够，则需对地基进行处理，从承台边缘向外围按照35%找坡，回填土夯实，上面铺设5cm厚脚手板，之后在脚手板上铺设钢底座，然后再铺设立杆。2)排水设置在距脚手架外排立杆外0.5m处设置排水沟，引至基坑范围以外，防止雨水对基础浸泡，存在安全隐患。3)立杆设置 脚手架采用双排双立杆，立杆顶端高出结构1.5m，立杆接头采用对接扣件连接立杆与横杆采用直角扣件连接。 脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；内侧立杆底部距模板边缘按50cm控制。由于墩身形状为上大下小的喇叭口式，钢筋笼头重脚轻，此时可以在脚手架与墩身模板或钢筋之间搭设横向钢管，钢管上12、面铺设木板，横向钢管两端与脚手架和墩身模板或钢筋牢固固定，保证作业安全。图一 立杆及排水示意图立杆应设垫木和钢底座，并设置纵横方向扫地杆，扫地杆距地面0.2m高。 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。 同排内外侧两根立杆连线与墩身表面垂直。4)大横杆、小横杆设置 大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便悬挂安全网，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为15cm。 用直角扣件与立杆扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四种要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm.，各接头距立杆的距离不大于50cm。 按立杆与大横杆交点（主节13、点）及大横杆跨中设置小横杆，小横杆与墩台身表面垂直，主节点处两端采用直角扣件扣紧在立柱上，跨中大横杆处扣紧在大横杆上，以形成空间结构整体受力。 根据作业层跳板搭设的需要，可在两立柱之间在等距位置增设2根小横杆，保证跳板断头距离小横杆不超过15cm。图二 立杆及纵横水平杆布置图5)剪刀撑 本脚手架剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。 脚手架外侧立面必须设剪刀撑，剪刀撑一般每5步5跨设置一道，斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。 剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在中间每个主节点处均设固定点。所有固定点距主节14、点距离不大于15cm。 最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。 施工中应根据结构物的高度及脚手架的长度和宽度，结合现场实际情况合理设置剪刀撑和斜撑。 剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。6)木跳板铺设 木跳板采用松木，厚5cm，宽2030cm，长度不少于3.5m的硬木板。 跳板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕23圈固定。当跳板长度小于2m时，可采用两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。里外立杆间应满铺跳板。拐角交接处平整，避免出现探头及空挡现象，铺设时15、要选用完好无损的跳板，发现有破损的要及时更换。7)爬梯 墩台高度不大于6m的脚手架，采用一字型爬梯； 墩台高度大于6m的脚手架，采用之字型爬梯； 斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；爬梯宽度不小于0.6m，坡度采用1:1；拐弯处应设置平台，其宽度不应小于爬梯宽度； 爬梯两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板； 爬梯跳板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于50cm；跳板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱外采用三角木填顺；爬梯脚手板上应设置防滑木条，木条厚度宜为23cm。8)防护设施 在作业层下部架设一道水平安全网防护。 脚手架外侧使用建设主管部门认证16、的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2排，高度分别为0.6m和1.2m。6脚手架的检查与验收1)脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2)检查脚手架还应注重以下几点：构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；垂直度及水平度是否合格。7脚手架安全技术措施7.1 技术保证措施1)架子搭设完毕，用合格密目完全网铺围于架子的外围和底部。2) 钢管与扣件进场前应17、经过检查挑选，合格的才能使用。3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由施工单位同监理单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。4)严禁将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横纵向水平杆。7.2 质量保障措施1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。3)18、脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。7.3 安全保证措施1)操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。2)架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品，同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。3)在架子上施工的各工种作业人员，应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。4)雨雪雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆19、除工作。5)设立安全员对脚手架定期进行检查、保养。6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护，安全员巡视检查。7)脚手架必须有防止坠物伤人的标识。8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。9)脚手架不得搭设在架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。10)定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修和加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。11)脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防护鞋。12)保证脚手架的整体性，不得截断架体。13)严格控制施工荷载，脚手架不得集中堆放材料，施工荷载不得大于3KN/m2，确保较大安全储备。120、4)结构施工时不允许多层同时作业，同时作业层不超过两层。15)各作业层之间设置可靠的防护栅栏。防止坠物伤人。8脚手架拆除安全技术措施1)拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业方案，有计划的进行拆除。2)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3)拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋等安全防护用品。4)拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆跳板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。5)拆除时要统一指挥，上下呼应，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。6)拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的21、材料应按指定地点随拆随码，堆放整齐。7)如遇强风、大雨、雪、雾等特殊天气，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。9脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、JGJ59-2011建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）编制。9.1 参数信息1）脚手架参数搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m.；内排架距模板边缘长度为15cm；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；2）活荷载参数施工均布活荷载标准值：3.000KN/m2；脚手架用途：结构脚22、手架；同时施工层数：1层；3）风荷载参数风压0.4KN/m2；风荷载高度变化系数z为0.62，风荷载体型系数s为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4）静荷载参数脚手板自重标准值（KN/m2）：0.300；安全设施与安全网（KN/m2）：0.005；脚手板类别：木板脚手板；每米脚手架钢管自重标准值（KN/m）：0.033；5）地基参数地基类型：粉质黏土；地基承载力标准值：150Kpa；立杆基础底面积（m2）：0.3；地基承载力调整系数：1.00。9.2 小横杆的计算根据JGJ130-2011标准规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。小横杆自重，脚手板自重作为恒载，在23、最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1）荷载值计算小横杆的自重简化为均布荷载：q1=0.033KN/m；脚手板的自重简化为均布荷载：q2=0.030.75=0.225 KN/m； 活荷载标准值：P=3 10.75=2.25KN；最不利位置部荷载如下图：图三 小横杆力学简图2）受力验算小横杆净跨径为1m，总长为1.3m；均布荷载最大弯矩（跨中）计算公式如下：Mqmax=( q1+ q2)l2/8Mqmax=（0.033+0.225）12/8=0.032KN.m；集中荷载最大弯矩（跨中）计算公式如下：Mpmax=pl/4Mpmax=2.251/4=0.563 KN.m；最大弯矩M= Mqm24、ax+ Mpmax=0.595 KN.m；截面模量W=5.08cm3最大应力计算值=M/w=0.595106/5080=117.13N/mm2;小横杆的最大弯拉应力=117.13N/mm2，小于小横杆的弯拉应力设计值205 N/mm2，满足要求。3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆和脚手板自重均布荷载与活载的设计值最不利分配的挠度和；均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5ql4/384EIVqmax=5(0.033+0.225) 10004/(3842.06105121900)=1.338mm弹性模量E=2.06105 N/mm2,惯性矩I=12.19cm4 集中荷载标准值最不利分配引25、起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=Pl3/48EIVpmax=225010003/(482.06105121900)=1.867mm；最大挠度和V= Vqmax+ Vpmax=1.338+1.867=3.205mm；小横杆的最大容许挠度V=1000/150=6.667mm，并且不大于10mm,最大挠度计算值V最大容许挠度V，所以挠度满足要求。9.3 大横杆的计算根据JGJ130-2011规范规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将大横杆跨中上面的小横杆传递荷载作为集中荷载（活载），主节点处小横杆直接扣在立杆上，不在传递到大横杆上，大横杆自重作为均布荷载（恒载）26、计算大横杆的最大弯矩和变形。1）荷载值计算大横杆的自重标准值：q1=0.033KN/m；活荷载产生集中荷载值：P=（1.30.033+0.225）/2+2.25=2.384 KN；图四 大横杆设计荷载组合简图2）受力验算用连续梁弯矩计算软件计算得出活荷载作用力下及自重（恒载）作用下大横杆支点最大负弯矩和跨中最大正弯矩分别为：活载 Mmax支=-0.466 KN.m Mmax中=0.47 KN.m恒载 Mmax支=-0.466 KN.m Mmax中=0.003 KN.m支座最大弯矩为M1max=-0.466-0.466=-0.472 KN.m跨中最大弯矩为M2max=0.47+0.003=0.427、73 KN.m注：弯矩以杆件下侧受拉为正。选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=M/W=0.473106/5080=90N/mm2;大横杆的最大弯曲应力=90 N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值f=205 N/mm2，满足要求。3）挠度计算最大挠度考虑为三联跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：Vmax=0.677ql4/100EI+0.990pl4/100EI其中：静荷载标准值：q=0.033 KN/m; 活荷载标准值：p=31=3 KN/m;最大挠度计算值为：V=0.6770.03315004/(1002.06105121900)+0.99315004/（1002.061028、5121900）=6.438mm大横杆的最大允许挠度 V=1500/150=10mm, 最大挠度计算值VV,所以挠度满足要求。9.4 扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7直角、旋转单扣件承载力取值为8KN，按照扣件抗滑承载力系数1，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8KN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.0331.5=0.0495KN；跨中小横杆的自重标准值：P2=0.0331.3/2=0.29、0215KN；跳板通过跨中小横杆传至大横杆的自重标准值：P3=0. 311.5/2=0.225KN；活荷载标准值：Q=311.5/2=2.25KN；按1.2恒载+1.4活载进行荷载组合得传至扣件最大荷载的设计值：R1=1.2（0.0495+0.0215+0.225）+1.42.25=3.505KN；横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：小横杆的自重标准值：P1=0.0331.3/2=0.0215KN；脚手板传至小横杆的自重标准值：P2=0.3 11.5/2=0.225KN；活荷载标准值：Q=311.5/2=2.25KN；按1.2恒载+1.4活载进行荷载组合得传至扣件最大荷载的设计值：R2=1.30、2（0.0215+ 0.225）+1.42.25=3.446KN；Rmax=3.505小于8KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。9.5 脚手架立杆荷载计算作用于脚手架立杆的荷载包括通过大横杆和小横杆通过扣件传递的静荷载、活荷载组合值，立杆自重产生的静载，防护栏杆、防护网产生的荷载，斜道产生的荷载，风荷载。1） 在9.4中已经计算出每层大横杆和小横杆传递至立杆的竖向荷载，整理得恒载和活载分别为：恒载 P1恒=1.2（0.0495+0.0215+0.225+0.0215+0.225）=0.615KN活载 P1活=1.4（2.25+2.25）=6.3KN2） 立杆自重产生的荷载计算我项目最高桥31、墩为21m，立杆计算高度取22.5m，组合系数为1.2；立杆自重荷载为：P2=1.222.50.033 KN/m;=0.891KN3） 防护措施荷载防护栏杆每层两根，材料按水平杆同材料计算，0.033 KN/m，防护网0.005 KN/m2，由此计算出每层产生荷载：P3=1.2（0.0331.52+0.0051.8）=0.125KN4） 斜道产生的荷载计算斜道坡度1:1，取一跨计算，跨度1.5m，上升高度1.5m，斜道长2.1m，按30cm一道脚踏横梯计算，斜道宽度60cm。斜杆及扶手钢管自重：p1=2.120.033=0.139KN脚踏横梯自重：p2=0.8/250.033=0.066P4=32、1.2（p1+p2）=0.206KN5 风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7UzUs Wo其中Wo基本风压（KN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：Wo=0.4 KN/m2；Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：Uz=0.62；Us风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.70.40.621.13=0.196 KN/m2；综合得立杆最大轴向受力为：不考虑风荷载Pmax=（0.615+0.125+0.206）8+1.188+0.856.3=14.11KN 考虑风荷载Pmax=（0.615+33、0.125+0.206）8+1.188+6.3=15.06KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：MW=0.851.4WkLah2/10=0.851.40.1961.51.81.8/10=0.113KN.m；9.6 立杆的稳定性计算脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1） 不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值：N=15.06KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加参数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度，由公式lo=kh（h=1.8）确定：lo=3.118m；长细比lo/i=196；轴心34、受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的计算结果查表得到：=0.207；立杆的净截面面积：A=4.24cm2；立杆的净截面模量（抵抗矩）：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2;=15060/(0.207424)=171N/mm2;立杆稳定性计算=171 N/mm2;小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。2） 考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值：N=14.11KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：=1.5；计算长度35、，由公式lo=kh确定：lo=3.118m；长细比：lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的计算结果查表得到：=0.207；立杆的净截面面积：A=4.24cm2；立杆的净截面模量（抵抗矩）：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2;=14110/(0.207424)=161N/mm2;立杆的稳定性计算=161 N/mm2;小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。10立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足pfg地基承载力设计值：fg= fgkkc=150kpa;其中，地基承载力标准值：fgk=150kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=48.2kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；N=14.46KN基础底面面积：A=0.21.5=0.3m2。P=48.2fg=150kpa。地基承载力满足要求。