1、目 录1 塔吊方案编制依据12 工程概况12.1 建筑结构概况12.2 工程地质条件12.2.1 场地地形、地貌12.2.2 地基岩土层22.2.3 场地地下水42.2.4 土的主要性能指标43 塔吊机主要技术性能54 塔吊选型及位置确定64.1 建筑物长宽及高度64.2 周边场地情况64.3 塔吊布置及选型74.4 塔吊平面位置的确定74.5 塔吊安装起升高度的确定74.6 塔吊附着位置确定84.7 塔吊基础的确定85 塔吊基础施工及在工程施工中注意事项96 塔机的安装96.1 安装前的准备工作96.2塔机安装及步骤107 塔吊的拆卸128 塔吊的操作使用和日常维护128.1 塔机的使用122、8.2 塔机的维修与保养149 安全措施159.1 塔吊司机安全技术操作规程159.2 吊应坚持“十不吊”的安全操作规定169.3 安全措施169.4 塔吊对旁边土坡安全的影响1710 塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正1711 防碰撞措施1712 塔吊设计计算书1813 塔吊基础施工图18塔吊施工专项方案1 塔吊方案编制依据1.1 QTZ630、 JTZ5510、QTZ125 塔式起重机使用说明书；1.2塔式起重机安全规程GB 5144-2006 1.3地基基础设计规范（GB50007-2002） 1.4混凝土结构设计规范（GB50010-2002）1.5塔式起重机设计规范（GB/T137523、-1992）1.6建筑桩基技术规范（JGJ94-94）1.7 钢结构设计规范（GB50017-2003）1.8岩土工程勘察报告(K2008-6)1.9 工程结施图、建施图1.10 工程施工组织设计2 工程概况本工程商务区地处南京市建邺区，南靠福园街，东邻江东中路，西依燕山路，由南京XX广场投资有限公司投资建设。设计单位是江苏省建筑设计研究院，中煤国际工程南京设计研究院监理。2.1 建筑结构概况该商务区项目总用地面积15.7834万m2，总建筑面积404249 m2，其中地上部分337049m2，地下部分67200m2。其中：一幢商业楼42000 m2（12#）、四幢写字楼14467.87 m24、（11#、16#、17#、18#）；三幢5A写字楼134611.62 m2（13#、14#、15#）；底商15505.59 m2；酒店地下两层，层高分别为4.6 m和5.9m，地上分为裙楼和主楼，裙楼为五层，层高6.0m（局部机房层5.5 m），上部六二十三层层高为3.6 m、写字楼底商两层，层高分别为4.5m和4.2m，上部三三十二层层高为3.0 m，全高104.3 m、5A写字楼底商一层，层高6.0 m，上部二二十五层层高3.8 m，最顶部机房层2.3 m，全高100.6 m。酒店、写字楼、5A写字楼均为框架结构。2.2 工程地质条件2.2.1 场地地形、地貌拟建场地位于南京市建邺区，南靠5、福园街，东邻江东中路，西依燕山路，原为金陵装饰城及民宅，原始地形已经被改造整平，地面高程5.707.88米，最大高差2.18m。拟建场区地貌单元属于长江漫滩地貌单元。2.2.2 地基岩土层根据勘探结果，地基岩土按成因年代、物理力学性质等自上而下分为如下：表3.2-1 土层情况一览表层号岩土名称土层性质及组成土层厚度层定标高层顶埋深1-1层杂填土层色杂，松散稍密，主要由建筑垃圾碎砖、碎石等和粘性土组成硬质含量20%50%左右，局部大于80%，场地内均匀分布，厚度：0.605.20m，平均2.2m平均7.46m。1-2层素填土灰色，主要以粉土、粉质粘土夹碎砖组成，结构松散，填龄大于10年。场地内普6、遍分布，厚度：0.504.00m，平均0.9m平均6.58m。2-1层淤泥质粉质粘土层灰色，饱和，流塑，高压缩性。刀切面稍有光泽，无摇震反应，干强度与韧性低等。场内局部分布，厚度：6.50-16.20m，平均9.2m平均-2.62m， 1.20-5.80m，平均3.50m。2-2层淤泥质粉质粘土夹粉土层灰色，流塑，局部夹薄层稍密状粉土，稍有光泽，无摇震反应,干强度与韧性低等场内局部分布,厚度：1.10-19.60m平均3.0m；平均-5.62m9.80-28.70m，平均19.25m2-2a层粉细纱层灰色，中密，局部稍密，中压缩性。以长石、石英云母组成，颗粒级配不均匀。该层呈透镜状分布于2-27、层中，局部分布，且分布无规律。场内普遍分布，厚度0.90-12.90m平均6.90m平均-5.62m12.50-27.50m，平均20.00m。3层粉细砂层青灰色，中密，饱和，中压缩性，颗粒主要成分为石英云母、长石等，圆形，级配不均场内普遍分布，厚度：2.00-18.50m，平均12.30m；平均-12.62m；18.50-38.50m，平均28.50m。3-a层粉质粘土夹粉土层灰色，塑性，饱和，中偏高压缩性。夹薄层稍-中密状薄层粉土，具有水平层理。该层呈透镜状分布于3层中，局部分布，且分布无规律。场内普遍分布，厚度为0.702.60m，平均1.65m；平均-12.62m14.00-39.208、m， 27.838.7平均33.25m。4层粉细纱层青灰色，饱和，密实，中压缩性。颗粒主要成分为石英云母、长石等，级配不均，具有水平沉积层理。少量密实状中粗砂、砾砂，含量10-15%，分布不均。0.7017.60m，平均9.01m，平均13.60m。平均-26.22m；37.2053.00平均45.14-a层粉质粘土层灰色，饱和，软流塑，高压缩性，干分布不均，强度与韧性低，偶夹稍密状薄层土，具水平层理，该层呈透镜状分布于4层中，局部分布，且分布无规律。场内普遍分布，厚度：0.50-5.30m，平均2.90m平均-26.22m；：51.50-55.10m，平均53.30m。5层砾砂层青灰色，中密9、，中压缩性，砾石以圆砾为主，成分为石英质和硅质颗粒主要成分为石英、长石等，圆形，级配一，呈圆状磨圆度较好，含量10-35%，分布不均。充填物为细纱为主。场内普遍分布，厚度：2.30-5.30m，平均3.80m层顶标高平均-30.02m顶层埋深：51.50-55.10m，平均53.30m。6-1层强风化粉砂质泥岩层棕红、暗红色，岩石风化强烈，结构已破坏，上部坚硬土状，下部呈碎石状手捏易碎，水冲易散。场地内普遍分布，厚度：1.30-4.90m，平均2.60m； 层顶标高：平均-32.62m； 层顶埋深：51.50-55.10m，平均53.30m。6-2层强风化粉砂质泥岩层棕红、暗红色，岩芯呈短柱状10、，岩石分化较弱，结构部分已破坏，呈层状结构，属极软岩，岩体较完整，局部较破碎。场地内普遍分布，厚度：平均11.40m层顶标高：平均-44.02m；层顶埋深：57.80-62.40m，平均60.10m。2.2.3 场地地下水拟建场地属场地漫滩地貌单元，覆盖层由人工填土、淤泥粉质粘土、淤泥粉质粘土夹粉土、粉细砂等组成。1、地下水类型地下水主要为空隙潜水，含水量较小，主要接受大气降 水、地下径流的补给，以地下径流和蒸发排泄。2、地下水、场地土腐蚀性评价该拟建场地地下水对混凝土不具有腐蚀性；在干湿交替时对钢筋混凝土结构中的钢筋具有弱腐蚀性，在长期浸水时对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具11、有微腐蚀性；对钢结构具有微腐蚀性。该场区土对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性，对钢结构具有微腐蚀性。2.2.4 土的主要性能指标根据本工程地质勘察报告，各土层极限摩阻力、端阻力标准值指标见下表：表2.3.4-1 土的主要性能指标层号重度桩周土极限侧阻力标准值（kpa）桩端土极限侧阻力标准值（kpa）垂直抗渗系数水平抗渗系数承载能力特征值1-1层7 E-049 E-041-2层4 E-045 E-042-1层17.995.07E-O68.28E-07602-2层17.6111.19E-072.01E-07752-2a19.5185.43E-046.61E-041503层19.43412、2000（16h30m）2400(h30m)8.93E-041.00E-031903a层18.4148.93E-041.00E-03904层19.6422600(h30m)8.93E-041.00E-032204a层18.1168.93E-041.00E-03905层20.570002306-1层21.03006-2层11003 塔吊机主要技术性能本工程根据建筑物的数量、建筑物的高度及工期要求，选用JTZ5510、QTZ125、塔吊，其中塔吊JTZ5510塔吊一台、QTZ125一台、 五台，使用的塔式起重机技术性能见下表所示：项目内容QTZ40起升高度（m）独立31附着100最大起重量（KN）13、40最大幅度起重量（KN）76.3幅度（m）最大45最小2平衡重（t）7块1.37总功率（KW）(不含顶升)18.9塔身标准节截面1.401.40m标准节节高2.2m项目内容QTZ 630起升高度（m）独立40附着140最大起重量（KN）60最大幅度起重量（KN）13幅度（m）最大50最小2平衡重（t）12总功率（KW）(不含顶升)28.1塔身标准节截面1.651.65m标准节节高2.5m项目内容JTZ5510起升高度（m）独立40附着140最大起重量（KN）60最大幅度起重量（KN）10.2幅度（m）最大55最小2平衡重（t）5块2.2，2块1.46总功率（KW）(不含顶升)31.7塔身标准14、节截面1.651.65m标准节节高2.5m4 塔吊选型及位置确定4.1 建筑物长宽及高度4.1.1 11#写字楼南北长约52.0m，东西宽约35.2m，地下二层，地下室底标高-10.00m，桩基承台+箱型基础，地上32层，总高约114.1m。4.1.2 12#酒店东西长约79.8m，南北宽约51.3m，地下二层，地下室底标高-10.70m，桩基承台+箱型基础，地上23层，总高约110.4m。4.1.3 13#、14#5A写字楼东西、南北长均约41.4m，地下二层，地下室底标高-10.00m，桩基承台+箱型基础，地上25层，总高约112.20m。4.1.4 15#5A写字楼东西、南北长均约41.15、4m，地下一层，地下室底标高-5.80m，桩基承台+箱型基础，地上25层，总高约107.80m。4.1.5 16#写字楼东西、南北长均约44.1m，地下一层，地下室底标高-5.80m，桩基承台+箱型基础，地上32层，总高约110.10m。4.1.6 17#写字楼南北长约53。15m，东西宽约39.1m，地下二层，地下室底标高-10.90m，桩基承台+箱型基础，地上32层，总高约115.2m。4.1.7 18#写字楼南北长约52.0m，东西宽约35.2m，地下二层，地下室底标高-10.00m，桩基承台+箱型基础，地上32层，总高约114.1m。4.1.8 地下车库位于各单体之间，南北长约168.16、2m，东西宽约259.4m，地下北区二层，南区一层，桩基承台+箱型基础，地下室底标高-10.9m，顶板标高-1.00m。4.2 周边场地情况4.3.1 场地西侧为在建公寓区，目前还在主体施工过程中，公寓区与商务区间距10m，待公寓区地下室顶板上回填、硬化后可作为材料进出场道路，但公交车站施工相应会受到影响。4.3.2 场地北侧为基坑支护的深搅桩、灌注桩及1：1放坡，故基坑边距围墙只有7m，可做临时道路硬化。2.3.3 场地东侧为基坑支护的深搅桩、灌注桩及1：1放坡，距离围墙有20m，作为材料进场道路和材料加工场地及材料堆放场地。2.3.4 场地南侧为二局临舍及地铁施工用地，距围墙620 m，作17、为材料进出场道路。4.3 塔吊布置及选型4.3.1 塔吊布置：4.3.1.1 各单体各布置一台塔吊，地下车库兼顾其中。4.3.1.2 根据各单体及车库平面尺寸、布局，高度，周边施工场地情况，确定塔吊布置：11、16、17、18号写字楼塔吊布置在建筑物东侧,塔身中心距离建筑物外墙皮3.5m；12、13、14、15号楼塔吊布置在建筑物东侧，塔身中心距离建筑物外墙皮4m。注：塔身中心距离建筑物外墙皮距离主要考虑阳台、屋面对塔吊拆除时的影响。4.3.1.3 各建筑物高度在107m115m，塔吊布置考虑扶墙，塔吊应正对各建筑物单元凸出部位，以减少扶墙距离。4.3.1.4塔吊基础施工 塔吊基础详见商务区塔18、吊基础施工图（塔吊位置与基坑支撑位置已核对）4.4 塔吊平面位置的确定塔吊位置详见新增塔吊平面位置图（14#、15#楼上部图未到，如有出入另行调整）。根据我方77地块标书4.5.1.2和标书中的平面布置，商务区塔吊布置是每栋单体工程一台塔吊。当时按公交站房可以利用一部分做材料堆放场地、基坑西侧可布置钢筋、木工加工和材料堆放场地、16栋写字楼没有裙房、道路可环行的情况下考虑布置的。现根据现场实际情况，公交站房不能利用，基坑西侧不能布置材料加工和堆放场地，16栋写字楼增加了裙房，道路不能环行，迫使现场重新调整。为了材料倒运，解决盲区，满足现场需要，17栋增加一台塔吊倒运材料；为了避免塔吊穿6层裙房19、，16栋塔吊由南移至北面，16栋基坑外再增加一台倒运材料。同时由于地下室桩基图、承台图、建筑物上部图纸出来较晚和图纸变动，致使塔吊基础布置滞后。同时，由于目前现场正在进行大面积桩基的抢工施工阶段，11#、18#楼塔吊位置正好位于目前灌注桩施工的泥浆池位置，造成此两栋单体塔吊工程静压管桩无法施工，需改为砼灌注桩，相应造成造价的增加。因此，由标书中的8台变为10台。增加的两台超出标书范围，我方将增加塔吊以及管桩改为灌注桩所带来的费用上报监理业主。4.5 塔吊安装起升高度的确定 本次新增的塔吊主要为了满足7栋写字楼和一栋酒店的施工，各栋号结构总高为107m115m m，因此塔吊的安装高度为120米，20、另外，作为水平运输的两台QTZ40的安装高度为22米，塔吊可以满足需要。4.6 塔吊附着位置确定QTZ40塔吊自由高度为31米，只作为地下室施工时材料的水平运输用，所以不用附着；QTZ630塔吊自由高度为40米，为保持其设计能力共设5套附着装置，第一套附着距基础面32m，第二套附着距第一套附着24m，第三套附着距第二套附着21m，第四套附着距第三套附着21m，第五套附着距第四套附着18m，附着点的高度允许现场根据楼层的高度做适当的调整；JTZ5510塔吊自由高度为40米，为保持其设计能力共设5套附着装置，第一套附着距基础面35m，第二套附着距第一套附着20m，第三套附着距第二套附着20m，第四21、套附着距第三套附着20m，第五套附着距第四套附着20m，附着点的高度允许现场根据楼层的高度做适当的调整。附着点的高度允许现场根据楼层的高度做适当的调整4.7 塔吊基础的确定1、4#、5#、7#塔吊（QTZ630塔吊）基础采用钢筋混凝土承台、预应力管桩桩基；尺寸为5000X5000X1350mm，内配钢筋双层双向16200，承台混凝土强度C35，桩锚入承台100mm；管桩规格为500100mm，预应力管桩长L=20m，塔吊基础承台顶面标高低于地下室底板底标高100mm为-3.70m；2、8#、10#（QTZ630塔吊）基础采用钢筋混凝土承台、预应力管桩桩基；尺寸为4.54.51.3m mm，内配22、钢筋双层双向16200，承台混凝土强度C35，桩锚入承台100mm；预应力管桩长L=20m，管桩规格为500100mm，塔吊基础承台顶面标高低于地下室底板底标高100mm为0.90m；3、1#、3#塔吊（QTZ630塔吊）基础采用钢筋混凝土承台、钻孔灌注桩桩基；尺寸为5000X5000X1350mm，内配钢筋双层双向16200，承台混凝土强度C35，桩锚入承台100mm；管桩规格为500100mm，灌注桩桩长L=21m，塔吊基础承台顶面标高低于地下室底板底标高100mm为-3.70m；4、2#塔吊（JTZ5510塔吊）基础采用钢筋混凝土承台、预应力管桩桩基；尺寸为5000X5000X1350m23、m，内配钢筋双层双向16200，承台混凝土强度C35，桩锚入承台100mm；管桩规格为500100mm，预应力管桩长L=21m，塔吊基础承台顶面标高低于地下室底板底标高100mm为-3.70m；6#、9#塔吊（QTZ630塔吊）基础均采用钢筋混凝土承台、预应力管桩桩基；尺寸为5000X5000X1350mm，内配钢筋双层双向16200，承台混凝土强度C35，桩锚入承台100mm；管桩规格为500100mm，预应力管桩长L=20m，塔吊基础承台顶面标高低于地下室底板底标高100mm为-3.70m；塔吊基础承台管桩桩基的设计验算详见QTZ40、QTZ630、JTZ5510塔吊设计验算的计算书一节的24、有关内容。5 塔吊基础施工及在工程施工中注意事项1）要求基础块底面夯实，并作素混凝土垫层，待垫层强度达到60%后方可进行预埋施工，以防止预埋角钢及马凳下沉。2）安放预埋件与钢筋绑扎同步进行，埋件必须与承台主筋焊接牢固，避免因震跑偏。3）地脚螺栓的预埋，其四个主脚顶标高相对误差控制在2mm以内，为方便找平，可安装预埋角钢稳固框或用一节标准节连接到预埋角钢上，再行预埋。4)混凝土浇筑前对钢筋和基础预埋节顶端的高差进行验收，确认合格后进行下道工序。5)塔吊基础的钢筋隐蔽验收要求监理验收签字认可。6)塔吊基础砼施工中每台塔吊必须留置一组28d的砼强度检测报告，砼强度检测报告存入塔吊的档案资料中；7) 25、基础块强度达70%以上，并经安全质检部门检验合格后，方能安装塔吊；6 塔机的安装6.1 安装前的准备工作塔吊安装专业技术人员在安装前应进行下列的有关工作： (1)了解施工现场的布局和土质情况、清理障碍物。 (2)根据建筑物的布局决定塔机的基础位置，混凝土浇注应按图纸技术要求进行，通过养护其强度达到70以上才能安装，安装前把基础四周的回填土填好并夯实。(3)根据进场使用的塔吊，选择准备安装塔吊的吊装机械(815吨汽车吊以上)及工索具。6.2塔机安装及步骤6.2.1 安装要求：轴销必须插到底，并扣好开口销。基脚螺丝及塔身连接螺丝必须拧紧。附墙处电焊必须有专职电焊工焊接。垂直度必须控制在千分之一以内26、。6.2.2 塔吊的安装顺序：校验基础安装底架安装基础节安装三个标准节安装预升套架安装回转机构总成安装塔帽安装司机室安装平衡臂吊起12块平衡重（根据设计要求）拼装起重臂吊装起重臂吊装余下配重。各道工序严格按标准要求施工，上道工序未完严禁进行下道工序。6.2.3 注意事项：安装人员必须带好安全帽；严禁酒后上班；非安装人员不得进入安装区域。安装拆卸时必须注意吊物的重心位置，必须按安装拆卸顺序进行安装或拆卸，钢丝绳要栓牢，卸扣要拧紧，作业工具要抓牢，摆放要平稳，防止跌落伤人，吊物上面或下面都不准站人。基本高度安装完成后，应注意周围建筑物及高压线，严禁回转或进行吊重作业，下班后用钢筋卡牢。塔吊安装时，27、当天风力不得超过四级，否则，不得进行安装作业。6.2.4塔吊的顶升作业（1）、先将要加的几个标准节吊至塔身引入的方向一个个依次排列好，然后将大臂旋转至引进横梁的正上方，打开回转制动开关，使回转处于制动状态。（2）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，放松电缆的长度，使至略大于总的爬升高度，用吊钩吊起一个标准节，放到引进横梁的小车上，移动小车的位置，使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响爬升。（3）、将顶升横梁挂在塔身的踏步上，开动液压系统，活塞杆全部伸出后，稍缩活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，接着缩回全部活塞杆，重28、新使顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上，再次伸出全部活塞杆，此时塔身上方刚好出现能装一节标准节的空间。（4）、拉动引进小车，把标准节引到塔身的正上方，对准标准节的螺栓联结孔，缩回活塞杆至上、下标准节接触时，用高强度螺栓把上下标准节联结起来，调整油缸的伸缩长度，用高强度螺栓将上下支座与塔身联结起来。（5）、以上为一次顶升加节过程，连续加节时，重复以上过程，在安装完八个标准节后，这样塔机才能吊重作业。6.2.5 顶升加节过程中的注意事项：（1）、自顶升横梁挂在塔身的踏步上到油缸的活塞杆全部伸出，套架上的爬爪搁在踏步上这段过程中，必须认真观察套架相对顶升横梁和塔身的运动情况，有异常情况立即停止顶升。（229、）、自准备加节，拆除下支座与塔身相连的高强度螺栓，至加节完毕，联结好下支座与塔身之间的高强度螺栓，在这一过程中严禁起重臂回转或作业。（3）、连续加节，每加一个标准节后，用塔吊自身起吊下一个标准节之前，塔机下支座与塔身之间的高强螺栓应连接上，但可不拧紧。（4）、所加标准节有踏步的一面必须对准。（5）、塔机加节完毕，应使套架上所有导轮压紧塔身主弦杆外表面，并检查塔身标准节之间各接头的高强螺栓拧紧情况。（6）、在进行顶升作业过程中，必须有专人指挥，专人照管电源，专人操作爬升机构，专人紧固螺栓。非有关操作人员，不得登上爬升架的操作平台，更不能擅自启动泵阀开关和其他电气设备。（7）、顶升作业须在白天进行30、，若遇特殊情况，需在夜间作业时，必须有充足的照明设备。（8）、只许在风速低于13m/s时进行顶升作业，如在顶升过程中突然遇到风力加大，必须停止顶升作业，紧固各连接螺栓，使上下塔身联结成一体。（9）、顶升前必须放松电缆，使电缆放松长度略大于总的爬升高度并做好电缆的坚固工作。（10）、在顶升过程中，因把回转机构紧紧刹住，严禁回转及其他作业。如发现故障，必须立即停车检查，未查明原因，未将故障排除，不得进行爬升作业。6.2.6调试标准：必须按塔吊性能表中的重量进行限位及力矩限位，各限位开关调好后，必须动作灵敏，试用三次，每次必须合格。联结好接地线，接地线对称二点接地，接地电阻不大于4欧姆。7 塔吊的拆31、卸1、工地使用完毕后，必须及时通知塔吊专业专业公司，由塔吊专业专业公司派人拆除。2、塔吊的塔身下降作业：（1）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，移动小车的位置，使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响塔吊的下降作业。（2）、开动液压系统，活塞杆全部伸出后，将顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上下支座与塔身脱离，推出标准节到引进横梁顶端，接着缩回全部活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，再次伸出全部活塞杆，重新使顶升横梁在塔身的上一级踏步上，缩回全部活塞杆，使上下支座与塔身连接，并插32、上高强度螺栓。（3）、以上为一次塔身下降过程，连续下降塔身时，重复以上过程。（4）、拆除时，必须按照先降后拆附墙的原则进行拆除，设专人现场安全监护，严禁操作场内人流通行。3、拆至基本高度时，用汽车吊辅助拆除，必须按拆卸顺序进行拆除。4、注意事项同顶升加节过程。8 塔吊的操作使用和日常维护8.1 塔机的使用8.1.1一般要求(1)塔机必须由持证上岗的专人按照使用说明书要求进行操作，严禁违章操作。(2)塔机正常工作温度为2040，风速低于6级。(3)塔机每转移一次工地安装后，必须在进行了空载、动载、静载试验以及各种安全装置调整后方可使用。其动载试验为额定载荷的110，静载试验载荷为额定的125。(33、4)在夜间工作时，除塔机本身备用照明外，施工现场必须备有充分的照明设备。(5)司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其它易燃爆晶，冬季取暖时更应注意防火。(6)塔机必须有良好的电气接地措施(接地电阻不大于4n)防止雷击，遇有雷雨，严禁人员在塔机附近走动。(7)塔机应定专业人员，实行专人负责制，非本机人员不得进入司机室和擅自操作，在处理电气故障时，必须有专职维修人员2凤以上。8.1.2塔机的顶升作业 (1)在进行顶升作业过程中，必须有专人指挥、专人照管电源，专人操作液压系统和专人紧固螺栓。非有关操作人员，不得登上套架操作平台，更不得擅自启动泵、阀开关及其它电气设备。(2)顶升作业应白天进行，若遇到特殊34、情况需要夜间作业时，必须备有充足的照明设备。(3)只能四级风以下进行顶升作业，如在顶升过程中，突然遇风力加大，必须停止作业，并紧固螺栓，使上下塔身连为一体。(4)顺升前放松电缆，使电缆放松长度略大于总的爬升高度，并做好电缆的固定工作。(5)在顶升过程中，严禁回转。(6)在顶升过程中如发现故障，必须立即停机检查，非经查明真相和将故障排除，不得继续进行爬升作业。(7)每次顶升前后，必须认真做好准备工作和收发工作，特别是在顶升以后，各连接螺栓应按规定预紧固，不得松动，套架滚轮与塔身标准节之间无阻塞，操纵杆应回到中间位置，液压系统的电源应切断等。8.1.3起重机的操作(1)司机必须在得到指挥人员的信号35、后，方可进行操作，操作时必须鸣笛，操作时精力集中。(2)司机应严格按起重量性能中规定的幅度和起重进行工作。严禁超载使用。(3)塔机不得斜吊物品，并禁止用于拨桩等类似的作业。(4)不得在工作中进行塔机高速或维修等作业。(5)工作中严禁闲人走近臂架活动范围内。(6)液压系统安全阀的数值，电气系统保护装置的调整值及其它机构，结构部件的调整值(如制动器、限位开关等)均不得随意更改。(7)有两台以上塔机工作时，要根据工程地点，注意相互间位置关系，并采用不同标高方法，以免塔机起重臂、平衡臂相互碰撞，以及与建筑物碰撞。8.2 塔机的维修与保养起重机应当经常进行检查、维修和保养、传动部分应有足够的润滑油，对易36、损件必须经常检查、维修或更换，对紧固件应经常检查其是否松动，如有松动必须及时拧紧。8.2.1机械设备维护与保养(1)各机构的制动器应经常检查，保证其间隙正常，动作灵敏，在摩擦面上下应无污物存在。(2)变速箱、外啮合齿轮等各部分的润滑应按润滑图表的要求进行。(3)腰注意检查各部位钢丝绳有无断丝和松股现象，如超过有关规定，必须立即换新。(4)经常检查各连接情况，如有松动，应予拧紧，塔身连接螺栓应塔身受压时检查松紧度(可采用旋转臂架的方法造成受压状态)。所有销轴都必须装开口销，且张开。(5)经常检查各机构是否正常，有无噪音，如发现故障，必须及时排除。(6)安装、拆卸、调整回转机构时，要注意保证回转机37、构小齿轮与回支承大齿轮的中心线平行，其啮合面不小于70，啮合间隙要适当。8.2.2液压顶系统的维护和保养(1)腔用液压油应严格按润滑表中的规定进行加油或换油，并清洗油箱内部。 (2)溢流阀的压力出厂时已调定，不得随意调整，每次进行爬升之前，应用油压表检查其压力是否正常。(3)应经常检查管接头是否紧密，不得有漏油现象。(4)滤油器要经常检查无堵塞，检查安全阀在使用调整值是否变动。(5)油泵油缸和控制阀，如发现渗漏应及时检查。(6)总装或大修后，初次启动油泵后，应先检查人口和出口是否接反吸油路中否漏气，然后在规定在转速内起动和动转。(7)在冬季启动时，要开开停停反复数次，待油上升和控制阀动体灵敏后38、再正式使用.8.2.3 金属结构的维护与保养(1)在运输中应尽量防止构件变形及碰撞损坏。(2)在使用期间，必须定期检修和保养，以防锈蚀。(3)经常检查结构连接螺栓、焊缝以及构件是否损坏，变形和松动。(4)每隔12年喷刷油漆一次。8.2.4电气系统的维护与保养(1)经常检查所有电线、电缆有无损伤，要及时包扎和更换已损坏的部分。(2)遇电机有过热现象要及时停车，排除故障后再继续运行，电动机轴承润滑应良好(3)各控制柜、配电箱等应经常保持清洁，及时清扫电器设备上的灰尘。(4)各安全装置及行程开关的触点开闭必须可靠，触点弧坑应及时磨光。(5)每年摇测接地电阻两次(春秋)，保证不大于4n。8.2.5塔机39、维修时间的规定(1)日常保养，每班一次。(2)工作1000h，对机械、系统进行小修。(3)工作4000h后，对机械、系统进行中修。(4)工作8000h后，对机械、系统进行大修。9 安全措施本工程工期紧、任务重，为确保安全施工，塔吊使用过程中必须遵守如下要求：9.1 塔吊司机安全技术操作规程1.身体必须健康，两眼视力不近视，无色盲，两耳无听力障碍。必须经过安全技术培训考试，取得“特种作业人员安全操作证”后，方可独立操作。2.司机必须熟知所操作塔吊的性能构造，按塔吊有关规定、进行操作，严禁违章作业。应熟知机械的保养、检修知识，按规定应经常对机械进行日常保养。3.塔吊必须有灵敏的吊钩、绳筒、断绳保险40、装置，必须具备有效的超高限位、变幅限位、起重量限制器、力矩限制器等，上升爬梯应有护圈。4.作业时，应将驾驶室窗子打开，注意指挥信号；冬季驾驶室内取暖，应有防火、防触电措施。5.起吊时起重臂下不得有人停留或行走，起重臂、物件必须与架空电线保持安全距离；起9.2 吊应坚持“十不吊”的安全操作规定1.物件起吊时，禁止在物件上站人或进行加工。 2.起吊在满负荷或接近满负荷时，严禁降落臂杆或同时进行两个动作。3.起吊重物严禁自由下落，生物下落用手刹或脚刹控制缓慢下降。4.作业完毕后，塔吊应停放在轨道中部，臂杆不应过高，应顺向风源，卡紧夹轨钳，切断电源，应将起吊物件放下，刹住制动器，操纵杆放在空档，并关门41、上锁。塔吊在顶升中，必须有专人指挥，看管电源，操纵液压系统和坚固螺栓；顶升时必须放松电缆，放松长度应略大于总的顶升高度，并固定好电缆卷筒；顶升时，应把起重小车和平衡移近塔帽，并将旋转部分刹住，严禁塔帽旋转。9.3 安全措施1、按建设部塔式起重机拆装许可证要求，配备相关人员，明确分工，责任到人。2、上岗前必须对上岗人员进行安全教育，必须带好安全帽，严禁酒后操作。3、塔机的安拆工作时，风速超过13m/s和雨雪天，应严禁操作。4、操作人员应佩戴必要的安全装置，保证安全生产。5、服从统一指挥，严禁高空作业人员向下抛扔物体。6、未经验收合格，塔吊司机不准上台操作，工地现场不得随意自升塔吊、拆除塔吊及其他42、附属设备。7、严禁违章指挥，塔吊司机必须坚持十个不准吊。8、夜间施工必须有足够的照明，如不能满足要求，司机有权停止操作。9、拆装塔机的整个过程，必须严格按操作规程和施工方案进行，严禁违规操作。注意周围环境，如高压线、地面承载力的，确保拆装安全；安装拆卸塔机派专门人员警戒，严禁无关人员在作业区内穿行。10、多塔作业时，要制定可靠的防碰撞措施。9.4 塔吊对旁边土坡安全的影响塔吊的基础边埋在地下3m，水平位置上距离土方开挖边坡10m以上，为了安全考虑，我方对土体的稳定性进行了计算，详见塔吊设计计算数。经过计算发现塔吊基础对土体的稳定性不存在影响。10 塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正1）、塔吊基础43、沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。2）、当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。11 防碰撞措施工程中使用的塔吊数量较多，施工中为了防止塔吊使用过程中的防碰撞，在安装、操作过程中采用下列措施：1、安装根据塔式起重机安全规程10.5的规定“两台起重机之间的最小架设距离应保证处于低位的起重机臂架端部与另一44、台起重机的塔身之间至少有2米的距离；处于高位起重机的最低位置的部件（吊钩升至最高点或最高位置的平衡重）与低位的起重机中处于最高位置部件之间的垂直距离不得小于2米。”安装在垂直距离上满足规程要求。2、操作（1）当两台塔吊吊臂或吊物相互靠近时，司机要相互鸣笛示警，以提醒对方注意。 （2）夜间作业时，应该有足够亮度的照明。（3）司机在操作时必须专心操作，作业中不得离开司机室，起重机运转时，司机不得离开操作位置。（4）司机要严格遵守换班制度，不得疲劳作业，连续作业不许超过8小时。（5）司机室的玻璃应平整、清洁，不得影响司机的视线。（6）在作业过程中，必须听从指挥人员指挥，严禁无指挥操作，更不允许不服从45、指挥信号，擅自操作。（7）回转作业速度要慢，不得快速回转。（8）六级以上大风严禁作业。（9）操作后，吊臂应转到顺风方向，并放松回转制动器，并且将吊钩起升到最高点，吊钩上严禁吊挂重物。12 塔吊设计计算书详见附件13 塔吊基础施工图详见附图QTZ630塔吊计算书QTZ630塔式起重机按照独立起重高度40m情况进行承台、桩基的设计计算并验算附着使用。1、塔吊及承台桩基计算参数1.1 塔吊参数塔吊型号：QTZ630塔式起重机塔吊起重高度：独立起重高度40m，最大起重高度140m，塔吊安装使用的起重高度120m；起重量：最大起重量F2=60KN、最大工作幅度50m的起重量13KN；塔身宽度：B=1.646、5m、标准节2.5m 1.2 塔吊基础顶面承受的荷载 项目参数竖向力F（KN）水平力V（KN）倾覆力矩M1（KN.m）扭矩M2(KN.M）工作状态472.519.181275.63317.68非工作状态412.0668.661930.8601.3 承台及桩基础参数承台尺寸（bbh）：5.05.01.35m、砼容重取25N/m3承台砼强度等级C35，fc=16.7N/mm2；承台钢筋II级钢筋，fy=300N/mm2承台钢筋保护层：50mm；塔吊基础打桩4根，桩间距a=4.0m、桩长L=20m；预应力管桩：桩型：PHC-500(100)AB-15,桩身砼强度C80、fc=27.5 N/mm2、f47、py=1040N/mm2。2、塔吊基础承台顶面的竖向力和倾覆弯矩计算按工作状态下和非工作状态时，基础顶承重荷载的最大值取值计算；作用于桩基础承台顶的竖向力F=1.2（F1+ F2）=1.2（472.5+60）=639KN.塔吊倾覆力矩M=1.4(M1+Vh)= 1.4（1930.86+68.661.35）=2833KNM3、单桩桩顶竖向力及承台弯矩的计算塔机起重臂是随机变化的，设计计算时按照倾覆力矩M在基础对角线方向最不利位置进行计算。3.1 桩基竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.1.1条偏心竖向力作用，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算，单桩顶面的48、竖向力： 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=639kN； G桩基承台的自重：G=1.2(25bbh)=1.2(255.005.001.35)=1012.4kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值，取Mx=My=M=2833kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的Y、X方向距离=2.83mNi第i根桩单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值： 最大压力：Nmax=(639.00+1012.5)/4+28332.83/(22.832)=913.4kN。最小压力：Nmin(639.00+1012.5)/4-28332.83/(22.832)=-87.6kN49、。最小压力为负压力时，需要验算桩的抗拔。3.2 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.6.1条。 其中 Mx,My计算截面处X、Y方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离取a/2-B/2=1.175m； Ni扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni=Nil-G/n=Nmax- G/n =660.3kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2660.31.175=1551.7KNm4、塔吊桩基础承台计算4.1 承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 （）式中，1系数，当混凝土强度不超过C5050、时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94。 fc混凝土抗压强度设计值 ，C35砼 fc=16.70N/mm2； ho承台的计算高度：ho=h-50.00=1300.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=1551.7106/(1.0016.705000.0013002)=0.011； =1-(1-20.011)0.5=0.011； s =1-0.011/2=0.994； Asx =Asy =1551.7106/(0.9941300300.00)=4002.73mm2。实际配筋：II级钢筋，16200mm。As=5228.6 mm2 51、配筋满足要求。4.2 承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第三步的计算方案可以得到X、Y方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，取剪切力V=Nmax=913.4KN,不考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=5000mm； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1300mm； 计算截面的剪跨比，=ax/ho此处，ax=a/2-B/2-（5000.8）/2=975；当 3时,取=3，计算截面的剪跨比=975/1300=0.75,满足0.33。52、剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)，得；fc混凝土轴心抗压强度设计值，C35砼fc=16.70N/mm2；KN经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配上、下层网片之间的拉结筋，按12筋，间距400、梅花型布置 。4.3 桩基承台抗冲切验算4.3.1承台受塔身（柱）冲切计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-94）的第5.6.6.3条，将塔吊塔身设想为一个柱体对承台的冲切，按下式： 式中：Ft作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值； 承台混凝土抗拉强度设计值 ，C35砼1.57N/mm2 ； 冲切破坏锥体的有效高度；=1.3m、-冲切系数，由求53、得：；柱截面长、短边尺寸；自柱短边到最近桩边的水平距离自柱长边到最近桩边的水平距离对圆桩，计算时将截面换算成方桩，即取桩截面边长为0.8D(桩径) KN 承台满足抗塔身（柱）冲切要求。4.3.2承台受预埋标准节支腿冲切计算塔吊在基础中预埋标准节，标准节4根主立杆下端在与砼基础接触处为局部集中荷载，加焊钢板，以扩散立杆的集中应力；根据建筑施工手册（第四版）第829页“基础高度满足冲切要求近似计算公式”验算：按塔吊全部安装完成后的塔吊自重等竖向力F, F=1121KN(见“塔吊安装到最终高度时的有关验算”一节的计算)，此时塔身四个支腿下的竖向力最大；单个支腿受力为：F= F/4=1121/4=2854、0.25KN基础高度满足冲切要求近似计算公式:式中：h基础高度F塔吊支座传至基础顶面的竖向力ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft混凝土抗拉强度设计值，C35砼ft=1.57N/mm2Um基础顶面荷载作用面积的周长，即塔机支退底座板周长h=塔身四个支腿下砼厚400mm满足要求。4.3.3承台受基桩（角桩）冲切计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-94）的第5.6.7.1条，承台受基桩（角桩）冲切按下式计算： 式中：Nl角桩竖向净反力设计值；Nl=Nmax=913.4KN、角桩冲切系数；计算式： ；、角桩冲跨比，其值满足0.21.0；C1、C2从角桩内边缘至承台外边缘的距离； h0承台外边缘的有效高55、度。 角桩冲跨比, 角桩冲切系数,，满足抗角桩冲切要求。4.4 局部受压计算根据建筑桩基技术规范（JGJ94-94）第5.6.13条，当桩的砼强度等级高于承台的砼强度等级时，应验算承台在桩上的局部受压承载力。角桩上的局部受压计算：依据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第7.8.1条，承台的局部受压承载力按下式计算： 其中， ,承台在角桩上局部受压时的计算面积则，承台在角桩上的局部受压满足要求。5、塔吊基础桩计算5.1 桩基竖向承载力验算5.1.1桩身结构竖向承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。根据第三步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，56、取其中最大值N=Nmax=913.4kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：式中：o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=27.5N/mm2； A桩的截面面积，A=(D2-d2)/4=（500*500-300*300）/4=125663mm2。工作条件系数，按预应力管桩03SG409图集计算取值=0.70则，=1913.46时，s=p=1.0 s, p，c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数；承台底土阻抗力分项系数； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=1.571m； Ap桩端面积,取Ap=0.100m257、； li第i层土层的厚度；根据1#，3#、4#、5#、7#、8#、10#塔吊所在位置及南京XX广场G77地块岩土工程勘察报告可知各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号土层号土层名称桩周土极限侧阻力标准值（kpa）桩端土极限侧阻力标准值（kpa）土层厚度（m）12-1层淤泥质粉质粘土9322-2、2a层淤泥质粉质粘土夹粉土181233层粉细砂3426005桩的入土深度20m，桩端是在3层土层。R=1.57（93+1812+345）+26000.13 =986.4knN=913.4kn单桩竖向承载力设计值R大于最大压力913.4kn，满足要求。5.2 桩基抗拔验算5.2.1桩身的抗拉承载能力验算根据58、“三、单桩桩顶竖向力及承台弯矩计算”中的计算结果，单桩承受的最小竖向力，Nmin=-87.5kn，即是桩顶竖向受拉，拉力Nt=Nmin=-87.6KN.桩身受拉承载能力设计值：Np=fpyAp式中:N桩身轴向拉力设计值（KN）; fpy受力钢筋的抗拉设计值,fpy=1040n/mm2Ap受力钢筋面积Ap=10（/4）7.12=395.72mm2Np=395.721040=411.5KNNt=87.6KN 桩身受拉承载能力设计值满足要求。5.2.2 单桩桩基的抗拔极限承载力标准值计算根据建筑桩基技术规范（JGJ94-94）第5.5.18.2条，单桩破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： 其中：Uk59、桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.140.5=1.57m； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长L与桩径d之比小于20时，取小值；此处取0.7 li第i层土层的厚度。经过计算得到Uk=0.71.57(93+1812+345)=453.89kNNmin=87.6kN桩抗拔满足要求。6、塔吊安装到最终高度有关验算6.1塔吊到达需用的安装高度单桩竖向力计算塔吊安装到最终高度70m时，共计标准节48节，比独立高度的基础计算时，自重增加32个标准节。增加标准节的重量F增0.837t/节（见塔吊使用60、说明书）481.248.2t，因有附着，不考虑倾覆弯距作用，按轴心竖向力作用计算桩基的竖向力设计值。式中：F2作用于桩基承台的竖向力设计值;G桩基承台自重, G1012.5KNN单桩的竖向力设计值KN n桩基数量将有关数据代入上式 得N（11211012.5）/4533.4KNNNmax913.4KN塔吊安装到最终高度时，单桩桩顶竖向力设计值小于独立高度时的单桩桩顶竖向力设计值（取Nmax），说明独立高度时桩基承台复合基础满足整个塔吊使用过程中的要求。6.2塔吊附着的设置与计算根据施工的要求,塔吊安装的起升高度120m,按照Jt5013塔式起重机使用说明书的要求设置两道附着锚固架,分别在第七层61、第十四层楼面位置，塔吊附着锚固架在顶升工程中，达到该位置后，及时安装。塔吊在本方案中按照塔吊使用说明书要求，附着装置塔身中心距建筑物为3.5m塔身踏步平面与建筑物垂直安装，附着点受力不用另外计算，附着杆件按塔吊使用说明书要求配置，附着杆件与建筑物之间节点的验算按附着点受力表中的数据取值使用；在实际按照使用时与此值不符，须经计算后确定撑杆的长度和结构型式建筑物附着点受力见下表：6.2.1附着杆件与建筑物之间节点的验算锚固筋选用二级钢筋，fy=300N/mm2锚固部位混凝土为C30，fc14.3 N/mm2 a)锚固筋总截面面积按下式计算：按混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第10.62、9.1条公式（10.9.11）无弯矩作用时：式中 ar = 1.0(按二层取值) V = 200KN H= 85KN代入上式得1894mm2实际配筋AS2944mm2（825）满足要求b) 锚固筋与锚板间得焊缝验算（双面直角焊缝）N锚4ftwhelw41600.712（450210）231.2KN锚板法向拉力V=200KNc) 连接板与锚板焊缝验算作用力垂直于焊缝长度方向f作用力平行于焊缝长度方向f满足要求e) 附着杆连接预埋件示意图f)塔身附着框与附着杆之间得连接、附着杆与建筑物预埋件的焊接按塔吊厂家说明书执行。JTZ5510塔吊计算书JTZ5510塔式起重机按照独立起重高度40m情况进行承63、台、桩基的设计计算并验算附着使用。1、塔吊及承台桩基计算参数1.1 塔吊参数塔吊型号：JTZ5510塔式起重机塔吊起重高度：独立起重高度40m，最大起重高度140m，塔吊安装使用的起重高度120m；起重量：最大起重量F2=60KN、最大工作幅度50m的起重量10.2KN；塔身宽度：B=1.65m、标准节2.5m 1.2 塔吊基础顶面承受的荷载 项目参数竖向力F（KN）水平力V（KN）倾覆力矩M1（KN.m）扭矩M2(KN.M）工作状态514.4831.51313.83273非工作状态435.2890.522076.4101.3 承台及桩基础参数承台尺寸（bbh）：5.05.01.35m、砼容重64、取25N/m3承台砼强度等级C35，fc=16.7N/mm2；承台钢筋II级钢筋，fy=300N/mm2承台钢筋保护层：50mm；塔吊基础打桩4根，桩间距a=4.0m、桩长L=21m；预应力管桩：桩型：PHC-500(100)AB-15,桩身砼强度C80、fc=27.5 N/mm2、fpy=1040N/mm2。2、塔吊基础承台顶面的竖向力和倾覆弯矩计算按工作状态下和非工作状态时，基础顶承重荷载的最大值取值计算；作用于桩基础承台顶的竖向力F=1.2（F1+ F2）=1.2（514.48+60）=689KN.塔吊倾覆力矩M=1.4(M1+Vh)= 1.4（2076.41+90.521.35）=3065、78KNM3、单桩桩顶竖向力及承台弯矩的计算塔机起重臂是随机变化的，设计计算时按照倾覆力矩M在基础对角线方向最不利位置进行计算。3.1 桩基竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.1.1条偏心竖向力作用，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算，单桩顶面的竖向力： 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=639kN； G桩基承台的自重：G=1.2(25bbh)=1.2(255.005.001.35)=1012.4kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值，取Mx=My=M=3078kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的Y、X方向距离=266、.83mNi第i根桩单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值： 最大压力：Nmax=(689.00+1012.5)/4+30782.83/(22.832)=969.19kN。最小压力：Nmin(689.00+1012.5)/4-30782.83/(22.832)=-118.4kN。最小压力为负压力时，需要验算桩的抗拔。3.2 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.6.1条。 其中 Mx,My计算截面处X、Y方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离取a/2-B/2=1.175m； Ni扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni=Nil-G/67、n=Nmax- G/n =969.19-1012.4/4=716.09kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2716.091.175=1682.81KNm4、塔吊桩基础承台计算4.1 承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 （）式中，1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94。 fc混凝土抗压强度设计值 ，C35砼 fc=16.70N/mm2； ho承台的计算高度：ho=h-50.00=1300.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=1568、51.7106/(1.0016.705000.0013002)=0.011； =1-(1-20.011)0.5=0.011； s =1-0.011/2=0.994； Asx =Asy =1551.7106/(0.9941300300.00)=4002.73mm2。实际配筋：II级钢筋，16200mm。As=5228.6 mm2 配筋满足要求。4.2 承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第三步的计算方案可以得到X、Y方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，取剪切力V=Nmax=913.4KN,不考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载69、力满足下面公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=5000mm； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1300mm； 计算截面的剪跨比，=ax/ho此处，ax=a/2-B/2-（5000.8）/2=975；当 3时,取=3，计算截面的剪跨比=975/1300=0.75,满足0.33。剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)，得；fc混凝土轴心抗压强度设计值，C35砼fc=16.70N/mm2；KN经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配上、下层网片之间的拉结筋，按12筋，间距400、梅花型布置 。70、4.3 桩基承台抗冲切验算4.3.1承台受塔身（柱）冲切计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-94）的第5.6.6.3条，将塔吊塔身设想为一个柱体对承台的冲切，按下式： 式中：Ft作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值； 承台混凝土抗拉强度设计值 ，C35砼1.57N/mm2 ； 冲切破坏锥体的有效高度；=1.3m、-冲切系数，由求得：；柱截面长、短边尺寸；自柱短边到最近桩边的水平距离自柱长边到最近桩边的水平距离对圆桩，计算时将截面换算成方桩，即取桩截面边长为0.8D(桩径) KN 承台满足抗塔身（柱）冲切要求。4.3.2承台受预埋标准节支腿冲切计算塔吊在基础中预埋标准节，标准节4根主立杆下端在与71、砼基础接触处为局部集中荷载，加焊钢板，以扩散立杆的集中应力；根据建筑施工手册（第四版）第829页“基础高度满足冲切要求近似计算公式”验算：按塔吊全部安装完成后的塔吊自重等竖向力F, F=960KN(见“塔吊安装到最终高度时的有关验算”一节的计算)，此时塔身四个支腿下的竖向力最大；单个支腿受力为：F= F/4=960/4=240KN基础高度满足冲切要求近似计算公式:式中：h基础高度F塔吊支座传至基础顶面的竖向力ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft混凝土抗拉强度设计值，C35砼ft=1.57N/mm2Um基础顶面荷载作用面积的周长，即塔机支退底座板周长h=塔身四个支腿下砼厚400mm满足要求。4.372、.3承台受基桩（角桩）冲切计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-94）的第5.6.7.1条，承台受基桩（角桩）冲切按下式计算： 式中：Nl角桩竖向净反力设计值；Nl=Nmax=969.19KN、角桩冲切系数；计算式： ；、角桩冲跨比，其值满足0.21.0；C1、C2从角桩内边缘至承台外边缘的距离； h0承台外边缘的有效高度。 角桩冲跨比, 角桩冲切系数,，满足抗角桩冲切要求。4.4 局部受压计算根据建筑桩基技术规范（JGJ94-94）第5.6.13条，当桩的砼强度等级高于承台的砼强度等级时，应验算承台在桩上的局部受压承载力。角桩上的局部受压计算：依据混凝土结构设计规范（GB50010-200273、）第7.8.1条，承台的局部受压承载力按下式计算： 其中， ,承台在角桩上局部受压时的计算面积则，承台在角桩上的局部受压满足要求。5、塔吊基础桩计算5.1 桩基竖向承载力验算5.1.1桩身结构竖向承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。根据第三步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=Nmax=913.4kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：式中：o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=27.5N/mm2； A桩的截面面积，A=(D2-d2)/4=（500*500-300*300）/4=125663mm2。74、工作条件系数，按预应力管桩03SG409图集计算取值=0.70则，=1969.196时，s=p=1.0 s, p，c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数；承台底土阻抗力分项系数； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=1.571m； Ap桩端面积,取Ap=0.130m2； li第i层土层的厚度；根据2#塔吊所在位置及南京XX广场G77地块岩土工程勘察报告可知各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号土层号土层名称桩周土极限侧阻力标准值（kpa）桩端土极限侧阻力标准值（kpa）土层厚度（m）12-1层淤泥质粉质粘土9322-2、2a层淤泥质粉质粘土75、夹粉土181233层粉细砂3424006桩的入土深度33m，桩端是在3层土层。R=1.57（93+1812+346）+26000.13 =1039.76knN=969.19kn单桩竖向承载力设计值R大于最大压力969.19kn，满足要求。5.2 桩基抗拔验算5.2.1桩身的抗拉承载能力验算根据“三、单桩桩顶竖向力及承台弯矩计算”中的计算结果，单桩承受的最小竖向力，Nmin=-118.4kn，即是桩顶竖向受拉，拉力Nt=Nmin=-118.4KN.桩身受拉承载能力设计值：Np=fpyAp式中:N桩身轴向拉力设计值（KN）; fpy受力钢筋的抗拉设计值,fpy=1040n/mm2Ap受力钢筋面积A76、p=10（/4）7.12=395.72mm2Np=395.721040=411.5KNNt=118.4KN 桩身受拉承载能力设计值满足要求。5.2.2 单桩桩基的抗拔极限承载力标准值计算根据建筑桩基技术规范（JGJ94-94）第5.5.18.2条，单桩破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： 其中：Uk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.140.5=1.57m； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长L与桩径d之比小于20时，取小值；此处取0.7 li第i层土层的厚度。经过计算得到Uk=0.7177、.57(93+1812+346)=491.25kNNmin=118.4kN桩抗拔满足要求。6、塔吊安装到最终高度有关验算6.1塔吊到达需用的安装高度单桩竖向力计算塔吊安装到最终高度70m时，共计标准节48节，比独立高度的基础计算时，自重增加32个标准节。增加标准节的重量F增0.837t/节（见塔吊使用说明书）321.232.1t，因有附着，不考虑倾覆弯距作用，按轴心竖向力作用计算桩基的竖向力设计值。式中：F2作用于桩基承台的竖向力设计值;G桩基承台自重, G1012.5KNN单桩的竖向力设计值KN n桩基数量将有关数据代入上式 得N（7601012.5）/4443.1KNNNmax913.4K78、N塔吊安装到最终高度时，单桩桩顶竖向力设计值小于独立高度时的单桩桩顶竖向力设计值（取Nmax），说明独立高度时桩基承台复合基础满足整个塔吊使用过程中的要求。6.2塔吊附着的设置与计算根据施工的要求,塔吊安装的起升高度120m,按照Jt5013塔式起重机使用说明书的要求设置两道附着锚固架,分别在第七层、第十四层楼面位置，塔吊附着锚固架在顶升工程中，达到该位置后，及时安装。塔吊在本方案中按照塔吊使用说明书要求，附着装置塔身中心距建筑物为3.5m塔身踏步平面与建筑物垂直安装，附着点受力不用另外计算，附着杆件按塔吊使用说明书要求配置，附着杆件与建筑物之间节点的验算按附着点受力表中的数据取值使用；在实际79、按照使用时与此值不符，须经计算后确定撑杆的长度和结构型式建筑物附着点受力见下表：6.2.1附着杆件与建筑物之间节点的验算锚固筋选用二级钢筋，fy=300N/mm2锚固部位混凝土为C30，fc14.3 N/mm2 a)锚固筋总截面面积按下式计算：按混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第10.9.1条公式（10.9.11）无弯矩作用时：式中 ar = 1.0(按二层取值) V = 200KN H= 85KN代入上式得1894mm2=1.3的要求。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照规范要求，安全系数要满足=1.3的要求。7.3 计算公式:式子80、中：Fs -土坡稳定安全系数；c -土层的粘聚力；li-第i条土条的圆弧长度； -土层的计算重度；i -第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角； -土层的内摩擦角；bi -第i条土的宽度；hi -第i条土的平均高度；h1i 第i条土水位以上的高度；h2i 第i条土水位以下的高度； 第i条土的平均重度的浮重度；q第i条土条土上的均布荷载；其中，根据几何关系，求得hi为：式子中：r -土坡滑动圆弧的半径；l0 -坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； -土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式 当h1i hi 时，取h1i = hi； 当h1i 0时，取h1i = 0；h2i的计算公式： h2i = h81、i-h1i；hw 土坡外地下水位深度；li 的几何关系为： 7.4 计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 2.660 43.292 3.010 6.483 7.148 示意图如下：计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第2步 2.148 43.983 5.482 11.394 12.644 示意图如下：计算结论如下：第 1 步计算整体稳定性安全系数 Fs= 2.6601.30 满足要求! 标高 -3.000 m第 2 步计算整体稳定82、性安全系数 Fs= 2.1481.30 满足要求! 标高 -5.000 mQTZ630塔吊计算书QTZ630塔式起重机按照独立起重高度40m情况进行承台、桩基的设计计算并验算附着使用。1、塔吊及承台桩基计算参数1.1 塔吊参数塔吊型号：QTZ630塔式起重机塔吊起重高度：独立起重高度40m，最大起重高度140m，塔吊安装使用的起重高度120m；起重量：最大起重量F2=60KN、最大工作幅度50m的起重量13KN；塔身宽度：B=1.65m、标准节2.5m 1.2 塔吊基础顶面承受的荷载 项目参数竖向力F（KN）水平力V（KN）倾覆力矩M1（KN.m）扭矩M2(KN.M）工作状态472.519.183、81275.63317.68非工作状态412.0668.661930.8601.3 承台及桩基础参数承台尺寸（bbh）：5.05.01.35m、砼容重取25N/m3承台砼强度等级C35，fc=16.7N/mm2；承台钢筋II级钢筋，fy=300N/mm2承台钢筋保护层：50mm；塔吊基础打桩4根，桩间距a=4.0m、桩长L=33m；钻孔灌注桩：桩型：800,桩身砼强度C35、fc=16.70N/mm2、fpy=1040N/mm2。2、塔吊基础承台顶面的竖向力和倾覆弯矩计算按工作状态下和非工作状态时，基础顶承重荷载的最大值取值计算；作用于桩基础承台顶的竖向力F=1.2（F1+ F2）=1.2（484、72.5+60）=639KN.塔吊倾覆力矩M=1.4(M1+Vh)= 1.4（1930.86+68.661.35）=2833KNM3、单桩桩顶竖向力及承台弯矩的计算塔机起重臂是随机变化的，设计计算时按照倾覆力矩M在基础对角线方向最不利位置进行计算。3.1 桩基竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.1.1条偏心竖向力作用，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算，单桩顶面的竖向力： 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=639kN； G桩基承台的自重：G=1.2(25bbh)=1.2(255.005.001.35)=1012.4kN85、； Mx,My承台底面的弯矩设计值，取Mx=My=M=2833kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的Y、X方向距离=2.83mNi第i根桩单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值： 最大压力：Nmax=(639.00+1012.5)/4+28332.83/(22.832)=913.4kN。最小压力：Nmin(639.00+1012.5)/4-28332.83/(22.832)=-87.6kN。最小压力为负压力时，需要验算桩的抗拔。3.2 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.6.1条。 其中 Mx,My计算截面处X、Y方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承86、台中心轴的X、Y方向距离取a/2-B/2=1.175m； Ni扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni=Nil-G/n=Nmax- G/n =660.3kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2660.31.175=1551.7KNm4、塔吊桩基础承台计算4.1 承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 （）式中，1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94。 fc混凝土抗压强度设计值 ，C35砼 fc=16.70N/mm2； ho承台的计算高度：ho=h-50.00=1300.00mm87、； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=1551.7106/(1.0016.705000.0013002)=0.011； =1-(1-20.011)0.5=0.011； s =1-0.011/2=0.994； Asx =Asy =1551.7106/(0.9941300300.00)=4002.73mm2。实际配筋：II级钢筋，16200mm。As=5228.6 mm2 配筋满足要求。4.2 承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第三步的计算方案可以得到X、Y方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，88、取剪切力V=Nmax=913.4KN,不考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=5000mm； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1300mm； 计算截面的剪跨比，=ax/ho此处，ax=a/2-B/2-（5000.8）/2=975；当 3时,取=3，计算截面的剪跨比=975/1300=0.75,满足0.33。剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)，得；fc混凝土轴心抗压强度设计值，C35砼fc=16.70N/mm2；KN经过计算承台已满足抗剪89、要求，只需构造配上、下层网片之间的拉结筋，按12筋，间距400、梅花型布置 。4.3 桩基承台抗冲切验算4.3.1承台受塔身（柱）冲切计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-94）的第5.6.6.3条，将塔吊塔身设想为一个柱体对承台的冲切，按下式： 式中：Ft作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值； 承台混凝土抗拉强度设计值 ，C35砼1.57N/mm2 ； 冲切破坏锥体的有效高度；=1.3m、-冲切系数，由求得：；柱截面长、短边尺寸；自柱短边到最近桩边的水平距离自柱长边到最近桩边的水平距离对圆桩，计算时将截面换算成方桩，即取桩截面边长为0.8D(桩径) KN 承台满足抗塔身（柱）冲切要求。4.3.90、2承台受预埋标准节支腿冲切计算塔吊在基础中预埋标准节，标准节4根主立杆下端在与砼基础接触处为局部集中荷载，加焊钢板，以扩散立杆的集中应力；根据建筑施工手册（第四版）第829页“基础高度满足冲切要求近似计算公式”验算：按塔吊全部安装完成后的塔吊自重等竖向力F, F=1121KN(见“塔吊安装到最终高度时的有关验算”一节的计算)，此时塔身四个支腿下的竖向力最大；单个支腿受力为：F= F/4=1121/4=280.25KN基础高度满足冲切要求近似计算公式:式中：h基础高度F塔吊支座传至基础顶面的竖向力ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft混凝土抗拉强度设计值，C35砼ft=1.57N/mm2Um基础顶面91、荷载作用面积的周长，即塔机支退底座板周长h=塔身四个支腿下砼厚400mm满足要求。4.3.3承台受基桩（角桩）冲切计算依据建筑桩基技术规范（JGJ94-94）的第5.6.7.1条，承台受基桩（角桩）冲切按下式计算： 式中：Nl角桩竖向净反力设计值；Nl=Nmax=913.4KN、角桩冲切系数；计算式： ；、角桩冲跨比，其值满足0.21.0；C1、C2从角桩内边缘至承台外边缘的距离； h0承台外边缘的有效高度。 角桩冲跨比, 角桩冲切系数,，满足抗角桩冲切要求。4.4 局部受压计算根据建筑桩基技术规范（JGJ94-94）第5.6.13条，当桩的砼强度等级高于承台的砼强度等级时，应验算承台在桩上的92、局部受压承载力。角桩上的局部受压计算：依据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第7.8.1条，承台的局部受压承载力按下式计算： 其中， ,承台在角桩上局部受压时的计算面积则，承台在角桩上的局部受压满足要求。5、塔吊基础桩计算5.1 桩基竖向承载力验算5.1.1桩身结构竖向承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。根据第三步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=Nmax=913.4kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：式中：o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=27.5N/mm2； A桩的截面面积93、，A=(D2-d2)/4=（500*500-300*300）/4=125663mm2。工作条件系数，按预应力管桩03SG409图集计算取值=0.70则，=1913.46时，s=p=1.0 s, p，c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数；承台底土阻抗力分项系数； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=1.571m； Ap桩端面积,取Ap=0.100m2； li第i层土层的厚度；根据1#，3#、4#、5#、7#、8#、10#塔吊所在位置及南京XX广场G77地块岩土工程勘察报告可知各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号土层号土层名称桩周土极限侧阻94、力标准值（kpa）桩端土极限侧阻力标准值（kpa）土层厚度（m）12-1层淤泥质粉质粘土9322-2、2a层淤泥质粉质粘土夹粉土161233层粉细砂2650012.344层粉细纱层325505.7桩的入土深度33m，桩端是在3层土层。R=2.51（93+1612+2612.3+325.7）/1.60+15500.5/1.60 =1303.3knN=913.4kn桩极限承载能力R大于最大压力913.4kn，满足要求。5.2 桩基抗拔验算5.2.1桩身的抗拉承载能力验算根据“三、单桩桩顶竖向力及承台弯矩计算”中的计算结果，单桩承受的最小竖向力，Nmin=-87.5kn，即是桩顶竖向受拉，拉力Nt=95、Nmin=-87.6KN.桩身受拉承载能力设计值：Np=fpyAp式中:N桩身轴向拉力设计值（KN）; fpy受力钢筋的抗拉设计值,fpy=1040n/mm2Ap受力钢筋面积Ap=10（/4）7.12=395.72mm2Np=395.721040=411.5KNNt=87.6KN 桩身受拉承载能力设计值满足要求。5.2.2 单桩桩基的抗拔极限承载力标准值计算根据建筑桩基技术规范（JGJ94-94）第5.5.18.2条，单桩破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： 其中：Uk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.140.8=2.51m； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值96、； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长L与桩径d之比小于20时，取小值；此处取0.7 li第i层土层的厚度。经过计算得到Uk=0.72.51(93+1612+2612.3+325.7)=1267.15kNNmin=87.6kN桩抗拔满足要求。6、塔吊安装到最终高度有关验算6.1塔吊到达需用的安装高度单桩竖向力计算塔吊安装到最终高度70m时，共计标准节48节，比独立高度的基础计算时，自重增加32个标准节。增加标准节的重量F增0.837t/节（见塔吊使用说明书）481.248.2t，因有附着，不考虑倾覆弯距作用，按轴心竖向力作用计算桩基的竖向力设计值。式中：97、F2作用于桩基承台的竖向力设计值;G桩基承台自重, G1012.5KNN单桩的竖向力设计值KN n桩基数量将有关数据代入上式 得N（11211012.5）/4533.4KNNNmax913.4KN塔吊安装到最终高度时，单桩桩顶竖向力设计值小于独立高度时的单桩桩顶竖向力设计值（取Nmax），说明独立高度时桩基承台复合基础满足整个塔吊使用过程中的要求。6.2塔吊附着的设置与计算根据施工的要求,塔吊安装的起升高度120m,按照Jt5013塔式起重机使用说明书的要求设置两道附着锚固架,分别在第七层、第十四层楼面位置，塔吊附着锚固架在顶升工程中，达到该位置后，及时安装。塔吊在本方案中按照塔吊使用说明书要98、求，附着装置塔身中心距建筑物为3.5m塔身踏步平面与建筑物垂直安装，附着点受力不用另外计算，附着杆件按塔吊使用说明书要求配置，附着杆件与建筑物之间节点的验算按附着点受力表中的数据取值使用；在实际按照使用时与此值不符，须经计算后确定撑杆的长度和结构型式建筑物附着点受力见下表：6.2.1附着杆件与建筑物之间节点的验算锚固筋选用二级钢筋，fy=300N/mm2锚固部位混凝土为C30，fc14.3 N/mm2 a)锚固筋总截面面积按下式计算：按混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第10.9.1条公式（10.9.11）无弯矩作用时：式中 ar = 1.0(按二层取值) V = 200KN H= 85KN代入上式得1894mm2实际配筋AS2944mm2（825）满足要求b) 锚固筋与锚板间得焊缝验算（双面直角焊缝）N锚4ftwhelw41600.712（450210）231.2KN锚板法向拉力V=200KNc) 连接板与锚板焊缝验算作用力垂直于焊缝长度方向f作用力平行于焊缝长度方向f满足要求e) 附着杆连接预埋件示意图f)塔身附着框与附着杆之间得连接、附着杆与建筑物预埋件的焊接按塔吊厂家说明书执行。