1、专业资料目录一、工程概况.2 二、编制依据.4三、施工准备.5四、立杆基础.5五、支撑体系构造设计 .5六、支撑体系搭设和拆除要求.6七、支撑体系检查验收 .7八、模板的构造与安装 .8九、模板支撑体系的监测 .10十、混凝土浇筑法及有关注意事项.10十一、模板的拆除 .10十二、技术质量保证措施 .11十三、安全管理与文明施工.13（一）、安全管理.13（二）、文明施工.14十四、应急预案.16十五、支模架设计计算书 .24专业资料一、工程概况序号项目容1 工程名称2 工程地址3 建设单位4 监理单位5 设计单位6 施工单位7 投资性质自筹资金，按形象进度拨款8 工期目标337 日历天9 质2、量目标合格工程1、建筑设计概况建筑面积110803.6 建筑用途厂房、办公楼建筑防火等级一级建筑特点独栋厂房、地下停车库抗震设防烈度七度建筑最高高度29.3m 地上层数47层地下层数1 层地上标准层高度4m 地下层高3.2m、4.1m 地上最高层高度5m 其它层高3.86m、3.9m、4.2m、4.6m、4.05m 设计使用年限50 年2、结构设计概况结构型式基础结构型式预应力高强混凝土管桩(PHC)基础、天然基础主体结构型式全现浇钢筋混凝土结构，框架结构体系屋面结构型式钢筋混凝土梁板结构砼强度等级地下室底板（含桩承台、基础梁）C30、C40 柱C30、C40 梁、板C30 抗震等级工程设防烈3、度7 度钢筋类别HPB235-HRB335-HRB400 6、8、10、12、14、16、18、20、22、25 等RRB400-专业资料施工目标充分发挥集团优势，配备强有力的管理人员和技术力量，投入先进的机械设备，对本工程实施标准化、规化的项目管理，真诚与建设单位合作，以优质高速完成本工程。质量目标确保本工程达到人民国建筑工程施工质量验收统一标准的合格标准，同时满足招标文件、技术规及图纸要求。安全目标轻伤事故控制在1以，重伤死亡事故频率为 0。工期目标确保本工程以337 日历天完成招标文件所要求的全部施工任务，并按招标文件要求完成各节点工期。文明施工目标争创“安全生产文明施工示工地”。环境保4、护和职业健康安全目标格按照 ISO14001环境管理标准和OHSAS18001 职业安全健康管理标准进行实施，制定完善的环境保护和职业健康安全管理体系，加强施工组织和现场文明施工管理，重点落实防尘、防噪、防洒专项措施，做好环境保护。本案设计围：栋号楼层层高(m)最大梁截面(mm)最大楼板净跨（m）最大板厚(mm)墙、柱砼梁、板砼5、6、7 1 5.000 350*700 10.4 120 40 30 5、6、7 2-3 4.000 350*700 10.4 120 40 30 5、6、7 4-7 4.000 350*700 10.4 120 30 30 5、6、7 屋面4.200 350*705、0 10.4 120 30 30 4 地下室4.100 400*700 9.8 120 40 30 4 1 5.000 350*700 9.8 120 40 30 4 2-3 4.000 350*700 9.8 120 40 30 4 4-7 4.000 350*700 9.8 120 30 30 4 屋面4.200 350*700 9.8 120 30 30 8、18、28 地下室3.200 350*700 9 120 30 30 8、18、28 1 5.000 350*700 9 120 30 30 8、18、28 2-5 3.850 350*700 9 120 30 30 8、18、286、 屋顶层4.050 350*700 9 120 30 30 9、12 1 4.600 250*800 9 120 30 30 9、12 2-5 4.000 250*800 9 120 30 30 专业资料9、12 屋顶层3.900 250*800 9 120 30 30 10、11 1 4.600 250*800 9 120 30 30 10、11 2-4 4.000 250*800 9 120 30 30 10、11 屋顶层3.900 250*800 9 120 30 30 13、23 地下室3.200 350*700 9 120 30 30 13、23 1 5.000 350*700 9 7、120 30 30 13、23 2-4 4.000 350*700 9 120 30 30 13、23 屋顶层3.900 350*700 9 120 30 30 14、15、31、16、17、30、32、20、26、21、25 1 5.000 250*800 9 120 30 30 14、15、31、16、17、30、32、20、26、21、25 2-4 4.000 250*800 9 120 30 30 14、15、31、16、17、30、32、20、26、21、25 屋顶层3.900 250*800 9 120 30 30 19、27 1 5.000 250*800 9 120 30 308、 19、27 2-5 4.000 250*800 9 120 30 30 19、27 屋顶层3.900 250*800 9 120 30 30 22、24、34、36 1 5.000 250*800 9 120 30 30 22、24、34、36 2-5 4.000 250*800 9 120 30 30 22、24、34、36 屋顶层3.900 250*800 9 120 30 30 29、33、35 1 5.000 250*800 9 120 30 30 29、33、35 2-4 4.000 250*800 9 120 30 30 29、33、35 屋顶层3.900 250*800 9 19、20 30 30 施工按施工组织总设计和建筑施工模板安全技术规，JGJ162-2008 执行。立杆必须按设计排距进行布置。浇捣混凝土先浇筑墙、柱部位的混凝土，再浇筑梁板部位混凝土。二、编制依据1、本工程的施工组织设计；2、本工程的施工图纸；3、施工中执行的规、标准；1）、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；2）、建筑工程荷载规 GB50009-2001；3）、建筑施工模板安全技术规，JGJ162-2008；4）、建筑施工高处作业安全技术规；5）、混凝土结构工程施工质量验收规GB50204-2015；6）、木结构设计规 GB50005-2003；7）、建筑地基基础设计规 GB50007-210、011；专业资料8）、建筑施工手册第五版，中国建筑工业出版社；9）、建筑计算施工手册，中国建筑工业出版社，2001 出版；三、施工准备支模主要材料准备名称规格数量钢管48 壁厚 3.0mm 50吨扣件十字扣、活动扣、对接扣10000 只木50*100 30000根胶合板模板18mm 厚22500 平米轮扣架48 壁厚 3.0mm 10000 平米安全帽加固式厚300 吨通讯设备对讲机 40部测量器具细目表器具名称规格数量测距仪1 水准仪AT-G1 3 电子经纬仪DT-110L 1 激光垂准仪PL-1J 1 托线板2000 150 12 4 钢卷尺50m 5 坍落度桶1 四、立杆基础由于 4#、11、8#、13#、18#、23#、28#立杆基础所在地下室顶板砼上。楼板强度为C30，厚度为 110mm，楼板浇砼时间间隔约15 天，混凝土强度上升一般可用同条件试块控制施工进度，完全能承受立杆的压力。5#7#、14#17#、19#22#、24#27#、29#36#立杆基础所在底板地坪上。五、支撑体系构造设计为确保工程施工质量与安全，经过慎重研究并根据现场情况和工程结构布置，决定搭设满堂轮扣式支模架进行施工。专业资料（一）、支撑体系搭设参数搭设的总体原则是：水平杆步距不大于1.2 米，支架搭设实际尺寸不是1.2 米的模数时可进行调节，木宽度向贴紧支承面，间距不大于设计的间距，板底木必须顶紧梁侧木，12、顶托的伸出长度不大于 200mm 的总体原则进行搭设。梁板结合部加设水平短杆将梁板支架连成整体；连接杆与每侧梁底的两根轮扣架立杆均应有效扣接。1、400*700的梁梁底木距离 500mm。梁底木截面宽度 50mm，高度100mm。梁顶托双钢管。两侧板厚按120mm。梁底承重立杆 1道，间距梁截面向 1.2 米，梁跨度向 1.2 米，立杆的步距 h=1.50米。梁模板示意图附后。2、120厚的板板底木距离 400mm。板底木截面宽度 50mm，高度100mm。板顶托双钢管。立杆的间距不超过 1.2 米，立杆的步距 h=1.50米。板模板示意图附后。(二)、支模架构造措施要求1、支架立杆下必须设置13、垫板，确保地基有足够的承载力，本工程支架地基为C30混凝土楼板及地坪面；2、模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下的立杆上。3、立杆之间按步距h=1.8m满设双向水平杆，并与立杆相交处扣接牢固，外围水平杆设于立杆侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。4、支顶边及支模围纵横每隔四排支架立杆均设置竖向剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用 48 钢管拉结，斜杆与地面倾角为450600，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于50014、，采用不少于2 个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100。5、支模围中间设置一道水平剪刀撑。设置的剪刀撑、水平拉杆相连形成整体，支撑体系与已浇的结构的混凝土柱或剪力墙要进行有效连接，其节点间距不大于2 倍水平杆步距，将施工中产生的水平推力传递到结构构件（柱或剪力墙）和地面，确保支架整体稳定。6、各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在4065N m。六、支撑体系搭设和拆除要求1、施工准备（1）、模板支架搭设前对员工进行技术和安全作业交底。（2）、对钢管、扣件等进行检查验收，禁使用不合格的材料。专业资料（3）、对支架的搭设场地进行清理工作。2、支架的搭设与拆除2.1 15、搭设面积根据结构的实际尺寸搭设，特别是立柱位置定为准确，便于梁支撑受力均匀。2.2 轮扣式钢管采用 48 3.0mm，不得采用锈蚀、裂纹、弯曲和起毛刺的钢管。钢管长度当用于立杆、大横杆、剪刀撑时，以2.7 6.0m 为主。2.3 扣件有直角扣件、回转扣件和对接扣件。对接扣件，开口应朝下，以防雨水进入，扣件的拧紧程度适度。立杆垂直，并必须采用对接。大横杆可以采用对接或搭接、剪刀撑和其它杆件可采用搭接，搭设长度不少于500mm，并不少于 2 只扣件紧紧固。2.4 施工中应采取措施，防止砂浆、水泥等污物填塞顶托螺纹。2.5 交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕16、后应立即恢复。2.6 拆除时，应采用先搭后拆的施工顺序，并采用可靠安全措施，禁高空抛掷。七、支撑体系检查验收1对使用的支模架检查以下容：1.1 查看钢管、扣件材料产品质量合格证、质量检验报告。1.2 检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。1.3 钢管必须涂有防锈漆。1.4 检查厂家的生产可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2支模架使用中，应定期检查的容。2.1 检查底座是否松动，立杆与底座是否落空。2.2 检查扣件螺栓是否松动。2.3 安全防护措施是否符合要求。3支模架的主要验收容3.1 查看垫板是否晃动，检查法：观察。3.2 立杆垂直度：用17、经纬仪或吊线和卷尺测量，立杆偏差：2m高处不得到大于7mm、横距偏差不得大于20mm。立杆总垂直度不得大于 100mm。用钢卷尺测量。3.4、纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于20mm，同跨两根纵向水平杆高差不得大于 10mm，用水平仪或水平尺测量。3.5 扣件安装：（1）同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500mm，用钢卷尺测量：（2）扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N.m，用扭力扳手检测。专业资料3.6 剪力撑斜杆与地面的倾角45o60o，用角尺检测。3.7 扣件螺栓拧紧扭力矩为40-65N.m，用扭力扳手检测。3.8 其他未尽事宜按建筑施工模板安全技术规，JGJ162-2008的相18、关要求执行。八、模板的构造与安装（一）一般要求1、模板安装前必须做好下列安全技术准备工作：1 应审查模板结构设计与施工说明书中的荷载、计算法、节点构造和安全措施，设计审批手续应齐全。2 应进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。采用爬模、飞模、隧道模等特殊模板施工时，所有参加作业人员必须经过专门技术培训，考核合格后可上岗。3 应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至工地指定地点堆放。4 备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。2、模板构造与安装应符合下列规定：1 模板安装应按设计与施工说明书顺序拼装。木杆、钢管、门架等支架立柱不得混用19、。2 支架立柱支撑部分安装时，应加垫板，垫板应有足够强度和支撑面积，且应中心承载。3 模板及其支架在安装过程中，必须设置有效倾覆的临时固定设施。4 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨度的1100031000。5 现浇多层或高层房屋和构筑物，安装上层模板及其支架应符合下列规定：1）下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架；2）上层立架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板；3）当采用悬臂吊模板、桁架支模法时，其支撑结构的承载能力和刚度必须符合设计构造要求。3、安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正20、确，防止漏浆，构造应符合模板设计要求。模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠承受新浇混凝土自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。4、拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层木板上拼装上层模板。安装过程中应设置专业资料临时固定设施。5、当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。6、除设计图另有规定者外，所有垂直支架柱应保证其垂直。7、对梁和板安装二次支撑前，其上不得有施工荷载，支撑的位置必须正确。安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允值。8、支撑梁、板的支架立柱构件与安装应符合以下规定：1、梁和板的立柱，其21、纵向间距应相等或成倍数。2、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外经与立柱钢管径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3、在立柱底距地面 200mm 高处，沿纵横水平向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在 8m20m 时，在最顶步距两水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四建筑物顶紧顶牢。无22、处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用 48mm 3.0mm钢管,用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500 mm 并应采用 2 个旋转扣件分别在离杆端不小于100 mm处进行固定。9、施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。10、安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋，禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应挂在作业人员身上或置于所佩带的工具袋中，不得掉落。11、当模板按装高度超过3.0m 时，必须搭设脚手架，除操作23、人员外，脚手架下不得站其他人。12、吊运模板时，必须符合下列规定：1 作业前应检查绳索、卡具、模板上的的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。专业资料2 吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于2 个吊点，水平吊运不应少于4 个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，可摘除卡环。3 吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后可吊起。4 禁起重机在架空输电线路下面工作。5 遇 5 级以上大风时，应停止一切吊运作业。13、木料应堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四设置灭火器材。九、模板支撑体系的监测1、监测项目：支架沉降和位移。2、测点布设24、：根据需要在梁下或梁上均设一个监测剖面。3、监测频率：在浇筑混凝土过程中实施监测。4、变形监测报警值：梁底托梁钢管立杆变形为5mm，水平位移为 3mm。对场地狭窄，不便于观察的监测点应布置在表面进行观测。十、混凝土浇筑法及有关注意事项1、混凝土采用先浇筑柱子的混凝土，流水浇筑完所有柱后再回头浇筑梁板混凝土。柱子应在顶部和底部设置抱箍，这样，由于柱有一定的强度，可以增强模板支撑体的整体刚度和稳定性。2、本工程采用泵送商品混凝土，混凝土的坍落度一般在140-160mm，采用天泵、汽车泵泵送混凝土，混凝土的泵送速度约为15m3/h。施工时要注意控制楼面堆积厚度不超过结构板表面 20cm。混凝土浇筑原25、则：为确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程拟采用由两头同时扩展的浇筑式。混凝土浇筑应按照规定路线进行浇筑。其他浇筑施工技术及注意事项参照该工程的施工组织设计。3、混凝土浇筑过程应格按案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险围。十一、模板的拆除对模板的拆除必须考虑采光与通风的要求。拆模条件：拆模时，以拆模试件到达下表的强度并能承受上面的荷载为拆模依据，在达到专业资料拆26、模条件后，需经项目技术负责人、监理工程师同意可拆模。钢筋混凝土结构强度条件（通过制作同条件度块并作试验来确定）。结构类型结构跨度按设计的混凝土强度标准值的百分率表示（）板2 50 2，8 75 8 100 梁、拱8 75 8 100 悬臂构件100 拆模操作：1、侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，可拆除。2、模板的拆除，必须执行混凝土结构工程施工及验收规（GB50204-2002）的有关条款。作业班组必须申请技术科批准后可拆除。3、拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆非承重的模板后拆承重部分的模板；在达到拆模条件后，应先拆除主梁下模板，后拆除次梁下模板。；自上而下，支27、架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。4、模板工程作业组织，支模与拆模应由一个作业班组作业。其好处是，支模就考虑拆模的便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。5、模板拆除工艺填写拆模申请单拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除梁连接件及侧模板分段片拆除楼板模板、木楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统6、模板存放按照部平面布置位置堆放整齐，整形清理干净并刷胶模剂。十二、技术质量保证措施格落实班组自检、互检、交接检及项目部专业检“四检制度”，确保模板安装质量。混凝土浇筑必须安排在白天进行，混凝土浇筑过程中应派专人46 名看模，格控制模板的位移和稳定性，一旦产生28、移位应及时调整，加固支撑。所有柱子模板拼缝，梁与柱等节点处均需用胶带贴缝以确保混凝土不漏浆。为防止柱专业资料脚烂根，浇筑砼前应先浇510cm同配合比的水泥砂浆。梁、板模安装应格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝宽度，模板高度，脱模剂涂刷等的准确性，格控制预拼模板精度。拼装精度要求：项目允偏差检验法轴线位置5 钢尺检验底模上表面标高 5 水准仪或拉线、钢尺检查层高垂直度不大于 5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查大于 5m 8 经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2 钢尺检查表面平整度5 2m靠尺和塞尺检查每层主轴线和分轴线放线后，规定负责测量记录员及时记录平面尺寸测量29、数据，并要及时墙、柱、剪力墙体的成品尺寸，目的是通过分析墙体和柱子的垂直度误差，并根据数据分析原因，将问题及时反馈到生产责任人，及时进行调整和纠正。模板的脱模剂要使用水性脱模剂，以防污染钢筋。模板安装前必须检查所有预埋，预留是否正确，水电，暖通等工种和安装是否及时，并通过业主和监理公司检查合格后可封模。楼面模板安装后必须与钢筋工种配合，保证钢筋人员正常工作。格按照技术科要求的技术交底进行操作，杜绝违章操作。模板安装完毕后必须先自检后互检并经质检员和监理公司确认后可进入下道工序施工。预埋件允差表（mm）：项目允偏差预埋钢板中心线位置3 预埋管、预埋中心线位置3 预埋螺栓中心线位置5 外露长度+130、0，0 中心线位置2 外露长度+10，0 预留洞中心线位置10 尺寸+10，0 专业资料当梁板跨度 4m时，模板应起拱，本工程主梁起拱高度为梁跨的1-3/1000。对锈蚀、压扁、裂缝等材料杜绝进场。拆模时，以技术科下发的指令书为拆模依据。十三、安全管理与文明施工（一）、安全管理1、从事模板作业的人员，应经安全技术培训，不符合要求的不得从事高处作业。2、安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格乾禁使用。3、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应地所用部件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。4、模板工程31、应编制施工设计和安全技术措施，并应格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。满堂模板、建筑层高8m及以上和梁跨大于或等于15m的模板，在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面交底进行上、下班的自检和互检。5、施工过程中的检查项目应符合下列要求：1 立柱底部基土应回填夯实。2 垫木应满足设计要求。3 底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。4 立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。5 扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，因定应可靠。6 安全网和各种安全设施应符合要求。6、在高处安装和拆除模板时，围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示32、牌，派专人看管。7、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3 层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。8、多人共同操作或杠抬组合钢模板时，必须密切配合、协调一致、互相呼应。9、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36v；当为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得好过12v。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。10、有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合现行标准施工现场临时用电安全技术规 JGJ46 的有关规定。施工用的临时照明和动力线采用绝缘线和剧院电33、缆线，且不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。专业资料施工用临时照明和机电设备线禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，禁绝缘破损漏电伤人。11、模板安装高度在2m及以上时，应符合现行标准建筑施工高处作业安全技术规 JGJ80的有关规定。12、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。13、支模过程中如中途停歇，应将已就为模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠34、落或作业人员扶空坠落伤人。14、作业人员禁攀登模板、斜撑杆、拉条绳索等，不得在高处的强顶、独立梁或在其模板上行走。15、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，可继续施工。16、在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。17、当遇大雨、大雾、沙尘、大雪或6 级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5 级以上风力时，应停止高空吊运作业。雨、雪停止后，应及时清除模板和地面上的积水及冰雪。18、使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨蓬布。19、项目安全管理机构搭设过程中，35、因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：项目经理：新阳组长，负责协调指挥工作；施工负责人：其彪组员，负责现场施工指挥，技术交底；安全员：楼国钢组员，负责现场安全检查工作；（二）、文明施工1、进入现场的施工作业人员必须接受三级教育、经考试合格办理上岗资格证及市建设专业资料工程“平安卡”后可上岗操作。2、所有作业人员必须参加施工现场一安全活动和施工现场统一组织的安全教育36、活动。3、作业人员必须格遵守劳动保护规定，正确佩带和使用个人防护用品。4、作业人员必须格执行安全技术交底和班长班前讲话要求。5、交叉作业时，要有可靠的防护措施，不得伤害他人，也避免被他人伤害。6、任作业人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌，如必须拆动时须经施工负责人允后可。装、拆模板现场必须用设立警示区，非工作人员不得入。7、作业人员不得随意抛撒施工垃圾和排放污水等人为造成环境的污染。工作完毕清理垃圾，做到工完料净场地清。8、作业人员除必须执行作业时间限制以处，在作业过程中应自觉减少和消除噪音。9、作业人员除支持文明施工，个人行为要适应CI 形象管理要求。10、拆除楼板37、顶架时应一边支撑一边拆模板，禁止一次性拆完支撑。11、登高作业时，各种配件应放在工具箱或袋中，禁放在模扳或脚手架上，各种工具应系在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。12、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，禁堆放在脚手板上和抛掷。13、装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要带安全帽。14、圆盘锯必须有护罩，分料尺柄有靠山。操作前应检查据片是否上紧，锯盘有无裂口。15、操作者应站在锯片一侧，手背不得跨越锯片。16、接料应出锯片 15cm，不得用手硬拉。17、小于 20cm的短料不得上锯，应使用推棍。18、超过锯片半径的木料，禁止上锯，截料38、应设截具。19、手持电动锯时应按料厚调整锯切深度，禁止架在腿上锯切。20、按锯片齿数划分锯切与截料的功能，不得混用。21、锯片护罩必须完好，锯片连续断齿两个以上不得使用。22、平刨必须设置刨口保护装置或采用机械自动送料。23、多用木工机械使用时只准使用其中一种功能，并将其他功能的传动皮带拆除。24、现场禁吸烟。25、模板存放时应当满足自稳角的要求。两块模板应当采取板面对板面的存放法。长期存放时，应将模板联成整体。专业资料26、模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有交，并应先拆除一切临时支撑，经检查无误后可起吊。模板起吊前应将吊车位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确，禁止39、用人力推、拉模板。防模板大幅度摆动或倒其他模板。27、模板的存放场地必须平整夯实，堆放模板处禁坐人或逗留。28、当风力超过 5 级时，应停止吊装。29、现场所用电线都必须架空设置，不得拖地。十四、应急预案1、应争救援指挥领导小组的组成、职责及分工及设备姓名职务分工联系组长负责联系救护车辆副组长负责指挥人员抢救组员负责现场组员抢救伤员材料名称数量备注汽车1 台运送物资和伤员灭火器350 个灭火灭火器材20个灭火消防带2000米灭火碘钨灯30只照明手电筒20个照明卫生急救箱1 套担架2 个工具对讲机35个现场指挥手机30台联络1 台联络2、事故预防措施2.1 模板坍塌措施事故预防措施专业资料1）、40、现场技术负责人应对施工人员进行技术、质量、安全的交底。格按模板装拆施工案及有关、行业、地的技术标准、规、规程进行施工。施工过程应做好自检、工序交接等，使工程质量和安全得以控制。2）、模板装拆必须按施工案进行，禁任意变动。3）、采用的支模法，其支撑结构必须有足够的强度和刚度，并必须有施工设计计算。4）、在高处复杂结构装拆模板，尚应设警示牌标识，禁非作业人员进入作业区，并设专人监护，防止伤及行人。5）、装拆模板时，2m以上高处作业必须有可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。6）、安装上层楼板及支架时，下层楼板砼强度必须达到1.2MPa以后，才能上料具，料具要分散堆放，不得过分集中。模板上材料应堆放41、均匀，并不得超过施工案的规定。下层楼板结构的强度必须达到能承受上层支模系统和新浇筑混凝土的重量以后，才能进行浇筑混凝土楼板，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除。7）、支模系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，防倾覆。如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。8）、模板作业面的预留洞和临边应进行安全防护，上下交叉作业应采取有效的安全防护措施。9）、墙柱模板安装高度超过2.5m 时，应搭设临时脚手架施工，作业人员不得从模板支撑系统爬上爬下。10）、模板搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。11）、混凝土浇筑时，应派专人监察模板及其支撑系统的变42、形情况，如发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待采取措施进行调整或加固后，可继续作业。12）、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后可进行拆模审批和模板拆除工作。13）、拆除钢模板一般采用长撬杠，禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时更要注意。14）、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，不得留有未拆除的悬空模板，防止坠下伤人。有计划清理拆除下来的材料，保持出入口畅通，禁阻塞通道。2.2 火灾事故预防措施1)、施工现场防火工作必须认真贯彻“预防为主，防消结合”的针，立足于自防自救，实行“谁主管，谁负责”的原则。专业43、资料2)、施工现场的防火机构施工现场实行层级管理，落实各级消防安全责任人（管理人），各负其责，项目经理是施工现场消防安全责任人，全面负责现场的防火工作。各部门负责人、生产班（组）长是本部门、班（组）消防安全责任人，负责本部门、班（组）的消防工作。（1）施工现场成立防火领导小组，由消防安全责任人任组长，成员由生产、质技、保卫、行政（后勤）、材料、宣传部门和各生产班（组）的消防安全责任人组成。（2）施工现场按参加施工总人数千人以上的百分之十，千人以下的按百分之十五的比例组建义务消防队。义务消防队队长由现场消防安全责任人任命，义务消防队下设灭火组、引导疏散组、物资疏散组、救护组、维护秩序组。各司其责44、。a、灭火组：当接到着火报警，应迅速赶赴着火点进行灭火。b、引导疏散组：当火灾发生后，引导火灾现场人员迅速疏散至安全地，配合公安消防队灭火。c、物资疏散组：当火灾发生后，抢救转移物资和火灾后物资清点。d、救护组：对因火灾引起有毒气体，采取防中毒措施，对因火灾，灭火过程中受伤人员的抢救、护理。e、维护秩序组：当火灾发生后，负责维持现场的治安秩序和保护火灾现场。3)、施工项目应当对职工进行经常的防火宣传教育普及消防知识，增强消防观念，自觉遵守各项防火规章制度。4)、抓好检查制度的落实。5)、在施工过程需要动火，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。动火后，要进45、行检查验收。6)、格吸烟管理，施工现场应设立吸烟区，配置相应设施，禁在非吸烟区吸烟。7)、现场存放易燃，易爆化学危险物品，必须按规定经上级有关主管部门审批同意后，才可存放，格控制存放数量，并落实防火措施。8)、按规定配备消防器材，高层建筑，重点工程必须按建筑施工安全检查标准JGJ5999 要求设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行，临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不小于50mm，每层应设置消防结口，从第四层起每隔一层，配备一条长度为 20m的消防水带及配置水枪。9)、电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，禁在外脚手架上架设电线及乱拉乱接电线46、。10)、易燃杂物要及时清运，不宜长时间堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅专业资料通无阻。2.3 触电事故预防措施1)、根据安全用电“装得安全，拆得彻底，用得正确，修得及时”的基本要求，为防止发生触电事故，在日常施工（生产）用电中要格执行有关用电的安全技术“规”、“规程”。2)、格执行特种作业人员的培训，考核制度。现场电工必须经过培训和考核合格，并持有效的特种操作证上岗。3)、临电施工组织设计必须针对电源的实际情况和施工现场用电设置的分布进行编制，并经公司技术部门审核，总工批准。4)、施工现场必须采用三相五线制，其专用的中性点直接接地的电力线路中必须采用TN-S接零保护系统。5）、现场47、布线时必须按施工组织设计进行敷设，竣工后经测试合格后才能通电。并做好验收记录。6）、施工现场所有用电设备，必须在设备负荷线的首端处设置漏电保护装置。7）、漏电保护器的选择应符合国际GB 6829-96漏电电流动作保护器（剩余电流动作保护器）的要求，开关箱的漏电保护器其额定漏电动作电流应不大于30 mA，额定漏电动作时间应小于 0.1S。使用于潮湿和有腐蚀介质场所的漏电保护器应采用防溅型产品。其额定漏电动作电流应不大于15mA，额定漏电动作时间应小于0.1S。8）、现场电工必须做好现场日常的检查、检测并做好记录。9）、非电工禁接拆电气线路、插头、插座、电气设备、灯具等。10）、根据不同的环境，正48、确选用相应额定值的安全电压作为供电电压。11）、带电体之间、带电体与地面之间、带电体与其他设施之间、工作人员与带电体之间必须保持足够的安全距离，距离不足时，应采取有效的措施进行隔离防护。12）、在有触电危险的处所或容易产生误判断、误操作的地，以及存在不安全因素的现场，设置醒目的文字或图形标志，提醒人们识别、警惕危险因素。13）、采用适当的保护接地措施，将电气装置中平时不带电，但可能因绝缘损坏而带上危险的对地电压的外露导电部分（设备的金属外壳或金属结构）与PE连接，减轻触电的危险。2.4 高处坠落事故预防措施1）、上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底，向施工人员提供合格的安全帽、安全带49、等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。2）、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育，特种高处作业人员应持证上岗。3）、凡身体不适合从事高处作业的人员不得从事高处作业。从事高处作业的人员要按规专业资料定进行体检和定期体检，合格后可上岗。4）、各类安全警示标志按类别、有针对性地、醒目地挂于现场各相应部位。对洞口临边等施工现场的危险区域设置醒目标准的安全防护设施、安全标志。5）、高处作业之前，由施工单位工程负责人组织有关人员进行安全防护设施逐项检查及验收，验收合格后，可进行高处作业。防护栏杆以黄黑或红白相间条纹标示，盖板及门以黄或红色标示。6）、高处作业工程应按相关规定编制施工50、专题案，经有关部门审核批准后，能施工。7）、禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋。8）、作业人员禁互相打闹，以免失足发生坠落危险。9）、边长大于 250mm，小于 1500mm 的预留洞口采用贯穿于混凝土板的钢筋构成防护网，面用木板作盖板加砂浆封固；边长大于1500mm的洞口，四设置防护栏杆并围密目式（2000目）安全网，洞口下挂安全平网。10）、施工使用的临时梯子要牢固，踏步300-400mm，与地面角度成 60-70 度，梯脚要有防滑措施，顶端捆扎牢固或设专人扶梯。11）、因作业必须临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复。2.5 机械伤害事故预防51、措施1）、特种作业操作人员需体检合格（即无妨碍作业的疾病和生理缺陷），同时经过专业培训并取得主管部门颁发的操作证可上岗。2）、操作人员进入作业地点前，施工技术人员应向操作人员进行施工任务和安全技术措施交底，操作人员应熟悉作业环境和施工条件，听从指挥、遵守现场安全规章制度。3）、操作人员应遵守机械有关保养规定，认真及时做好各级的保养工作，保持机械完好。4）、在工作中操作人员和配合作业人员必须按规定穿戴劳动保护用品。如长发应束紧不得外露，高处作业必须系安全带等。5）、操作人员必须按照机械出厂说明书规定的使用条件和技术性能，正确操作和合理使用，禁超负荷作业或任意扩大使用围。6）、机械上的各种安全防护52、装置及指示、仪表、报警自动报警信号等装置应完好齐全，有缺损时应及时停用并修复，安全防护装置不完整或已失效的机械不得使用。7）、机械不得带病运转，运转中发现不正常现象时，应先关闭电源，待排除故障后可使用。8）、新机或经过大修或技术改造的机械，必须按出厂使用说明书或改造后的使用说明书专业资料的要求和现行标准建筑机械技术试验规程(JGJ34)进行测试和试运转，并符合建筑机械使用安全技术规程可投入使用。9）、停用一个月以上或封存的机械应认真做好停用或封存前的保养工作，并做好预防风沙、雨淋、水泡、锈蚀等措施。10）、机械集中停放的场所应有专人看管，并设置消防器材;空气压缩机房、发电机房等易发生危险的场所53、应在危险区域界限设置围栏和警告标志，未经批准的人员不得入;挖掘机、起重机、打桩机等重要作业区域，必须设置警示标志及按规定落实安全措施。11）、各类型的机械使用前，必须检查其润滑部位的油路是否畅通，特别是液压系统，其压力表是否正常，密封环是否有效，刹车是否处于正常工作状态。12）、切削机械必须控制刀具的进刀量，应按需切削的工件来调整其进刀量(按技术说明书的要求调整)。13）、电焊机必须有二次空载降压保护器，初级、次级的防护罩必须齐全有效，焊机导线要具有良好的绝缘，绝缘电阻不少于1M。14）、所有建筑施工机械(包括大型设备、金属加工设备)必须建立并做好台帐，维修档案，自检记录档案。2.6 物体打击54、事故预防措施1）、作业前，针对物体打击事故频发的部位，对有关施工人员进行安全交底教育，使每个人在思想上、行动上做好安全防。2）、施工人员进入施工现场必须按规定配带安全帽。应在规定的安全通道出入和上下，不得在非规定通道位置行走。进行交叉作业时要做好安全预防措施。3）、每天班后对临边处各种散件进行清理放好，安全通道上应搭设双层防护棚，防护棚使用的材料要能防止高空坠落物穿透。4）、临时设施的盖顶不得使用棉瓦作盖顶。5）、边长小于或等于250mm 的预留洞口必须用坚实的盖板封闭，用砂浆固定。6）、施工作业过程一般常用工具必须放在工具袋，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不55、得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。7）、高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。8）、吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员进行绑码，散料应用吊篮装置好后才能起吊。9）、拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。10）、高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在走道上任专业资料意乱放或向下丢弃。4、报警联络式：a、火警：119 b、急救：市番禺区中心医院 (020)34858888 3、事故可能发生情况及应急措施：3.1、当发生模板坍塌时，采取以下措施：1）由于在浇筑砼过程时造成的坍塌情况，首先要明确伤员的具体位置、伤员的受伤情况及受伤人数56、，立即组织切实可行的机械设备进行救援（如动用塔吊将坍塌位置的钢筋网吊起；使用钢筋切割机或焊机将钢筋割断），避免钢筋夹着伤员，如果伤员被砼浆包着，应立即进行人手清理，先进行眼、口、鼻的清理，保持气道的通畅，再救人。2）由于拆除模板时造成的坍塌情况，立即查明受伤的人员数量，同时进行相邻危险区域的支护加固，以确保救援人员的安全，迅速将坍塌下来的材料用人手逐一清除，禁止用机械搬运材料，以免二次伤害伤员。3）对现场救出的伤员进行下列的急救处理：如肢体受伤，可用夹板等简单托持伤肢，对伤肢进行降温，尽量避免局部热缺血，伤肢不应抬高，按摩或热敷如挤压部位有开放创伤及活动出血者，应立即止血，但避免加压，除有大血57、管断裂外不用止血带，并立即送往医院进行急救。4）在坍塌事故中伤员被救出后，必须对该围设置危险区域警示标志，设专人监护，保护事故现场，待事故调查小组及上级有关部门进行现场堪察鉴定同意解封后，才能进行恢复施工，并应密切进行对相邻模板的检测。3.2、发生火灾事故时,现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火,并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥,组织非应急人员疏散.在火势扩大蔓延时,立即寻求第三救助,拔打119,并组织抢救财产和保护现场.3.3、发生触电情况，采取的应急措施:发现有人触电时,应立即切断电源或用干木棍、竹竿等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息58、一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使用呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。3.4、发生高空坠落情况，采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与专业资料120 或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶来现场。对疑有脊柱炎和骨盆骨析的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救进，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颌面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，59、同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅感染而危及生命，对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的法，使用止血带、指压或加包扎的法止血。3.5、发生物体打击事故，应采取以下措施：1）应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2）在移动伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，可用“颈托”围住颈部，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。3）如伤员有出血，应立即止血。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压，胸部伤的胸骨、肋骨骨折、四肢的骨折也要包扎固定。4）若处于休克60、状态的要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20 度左右，尽快送医院进行抢救治疗。5）如果出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。遇有凹陷骨折、重的颅底骨折及重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。6）同时要防止伤口污染，在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎。污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口围的毛发。但切勿拔出创口的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。3.6、当发生机械伤害事故，应立即切断动力61、电源，首先抢救伤员，根据伤员的伤害情况，采取相应的急救办法：1）如遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。当手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血纱布等进行绑扎止血。2）伤员遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员可用拇指压人中、关、足三里等，以提升血压稳定病情，让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 20 度左右，尽快送医院进行抢救治疗。3）出现颅脑损伤，必须保持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物瘀血、呕吐物吸入，发生喉阻塞。如有异物可用手指从口角一边插入摸至另一边将专业资料异物勾62、出。遇有凹陷骨折及重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。移动时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5）发现伤者手足骨折，不要盲目移动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定法:以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹板等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与提侧下肢缚在一起。6）如机械对人体的切63、割伤。当手指被切离身体时，一定要保护好断端和伤员一起送到医院进行医疗，7）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。十五、支模架设计计算书（一）400 700梁板模支架计算计算依据：1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规GB50010-2010 3、建筑结构荷载规 GB 50009-2012 4、钢结构设计规 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称400*700梁新浇混凝土梁计算跨度(m)10.4 混凝土梁截面尺寸(mm mm)40070064、新浇混凝土结构层高(m)5 梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 专业资料当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5 对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3 非自定义:0.风压高度变化系数z0.65 风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑式梁两65、侧有板，梁板立柱不共用A 梁跨度向立柱间距la(mm)1200 梁底两侧立柱间距lb(mm)1200 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500 支撑架顶层水平杆步距h(mm)1500 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600 梁底增加立柱根数1 梁底增加立柱布置式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600 梁底支撑小梁根数66、3 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)500 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：专业资料平面图专业资料立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W bh2/6=10001515/637500mm3，I bh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1k b=1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.4 2.5 125.04kN/m 专业资料 q1静01.2G167、k+(G2k+G3k)h b1.20.1+(24+1.5)0.7 121.54kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h b0.1+(24+1.5)0.7 117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12525.040.220.125kNmMmax/W0.125106/375003.339N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52117.952004/(100 10000281250)0.053mm l/250 200/2500.8mm 满足68、要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l+0.437 q1活l=0.375 21.540.2+0.437 3.50.21.921kN R2=1.25q1l=1.25 25.040.2 6.26kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375 q2l=0.375 17.950.21.346kN R2=1.25q2l=1.25 17.950.2 4.487kN 五、小梁验算小梁类型木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 小梁弹性模量 E(N/mm2)9600 小梁截面抵抗矩W(cm69、3)83.333 小梁截面惯性矩 I(cm4)416.667 验算式四等跨连续梁为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：专业资料 q1max1.921+1.2(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 2.5max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/21，6.26+1.2(0.3-0.1)0.4/2=6.308kN/m q2max1.346+(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/21，4.487+(0.3-0.170、)0.4/2 4.527kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22 max0.1076.3081.22，0.56.3080.52 0.972kNmMmax/W0.972106/8333311.663N/mm2f 13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2 max0.6076.3081.2，6.3080.5 4.595kN max3Vmax/(2bh0)=34.5951000/(2 50100)1.378N/mm2 1.4N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6324.5271200471、/(100 96004166670)1.483mm 专业资料l1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)4.5275004/(8 96004166670)0.884mm 2l2/250 2500/250 4mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2 max1.1436.3081.2，0.3936.3081.2+6.308 0.5 8.652kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R35.295kN，R28.652kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1472、3q2l1，0.393q2l1+q2l2 max1.1434.5271.2，0.3934.5271.2+4.527 0.5 6.21kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.506kN，R26.21kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座主梁根数1 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算专业资料主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.588106/473、490131.002N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax4.512kN max2Vmax/A=24.5121000/42421.283N/mm2 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)专业资料max0.27mm l/250 600/2502.4mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.783kN，R2=17.676kN，R3=0.783kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆式可调托座可调托座主梁根数1 可调托座承载力容值N(kN)30 可调托座最大受力 N maxR1，R2，R3 17.676kNN 74、30kN 满足要求！八、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积 A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值 f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1500+20.7500)=2200mm=hmax/i=2200/15.9=.365=150长细比满足要求！查表得，0.269 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/10 1.40.90.1.21.52/10 0.053kNm根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-201075、公式5.3.1-2：1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.4 0.92.5 124.69kN/m 2)小梁验算 q1max1.891+1.2(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 0.92.5 max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/21，6.172+1.2(0.3-0.1)0.4/2=6.22kN/m同上四六计算过程，可得：R10.777kN，R217.484kN，R30.777kN 专业资料立柱最大受力 NwmaxR1，R2，R3+1.2 0.15(5-0.7)+Mw/lbmax0.77776、，17.484，0.777+0.774+0./1.218.303kN fN/(A)+Mw/W18302.699/(0.269 424)+0.106/4490172.291N/mm2f 205N/mm2 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9 垫板底面面积 A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)18.303/(0.90.15).576kPafak140kPa 满足要求！专业资料（二）250 800梁板模支架计算梁模板计算书计算依据：1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-77、2010 2、混凝土结构设计规GB50010-2010 3、建筑结构荷载规 GB 50009-2012 4、钢结构设计规 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称250*800梁新浇混凝土梁计算跨度(m)10.4 混凝土梁截面尺寸(mm mm)250800新浇混凝土结构层高(m)5 梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当78、计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5 对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3 非自定义:0.风压高度变化系数z0.65 风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑式梁两侧有板，梁板立柱不共用A 梁跨度向立柱间距la(mm)1200 专业资料梁底两侧立柱间距lb(mm)1200 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500 支撑架顶层水平杆步距h(mm)1500 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200 混凝土梁居梁底两侧79、立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600 梁底增加立柱根数1 梁底增加立柱布置式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600 梁底支撑小梁根数2 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)600 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：专业资料平面图专业资料立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：W bh2/6=1000180、515/637500mm3，I bh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1k b=1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.4 2.5 128.1kN/m 专业资料 q2G1k+(G2k+G3k)h b0.1+(24+1.5)0.8 120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1l20.12528.10.2520.22kNmMmax/W0.22106/37500 5.854N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max5q2L4/(384EI)=5 20.52504/(384 1000028181、250)0.371mm l/250 250/2501mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1l=0.5 28.10.253.513kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R2=0.5q2l=0.5 20.50.252.563kN 五、小梁验算小梁类型木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 小梁弹性模量 E(N/mm2)9600 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333 小梁截面惯性矩 I(cm4)416.667 验算式四等跨连续梁为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：专业资82、料 q13.513+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 2.5 max0.6-0.25/2，0.6-0.25/2/21=5.783kN/m q22.563+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.25/2，0.6-0.25/2/21 3.762kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22 max0.1075.7831.22，0.55.7830.62 1.041kNmMmax/W1.041106/833331283、.491N/mm2f 13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2 max0.6075.7831.2，5.7830.6 4.212kN max3Vmax/(2bh0)=34.2121000/(2 50100)1.264N/mm2 1.4N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6323.76212004/(100 96004166670)1.232mm l1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)3.7626004/(8 96004166670)1.523mm 2l2/250 2600/250 4.8m84、m 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2 max1.1435.7831.2，专业资料0.3935.7831.2+5.783 0.6 7.932kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R27.932kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2 max1.1433.7621.2，0.3933.7621.2+3.762 0.6 5.159kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R25.159kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料85、规格(mm)483可调托座主梁根数1 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.702106/4490.453N/mm2f=205N/mm2 满足要求！专业资料 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax7.453kN max2Vmax/A=27.4531000/42435.155N/mm2 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max0.186、53mm l/250 600/2502.4mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.479kN，R2=14.906kN，R3=0.479kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆式可调托座可调托座主梁根数1 可调托座承载力容值N(kN)30 可调托座最大受力 N maxR1，R2，R3 14.906kNN 30kN 满足要求！专业资料八、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积 A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值 f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=ma87、x(h,h+2ka)=max(1.21500,1500+20.7500)=2200mm=hmax/i=2200/15.9=.365=150 长细比满足要求！查表得，0.269 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/10 1.40.90.1.21.52/10 0.053kNm根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.4 0.92.5 127.75kN/m 2)小梁验算 q1max3.469+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.188、)0.12)+1.4 0.92.5 max0.6-0.25/2，0.6-0.25/2/21，3.469+1.2(0.3-0.1)0.25/2=5.656kN/m同上四六计算过程，可得：R10.468kN，R214.577kN，R30.468kN 立柱最大受力 NwmaxR1，R2，R3+1.2 0.15(5-0.8)+Mw/lbmax0.468，14.577，0.468+0.756+0./1.215.377kN fN/(A)+Mw/W15377.234/(0.269 424)+0.106/4490146.642N/mm2f 205N/mm2 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承89、载力设计值fak(kPa)140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9 垫板底面面积 A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)15.377/(0.90.15)113.905kPafak专业资料140kPa 满足要求！（三）350*700 梁板模支架计算计算依据：1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规GB50010-2010 3、建筑结构荷载规 GB 50009-2012 4、钢结构设计规 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称350*700梁新浇混凝土梁计算跨度(m)10.4 混凝土梁截面尺寸(mm mm90、)350700新浇混凝土结构层高(m)5 梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5 对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3 非自定义:0.风压高度变化系数z0.65 风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑91、式梁两侧有板，梁板立柱不共用A 梁跨度向立柱间距la(mm)1200 专业资料梁底两侧立柱间距lb(mm)1200 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500 支撑架顶层水平杆步距h(mm)1500 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600 梁底增加立柱根数1 梁底增加立柱布置式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600 梁92、底支撑小梁根数3 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)600 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：专业资料平面图专业资料立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W bh2/6=10001515/637500mm3，I bh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1k b=1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.4 2.5 125.04kN/m 专业资料 q193、静01.2G1k+(G2k+G3k)h b1.20.1+(24+1.5)0.7 121.54kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h b0.1+(24+1.5)0.7 117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12525.040.17520.096kNmMmax/W0.096106/375002.556N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52117.951754/(100 10000281250)0.031mm l/250 175/2594、00.7mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l+0.437 q1活l=0.375 21.540.175+0.437 3.50.1751.681kN R2=1.25q1l=1.25 25.040.175 5.477kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375 q2l=0.375 17.950.1751.178kN R2=1.25q2l=1.25 17.950.1753.927kN 五、小梁验算小梁类型木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 小梁弹性模量 E(N/m95、m2)9600 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333 小梁截面惯性矩 I(cm4)416.667 验算式四等跨连续梁为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：专业资料 q1max1.681+1.2(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 2.5 max0.6-0.35/2，0.6-0.35/2/21，5.477+1.2(0.3-0.1)0.35/2=5.519kN/m q2max1.+(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.35/2，0.696、-0.35/2/21，3.927+(0.3-0.1)0.35/2 3.962kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22 max0.1075.5191.22，0.55.5190.62 0.994kNmMmax/W0.994106/8333311.922N/mm2f 13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2 max0.6075.5191.2，5.5190.6 4.02kN max3Vmax/(2bh0)=34.021000/(2 50100)1.206N/mm2 1.4N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.632q2l197、4/(100EI)0.6323.96212004/(100 96004166670)1.298mm 专业资料l1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)3.9626004/(8 96004166670)1.604mm 2l2/250 2600/250 4.8mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2 max1.1435.5191.2，0.3935.5191.2+5.519 0.6 7.571kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R35.089kN，R27.98、571kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2 max1.1433.9621.2，0.3933.9621.2+3.962 0.6 5.434kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.399kN，R25.434kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座主梁根数1 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算专业99、资料主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.539106/4490120.072N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax4.502kN max2Vmax/A=24.5021000/42421.234N/mm2 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)专业资料max0.22mm l/250 600/2502.4mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.587kN，R2=16.574kN，R3=0.588kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆式可调托座可调托座主梁根数1 可调托座承载力容值N(kN)30 可调托座最100、大受力 N maxR1，R2，R3 16.574kNN 30kN 满足要求！八、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积 A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值 f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1500+20.7500)=2200mm=hmax/i=2200/15.9=.365=150长细比满足要求！查表得，0.269 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/10 1.40.90.1.21.52/10 0.053kNm根据建筑施101、工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.4 0.92.5 124.69kN/m 2)小梁验算 q1max1.654+1.2(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 0.92.5 max0.6-0.35/2，0.6-0.35/2/2 1，5.401+1.2(0.3-0.1)0.35/2=5.443kN/m同上四六计算过程，可得：R10.583kN，R216.405kN，R30.583kN 专业资料立柱最大受力 NwmaxR1，R102、2，R3+1.20.15(5-0.7)+Mw/lbmax0.583，16.405，0.583+0.774+0./1.217.224kN fN/(A)+Mw/W17223.514/(0.269 424)+0.106/4490.829N/mm2f 205N/mm2 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9 垫板底面面积 A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)17.224/(0.90.15)127.582kPafak140kPa 满足要求！专业资料（四）120 厚板支架计算计算依据：1、建筑施工103、模板安全技术规JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规GB50010-2010 4、建筑结构荷载规 GB 50009-2012 5、钢结构设计规 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称层高 5m 新浇混凝土板板厚(mm)120 模板支架纵向长度La(m)10.4 模板支架横向长度Lb(m)7.5 模板支架高度 H(m)5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板及其支架1.05 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值 G3104、k(kN/m3)1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3 泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值 Q2k(kN/m2)0.25 其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55 Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3 0.310.5=0.15风荷载高度变化系数z1 风荷载体型系数s0.5 专业资料抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置向垂直立杆纵向向立杆纵向间距 la(mm)1200 立杆横向间距 lb(mm)1200 水平杆步距 h(mm)1500 顶层水平杆步距 h(105、mm)1200 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离 a(mm)500 小梁间距 l(mm)400 小梁最大悬挑长度L1(mm)600 主梁最大悬挑长度L2(mm)400 平面图专业资料纵向剖面图专业资料横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度 t(mm)15 抗弯强度设计值 f(N/mm2)16.83 弹性模量 E(N/mm2)9350 计算式简支梁按简支梁，取1m 单位宽度计算。计算简图如下：W=bt2/6 1000/6 37500mm3 I=bt3/12 1000/12 281250mm4 专业资料承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1106、.21(0.1+(24+1.1)0.12)+1.4 13=7.934kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2 1(0.1+(24+1.1)0.12)=3.734kN/m正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1)0.12)+1 13=6.112kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1257.9340.42=0.159kNm=Mmax/W=0.106/37500=4.24N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！2、挠度验算max5ql4/(384EI)=5 6.1124004/(384 107、9350281250)=0.775mm max=0.775 mm min400/150，10=2.667mm 满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型50mm 100mm 截面惯性矩 I(cm4)416.667 截面抵抗矩 W(cm3)83.333 抗弯强度设计值 f(N/mm2)12.87 弹性模量 E(N/mm2)8415 计算式三等跨梁承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.4(0.3+(24+1.1)0.12)+1.4 0.43=3.27kN/m正常使用极限状态q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.4(0108、.3+(24+1.1)0.12)+1 0.43=2.525kN/m按 三等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为600mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：专业资料 1、强度验算=Mmax/W=0.589106/83333=7.068N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmax2.158kN 3Vmax/(2bh0)=32.1581000/(2 50100)0.647N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！3、挠度验算专业资料max=2.104mm =minla/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态 R1=4109、.12kN R2=3.728kN R3=3.728kN R4=4.12kN 正常使用极限状态 R1=3.188kN R2=2.884kN R3=2.884kN R4=3.188kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型483截面惯性矩 I(cm4)10.78 截面抵抗矩 W(cm3)4.49 抗弯强度设计值 f(N/mm2)205 弹性模量 E(N/mm2)206000 抗剪强度设计值 fv(N/mm2)125 计算式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4/2=max4.12,3.728,3.728,4.12/2=2.06kN 正常使用极限状110、态 R=maxR1,R2,R3,R4/2=max3.,2.884,2.884,3./2=1.594kN 专业资料计算简图如下：1、抗弯验算=Mmax/W=0.824106/4490=.519N/mm2f=205N/mm2 满足要求！专业资料 2、抗剪验算 Vmax2.354kN 2Vmax/A=22.3541000/42411.104N/mm2=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算专业资料max=2.844mm =minla/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型(mm)483回转半径 i(mm)15.9 抗压强度设计值 f(N/mm2)200 111、立柱截面面积(mm2)424 立柱截面抵抗矩(cm3)4.49 支架立杆计算长度修正系数1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1200+2 0.7500=1900mm l02=h=1.21500=1800mm取两值中的大值 l0=1900mm=l0/i=1900/15.9=119.497=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：1=l01/i=1900/15.9=119.497 查表得，=0.352N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 3 1.21.2=1112、2.117kN f=N1/(1A)12.117103/(0.352 424)=81.187N/mm2=200N/mm2 满足要求！非顶部立杆段：2=l02/i=1800/15.9=113.208 查表得，=0.386 专业资料N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+1.4 3 1.21.2=13.067kN f=N2/(2A)13.067103/(0.386 424)=79.84N/mm2=200N/mm2 满足要求！考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.9 1.40.151.21.52/10=0.051kNm顶部立杆段113、：N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQQ1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.9 1.43 1.21.2+0./1.2=11.554kN f=N1w/(1A)+Mw/W=11.554103/(0.352 424)+0.106/4490=88.773N/mm2=200N/mm2 满足要求！非顶部立杆段：N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQQ1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+0.9 1.43 1.21.2+0./1.2=12.505kN f=N2w/(2A)+Mw/W=12.505103/(0.3114、86 424)+0.106/4490=87.765N/mm2=200N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座主梁根数2 可调托承载力容值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N=12.117kNN=40kN 满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.9 1.4(0.15 10.456+0.5510.44)=87.797kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.35 1.0510.47.52/2=414.619kN.m MT=87.797kN.mMR=414.619kN.m 115、满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9 1.4(0.25 10.45+0.5510.44)=45.209kN.m专业资料 MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.35 1.05+(24+1.1)0.12 10.47.52/2=1603.982kN.m MT=45.209kN.mMR=1603.982kN.m 满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)150 地基承载力调整系数kc0.4 垫板底面积 A(116、m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力 p=N/(mfA)=13.067/(0.40.25)=130.67kPafak=150kPa 满足要求！专业资料（五）300*800 梁侧模板计算计算依据：1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规GB50010-2010 3、建筑结构荷载规 GB 50009-2012 4、钢结构设计规 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称300*800梁新浇混凝土梁计算跨度(m)10.4 混凝土梁截面尺寸(mm mm)300800新浇混凝土结构层高(m)5 梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板117、及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5 对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3 非自定义:0.风压高度变化系数z0.65 风荷载体型系数s0.8 专业资料三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑式梁一侧有板，梁板立柱不共用A 梁跨度向立柱间距la(mm)1200 梁底两侧118、立柱间距lb(mm)300 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500 支撑架顶层水平杆步距h(mm)1500 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)150 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)500 梁底增加立柱根数0 梁底支撑小梁根数2 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)500 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：专业资料平面图专业资料立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 119、面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：W bh2/6=10001515/637500mm3，I bh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1k b=1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.4 2.5 128.1kN/m 专业资料 q2G1k+(G2k+G3k)h b0.1+(24+1.5)0.8 120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1l20.12528.10.320.316kNmMmax/W0.316106/375008.43N/mm2f 120、15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max5q2L4/(384EI)=5 20.53004/(384 10000281250)0.769mm l/250 300/2501.2mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1l=0.5 28.10.34.215kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R2=0.5q2l=0.5 20.50.33.075kN 五、小梁验算小梁类型木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 小梁弹性模量 E(N/mm2)9600 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小121、梁截面惯性矩 I(cm4)416.67 验算式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：专业资料 q14.215+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5 0.8+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 2.5(0.5-0.3/2)/2 1=6.081kN/m q23.+(0.3-0.1)0.3/2+0.5 0.8+(0.5+(24+1.1)0.12)(0.5-0.3/2)/21 4.12kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22 max0.16.1.22，0.56.0.52 0.876kNmMmax/W0.876106/833122、3010.508N/mm2f 13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2 max0.66.1.2，6.0.5 4.378kN max3Vmax/(2bh0)=34.3781000/(2 50100)1.314N/mm2 1.4N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.677q2l14/(100EI)0.6774.1212004/(100 96004166700)1.446mm l1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)4.125004/(8 96004166700)0.805mm 2l2/250 2500/2504mm 满足要求！4、支座123、反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2 max1.16.1.2，0.46.1.2+6.0.5 8.027kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R16.245kN,R28.027kN 正常使用极限状态专业资料 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2 max1.14.121.2，0.44.121.2+4.12 0.5 5.438kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R14.74kN,R25.438kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座主梁根数2 主梁弹性模量124、 E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0106/4490 0.009N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算专业资料主梁剪力图(kN)Vmax3.122kN max2Vmax/A=23.1221000/42414.727N/mm2 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max0mm l/125、250 300/2501.2mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=6.244kN，R2=8.026kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆式可调托座可调托座主梁根数2 可调托座承载力容值N(kN)30 可调托座最大受力 N maxR1，R2 8.026kNN 30kN 满足要求！八、立柱验算专业资料钢管类型483.5立柱截面面积 A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值 f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,126、1500+20.7500)=2200mm=hmax/i=2200/15.9=.365=150长细比满足要求！查表得，0.269 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/10 1.40.90.1.21.52/10 0.053kNm根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.4 0.92.5 127.75kN/m 2)小梁验算 q1max4.163+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5 0.8+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 0.92.5(0.5-0.3/2)/21127、，4.163+1.2(0.3-0.1)0.3/2=5.967kN/m同上四六计算过程，可得：R16.176kN，R27.876kN 立柱最大受力 NwmaxR1，R2+1.2 0.15(5-0.8)+Mw/lbmax6.176，7.876+0.756+0./0.38.809kN fN/(A)+Mw/W8808.847/(0.269 424)+0.106/4490 89.053N/mm2f 205N/mm2 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9 垫板底面面积 A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/128、(mfA)8.809/(0.90.15)65.251kPafak140kPa 满足要求！专业资料（六）250*800 梁侧模板计算（梁两侧立杆距离不等分）计算依据：1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规GB50010-2010 3、建筑结构荷载规 GB 50009-2012 4、钢结构设计规 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称250*800梁新浇混凝土梁计算跨度(m)10.4 混凝土梁截面尺寸(mm mm)250800新浇混凝土结构层高(m)5 梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m129、2)面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5 对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3 非自定义:0.风压高度变化系数z0.65 风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑式梁两侧有板，梁板立柱不共用A 梁跨度向立柱间距la(mm)1200 梁底两侧立柱间距lb(mm)900 支撑架中间层水130、平杆最大竖向步距h(mm)1500 专业资料支撑架顶层水平杆步距h(mm)1500 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置自定义梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)325 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)325 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)575 梁底增加立柱根数1 梁底增加立柱布置式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)325 梁底支撑小梁根数3 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)500 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图专业资料立面图四131、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W bh2/6=10001515/637500mm3，I bh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1k b=1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.4 2.5 128.1kN/m 专业资料 q1静01.2G1k+(G2k+G3k)h b1.20.1+(24+1.5)0.8 124.6kN/m q1活0c1.4Q1kb1.4132、2.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h b0.1+(24+1.5)0.8 120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12528.10.12520.055kNmMmax/W0.106/37500 1.464N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51254/(100 10000281250)0.009mm l/250 125/2500.5mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l+0.437 q1活l=0.375 24.6133、0.125+0.437 3.50.1251.344kN R2=1.25q1l=1.25 28.10.125 4.391kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375 q2l=0.375 20.50.1250.961kN R2=1.25q2l=1.25 20.50.1253.203kN 五、小梁验算小梁类型木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 小梁弹性模量 E(N/mm2)9600 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁截面惯性矩 I(cm4)416.67 验算式四等跨连续梁为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分134、别计算，如下图：专业资料 q1max1.344+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 2.5 max0.325-0.25/2，0.575-0.25/2/21，4.391+1.2(0.3-0.1)0.25/2=4.421kN/m q2max0.961+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.325-0.25/2，0.575-0.25/2/21，3.203+(0.3-0.1)0.25/2 3.228kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l1135、2，0.5q1l22 max0.1074.4211.22，0.54.4210.52 0.681kNmMmax/W0.681106/833308.174N/mm2f 13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2 max0.6074.4211.2，4.4210.5 3.22kN max3Vmax/(2bh0)=33.221000/(2 50100)0.966N/mm2 1.4N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6323.22812004/(100 96004166700)1.058mm 专业资料l1/2501200/25136、04.8mm 2q2l24/(8EI)3.2285004/(8 96004166700)0.63mm 2l2/250 2500/2504mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2 max1.1434.4211.2，0.3934.4211.2+4.421 0.5 6.063kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.825kN，R26.063kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2 max1.1433.2281.2，0.3933.137、2281.2+3.228 0.5 4.428kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.3kN，R24.428kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座主梁根数1 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算专业资料主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.377106/449083.92N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V138、max4.433kN max2Vmax/A=24.4331000/42420.911N/mm2 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)专业资料max0.157mm l/250 575/2502.3mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.698kN，R2=14.623kN，R3=0.392kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆式可调托座可调托座主梁根数1 可调托座承载力容值N(kN)30 可调托座最大受力 N maxR1，R2，R3 14.623kNN 30kN 满足要求！八、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积 A(mm2)424 回转半径139、 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值 f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1500+20.7500)=2200mm=hmax/i=2200/15.9=.365=150长细比满足要求！查表得，0.269 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/10 1.40.90.1.21.52/10 0.053kNm根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.4 0.140、92.5 127.75kN/m 2)小梁验算 q1max1.325+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 0.92.5 max0.325-0.25/2，0.575-0.25/2/21，4.336+1.2(0.3-0.1)0.25/2=4.366kN/m同上四六计算过程，可得：R10.694kN，R214.502kN，R30.39kN 专业资料立柱最大受力 NwmaxR1，R2，R3+1.2 0.15(5-0.8)+Mw/lbmax0.694，14.502，0.39+0.756+0./0.915.317kN fN/(141、A)+Mw/W15316.775/(0.269 424)+0.106/4490146.112N/mm2f 205N/mm2 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9 垫板底面面积 A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)15.317/(0.90.15)113.458kPafak140kPa 满足要求！专业资料（七）250*800 梁侧模板计算（梁两侧立杆距离不等分）计算依据：1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规GB50010-2010 3、142、建筑结构荷载规 GB 50009-2012 4、钢结构设计规 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称250*800梁新浇混凝土梁计算跨度(m)10.4 混凝土梁截面尺寸(mm mm)250800新浇混凝土结构层高(m)5 梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5 143、对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3 非自定义:0.风压高度变化系数z0.65 风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑式梁两侧有板，梁板立柱不共用A 梁跨度向立柱间距la(mm)1200 梁底两侧立柱间距lb(mm)900 专业资料支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500 支撑架顶层水平杆步距h(mm)1500 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置自定义梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)350 板144、底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)350 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)550 梁底增加立柱根数1 梁底增加立柱布置式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)350 梁底支撑小梁根数3 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)500 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：专业资料平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W bh2/6=10001515/637500mm3，I bh3/12=10001515145、15/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1k b=1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.4 2.5 1专业资料28.1kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)h b1.20.1+(24+1.5)0.8 124.6kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h b0.1+(24+1.5)0.8 120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12528.10.12520.055kNmMmax/W0.106/37500 1.464N/mm2f 15N/146、mm2 满足要求！2、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51254/(100 10000281250)0.009mm l/250 125/2500.5mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l+0.437 q1活l=0.375 24.60.125+0.437 3.50.1251.344kN R2=1.25q1l=1.25 28.10.125 4.391kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375 q2l=0.375 20.50.1250.961kN R2=1.25q2l=1.25 20.50.1253.2147、03kN 五、小梁验算小梁类型木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 小梁弹性模量 E(N/mm2)9600 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁截面惯性矩 I(cm4)416.67 验算式四等跨连续梁为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：专业资料 q1max1.344+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 2.5 max0.35-0.25/2，0.55-0.25/2/21，4.391+1.2(0.3-0.1)0.25/2=148、4.421kN/m q2max0.961+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.35-0.25/2，0.55-0.25/2/21，3.203+(0.3-0.1)0.25/2 3.228kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22 max0.1074.4211.22，0.54.4210.52 0.681kNmMmax/W0.681106/833308.174N/mm2f 13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2 max0.6074.4211.2，4.421149、0.5 3.22kN max3Vmax/(2bh0)=33.221000/(2 50100)0.966N/mm2 1.4N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6323.22812004/(100 96004166700)1.058mm 专业资料l1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)3.2285004/(8 96004166700)0.63mm 2l2/250 2500/2504mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2 max1150、.1434.4211.2，0.3934.4211.2+4.421 0.5 6.063kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.693kN，R26.063kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2 max1.1433.2281.2，0.3933.2281.2+3.228 0.5 4.428kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.167kN，R24.428kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座主梁根数1 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205151、 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算专业资料主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.366106/449081.484N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax4.293kN max2Vmax/A=24.2931000/42420.249N/mm2 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)专业资料max0.137mm l/250 550/2502.2mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=152、0.63kN，R2=14.419kN，R3=0.4kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆式可调托座可调托座主梁根数1 可调托座承载力容值N(kN)30 可调托座最大受力 N maxR1，R2，R3 14.419kNN 30kN 满足要求！八、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积 A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值 f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1500+20.7500)=2200mm=hmax/i=2200/15.9=.3153、65=150长细比满足要求！查表得，0.269 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/10 1.40.90.1.21.52/10 0.053kNm根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.4 0.92.5 127.75kN/m 2)小梁验算 q1max1.325+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 0.92.5 max0.35-0.25/2，0.55-0.25/2/21，4.336+1.2(0.3-0.154、1)0.25/2=4.366kN/m同上四六计算过程，可得：R10.627kN，R214.297kN，R30.398kN 专业资料立柱最大受力 NwmaxR1，R2，R3+1.2 0.15(5-0.8)+Mw/lbmax0.627，14.297，0.398+0.756+0./0.915.112kN fN/(A)+Mw/W15112.375/(0.269 424)+0.106/4490144.319N/mm2f 205N/mm2 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9 垫板底面面积 A(m2)0.15 立柱底垫155、板的底面平均压力pN/(mfA)15.112/(0.90.15)111.944kPafak140kPa 满足要求！专业资料（八）250*800 梁侧模板计算（梁两侧立杆距离不等分）计算依据：1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规GB50010-2010 3、建筑结构荷载规 GB 50009-2012 4、钢结构设计规 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称250*800梁新浇混凝土梁计算跨度(m)10.4 混凝土梁截面尺寸(mm mm)250800新浇混凝土结构层高(m)5 梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架156、自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5 对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3 非自定义:0.风压高度变化系数z0.65 风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑式梁两侧有板，梁板立柱不共用A 梁跨度向立柱间距la(mm)1200 梁底两侧立柱间距lb(m157、m)900 专业资料支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500 支撑架顶层水平杆步距h(mm)1500 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置自定义梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)500 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)500 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)400 梁底增加立柱根数1 梁底增加立柱布置式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)350 梁底支撑小梁根数3 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)500 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如158、下：专业资料平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W bh2/6=10001515/637500mm3，I bh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1k b=1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.4 2.5 1专业资料28.1kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)h b1.20.1+(24+1.5)0.8 124.6kN/m q1活159、0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h b0.1+(24+1.5)0.8 120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12528.10.12520.055kNmMmax/W0.106/37500 1.464N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51254/(100 10000281250)0.009mm l/250 125/2500.5mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l+0.437 q1活160、l=0.375 24.60.125+0.437 3.50.1251.344kN R2=1.25q1l=1.25 28.10.125 4.391kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375 q2l=0.375 20.50.1250.961kN R2=1.25q2l=1.25 20.50.1253.203kN 五、小梁验算小梁类型木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 小梁弹性模量 E(N/mm2)9600 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁截面惯性矩 I(cm4)416.67 验算式四等跨连续梁为简化计算，161、按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：专业资料 q1max1.344+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 2.5 max0.5-0.25/2，0.4-0.25/2/21，4.391+1.2(0.3-0.1)0.25/2=4.421kN/m q2max0.961+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.25/2，0.4-0.25/2/21，3.203+(0.3-0.1)0.25/2 3.228kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107162、q1l12，0.5q1l22 max0.1074.4211.22，0.54.4210.52 0.681kNmMmax/W0.681106/833308.174N/mm2f 13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2 max0.6074.4211.2，4.4210.5 3.22kN max3Vmax/(2bh0)=33.221000/(2 50100)0.966N/mm2 1.4N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6323.22812004/(100 96004166700)1.058mm 专业资料l1/250120163、0/2504.8mm 2q2l24/(8EI)3.2285004/(8 96004166700)0.63mm 2l2/250 2500/2504mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2 max1.1434.4211.2，0.3934.4211.2+4.421 0.5 6.063kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.429kN，R26.063kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2 max1.1433.2281.2，0.3164、933.2281.2+3.228 0.5 4.428kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.903kN，R24.428kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座主梁根数1 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算专业资料主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.774106/4490172.278N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁165、剪力图(kN)Vmax12.108kN max2Vmax/A=212.1081000/424 57.114N/mm2 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)专业资料max0.728mm l/250 550/2502.2mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=1.974kN，R2=14.082kN，R3=2.813kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆式可调托座可调托座主梁根数1 可调托座承载力容值N(kN)30 可调托座最大受力 N maxR1，R2，R3 14.082kNN 30kN 满足要求！八、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积 A(m166、m2)424 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值 f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1500+20.7500)=2200mm=hmax/i=2200/15.9=.365=150长细比满足要求！查表得，0.269 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/10 1.40.90.1.21.52/10 0.053kNm根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)167、0.8)+1.4 0.92.5 127.75kN/m 2)小梁验算 q1max1.325+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 0.92.5 max0.5-0.25/2，0.4-0.25/2/21，4.336+1.2(0.3-0.1)0.25/2=4.366kN/m同上四六计算过程，可得：R11.956kN，R213.958kN，R32.789kN 专业资料立柱最大受力 NwmaxR1，R2，R3+1.2 0.15(5-0.8)+Mw/lbmax1.956，13.958，2.789+0.756+0./0.914.7168、73kN fN/(A)+Mw/W14773.394/(0.269 424)+0.106/4490141.347N/mm2f 205N/mm2 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9 垫板底面面积 A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)14.773/(0.90.15)109.433kPafak140kPa 满足要求！专业资料（九）250*800 梁侧模板计算（梁两侧立杆距离不等分）计算依据：1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规GB5001169、0-2010 3、建筑结构荷载规 GB 50009-2012 4、钢结构设计规 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称250*800梁新浇混凝土梁计算跨度(m)10.4 混凝土梁截面尺寸(mm mm)250800新浇混凝土结构层高(m)5 梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(k170、N/m2)2.5 对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3 非自定义:0.风压高度变化系数z0.65 风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑式梁两侧有板，梁板立柱不共用A 梁跨度向立柱间距la(mm)1200 梁底两侧立柱间距lb(mm)900 专业资料支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500 支撑架顶层水平杆步距h(mm)1500 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置自定义梁底左侧立柱距梁中心线距离171、(mm)300 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)300 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600 梁底增加立柱根数1 梁底增加立柱布置式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)350 梁底支撑小梁根数3 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)500 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：专业资料平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W bh2/6=10001515/637500mm3，I bh3/12172、=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1k b=1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.4 2.5 1专业资料28.1kN/m q1静01.2G1k+(G2k+G3k)h b1.20.1+(24+1.5)0.8 124.6kN/m q1活0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h b0.1+(24+1.5)0.8 120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12528.10.12520.055kNmMmax/W0.106/37500 1.464N/173、mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51254/(100 10000281250)0.009mm l/250 125/2500.5mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l+0.437 q1活l=0.375 24.60.125+0.437 3.50.1251.344kN R2=1.25q1l=1.25 28.10.125 4.391kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375 q2l=0.375 20.50.1250.961kN R2=1.25q2l=1.25 20.174、50.1253.203kN 五、小梁验算小梁类型木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 小梁弹性模量 E(N/mm2)9600 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁截面惯性矩 I(cm4)416.67 验算式四等跨连续梁为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：专业资料 q1max1.344+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 2.5 max0.3-0.25/2，0.6-0.25/2/21，4.391+1.2(0.3-0.1)175、0.25/2=4.421kN/m q2max0.961+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.3-0.25/2，0.6-0.25/2/21，3.203+(0.3-0.1)0.25/2 3.228kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22 max0.1074.4211.22，0.54.4210.52 0.681kNmMmax/W0.681106/833308.174N/mm2f 13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2 max0.6074.4211.2，176、4.4210.5 3.22kN max3Vmax/(2bh0)=33.221000/(2 50100)0.966N/mm2 1.4N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6323.22812004/(100 96004166700)1.058mm 专业资料l1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)3.2285004/(8 96004166700)0.63mm 2l2/250 2500/2504mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2177、 max1.1434.4211.2，0.3934.4211.2+4.421 0.5 6.063kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.958kN，R26.063kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2 max1.1433.2281.2，0.3933.2281.2+3.228 0.5 4.428kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.432kN，R24.428kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座主梁根数1 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm178、2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算专业资料主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.403106/449089.74N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax8.826kN max2Vmax/A=28.8261000/42441.633N/mm2 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)专业资料max0.134mm l/250 550/2502.2mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为179、 R1=2.195kN，R2=13.843kN，R3=0.058kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆式可调托座可调托座主梁根数1 可调托座承载力容值N(kN)30 可调托座最大受力 N maxR1，R2，R3 13.843kNN 30kN 满足要求！八、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积 A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值 f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1500+20.7500)=2200mm=hmax/i=2200/180、15.9=.365=150长细比满足要求！查表得，0.269 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/10 1.40.90.1.21.52/10 0.053kNm根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.4 0.92.5 127.75kN/m 2)小梁验算 q1max1.325+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 0.92.5 max0.3-0.25/2，0.6-0.25/2/21，4.336+1.2(0181、.3-0.1)0.25/2=4.366kN/m同上四六计算过程，可得：R12.179kN，R213.728kN，R30.057kN 专业资料立柱最大受力 NwmaxR1，R2，R3+1.2 0.15(5-0.8)+Mw/lbmax2.179，13.728，0.+0.756+0./0.914.543kN fN/(A)+Mw/W14543.113/(0.269 424)+0.106/4490.328N/mm2f 205N/mm2 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9 垫板底面面积 A(m2)0.15 立柱底垫板182、的底面平均压力pN/(mfA)14.543/(0.90.15)107.727kPafak140kPa 满足要求！专业资料（十）250*800 梁侧模板计算（梁两侧立杆距离不等分）计算依据：1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规GB50010-2010 3、建筑结构荷载规 GB 50009-2012 4、钢结构设计规 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称250*800梁新浇混凝土梁计算跨度(m)10.4 混凝土梁截面尺寸(mm mm)250800新浇混凝土结构层高(m)5 梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自183、重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)2.5 对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3 非自定义:0.风压高度变化系数z0.65 风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑式梁两侧有板，梁板立柱不共用A 梁跨度向立柱间距la(mm)1200 梁底两侧立柱间距lb(mm184、)600 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500 专业资料支撑架顶层水平杆步距h(mm)1500 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置自定义梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)300 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)300 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)300 梁底增加立柱根数1 梁底增加立柱布置式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)300 梁底支撑小梁根数3 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)500 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下185、：平面图专业资料立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W bh2/6=10001515/637500mm3，I bh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1k b=1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.4 2.5 128.1kN/m 专业资料 q1静01.2G1k+(G2k+G3k)h b1.20.1+(24+1.5)0.8 124.6kN/m q1活186、0c1.4Q1kb1.42.513.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h b0.1+(24+1.5)0.8 120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12528.10.12520.055kNmMmax/W0.106/37500 1.464N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51254/(100 10000281250)0.009mm l/250 125/2500.5mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l+0.437 q1活187、l=0.375 24.60.125+0.437 3.50.1251.344kN R2=1.25q1l=1.25 28.10.125 4.391kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375 q2l=0.37520.50.1250.961kN R2=1.25q2l=1.25 20.50.1253.203kN 五、小梁验算小梁类型木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 小梁弹性模量 E(N/mm2)9600 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁截面惯性矩 I(cm4)416.67 验算式四等跨连续梁为简化计算，按188、四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：专业资料 q1max1.344+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 2.5 max0.3-0.25/2，0.3-0.25/2/21，4.391+1.2(0.3-0.1)0.25/2=4.421kN/m q2max0.961+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.3-0.25/2，0.3-0.25/2/2 1，3.203+(0.3-0.1)0.25/2 3.228kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107189、q1l12，0.5q1l22 max0.1074.4211.22，0.54.4210.52 0.681kNmMmax/W0.681106/833308.174N/mm2f 13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2 max0.6074.4211.2，4.4210.5 3.22kN max3Vmax/(2bh0)=33.221000/(2 50100)0.966N/mm2 1.4N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6323.22812004/(100 96004166700)1.058mm 专业资料l1/250120190、0/2504.8mm 2q2l24/(8EI)3.2285004/(8 96004166700)0.63mm 2l2/250 2500/2504mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2 max1.1434.4211.2，0.3934.4211.2+4.421 0.5 6.063kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.37kN，R26.063kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2 max1.1433.2281.2，0.39191、33.2281.2+3.228 0.5 4.428kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.845kN，R24.428kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座主梁根数1 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算专业资料主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.195106/449043.334N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力192、图(kN)Vmax2.613kN max2Vmax/A=22.6131000/42412.327N/mm2 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)专业资料max0.028mm l/250 300/2501.2mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.757kN，R2=11.289kN，R3=0.757kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆式可调托座可调托座主梁根数1 可调托座承载力容值N(kN)30 可调托座最大受力 N maxR1，R2，R3 11.289kNN 30kN 满足要求！八、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积 A(mm2)42193、4 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值 f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1500+20.7500)=2200mm=hmax/i=2200/15.9=.365=150长细比满足要求！查表得，0.269 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/10 1.40.90.1.21.52/10 0.053kNm根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+194、1.4 0.92.5 127.75kN/m 2)小梁验算 q1max1.325+1.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4 0.92.5 max0.3-0.25/2，0.3-0.25/2/21，4.336+1.2(0.3-0.1)0.25/2=4.366kN/m同上四六计算过程，可得：R10.751kN，R211.174kN，R30.751kN 专业资料立柱最大受力 NwmaxR1，R2，R3+1.2 0.15(5-0.8)+Mw/lbmax0.751，11.174，0.751+0.756+0./0.612.018kN fN/(A)+Mw/W12018.477/(0.269 424)+0.106/4490117.193N/mm2f 205N/mm2 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9 垫板底面面积 A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.018/(0.90.15)89.026kPafak140kPa 满足要求！