1、一、编制依据及规范标准 11.1编制依据 11.2规范标准 1二、便桥设计原则 1三、工程概况技术标准 23.1工程概况 23.2主要技术标准 2四、便桥检算 24.1板检算书 2（1）基本资料： 2（2）计算结果： 3（3）跨中挠度验算： 3（4）裂缝宽度验算： 54.2主梁检算书 7（1）主梁恒载： 7（2）板传来的荷载： 7（3）内力计算 7（4）配筋验算 8五、 基础地基承载力捡算 105.1、桥台下地基承载力捡算 105.2、桥墩下地基承载力捡算 10六、施工技术方案 116.1施工组织 116.2施工机械设备 116.3施工方法 11七、质量保证措施 14八、安全保证措施 14九、2、环境保护措施 15十、 附件 15新建衢州至宁德铁路浙江段站前工程QNZJZQ-1标段二分部乌引渠便桥施工专项方案一、编制依据及规范标准1.1编制依据（1）现行施工实际标准；（2）现行施工安全技术标准；（3）公路施工手册桥涵（人民交通出版社）；（4）施工调查；（5）现场勘测及测量；1.2规范标准（1）公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2015）；（2）地基基础设计规范；（3）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2012）；二、便桥设计原则1、充分利用有利地形，线路尽可能顺直，少占或不占良田好土。尽量避免与铁路线、公路交叉。在山区峡谷地段，便道位臵尽可能在施工区上方，以免施3、工时堵塞便道。2、便道尽可能地靠近主要工点，以减少引入线长度。引入线以直达用料地点为原则，避免材料二次倒运。3、便道干线不应占用路基，以减少施工与运输相互干扰，困难地段占用路基时应采取临时过渡性措施。4、合理布局，尽量使便道与地方交通运输道路形成网络。三、工程概况技术标准3.1工程概况乌引渠便桥设于衢宁铁路一标二分部乌引渠线路右侧，为确保乌引渠和平土村大桥施工地点的畅通而设置；河床为卵石，通过查阅资料，地基承载力特征值fak=180kpa，基础开挖深度70cm；河水流水断面较窄，流量较少。3.2主要技术标准桥面宽度：4m； 引道设计坡度：0%；设计荷载：55t汽车荷载； 坡度：0%；桥跨布置：4、1-4；主次梁及混凝土板采用3普通混凝土桥台采用M7.5浆砌片石；四、便桥检算4.1板检算书（1）基本资料：（板计算单元）1、编号：1； 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/铰支/铰支/；3、荷载：永久荷载标准值：g 3.00+ 7.80(板自重)=10.80 kN/m2可变荷载标准值：q 35.00 kN/m2计算跨度Lx = 8000 mm；计算跨度Ly = 6000 mm板厚H = 300 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、程序自动计算楼板自重。（2）计算结果：Mx =(0.03170+0.06200/55、)(1.2010.80+1.4035.00) 6.02 = 98.37kNmAsx=1064.38mm2，实配12100 (As 1131.mm2)min 0.179% ， 0.372%My =(0.06200+0.03170/5)(1.2010.80+1.4035.00)6.02= 152.44kNmAsy=1631.10mm2，实配16100 (As 2011.mm2)min 0.179% ， 0.565%（3）跨中挠度验算：Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.06200+0.03170/5)(1.010.80+0.535.00 ) 6.02 6、= 69.62kNmEs 200000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2Ftk 2.01N/mm2 Fy 360.N/mm22、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sq) （混凝土规范式 7.1.22）sq Mq / (0.87 ho As) （混凝土规范式 7.1.43）sq 69.62/(0.87 276.1696.) = 170.920N/mm2矩形截面，Ate0.5bh0.51000300.=150000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 7.1.7、24）te 1696./150000.=0.01131 1.1 - 0.65 2.01/(0.01131 170.92) = 0.425、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E：E Es / Ec 200000.0/ 29791.5 = 6.713、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f：矩形截面，f 0、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 1696./1000/ 276.=0.00615、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算:Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f)Bs 200000.1696. 276.2/1.150.425+0.28、+66.7130.00615/(1+3.50.00)=27587.82kNm23、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.04、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B Bs / （混凝土规范式 7.2.2）B27587.82/2 = 13793.91kNm25、挠度 f Qq L 4 / Bf 0.0066328.3 6.004/13793.91= 17.629mmf / L 17.629/6000.= 1/ 340.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算：、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.9、1 - 0.65 ftk / (te sq) （混凝土规范式 7.1.22）sq Mq / (0.87 ho As) （混凝土规范式 7.1.43）sq 44.93106/(0.87 259.1117.) = 178.505N/mm2矩形截面，Ate0.5bh0.51000300.=150000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24）te 1117./150000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 178.51) = 0.370max crsq/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 7.10、1.21）max 1.90.370178.505/200000.(1.920.+0.0816.00/0.01000) = 0.104mm，满足规范要求！、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sq) （混凝土规范式 7.1.22）sq Mq / (0.87 ho As) （混凝土规范式 7.1.43）sq 69.62106/(0.87 276.1696.) = 170.920N/mm2矩形截面，Ate0.5bh0.51000300.=150000.mm2te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24）te 111、696./150000.= 0.011 1.1 - 0.65 2.01/( 0.01 170.92) = 0.425max crsq/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.90.425170.920/200000.(1.920.+0.0818.00/0.01131) = 0.114mm，满足规范要求！4.2主梁检算书（1）主梁恒载：GK1=0.30.9824/8=6.48kN/m（2）板传来的荷载：GK2=10.8（2+8）3/（28）=20.25kN/mQK=35(2+8)3/(28)=65.625kN/m（3）内力计算由于两边为铰支座连接，故梁跨12、中弯矩为最大。M恒=（GK1+GK2）l2/8=(6.48+20.25)82/8=213.84kNmM活=QKl2/8=65.62582/8=525kNm在荷载效应的基本组合下内力a、按可变荷载控制组合(GB50009式3.2.3-1)M跨中=Gi1M恒i+QiciM活+QiLiciM活=1.2M恒+1.4M活=1.2213.84+1.4525=1110.41kNmb、按永久荷载控制组合(GB50009式3.2.3-2)M跨中=（Gi1M恒i）+(liciM活)=1.35M恒+1.40.90.7M活 =1.35213.84+1.40.90.7525=751.734kNm（4）配筋验算a、正截面13、验算1fcbx=fyAs-fyAs+fpyAp (GB50010式6.2.10-1)MU=fcbx(h0-x/2)+fyAs（h0-as） ( GB50010式6.2.10-2) 保护层厚度c=30mm,强度采用C30，fc=14.3MPa,ft=1.43MPa钢筋采用HRB400，fy=360N/mm2, fy=360N/mm2As=1964mm2, As=628mm2, Ap=2592mm2h0=h-c-dv-d/2=900-30-10-25/2=850mmx=(fyAs-fyAs+fpyAp)/fcb=(3601964-360628+3602592)/14.3300=330mmMU=fc14、bx(h0-x/2)+fyAs（h0-as）=14.3300330(850-330/2)+360628(850-50)=1150kNmM跨中=1110.41kNmmin=max(0.2%,45ft/fy)=0.18%,满足要求。=x/bh0=330/300850=0.0013b=0.518,满足要求。b、斜截面验算简支梁剪力最大出现在支座处，故V=（Q恒+Q活）l=(20.25+65.625+6.48)8=738.84KNhw/b=h0/b=850/300=2.8V=738.84KN,满足要求!当仅配置箍筋时，斜截面剪力符合式：VVcs+Vp (GB50010式6.3.4-1)Vcs=cvft15、bh0+fyvASVh0/s GB50010式6.3.4-2)=0.751.43300850+3602113.1850/100=965.66KNV=738.84KN,满足要求！（5）柱正截面承载力捡算此柱下部与承台整体浇筑，上部不与混凝土梁固结，所以其计算长度l0=0.7l=0.71.5=1.05。l0/b=1.05/18，查表（GB50010表6.2.15），=1.00。按荷载标准组合，上部结构传至柱顶面的竖向力：上部主梁板传来荷载：F1=1/2（GK1+GK2+QK)l=1/2(6.48+20.25+65.625)8=369.42KN上部次梁板传来荷载：F2=1/2（GK1+GK2+QK)16、l=1/2(6.48+10.8+65.625)6=248.72KNF合力=2F1+2F2=2369.42+2248.72=1236.28KN钢筋混过凝土轴心受压构件其正截面受压承载力按下式：N0.9（fcA+fyAs） (GB50010式6.2.15)=0.91(14.36106+360201.168)=81.63103KNF合力=1236.28KN，满足要求！=A/As=6106/（201.168）=0.2%0.5%，满足要求。5、基础地基承载力捡算此便桥结构基础宽度2.5m和2m均小于3m，埋置深度d=0.5m,故地基承载力特征值不需要修正，fa=fak=180kpa。5.1、桥台下地基承17、载力捡算a、按荷载标准组合，上部结构传至基础顶面的竖向力：、上部结构传来荷载：F1=1/2（GK1+GK2+QK)l=1/2(6.48+20.25+65.625)8=369.42KN、桥台重：F2=（v1+v2）=（15+10.5）24.6=627.3KNFk=F1+F2=369.42+627.3=996.72KNb、按荷载标准组合，基础底面处平均压力值：Pk=(Fk+Gk)/A=(996.72+0)/(2.56)=66.448kpafa=180kpa，满足要求！5.2、桥墩下地基承载力捡算a、按荷载标准组合，上部结构传至基础顶面的竖向力、上部结构传来荷载：F1=1/2（GK1+GK2+QK)18、l=1/2(6.48+20.25+65.625)8=369.42KN、桥墩重：F2=v3=924=216KNFk=F1+F2=369.42+216=585.42KN、承台基础自重：Gk=v4=7.6824=184.32KNb、按荷载标准组合，基础底面处平均压力值Pk=(Fk+Gk)/A=（585.42+184.32）/（26.4）=60.14kpafa=180kpa，满足要求！六、施工技术方案6.1施工组织本桥位于沟亭水渠上，该水渠宽度20米，高度3米，常年水位偏低，围堰改移水流容易。本桥为27m现浇钢筋砼板式桥，跨径为7m，墩高为1.5m。中间桥墩刚好位于水渠中心，两边各有3米长度用鹅卵石夯19、实回填，填土高度2.5m，并用浆砌片石做挡墙；基础开挖用半边施工，将水引到另外一侧；桥上部结构施工，考虑经济效益及进度要求，拟采用两跨跨布满堂支架立模、钢筋安装、浇筑砼。施工顺序如下：1#台基础1#台身1#台台背填土2#墩基础2#墩身3#台基础3#台身3#台台背回填两跨梁板。6.2施工机械设备施工机械设备、人员：拟投入卡特320D挖掘机1台、钢筋加工设备1套、砼运输车1辆，钢筋工4人、模板工4人，浇筑工人4人，打夯机1台。6.3施工方法(1)、测量放样：基坑开挖前，先用全站仪准确放出基坑开挖线，严格控制基础位置，保证桥梁中轴线准确。(2)、基坑开挖：基坑深度70cm，采用直坡开挖，加宽30cm20、。桥墩基础位于水渠中，采用河道半边施工，将水引到另外半边。（3）、基础施工：基坑开挖完毕，用重型重力触探仪进行地基承载力检查，符合要求后,对基底进行整平先浇筑一层10cm厚的混凝土，再施工放线，准确确定承台的位置，安装模板，模板支撑稳定牢固，采用胶合板。采用挖掘机上料，插入式振动棒振捣，浇筑60cm的C30混泥土。覆盖土工布洒水养护，保持混凝土面湿润。养护七天后，方拆除模板。（4）、墩身施工：全站仪准确放出墩身边缘线，在墩身范围内基础顶面进行凿毛，绑扎安装钢筋，垂球吊线严格控制钢筋骨架的垂直度，保证保护层厚度。钢筋绑扎完后，安装模板，采用钢模板，支撑采用斜撑及拉杆，支撑稳定牢固。安装完，进行测21、量复测，垂球吊线，保证模板平面位置及垂直度。采用挖掘机上料，插入式振动棒振捣。混凝土振捣均匀，注意周边振捣，避免蜂窝麻面。覆盖土工布洒水养护，保持混凝土面湿润。养护七天后，方拆除模板。（4）、墩台施工：全站仪准确放出墩台边缘线，挂线选用较为平整，坚硬片石进行砌筑，垂球吊线严格控浆砌片石的垂直度，每隔一定高度进行全站仪进行位置复核，确保桥台位置的准确。（5）、填土施工：由挖掘机就近挖土填筑，打夯机压实，压实度能满足85%要求，分层填筑、按每层30cm从下往上，分层压实，边部采用M7.5浆砌卵石做挡墙。（6）、主次梁、板施工：全站仪准确放出矩形板边缘线，两边跨直接在浆砌片石混凝土找平层桥台上安装钢22、筋、架立模板、浇筑砼；中间跨设置满堂支架，采用大方木垫底，立柱下地基承载力经试验检测均能满足计算承载力（见附件1）要求，在支架上立模、安装钢筋、浇筑砼（满堂支架验算附下），浇筑砼前先用麻袋装砂预压；预压重量为设计荷载（梁自重、内外模板重量及施工荷载之和）48.67T的120%即58.4T。加载时按照设计荷载的30%(14.6T)、60%(29.202T)、100%(48.67T)、120%(58.4T)、分四级加载，测出各测点加载前后的高程。加载120%后所测数据与加载前所测数据模板日沉降量小于2.0mm（不含测量误差）时，表明地基及模板已基本沉降到位，可进行卸载，再分别按加载级别卸载，并分别23、测出每级荷载下各测点的高程值，观测模板变形，待变形趋于稳定，复核高程满足要求后，方可进行浇筑砼。（7）、考虑矩形板为受弯结构，预压卸载后标高与设计标高差为非弹性变形h1，加载后标高与卸载后标高差为弹性变形h2，通过调整在施工中，要在底模跨中设置h1+h2+10mm两侧按抛物线对称设置的向上预拱度。混凝土振捣均匀，注意周边振捣，避免蜂窝麻面。覆盖土工布洒水养护，保持混凝土面湿润。待主次梁、板强度达到80%后，方可拆除支架。（8）、模板施工加固。梁板柱模板统一采用18厚胶合板（930mm1800mm18mm）,模板加固采用50mm100mm方木，梁板底模下方木顺桥横向100mm设置一道。桥墩竖向324、00mm设置一道方木，横向500mm设置一道钢管卡箍，用对拉螺栓拉紧。梁侧模板竖向400mm设置一道方木，横向300mm设置一道方木，用M12对拉螺栓拉紧，梁低设置两道纵向方木。（9）、桥面系设置、防护栏杆。桥面板设置10mm厚橡胶板伸缩缝；在现浇桥面的时候，延桥长方向做截面尺寸200mm200mm8000mm的砼护栏。七、质量保证措施7.1、在领工和技术负责人的领导下，由专职工程师组成安质监察组负责质量管理工作。7.2、施工现场安排施工人员和技术人员全程监控。每周由专职工程师组织一次质量巡查，并总结分析。7.3、班组坚持“三检制”，自检合格后，然后由项目部专职质检员进行全面检查验收。并针对检25、查结果总结分析，及时整改。7.4、严禁违反施工程序，不按施工方案的施工行为，不得使用不符合质量要求的原材料和设备。7.5、施工便桥的验收工作，由安质部组织相关部门按照四级公路标准进行验收。八、安全保证措施8.1、所有施工机械、车辆必须有专职司机并持证上岗；8.2、作业工人必须进行安全教育，加强相互监督，时刻保持自我防范意识；8.3、施工便道与既有道路联通处、交叉处、变向处等位置设置明显标注；标识牌满足夜间视觉要求；8.4、对于临近水坑、池塘、便道急弯、陡坡地段等应设置防护措施及相应的警示标识；8.5、在便道和便桥入口处设警示牌，严禁非施工车辆、非作业人员进入施工便道；8.6、配备专人定期巡逻检26、查，洒水，避免灰尘飞扬；8.7、经常对路面进行整修，保证路面平坦直顺；8.8、禁止非施工人员到施工便道和便桥上玩耍、逗留。九、环境保护措施9.1、合理布置大型临时设施，杜绝焚烧有毒废料，避免污染水源，节约用水。9.2、临时工程的修建本着节约用地、方便生活、利于生产、保护植被的原则。统筹安排，合理选址，并经业主、当地环保部门审批，主动接受监督检查。9.3、针对挖出的淤泥等，采用装载机、运渣车（自卸车）及时清理，运输到指定场地集中堆放。9.4、临近水系的便道便桥施工时，尽可能减少对水体的污染，建筑垃圾禁止向水体中倾倒。10、附件1、满堂支架验算；2、便桥平面图、立面图、剖面图；3、承台配筋图、承台墩身节点图；4、主次梁配筋图、主次梁节点图5、板配筋图、梁板节点图；6、钢管模板支撑平面、立面、剖面。