1、XXX科教创新区基础设施项目连续现浇箱梁专项施工方案编制单位：XXX建设有限公司 XXX科教创新区基础设施项目项目部编制日期：二一七年十月二十五日目录1 编制依据 .1 2 工程概况 .2 2.1 工程概述.2 2.2 主要施工技术标准.4 2.3 现场施工条件.4 2.4 主要工程量.4 3 施工总体部署.6 3.1 施工目标.6 3.2 施工布置与规划.6 3.3 主要临时施工设施.7 3.4 施工便道.7 3.5 施工测量.7 3.6 临时设施的分布与设计.8 3.7 材料供应及设备进场计划.8 3.8 总体施工程序.9 4 主要施工方法.11 4.1 地基处理.11 4.2 支架搭设.2、12 4.4 支座安装.14 4.5 支架预压.15 4.6 底、腹板钢筋安装.18 4.7 底、腹板预应力孔道及预应力筋安装.20 4.8 预埋件安装.22 4.9 内模安装.22 4.10 顶板钢筋及预应力安装.23 4.11 混凝土工程.23 4.12 预应力施工.26 4.13 模板和支架的拆除.31 5 劳动力组织措施.34 5.1 劳动力组织原则.34 5.2 劳动力管理和队伍培训措施.34 5.3 劳动力进场计划.34 6 安全保证措施.36 6.1 安全保证措施.38 6.2 突发性灾害应急救援组织机构与管理职责.40 6.3 抢险应急救援措施.42 6.4 事故处理程序.463、 7 质量保证体系.48 7.1 质量目标.48 7.2 质量保证体系.48 7.3 质量管理要求.51 7.4 质量技术保证措施.52 7.5 防治质量通病的措施.53 8 文明施工保证措施.56 9 工期保证措施.58 9.1 施工准备措施.58 9.2 领导机构措施.58 9.3 施工队伍及组织方面.58 9.4 新技术应用.58 9.5 施工管理措施.59 9.6 技术保证措施.60 9.7 辅助保证措施.60 9.8 工期保证体系.60 10 环境保护措施.62 10.1 施工环境保护措施.62 11 雨季及冬期施工安全措施.63 11.1 雨季施工措施.63 11.2 冬期施工措施4、.65 附件 1 37.5+65+37.5变截面连续现浇箱梁满堂支架计算书.68 附件 2 27+50+27变截面连续现浇箱梁满堂支架计算书.79 附件 3 主线右幅第二联225 现浇箱梁满堂支架计算书.87 附件 4 4 20m现浇箱梁满堂支架计算书.100 附件 5 主线桥上穿933 干道满堂支架门洞受力计算书.108 附件 6 E 匝道上穿933 干道满堂支架门洞受力计算书.124 1 编制依据1.1、招投标文件及招标图纸1.2、现行有关施工规范：建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）钢结构设计规范（GB 50017-2003）混凝土结构工程施工规范（GB 50666-2015、1）城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ 2-2008)城市桥梁检测与评定技术规范（CJJ/T 233-2015）预应力混凝土用钢铰线（GB/T 5224-2014）预应力混凝土桥梁用塑料波纹管(JTT529-2016)建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2016）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 128-2010）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D 62-2004）钢筋焊接及验收规程（JGJ 18-2012）公路工程施工安全技术规范（JTG F90-2015）1.3、相关行业现行标6、准图、技术标准、规范、规程等2 工程概况2.1 工程概述本工程起于在建石马互通立交止点K35+672.279，左转设曲线连拱隧道下穿杨家梁子后跨泉水钩，后右转设曲线连拱隧道下穿葛家梁子，出隧道后经胡家院子，于大湾堰处左转，经桅杆梁，至彭家坝设置互通式立交上跨九院933 区主干道（在建行左转穿堰湾梁垭口，在顺大田坝右侧上行后右转前行，设置但喇叭互通与绵遂高速衔接全长5.116 公里。2.1.1、933互通主桥主线桥分左右福，中心桩号K39+199.394。左幅桥共 3 联跨径布置为（37.5+65+37.5）+5*20+5*20m。上部结构第一联采用预应力砼变截面连续箱梁，满堂支架施工，截面采用7、双箱单室截面，顶宽 24m,单箱底宽 6m，悬臂长度 3m，横向设置预应力，根部梁高4m,跨中梁高 2m,按 2 次抛物线方程变化。第二联和第三联上部结构采用预应力砼（后张法）简支小箱梁，桥面连续：半幅共设置8 片小箱梁，其中变梁 2 片，中梁 6 片，箱梁高 1.2m,湿接缝宽度 0.557m，在 0#桥台、3#桥台各设一道 160 型伸缩缝；左幅全宽24m。右幅桥共 4 联跨径布置为（37.5+65+37.5）+2*25+4*20m。上部结构第一联采用预应力砼变截面连续箱梁，满堂支架施工，截面采用双箱单室截面，顶宽24m,单箱底宽 6m，悬臂长度 3m，横向设置预应力，根部梁高 4m,跨中8、梁高 2m,按 2 次抛物线方程变化。第二联为变宽度现浇箱梁，梁高 1.6 米，桥面宽 2434.85 米，采用单箱五室截面。第三联和第四联上部结构采用预应力砼（后张法）简支小箱梁，桥面连续：半幅共设置8 片小箱梁，其中变梁2 片，中梁 6 片，箱梁高 1.2m,湿接缝宽度 0.557m，在 0#桥台、3#桥台各设一道 160 型伸缩缝，在 5#、9#桥台、13#桥台处各设一道 80 型伸缩缝；右幅全宽24m。2.1.2、C匝道桥梁C匝道桥梁采用（4*16+4*20+5*16）m等截面连续箱梁：中心桩号 CK0+171.295桥面为单车道全宽9 米。上部结构采用单箱双室等截面普通钢筋砼连续现浇9、箱梁。下部结构采用无盖梁桥墩，基础为桩基础：两侧桥台桩基接盖梁轻型桥台，基础为桩基础。2.1.3、D匝道桥梁D匝道桥采用（5*20）m+（5*20）m预制简支小箱梁，全桥宽 10.5米。下部结构为柱式桥墩，桩基础：0#桥台为桩接盖梁轻型桥台，10桥台为肋板台，桩基础。2.1.4、E匝道桥梁E匝道桥采用（4*20+4*20）等截面普通钢筋连续现浇箱梁+（27+50+27）变截面预应力砼连续现浇箱梁：中心桩号EK0+276.3.桥面宽 9 米，第一联与第二联截面采用单箱双室截面：单箱6 米，悬臂长 1.5 米。第三联采用单箱单室，顶宽9 米，单箱底宽 5 米，悬臂长度 2 米，根部梁高 3.2 米10、，跨中梁高 1.8 米：按二次抛物线方程变化。下部结构桥台采用桩基接盖梁轻型桥台，基础为桩基础。第一二联桥墩采用无盖梁桥墩，基础为桩基础；第三联桥墩采用实体墩，承台接桩基础。2.1.5、F匝道桥梁F匝道桥 5*20m普通钢筋砼连续箱梁；中心桩号FK0+316.5，上部结构采用单箱双室等截面普通钢筋连续现浇箱梁，全桥为单车道全宽 9 米。下部结构采用无盖梁桥墩，基础为桩基础；0#桥台采用重力式桥台、扩大基础，5#桥台采用桩基接盖梁轻型桥台。2.2 主要施工技术标准2.2.1、设计速度XXX路 80km/h；933干道 80km/h；匝道 40km/h。2.2.2、路基宽度XXX路 32.5m；911、33 干道 32.5m；匝道：单车道 8.5m，单向双车道匝道 10.5m。2.2.3、行车道宽：主线3.75m、3.5m；匝道 3.5m。2.2.4、变速车道933 干道左侧单车道出入口：采用增设单车道集散道，直接分汇流。辅助车道减速车道之前为205 线平交口，因此仅设渐变段不设置减速段，共 80m长。集散道加速车道采用双车道与集散道汇流之后渐变为单车道然后直接式加速车道与主线汇流，该处为了错开 205 线与933干道的平交口采用250m加速车道设置。933 干道右侧单车道入口：加速车道采用平行式，长不小于 250m（其中渐变段长度70m）；。933 干道右侧双车道出口：加速车道采用平行式，12、长不小于 440m，减速车道 170m，平行段 200m，渐变段长度 70m。2.2.5、设计荷载：城市-A 级。2.3 现场施工条件地形、地貌及地质概况：933互通区域为丘陵冲沟地貌，部分匝道微地貌表现为宽缓的“U”形谷，地势较为平坦，地面高程 489.00495.20m。匝道跨小溪沟处，沟宽 10.015.0m,水深 1.0 1.5m。部分匝道微地貌表现为丘陵斜坡地貌，植被茂盛，地面高程485.80524.13m，相对高差 38.33m。2.4 主要工程量933 立交桥满堂支架现浇连续箱梁部位：序号桩号路径（m）结构类型备注1 K39+029.374K39+169.374 37.5+65+13、37.5 预应力砼箱梁变截面箱梁2 K39+019.374K39+159.374 37.5+65+37.5 预应力砼箱梁变截面箱梁3 K39+159.374K39+069.374 225 预应力砼箱梁4 CK0+059.295 CK0+123.295 416 普通砼箱梁5 CK0+123.295 CK0+203.295 420 普通砼箱梁6 CK0+203.295 CK0+283.295 516 普通砼箱梁7 EK0+000 EK0+000 420 普通砼箱梁8 EK0+000 EK0+000 420 普通砼箱梁9 EK0+000 EK0+000 27+50+27 预应力砼箱梁变截面箱梁10 14、FK1+000 FK1+000 520 普通砼箱梁3 施工总体部署3.1 施工目标3.1.1、工期目标主线桥 37.5+65+37.5 连续现浇箱梁预计于2018 年 6 月 10 日开工，2018 年 9 月 30 日完工，有效施工天数110天。E匝道与 F匝道预计 2018年 6 月 1 日开工、2018 年 7 月 25 日完工。有效施工天数55 天。C匝道与主线第二联预计于2018年 8 月 1 日开工、2018 年 9月 30 日完工，有效施工天数61 天。3.1.2、质量目标工程验收合格率100%，确保工程质量达到市政工程质量验收标准要求。3.1.3、安全目标坚持“安全第一，预防为15、主”的方针，建立健全安全管理组织机构，完善安全生产保证体系，杜绝特别重大、大事故，杜绝死亡事故，防止一般事故的发生。消灭一切责任事故，确保人民生命财产不受损害。创建安全生产文明工地。3.1.4、环境保护目标坚持做到“少破环、多保护，少扰动、多防护，少污染、多防治”，使环境保护和水土保持监控项目与监控结果达到设计文件及有关规定和要求。3.2 施工布置与规划本项目至彭家坝设置互通式立交上跨九院933区主干道;为确保本项目施工进度，避免施工期间道路交通事故的发生，为保证 933 干道的车辆通行，在主线桥跨 933干道部位的满堂支架设置双向门洞架（含人行道），以供车辆、人员通行。在门架外延933干道 16、50m处双向设置限高杆（净宽4m 净高 5m），限高杆钢管材料180mm 5mm，立杆用螺栓固定于路面。限高杆上设置限高标牌（高度、及车辆慢行等），并将限高杆用黄黑相间的油漆涂装。根据道路交通法规并结合当地交警及路政部门的意见和要求，在本工程项目交通导流范围内所有道路交叉口与转弯处，均设置醒目的安全警示与指路标志，必要时在主要路口安排专职安全人员进行交通疏导，引导车辆分流。3.3 主要临时施工设施由于连续梁工程量大，在 933 主干道上，使桥梁现场施工工作量增大，其施工所需要设施也变化增加。根据现场条件，连续梁施工生产场地布置在 933 互通主干道内。外侧封闭围挡。包括办公生活用房、综合仓库、17、机械停放场、钢筋加工厂、模板加工厂、材料堆放场，施工用风、水、电设施，场内施工交通等。3.4 施工便道利用现有匝道沿线施工便道与既有道路，在施工便道穿 933 道路处设置 2cm厚钢板（长度以 933 干道路面宽度为准，宽度8 米），以保护 933路面。钢板下原绿化带处用60cm沙砾石换填或 C25砼硬化，便道两侧设排水沟，保证雨季施工时排水畅通，确保工程正常施工，同时在施工期内派专人维护，保证施工车辆正常行驶。3.5 施工测量采用南方 S82RTK 卫星导航仪进行导线复测、导线加密，采用DS-Z2水准仪进行水准联测及水准加密。墩柱、台帽施工完毕后由测量组负责对桥墩位、标高进行复核；地面硬化处18、理完后，由测量队按照设计支架尺寸及布置情况进行定位放样。搭设、支立木枋骨架、底模，然后按要求进行超载预压，由测量组对超载预压进行测量监控，提供准确数据，对支架设置预拱，以消除支架变形对梁的影响，并得出非弹性变形及弹性变形数据，以指导施工。连续梁施工过程中加强观测监控：支架的沉降情况，模板横向位移、水平位移等，发现问题及时通知施工负责人和技术人员解决，并为箱梁施工提供有效参数。3.6 临时设施的分布与设计3.6.1、施工场地布置本项目严格按照XXX市现阶段文明施工要求组织施工，达到安全文明工地的标准。3.6.2、施工便道及施工用水、用电933 互通，施工用电安装1 台 630KV变压器。另设 219、 台 150KV柴油发电机组作为备用电源。连续梁养护用水采用饮用水或合格的地下水。3.7 材料供应及设备进场计划3.7.1、主要材料供应：材料采购与供应直接关系到工程能否顺利实施。在本工程的材料设备采购供应中，我单位将严格按照标准的采购程序，实施采购，规范材料设备采购与供应作业。由物资设备部负责对工程材料进行采购、运输、入库、点验、登记、保管、发放等管理工作，做到采购、订货、验收、搬运、贮存、发放和使用手续完备，记录齐全，具有可追溯性。根据施工进度编制主要材料采购计划和各种施工材料、成品、半成品的供给计划，组织搞好物资储备，物资供应。工程使用的周转材料如竹胶板、钢管、木枋、杂木等将以充分满足、20、合理调转的原则。本着合理组织、满足施工、减少库存的原则，考虑可能延误供货及节假日的影响，做好物资供应计划。3.7.2、主要施工机械供应（每联梁）序号名称规格单位数量1 挖掘机台2 2 25T汽车吊台10 3 气割设备套12 4 电焊机ZX-5 台32 5 插入式振动器50mm 30mm 台34 24 6 对讲机台20 7 柴油发电机150KW 组2 8 变压器630KV 台1 9 钢筋弯曲机台10 10 钢筋切割机台12 11 南方 RTKS82GPS 台1 12 全站仪台1 13 水准仪台4 14 载货汽车20t 辆6 15 液压注浆泵3m3/h 台4 16 千斤顶YDC400Q 台4 1721、 混凝土泵车37/42m 台4 18 混凝土罐车12m 3台24 3.8 总体施工程序征地拆迁场地清理测量放线现场核对开工报告工程实施施工自检报检签证试验检测质量评定工程验收工程保修。箱梁施工工艺流程图见如下：支架基础施工支架搭设支立底模侧模板安装支座安装支架预压底板、腹板钢筋绑扎、安设预应力管道和穿预应力筋安装内模顶板、翼缘板钢筋绑扎、安设预应力束浇筑混凝土段拆内模、侧模体张拉、压浆及封锚支架拆除取样制作试块混凝土养护混凝土强度95%，龄期 10 天模板加工模板设计钢筋波纹管及预应力束制作4 主要施工方法4.1 地基处理4.1.1、原路面概况本工程主线桥变截面箱梁与E匝道变截面箱梁位于九院922、33干道路上，为新修路段，路基路面结构层较厚，上部为沥青混凝土路面，中部以水泥稳定层其次碎石垫层、下部以粉质粘土为主，含少量碎石，沿线普遍分布，厚度为 0.9m6.2m平均 2.39m。其承载力按公-I 标准进行评估取值，可满足满堂支架搭设及受力要求，满足承载力要求后，方可进行现浇连续箱梁满堂支架施工。其它 933互通区域为丘陵冲沟地貌，部分匝道微地貌表现为宽缓的“U”形谷，地势较为平坦，地面高程 489.00495.20m。匝道跨小溪沟处，沟宽 10.0 15.0m,水深1.0 1.5m。部分匝道微地貌表现为丘陵斜坡地貌，植被茂盛，地面高程 485.80524.13m，相对高差 38.33m23、。4.1.2、地基处理桥墩台基础施工完毕基坑回填前，为保证梁体施工时支架基础稳定，彻底排干基坑底积水，清除基坑内松散土，回填中粗砂，分层回填，厚度为 0.3m0.5m，密实度 96。，天然地基地质情况为：采用清除表层杂草和松散土，对于坡度大于 1:5 的坡面上开挖成宽度不小于 2m的台阶并压实如确需做地基处理的路段用挖掘机对该范围内杂填土、软塑性粘土全部挖除，采用含石量在60以上的片石粘土换填，厚度 50cm，推平，用 18T振动压路机碾压68 遍，确保碾压密实，顶面用 20cm厚 C20混凝土硬化，两侧各超出翼缘板外边缘2m，满足施工作业空间。并设置横向单向横坡，坡度为原路面的一半，便于及时24、排除雨水，并设置0.6 0.4m 纵向排水沟。为防止雨季期间雨水浸泡导致基础下沉，支架范围内地面四周合理布设排水边沟，保证排水通畅。4.2 支架搭设4.2.1、碗扣式脚手架规格变截面连续梁（含匝道）支架部分采用48mm 壁厚 3.5mm碗扣式钢管架，。立杆主要采用 3.0m、2.4m、1.8m，1.2m，0.9m、0.6,立杆接长错开布置，横杆采用0.6m、0.9 组成，顶底托采用可调托撑。4.2.2、支架布置形式 座丝杆外露量宜为 100mm-250mm，最大外露量不宜超过300mm。在底座上插安支架搭设高度按粱底标高减地面标高减底模高度计算，预留 300mm-600mm为顶托、底托调整位，25、垂直度l/500，两端面要平整，不得有斜口或毛口，严禁使用有硬伤及严重锈蚀的钢管。高宽比 2 时应扩大下部支架尺寸。水平杆搭设：a 水平加固杆应设于支架立杆内侧。b 支架下设扫地杆，扫地杆与底层木枋间距为300mm。支架上端设置一层加强水平杆，与底层木枋间距300mm。反拉杆搭设：翼缘板两侧向内一个段面加三根普通钢管，纵向间距60cm用转卡连接，拉杆长度进底板不小于两根主钢管，并全部用卡扣连接在主钢管上，避免腹板加固爆模。腹板外侧顶杆按60*90cm布局。剪刀撑搭设：a：在每孔梁四周最外侧一排按立杆3-5 排设置一道剪刀撑。b：在支架范围内按立杆纵向，横向每隔 3-5 排设置一道剪刀撑。c：当26、模板支架高度大于4.8m时，顶端和底部设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。d：剪刀撑与地面夹角为45-60，顶部与封顶杆连接，底部与扫地杆连接，中间与立杆或水平杆交点用扣件连接，确保支架整体稳定，确保每个剪刀撑都落地。e：剪刀撑斜杆若采用搭接接长时，搭接长度不宜小于1m，搭接处应采用两个扣件扣紧。支架搭设完以后，项目部成立检查小组全面检查，按立杆横排沿纵向从一端向另一端进行，每人负责两排从下向上，进行检查。4.2.3、满堂支架计算详见附件计算书。4.3 底模、侧模安装4.3.1 安装顺序底、侧模修整、清理、拼装支架模板预压调整、支座安装现场绑扎底腹板钢筋、定位底腹板预应27、力波纹管吊装端模（端模与内模、）穿底腹板预应力钢束安装底腹板预埋件及预留孔安装内模浇筑底板腹板砼安装顶板模板绑扎顶板钢筋定位顶板预应力波纹管安装顶板预埋件及预留孔混凝土浇筑4.3.2 模板布置形式模板采用 1.5-1.8cm 厚竹胶板，规格尺寸1220*2440*18mm，竹胶板钉在横向木枋上，横向分配木枋，高10cm，宽 10cm，纵向净间距为 15cm，横向木枋搭设在纵向木枋上，腹板及端部实心段和横隔板下密铺，间距为0.20m、跨中底板及翼缘板下跨度为0.25m。纵向木枋搭设在钢管支架顶托上，间距为0.60m，跨中底板及翼缘板下跨度为 0.9m。纵向主龙骨实心段为15*15cm木枋,跨中底28、板与翼缘板为10*10cm木枋。4.3.3 底模、侧模模安装所有顶层木枋铺设完毕并经水准仪测量调好高度后，开始铺设底板模板，底模面板为15-18mm竹胶板，底模宽每侧超出梁底板0.3m-0.5m，采用底包侧方式进行铺设，用铁钉将面板钉在顶层木枋上，面板与面板之间挤紧，底模竹胶板的横向拼缝下面设置通长木枋，以确保模板拼缝质量，保证面板接头处不得悬空。底模铺设完成后通过全站仪放样，放出梁底两边线，然后铺设侧模，侧模与底模接茬处，用木枋挤紧并用木板钉钉牢固，侧模外加固紧贴模板用5*10 木枋间距 20cm,外层主方(及纵向木枋)10*10cm 间距 60*90cm加固。模板缝用 2mm 双面胶带粘贴29、。模板安装质量标准：项目允许偏差（mm）模板工程10模板尺寸+5，-0轴线偏位10装配式构件支承面的高程+2，-5模板相邻两版表面高低差2 模板表面平整5 预埋件中心位置3 预留孔洞中心线位置10 预留孔洞截面内部尺寸+10，-04.4 支座安装4.4.1、总体概况垫石顶部安装连续梁永久支座。按支座安装图设置梁底预埋件。4.4.2、支座安装施工工艺测量检查锚栓孔位置偏差、倾斜、孔深情况，偏差超标，影响支座安装，采取措施进行处理对垫石进行凿毛清理在垫石顶测量放样，放出支座纵向、横向十字中心线，用墨线弹出复核垫石顶标高和四角高程根据设计图标出固定支座，单向活动支座、双向活动支座桥墩位置、方向，严禁30、错装。根据设计图，核对支座型号，检查支座，清理滑动面杂物。地角螺栓安装，将地角螺栓植入锚栓孔内，根据支座中心十字线和支座底板的位置，测量地脚螺栓位置及顶高出支座底板顶的高度为垫片厚度，螺帽厚度和露出 3 丝左右，固定地脚螺栓用高于支座垫石砼强度的一级别微膨胀砂浆或灌注料填实锚栓孔。在支座垫石顶四周比支座板宽5cm左右用微膨胀砂浆填实找平，高程为支座板高程加3mm 左右。用汽车吊吊装支座，使地脚螺栓穿过支座底板，地脚螺栓孔支座中心线对准十字线进行调整，偏差值见下表。支座顶板四角高程测量控制调整，满足要求后，装垫片螺帽并适当拧紧，支座底板四周用同级砂浆按 1：1 收坡收面，初凝后覆盖土工布或棉被浇31、水保湿养护7 天。支座安装质量标准项目允许偏差（mm）支座中心与主梁中心2 支座顺桥向偏差10 高程符合设计规定，未规定使5 支座四高差承压力 5000kN 小于 1 承压力 5000kN 小于 2 在铺设支座四周底模板前，解除支座临时锁定构件。4.5 支架预压支架搭设并检查合格底模及侧模安装完毕后，用砂袋（或钢材）进行预压检测，预压加载顺序及范围模拟混凝土浇筑过程分级进行，由两个中支点分别向两侧进行。支架进行预压前进行安全技术交底，落实好安全施工措施；预压吊装时人员要分工明确，专人统一指挥；吊装前，规划好起重设备位置及运砂板车行走路线，检查起重设备、吊具的安全技术性能。吊装时要根据所吊重物的32、重量和提升高度，调整起重臂长和仰角，起重臂伸缩和起吊重物时，要缓慢匀速，避免吊装物撞碰支架，保证吊装安全。现浇箱梁满堂支架堆载预压施工工艺流程图如下：4.5.1、预压荷载在铺设完箱梁底模、侧模后，对全桥底模进行预压，预压位置与箱梁各部位尽量保持一致，预压荷载按箱梁重量的110%的堆载进行不间断预压，预压荷载全联一次性加载，以消除其非弹性变形。4.5.2、预压方法预压采用装砂袋，砂袋堆码应根据箱梁恒载形式分布。用吊车吊运预压袋到指定位置从每跨支座处向跨中进行预压(从低处往高处预压)，按每延米（每平方米）的预压砂袋的数量堆码整齐（注意在观测点处预留空隙，以便立塔尺观测）。堆载预压示意图见下图：场地33、平整、加固处理搭设支架、模板安装支架逐级加载支架逐级卸载数据整理、分析结束变形观测变形观测4.5.3、测点布置在每一跨箱梁的 1/4 跨、2/4 跨、3/4 跨支架顶部与底部设置沉降观测点，每个断面设置9 监测点，每跨箱梁27 个监测点。测量观测点示意图：4.5.4、预压观测支架搭设完成后测定其初始值，然后在每一级加载后均对其进行观测，分为梁体重量的30、60、100、110，预压时间不宜少于 7 天，连续 3 天沉降累计不大于3mm 时，方可卸载。支架预压采取一次性卸载，卸载采用吊车将砂袋卸下并在卸载的每一级（级别同加载重量）阶段继续进行观测，并且建立完整的观测台帐并存档。根据观测结果绘制出34、沉降曲线。并检查支架各扣件的受力情况，验证、校核施工预拱度设置值的可靠性。根据预压时产生沉降值和预拱度值之和进行预抬。若沉降超出要求则及时采取措施，进行调整，以确保工程质量及安全。4.5.5、预压卸载如达到稳定条件即可进行卸载，按堆载相反的顺序进行材料的卸载。4.6 底、腹板钢筋安装4.6.1、在卸载结束后，清理底板、腹板，涂脱模剂，模板缝隙灌玻璃胶或贴胶带。4.6.2、将加工完成的底板和腹板钢筋吊装到底模上进行安装焊接和绑扎。4.6.3、底板底层钢筋垫好预制好的C50垫块，梅花型布置，每平米不少于 4 块，保护层不小于4cm。4.6.4、焊接长度双面焊5d，单面焊 10d。焊接时注意焊渣处理35、和模板保护，将自来水用水管引到梁上，时刻保持底模湿润以防止火灾隐患发生及粱底清洁。4.6.5、绑扎钢筋严格按照设计规范规定，用绑丝绑扎，以梅花状排列。扎丝弯向内侧，严禁伸出保护层。钢筋应具有出厂质量证明书和试验报告单，钢筋进入工地按每批不大于 60t 进行检验，同厂家、同批号、同品种、同规格的钢筋为一检验批。检验合格后才能使用。钢筋的表面应洁净，加工前应将表面油溃、漆皮、鳞锈等清除干净。钢筋应平直，无局部弯折，成盘的钢筋和弯曲的钢筋均应调直。检查项目应符合 城市桥梁工程施工与质量验收规范。A、工地检验的项目：（1）抗拉强度（2）伸长率（3）冷弯试验。B、检查供应商出厂检验报告、工地检验及复验项36、目的质量要求:带肋、光圆钢筋及盘条性能应分别符合相关规范要求。C、到场的原材料在加工区内应分类堆放。堆码要整齐，不得沾油污、酸、盐等有害物质。堆放应有防雨、防潮措施，最低点离地面不小于 20cm，并进行标识。标识牌上应注明名称、规格、进场时间、编号等内容。D、筋在使用前必须作调直处理，在冷拉调直时，应注意控制伸长，级钢筋伸长率不宜大于2%；级钢伸长率不宜大于1%。E、钢筋的冷拉调直应在冷拉台上进行，在台位做好标记线，即：下料长度线、伸长控制线。F、下料时应根据设计图纸材料表供料尺寸的长短统筹安排以减小钢筋的损耗。G、钢筋裁切过程中，发现焊接接头及钢材的外观缺陷，应予截除。H、带弯钩及弯折的钢筋37、应考虑钢筋经弯曲后的伸长量，要根据经验确定其实际下料长度（也可试弯实测确定）I、绑扎严格按设计图纸和施工规范进行，要求钢筋表面洁净，钢筋平直，无局部弯曲。当钢筋直径20mm 时可采用机械连接，20mm 可采用焊接，16mm 可采用绑扎。当采用焊接时，钢筋焊接前，必须进行试焊，合格后方可正式施焊，焊接长度单面汗10 倍 d,双面汗 5 倍 d。同一根钢筋在接头长度区段内（35d）不得有两个接头，在同一个截面内的钢筋接头50%。其他钢筋采用绑扎连接。绑扎接头的搭接长度：I 级钢筋 25d，级钢筋 45d。两接头间距离 1.3 倍搭接长度。配置在绑扎接头长度区段内的受力钢筋,其接头的截面面积的百分率38、应 25%。J、钢筋加工偏差应不大于：受力钢筋成型长度10mm，弯起钢筋起点位置 20mm，箍筋尺寸 3mm。钢筋施工质量标准：4.7 底、腹板预应力孔道及预应力筋安装4.7.1、底腹板预应力管道安装纵向预应力管道在绑扎钢筋的同时安装，接头采用大一型号塑料波纹管，接头每边搭接15cm，要对称旋紧，用胶带纸封严，防止混凝土浆掺入。预应力管道采用8 定位钢筋固定，定位钢筋在直线段间距 80cm，曲线段间距 50cm。安放后的管道必须平顺、无折角。底板一端张拉钢束的P锚端的竖弯圆弧曲线段内设置16 防崩钢筋，项目允许偏差受力钢筋间距两排以上排距5 同排10 箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距10 钢筋骨39、架尺寸长10 宽、高或直径5 绑扎钢筋网尺寸长、宽10 网眼尺寸20 弯起钢筋位置20 保护层厚度5 间距 15cm。严禁在波纹管周围进行电焊作业，防止电焊火花烫伤管壁。预应力孔道与普通钢筋位置发生冲突时，普通钢筋的位置可适当调整。严格按照设计图纸位置布置预应力孔道。4.7.2、底腹板预应力筋加工预应力筋采用符合GB/T5224国家标准的 s15.2mm的高强度低松弛钢绞线。预应力筋采用在钢筋场下料加工。严格按要求下料，下料长度最小按孔道长度+1600计，下料尺寸误差不大于+100mm；-50mm，应采用切断机或砂轮锯切断，不得采用电弧切断，也不得使预应力筋经受高温、焊接火花或接地电流的影响。40、切割后的钢绞线应进行梳理顺直及编束，不得散头。每束下完料后应在钢绞线束两端挂上长度及编号标志牌，并分类存放，搬运时不得在地上拖拉且存放时应架离地面，防锈蚀。预应力穿束前，应核对一下穿束的管道编号和钢束是否相符，以防穿错。有锈坑的钢束不得穿入孔内张拉。预应力钢绞线穿入孔道后两端露出长度应相等。4.7.3、底腹板预应力筋安装箱梁预应力孔道设计为直线、曲线形式。在砼浇筑前，先将预应力钢绞线束穿入波纹管。预应力筋的穿束采用钢绞线穿束机和人工穿束。穿束过程如下：、将安装的钢绞线捆吊到预制梁端头的操作平台上，将钢绞线笼固定好，开捆。、将穿索机安装到位，人工穿束。将每股钢绞线穿头包裹好，逐根直接穿入孔内。、41、将钢绞线头一端穿过穿索机。、梁的另外一端开动穿索机电源，穿索机开始工作。、当钢绞线穿到梁的另一端，达到钢绞线要求外露长度时，电源控制者关闭穿索机电源，完成钢绞线穿束。、同以上步骤，穿好全部预应力束。穿束完毕后逐一对预应力钢绞线管道进行检查，若发现波纹管有空洞、接头有破损，松脱现象应及时进行包裹修补，确定无误后，方可进入下道工序。4.8 预埋件安装4.8.1、两侧通气管安装距梁顶 70cm处，纵桥向每隔 2.5m安装直径 8cm通气管。在安装时要保证位置准确，与腹板两侧模板紧贴，并且加设螺旋筋。4.8.2、粱底泄水孔安装粱底设直径 8cm泄水孔，纵桥向距边墩梁端1.5m、6.5m 各设置一排泄水42、孔，距中墩两侧1.25m、11.25m各设置 2 排泄水孔，共计12 排。横桥向每隔箱室下面设置2 个泄水孔。在安装时保证管材与底模紧贴，顶口要高出设计底板顶面10cm，并用塑料胶布封住顶口，加设螺旋筋。4.9 内模安装在底腹板钢筋及预应力安装完毕后安装内模。内模采用15mm 厚竹胶板，提前分段制作，一般长度为4-5m，方便吊装，吊装时现场技术员将内模顶高程测在两侧腹板钢筋上，以便安装。模板拼缝处夹设粘贴胶带，以使接缝密实。内模内侧采用 10*10 木枋横竖布置，间距30cm，纵向采用 483.5mm钢管双排，腹板内外模板用 20 对拉螺杆对拉，内模板的紧固主要用对拉螺杆。内模顶板靠设置在底板43、的支撑钢管支撑，钢管采用483.5mm钢管，在底板面层钢筋上焊接20“十”钢筋做支撑钢筋底托，负责支撑内模顶板的钢管，立杆按 1.2m*1.2m 布置水平杆，按 23 层设置，横向水平杆每层支撑在腹板的横板上。内模安装后，在每孔每个箱室在1/4 孔跨上开一个 0.6m*1m（横桥向*顺桥向）的临时施工孔洞。4.10 顶板钢筋及预应力安装内模安装完成后，开始安装顶板钢筋及预应力孔道和预应力筋，安装程序和注意事项与底腹板安装程序相同。4.11 混凝土工程4.11.1、混凝土运输连续梁为、C50混凝土，采用以批准砼配合比，初凝时间 10 小时。本工程砼均为在拌和站集中拌制，混凝土运输车输送，砼运至浇44、注地点，如混凝土出现离析和分层现象，不得使用。4.11.2、混凝土浇注前准备工作连续梁分为两次浇注完成，第一次浇到翼缘板下口，第二次全部浇完。共需泵车 46 台，边跨各配置泵车2 台。泵车采用 3742m臂长的。12m3罐车 2030 辆。成立检查小组，对全联梁进行地毯式检查，主要对支架体系的安全性（逐个卡扣敲击检查，松、脱处及时处理）、模板加固、钢筋绑扎质量、波纹管的位置或是否有破损、预埋件、通气孔埋设、梁内卫生、施工机具的数量和运转情况等方面进行检查，有不足或存在隐患的地方，立即整改。所有梁上施工人员要确保自己鞋的清洁，不得把泥土带到梁上。由于长时间浇注要与现场及混凝土拌合站、实验单位、监45、理单位沟通，确保混凝土供应和施工质量。混凝土浇注前，首先对模板内的杂物安排专人进行清理，然后用空压机对模板内的灰尘吹风及高压水泵用水冲洗模板内表面（灰尘及其他杂物从排水孔吹走），同时再对模板内进行润湿。箱梁砼分四个现浇段浇注。顶板砼的顶面标高要于两侧翼缘板上拉线控制，确保砼的浇注厚度满足要求、不超高。砼浇筑前报请监理工程师按照设计图纸核对钢筋布置及支座安设等预埋件，检查模板断面尺寸误差是否符合规定，桥梁中线误差情况，模板接缝情况衣表面平整光洁度。对以上情况逐项检查、验收，各项检查合格后方可进行砼浇筑。4.11.3、混凝土浇筑1、连续梁主桥连续现浇梁体采用两次浇筑成型，第一次浇筑到翼缘板下口，第46、二次浇筑顶板。经自检和监理检查合格后，方可进行浇筑。2、砼浇注方法为斜向水平分层，从跨中中腹板开始浇注，水平长 20m左右，分层后 30cm，再边腹板，水平长 20m左右，厚度 30cm。当砼浇注高度为 1m左右时，再浇注底板砼。每完成一层砼浇注，上层砼水平长度每端缩短23m（砼配合比试验时流动值）形成斜向。3、底板砼浇注完成后，返回腹板砼浇注，按斜向水平分层进行，每端水平长度为 5m左右，对称浇注。4、确保在初凝时间内上层砼覆盖下层砼。5、砼振捣，振捣器采用 50(中间)和30(端部、中横梁钢筋密集处)型插入式振动器进行振动，振捣棒插入间距按1.5 倍有效振捣半径实施严格控制（50 型振捣棒47、，按有效振捣半径30cm控制，30 型振捣棒，按有效振捣半径20cm控制）振动，插入下层混凝土深度控制在 510cm。每个插点振捣控制标准以看到混凝土表面停止下沉，无气泡排出，表面泛浆和外观均匀为准（时间控制经现场试验，振捣时间 3040 秒），杜绝欠振、过振或漏振。使用振捣棒细心振动，振捣棒不要接触模板，距模板按 510cm控制。钢筋密集部位振捣时要有人辅助振捣，确保振捣质量。采用快插慢拔，边振捣边徐徐拔出振动棒，不宜斜振和插在钢筋上振捣，不得碰模板和预应力管道。6、顶板混凝土浇筑其浇筑顺序为先中间，后浇两侧翼缘板，先浇低侧，后浇高侧。两侧翼板、顶板砼浇注与腹板斜向水平同步进行向两端推进。采48、用插入式振动器进行振捣。为控制桥面标高和坡度，在两侧模板标示高度，并在箱梁顶面按边坡点焊接标高控制点，保证主梁混凝土面平整和梁面纵、横向坡度符合要求。顶板混凝土浇筑至设计标高后随即进行用沙板抹面收平，并且做好变坡坡度控制。待砼初凝前再进行第二次收浆抹面。7、混凝土表面拉毛第二次砼浇筑前必须对第一次以浇砼水平缝剔毛。箱梁顶面平整度应满足 5mm，并在顶面进行拉毛处理，以保证与桥面防水混凝土铺装层结合良好。拉毛后即用薄膜和土工布或棉被进行覆盖养护。8、混凝土养护当最低气温 5时洒水保湿养护，箱室内混凝土面洒水保湿养护，每天洒水次数视环境湿度而定，洒水以能保证混凝土表面经常处于湿润状态为准。最低气温49、为-5 5时蓄热养护，-5 以下加热养护、养护时间 714 天，保证混凝土质量。9、混凝土施工过程中检查在混凝土浇筑过程中安排专人随时对模板及支撑杆进行检查；观测脚手架梁体的挠度变形情况是否与计算值相符，发现异常时及时上报主管部门进行原因分析；混凝土浇筑完毕，在混凝土强度达到2.5Mpa之前不得使其承受行人、运输工具、模板等荷载。在混凝土洒水养护期间，派专人（2 名工人）24小时负责洒水养护，养护人员必须作好养护记录，记录混凝土养护期间的大气温度（前三天每两小时测量一次，以后每日测3 次，8 小时一次）、天气、洒水时间，风力风向等。专人填写施工记录，包括原材料质量、混凝土坍落度、拌合时间、质量50、浇筑和振捣方法、浇筑进度和浇筑过程中出现的问题及处理方法、结果。按规范要求现场制取一定数量混凝土试件，现场同条件养护试，以检查混凝土浇筑质量。4.11.4、混凝土浇注注意事项1、施工时要设专人对横隔板、横隔梁等钢筋、预应力密集处等关键部位进行振捣和检查，并备以钢筋人工捣固。混凝土灌注和振捣过程中应注意防止波纹管上浮和移位。2、腹板振捣以插入式振捣器为主。在腹板与底板倒角处，应注意振捣密实，灌筑腹板混凝土后，不得再振捣底板混凝土，以防止腹板梗角处混凝土外鼓，上部悬空，出现空洞。3、顶板或底板上、下层钢筋之间，应有足够的联系筋，以免钢筋网变形。4、灌筑混凝土时，要防止锚垫板位移和倾斜，防止管道踩51、扁和移动。4.12 预应力施工4.12.1、张拉施工准备高压油表：在具有相应资质的计量单位做好油表标定、油表和千斤顶的配套标定工作。高压油表精度选用不低于1.5 级，使用前张拉设备必须配套标定，并绘制压力表读数张拉力关系曲线，以指导现场张拉作业。张拉设备用的测力装置及压力试验机，其误差不得大于 2。压力表常用读数不宜超过表盘刻度的75。油泵及输油管：油泵灌油前应把油管、泵体管路等处清洗干净，并经常检查油管及接口，有裂伤，丝扣不完整、规格不合适必须更换。千斤顶：根据钢铰线预应力选择合适的千斤顶，千斤顶使用前应根据实际使用情况定期进行维修和校核，使用超过 6个月或 300次，或在使用过程中出现不正52、常现象时，应重新校核。伸长量校核：所有预应力钢绞线在张拉前，均应对钢束按照张拉吨位对张拉伸长量进行计算、复核，确保张拉质量。4.12.2、张拉机具准备张拉采用的千斤顶型号YDC400Q 型液压千斤顶；张拉油泵采用ZB-W500型电动油泵。张拉油表选用精度为0.4 级的耐震压力表。其表盘直径为15cm，读数分格为 0.5MPa，最大读数为 60Mpa。张拉千斤顶校正有效期限不得超过 6 个月或 300 次，校正系数不大于1.05，千斤顶校定必须经具有资质的单位校验。张拉的配套设备箱梁预应力张拉过程中，配套设备有：限位板、千斤顶、工具锚等。箱梁预应力梁张拉构造示意图如下：当砼强度达到 2.5MPa53、时拆除端头模板，当砼强度达到70时拆除内模。4.12.3、张拉根据设计文件的要求，砼强度达到设计强度的90%，且龄期 7天方可进行张拉。1、预应力钢束张拉张拉顺序为横向与纵向预应力钢束结合交错进行，先张拉一半横梁钢束（每批按上下对称以及左右对称进行张拉，且数量为总数的50%）张拉纵向腹板束张拉剩余横梁钢束张拉顶、底板钢束；预应力张拉按先长束后短束、先中后边束、左右平衡对称张拉原则进行。桥面板横向钢束在脱模前张拉完毕，但与顶板预应力槽口相碰的桥面板钢束要待槽口砼施工完毕，且槽口强度达到100%方可张拉，在桥面板未张拉前严禁在箱梁翼缘板上堆载。预应力束张拉程序060%k100%k 锚固（每张拉一级54、，持拉5 分钟）对伸长量不足的应查明原因，采取补张拉措施，并观察有无滑丝、断丝现象，作好张拉记录。控制张拉力预应力钢束设计张拉控制力310nAPyconP预应力钢束锚外控制张拉力(kN)con预应力钢束锚外张拉控制应力（MPa）Ay每根钢束的截面面积（2mm）n同时张拉的钢束根数 预应力钢束的理论伸长值预应力钢束的理论伸长量式中：L预应力钢束的长度(mm)Ap预应力钢束的截面面积(2mm)Ep预应力钢束的弹性模量Pp预应力钢束的平均张拉力（N）pppEALPL两端张拉的曲线预应力钢束其中：P预应力钢束张拉端的张拉力（N）；x从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；从张拉端至计算截面孔道部分切线的夹55、角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（0.0015）；预应力钢束与孔道壁的摩擦系数（0.15）。预应力钢束的实际伸长值初应力初=10%con预应力钢束的实际伸长值L=L1+L2 式中：L1从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）L2初应力以下的推算伸长值（mm），由邻级的伸长值推算。纵向预应力钢束张拉完毕后，应对张拉槽口处的普通钢筋进行恢复。断、滑丝率张拉截面预应力筋总数的1，且每束预应力筋不得超过 1 丝。2、预应力张拉以张拉力控制为主，伸长值校核的双控原则，实测伸长值与理论伸长值之差应控制在6以内，超出者，应查明原因，处理好后再进行张拉。4.12.4、预应力管道压浆预应56、力钢束张拉完成经验收合格后，应在48 小时内进行管道真空辅助压浆施工。水泥浆水灰比不得大于0.4，压浆应做到一次成功，kxePPkxp)1()(饱满密实。预应力灌浆采用真空辅助灌浆工艺流程图如下：透明管 孔道清理切除纲绞线并冲洗管道预应力钢束张拉完成后，按照封锚和封端要求切除钢绞线，用砂轮机切割距夹片5cm以外的多余钢绞线，严禁用氧气切割和电焊切割。用早强半干砂浆封堵锚头，外侧用薄膜包好，露出压浆孔，当砂浆强度达到 20MPa 左右时进行压浆工序。压浆前清理锚垫板上的压浆孔，保证压浆通道通畅并安装压浆嘴和排气嘴。用清水冲洗管道，并用高压空气吹洗干净。抽真空安装真空泵机组、抽真空端的开关、抽气管57、道、观察管道、压力表、空气滤清器、排浆阀及普通压浆系统，同时对管道密封情况进行检查，检查无问题后即可准备抽真空。关闭吸气开关以外的所有阀门，开始抽真空，使管道真空度达到-0.08-0.1MPa 之间。浆液拌制按照设计交底会的要求注浆根据 公路桥涵施工技术规范（JTGT F50-2011）进行，强度采用与梁体设计砼强度相同的级别。浆体搅拌控制阀 01 梁体控制阀 02 控制阀空气滤清器控制阀压浆泵储浆筒压力表真空泵搅拌机必须严格按照配合比进行施工，搅拌出的浆体符合设计要求。拌制时间不少于 3min，水泥浆倒入拌浆机时要用孔眼小于3mm 的筛子过滤。压浆在真空度满足要求、浆液配置充足后，启动注浆泵58、，开始往管道内压浆。在压浆过程中，真空泵必须连续工作，且保证一定的负压。浆液充满管道后，将排气阀依次打开，当排气孔排出与原浆稠度相同的浆液时关闭排气孔，继续加压至0.50.7MPa，保压维持 5min 后，关闭进浆阀，该管道的压浆工作结束。具体操作步骤：在真空泵与抽气管道中设置一段透明加筋管道，作为观察管道。如果看到观察管道内有水泥浆通过，立即关闭吸气开关，防止水泥浆进入空气滤清器，停抽真空。同时打开排浆阀和排气阀，水泥浆溢出，当溢出的水泥浆浓度和压入的浓度一致时关闭排浆阀和排气阀，此时排气阀流出的也是浓浆，在 0.500.70MPa的压力下保持 5min，再关闭进浆阀，压浆工作完成。当水泥浆59、达到初凝时（约68 小时）拆除压浆嘴和排气嘴，清洗压浆嘴和排气嘴，以备下次使用。4.12.5、封端压浆完毕后，先将表面的压浆水泥浆凿除干净，将原混凝土表面凿毛并清洗干净，按设计图绑扎钢筋，立模浇注与梁体同标号砼，并应严格控制封锚后的梁体长度。4.12.6、所有预应力施工结束后，对顶板为施工开设的槽孔进行封闭，严格控制封闭质量，在砼找平层施工前，进行防渗漏水检查。4.13 模板和支架的拆除4.13.1、模板拆除模板、支架的拆除期限根据箱梁各结构模板和混凝土所要求达到的强度决定，待混凝土浇筑完毕强度达到70%时拆除内模，桥面横向束张拉压浆后，拆除翼缘模板，侧模在混凝土抗压强度达到2.5MPa以上时60、拆除，箱梁底模待纵向束张拉压浆完成后进行拆除。模板拆除应对称、均匀、有序地进行，从跨中对称往两端拆除，模板拆除后。模板拆除要求如下：1、堵头板拆除：混凝土强度达到2.5MPa以上后进行拆除，在拆卸过程中要注意保护不损坏波纹管。拆除后对封锚槽混凝土表面凿毛。2、外侧模拆除：先拆卸外侧模支架与碗扣支架间的连接件，松开模板间对拉螺栓，拆除外侧模板；若出现粘结无法自行脱离时，采用手拉葫芦牵引进行脱离。在脱模过程中严格损坏混凝土。3、芯模拆除：先松开内模支架顶托，松开模板间对拉螺栓，拆卸模板最后拆支架。拆卸下来的模板和支撑架从预留天窗中取出，进行整理堆放。4、底模拆除：待箱梁张拉压浆施工完成后，从跨中开61、始、两侧对称向支座依次循环进行。松动支架上托撑，取掉木楔，使底模与混凝土面下落脱离，然后进行拆除。4.13.2、支架拆除拆除支架时从跨中向两端翼缘板对称拆除。从上至下进行，拆除时严禁向下抛物件，防止伤及行人和车辆，并设专人看管。1、脚手架经工区技术负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人监护，严禁非作业人员入内。2、拆除的高处作业人员，必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、支架拆除从中跨跨中开始进行，自上而下，按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时62、，应先通知对方，以防坠落。5、在大片架子拆除前应先将预留的斜道、上下平台、通道小飞跳等，先行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。6、拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施。严格架杆碰触电线。7、拆除下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中分别回收处理。8、脚手架拆除时，应自上而下进行，部件拆除顺序与安装顺序相反，拆除的部件不准抛掷。应将部件分品种捆绑后，使用垂直运输设备将其运至地面，集中堆放保管。9、在拆除脚手架过程中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋中。5 劳动力组织措施563、.1 劳动力组织原则结合本工程施工特点，综合考虑工期目标、施工工艺和方法等，以结构合理、高效精干、技术素质高、专业对口、施工经验丰富、各工种搭配科学合理的原则进行劳动力配备。施工人员已全部进场。5.2 劳动力管理和队伍培训措施劳动力管理：在正式施工前，由项目经理部统一组织对施工人员进行岗前培训，明确设计标准、技术要求、施工工艺、操作方法和质量标准，施工人员经培训合格后持证上岗。在施工人员进场时和各分项工程施工前对施工人员进行安全教育，树立安全第一的思想，并对特殊工种、危险区域操作进行专项安全交底。队伍培训：参加本工程施工人员必须具备相关专业知识和施工经验，为确保施工安全和施工质量，施工人员必须64、经培训合格后持证上岗。施工前，由我部工管部、安质部门具有丰富施工经验的专家对本工程管理人员和施工人员进行岗前和操作培训，主要针对本工程特点、技术难点、技术要求、质量标准、操作工艺等有关知识进行培训，经理论和实践考核合格后持证上岗作业。经过培训，使所有管理和施工人员以熟悉安全施工知识、施工技术标准、质量要求、操作规程和有关规定，工作热情饱满，工作态度认真负责，施工技术精湛，安全优质高效的工作效率完成施工任务。5.3 劳动力进场计划根据施工进度,同时开展 8 个工作面，投入钢筋工、混凝土技工、等 9 个主要工种，各工种承担以下作业：钢筋工：承担全桥钢筋加工、制作、安装等。模板工：承担全桥钢模的安装65、整修，木模制作、安装，浇注过程中模板加固及拆除。架子工：负责脚手架搭设、维护、加固、检查、拆除等。混凝土工：负责全桥全部混凝土浇注施工。装吊工：承担重型机械、材料和设备的起吊、卸载、安装等。焊接工：负责全桥钢筋及铁件的组焊工作。机电工：负责全桥区的机械操作、维护、电路架设维护、管理等。测量工：在测量队长带领下，完成全桥中线（导线），水准测量及围护，地表位移及沉陷等测量工作。试验技工：完成全桥的材料试验、混凝土的试验。各工种人员进场前进行岗位技能培训，管理人员参加过相应的业务培训，并持有资格证书；预应力施工操作人员：持有特种作业资格证书；架子工、起重工、电焊工、电工等特种工种都持证上岗。序号施66、工班组人数施工任务安排备注1 架子班210 负责本工程的全部支架搭设和拆除以及支架预压作业各专业施工班组配备的作业人员人数能满足施工工作面的开展。2 模板及砼班280 负责本工程的全部内、外模板安装及拆除和砼浇注及养生作业3 钢筋班280 负责本工程的全部钢筋、预应力筋的下料、加工、焊接和绑扎作业4 预应力班30 负责本工程的全部纵、竖向预应力筋的张拉、真空压浆作业5 电工14 负责全线路供电6 机械司机28 6 安全保证措施建立以项目经理、项目党支部书记为首的文明施工管理小组，落实安全生产责任制，责任到人，明确奖罚。在施工现场设置标示牌，同时挂放“六牌一图”即：单位名称牌、工程概况牌、警卫制67、度牌、安全措施牌、安全记录牌、安全质量宣传牌、现场总平面图。施工场地规划整齐，各种生产生活设施布置合理。制定出入管理及卫生管理制度。各种材料堆放整齐，标识明确。施工机械、车辆停放整齐有序。全体施工人员对待工作积极热情，对人尊重有礼貌，做到语言行为美，精神面貌好。对参加施工的所有人员进行安全技术教育与培训，增加安全生产意识，每个作业现场要有足够专业人员在现场施工及指导。加强与业主及当地政府部门的联系和交流，共同搞好两个文明的建设。生产施工中尽量做到不扰民，加强与当地群众的联谊，对当地群众提出的合理要求尽快整改解决，不激发矛盾。安全生产保证体系框图：（见下表）施工教育规范活动机械方法人员实现目标目68、标：坚持“安全第一，预防为主”的方针，建立健全安全管理组织机构，完善安全生产保证体系，杜绝安全特别重大、重大、大事故，杜绝死亡事故，防止一般事故的发生。消灭一切责任事故，确保人民生命财产不受损害，创建安全生产标准工地。建设单位监督监理工程师监督内部安全监督管理层安全预防措施班组建设各种竞赛活动责任制兑现检查、评比、总结职业道德岗位责任制作业标准规范施工活动有关规定、办法技术交底规章制度基础工作奖励措施规范教育物资环境管理措施施工安全管理禁止双层作业，正确佩带安全帽，高空作业系好安全带。严格遵守安全用电的有关规程。振动棒在振捣混凝土时，不得触及埋设物、预应力管道和模板，以防结构移位或变形。严禁对69、运转中的机械设备进行维修、保养调整等作业。注意不得随意从桥上抛弃各类小零件或其它物品，应有专人对各类构件的堆放进行看管.参加施工作业人员均应遵守高处作业的有关规定。张拉工作架等处均应安装防护栏杆、上下梯子、人行道等安全设备。夜间作业应有充足的照明设备。张拉作业时，张拉人员严禁站立在千斤顶的前方，应站立在千斤顶两侧进行操作，同时注意油管有无缠绕，操作人员不得站在油管处。所用施工辅助结构按设计施工。应有足够的强度和刚度。支架安装完毕后必须经过检查签证，并填写记录有关人员认可后方使用。6.1 安全保证措施6.1.1、一般规定吊车升降要设专人指挥，吊车吊运材料时，要听从指挥信号。材料吊运到位时，作业人70、员要避让，待停稳后方可上前卸料。支架安装好后，在两侧挂设安全网。闲杂人员不得上平台，材料堆放每处不得超过5t，每跨堆放材料不得超过 20t，集中堆放材料不得放在分配梁之间悬空处，材料尽量均匀堆放。梁上作业人员必须系好安全带，输水管路及其他设备要拴紧牢固。拆除模板、脚手架时，要做好安全防护措施，拆除时可视吊装设备能力，分组拆除或吊至地面上解体，以减少高空作业量和杆件变形。拆除现场要划定警戒区。每段箱梁两端各配置两台灭火器，并保持有一台抽水机能够正常运转。特种作业人员应经过培训并持证上岗。6.1.2、脚手架脚手架及扣件必须全部经过检验，使用合格产品。钢管脚手架连接材料要使用扣件，接头要错开、螺栓要71、紧固。立杆底端需采用立杆底座。脚手架要铺满、绑牢，无探头板，并要牢固的固定在脚手架的支撑上，脚手架的任何部分均不得与模板相连。脚手架要设置栏杆。敷设的安全设施要经常检查，确保操作人员和小型机械安全通行。脚手架上的材料和工具要堆放整齐，杂物要及时清除，有坡度的脚手架要加设防滑木条。悬空脚手架要用栏杆或撑木固定稳妥、牢靠，防止摆动摇晃。6.1.3、高空作业悬空高空作业必须设有可靠的安全防护措施。悬空高空作业包括：在开放型结构上施工，如高处搭设脚手架等，在无防护的边缘上作业，在受限制的高处或不稳定的高空作业；在没有立足点或没有牢靠立足点的地方作业等。从事高空作业人员要定期或随时进行体检，发现有不适宜72、登高的病症，不得从事高空作业，严禁酒后登高作业。高空作业人员不得穿拖鞋或硬底鞋，所需的材料要事先准备齐全，工具要放在工具袋内，同时必须佩带安全带及安全帽。高空作业所用的梯子不得缺档和垫高，同一架梯子不得二人同时上下，在通道处（或平台）使用梯子要设置围栏。高空作业与地面联系，要有专人负责，或配有通讯设备。6.1.4、既有公路交通安全在距离现浇桥位处两侧各500米的地方设置施工警示标志，支架安装及拆除施工时两侧设专门的防护人员，提醒施工作业人员注意过往车辆。支架两侧作业平台上设栏杆，栏杆高1.5m，栏杆上要挂安全网，防止坠落。施工人员穿越路口时，要坚持“一看，二慢，三通过”，并在两侧设置安全警示标73、志。施工段两侧路面 100 米内设置减速带，每 50m设置一个限速警示标牌，梁体顶部、下部及门洞顶设防落物网，防止高空落物砸到地面影响行车安全。门洞四角设及内侧每隔10m设夜间照明灯，每隔100m设置减速带防止车辆冲击支撑系统。顶部梁体两侧、钢支墩内侧及支架外侧安装防护栏、防护网及操作平台，防止高空坠物。门架搭设及吊车占路作业期间，安排专人指挥，疏导交通。经常对防护设施进行检修和日常管理。6.2 突发性灾害应急救援组织机构与管理职责6.2.1、应急救援组织机构应急救援组织机构由工区、各班组组成，应急组织机构见下图：安全应急救援管理机构框图：作业队安全质量负责人各工序专职安全员6.2.2、应急救74、援组织管理职责应急救援领导小组组长由项目经理担任，安质部长任副组长，成员由作业队各部门负责人组成。设置值班室及 24 小时值班应急电话。应急救援领导小组负责建立健全本项目重大危险源监控方法与程序，对安全事故隐患和重大危险源实施监控；负责本队相关信息收集、分析和处理，并按月报、季度报和年报的要求，定期向总公司应急领导小组报送有关信息。应急救援领导小组组长负责向当地政府部门、建设单位、总公司应急救援(响应)领导小组报告。安全应急救援管理机构组长：项目经理副组长：安质部长、技术负责人作业队各业务部门负责人施工现场安全负责人应急救援领导小组应根据国家有关法律法规的规定、当地建设行政主管部门制定的应急救75、援预案和总公司及本单位的应急救援预案，组织开展事故应急知识培训教育和宣传工作。在接到事故现场人员的报告后，迅速到达事故发生现场，迅速查清事故发生的位置、环境、规模及可能发生的危害；迅速沟通应急领导机构、应急队伍、辅助人员以及灾区内部人员之间的联络；迅速启动各类应急设施、调动应急人员奔赴现场；迅速组织医疗、后勤、保卫等队伍各司其责；迅速通报事故或灾害的情况，通知邻区做好各项必要准备。领导小组成员必须根据应急预案的内容、结合现场实际，制定抢险救援具体方案，组织指挥现场应急抢险救援人员开展应急救援，并采取措施控制危害源，防止事故的进一步扩大，最大限度地减少事故造成的人身伤亡和财产损失，保护好事故现场76、并及时向集团公司应急救援领导小组报告事故情况。6.3 抢险应急救援措施6.3.1、处理突发事件应急预案的原则A、施工前期，针对在施工中可能出现的特殊危险情况，提前预测，并制定生产安全事故应急救援预案，建立应急救援组织及配备应急人员，配备必要的应急救援器材、设备，以防突发事件，并定期组织演练，确保施工安全。B、突发事件是指在现场施工过程中，出现冲突、人员伤害、火灾、损坏等原因造成中断施工的非正常情况。C、对处理突发事件须牢固树立安全第一的思想，坚持高度集中、统一指挥的原则；迅速、准确地报告事故情况，确保信息渠道畅通；采取有效措施控制事态，减少损失，防止次生灾害的发生；积极合理地调动人力物力投入抢77、险，尽快恢复生产；加强职工抢险意识宣传，居安思危，妥善发布新闻信息。6.3.2、突发性触电、火灾应急抢险措施6.3.2.1、应急准备危险源识别施工现场下列工序或作业存在触电事故重大危险源：未使用 TN-S系统，工作零线带电。电动设备金属外壳与PE线（保护零线）连接失效或连接少于2处（未重复接地）。作业台架或移动照明未使用安全电压。电线路绝缘破损漏电，且电器设备开关箱漏电保护器失效或漏电保护器参数选择不合理。机电设备维修带电作业。电工、电焊工作业不使用个体防护用品。变配电设备屏护失效等。外电线路防护安全距离不够。6.3.2.2、预防措施制定完善的施工用电安全管理制度、安全技术措施，按规定维修检查78、电器设备和线路，确保电器安全可靠。施工用电临时用电应采用TN-S保护系统，按电源系统中性点是否接地，分别对电器设备采用保护接零系统或保护接地系统。在电源系统中性点接地的TN-S系统中，按漏电保护器安装和运行标准要求，对所有设备安装漏电保护器和实现漏电保护器的分级保护。在潮湿、金属占有系数较大的工作环境，如机械加工车间、空压房、锅炉房等场所，应选用加强绝缘或双重绝缘（）的电动工具、设备和导线，隧洞内作业台架、衬砌台车和移动照明应采用安全电压。施工现场的配电箱、开关箱、电线路应严格执行日常巡查制度，破损的配电箱、开关箱应立即更换，高压、变配电设备的围栏、屏护高度应满足防护屏安全要求中的规定，并树立79、明显的标志牌。当安全距离不足时，还应采取相应的安全技术措施。采用连锁保护安全技术防止触电事故，如双电源的自动切换保护安全装置，电焊机空载断点或降低空载电压装置等。采用绝缘防护用品（绝缘手套、绝缘鞋、绝缘垫等）预防触电事故。对作业人员进行触电应急救援知识培训。6.3.2.3、应急处理措施A、首先发现触电、起火发生，应立即呼救报警，迅速关闭电源，在场员工均应立即协助抢救。事故发生时，应立即按突发性事件上报程序上报项目经理部领导，同时拨打报警电话。B、发现火灾应迅速将着火物附近的可燃、易燃物移开，并用现场的灭火器材灭火。C、火势较大时，立即通知项目经理中应急领导小组，启动预案，结合实际，迅速制订灭火80、方案，组织项目经理部义务消防队进行灭火；有人员伤亡时，拔打急救中心电话120，要求急救。如火势一时不能扑灭，项目经理部应急领导小组应一面组织指挥疏散人员，一面指挥灭火和抢救物品，同时向当地消防部门报警，派人到交通路口引导消防车辆进入现场灭火。D、火警发生时，电话总机应优先接通火警电话。6.3.3、高处坠落应急抢险措施6.3.3.1、应急准备危险源识别桥梁钢筋绑扎等高处作业时，作业人员不按照要求使用安全带、安全网处存有重大危险源。脚手架安装、吊装大型设备及构件作业。吊装大模板、钢筋骨架等其它大型构件作业。在机械设备安装、维修时，因用力不均匀造成人员重心失稳、滑跌、踩空、拖带、碰撞等引起坠落存有重81、大危险源。6.3.3.2、预防措施项目经理部，根据施工工序安排制订施工方案，对作业进行安全技术教育培训。施工前，应逐级进行安全技术教育与交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实不得进行施工。设备物资提供合格的个体安全防护用品，并定期进行检查及时更换不合格的用品。攀登和悬空高处作业以及搭设高处作业安全设施的人员，必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗，并必须定期进行体格检查。施工中对高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决，危及人身安全时，必须停止作业。施工作业场所有坠落可能的物体，应一律先行撤除或加以固定，高处作业中所用的物料，均应堆放平稳，不妨碍通行和装卸，工82、具应随手放入工具袋，作业中的走道，通道板和登高工具，应随时清扫干净，拆卸下的物体和废料均应及时清理运走，不得随意乱放或向下丢弃，传递物体禁止抛掷。雨天进行高处作业时，必须采取可靠的防滑措施，凡积水均应及时清除，遇有六级以上强风、浓雾等恶劣气候，不得进行高空作业；台风暴雨后，应对高处作业安全设施逐一加以检查，发现松动、变形、损坏或脱落等现象，应立即修理完善。高处作业安全设施的主要受力杆件力学计算按一般结构力学公式，强度计算按现行有关规范进行。因作业必需临时拆除或变动安全防护设施时，必须经工地负责人同意，并应采取相应的可靠措施，作业后立即恢复。作业人员必须从规定的通道上下，不得从脚手架或提升设施等83、施工工具进行上下。施工期间定期或不定期对各种安全防护设施进行抽查，凡不符合规定的必须修理合格才能继续使用。高处作业人员不得穿拖鞋或硬底鞋，所需的材料要事先准备齐全，工具应放工具袋内，防止脱落伤人。6.3.3.3、应急抢险物资对付可能发生的坍塌事件，要事先准备一定量的抢险物资材料、机具。设专人进行管理，确保抢险物资设备能随时投入使用，6.3.3.4、应急处理措施事故发生后，现场人员应立即向值班人员（项目经理）汇报事故时间、地点、方位、受伤人员情况。项目部制定应急预案，项目部应急领导小组根据情况启动预案，组织人员设备进行抢救行动。施工现场的机械伤害事故，会造成不同程度损伤，以至死亡。根据施工作业地84、点、机械类型等因素，伤害类型多为挤、压、绞、缠、切等引起的外伤。现场急救。对伤员的现场处理十分重要，否则会贻误治疗，而不正确的处理又容易使伤员雪上加霜。根据实际情况首先应停止设备运转或移动机械设备，使伤员脱离致害物，对与肢体动脉流血的伤员要及时包扎止血，防止流血过多造成休克或生命危险。经过伤员现场处理之后，及时送往医院治疗观察。伤员送到医院后，应立即将断肢交给救护人员处理。6.4 事故处理程序6.4.1、现场保护突发性事件发生后，项目部立即派人赶赴事故/事件现场，负责事故/事件现场保护，立即开展收集证据工作。因抢救人员、防止突发性高处坠落紧急事故/事件扩大以及疏通交通等原因，需要移动现场物件时85、，要做好标志、标记，并绘制现场简图，写出书面材料，妥善保存现场重要痕迹、物证。6.4.2、警报和紧急公告当事故可能影响到周边地区，对周边地区的公众可能造成威胁时，应及时启动警报系统，向周边公众发出警报，同时通过各种途径向公众发出紧急公告，告知事故性质、对健康的影响、自我保护措施、注意事项等，以保证公众能够做出及时自我防护响应。项目经理决定是否启动警报。警报和紧急公告由派出所负责组织实施，相关部门配合。警报方式采用扩音喇叭向周边区发出警报。6.4.3、事态监测发生突发性高处坠落紧急事故/事件并启动应急预案后，由作业队安全部、技术质量部、派出所负责人各指定本部门1 名人员组成事态监测小组，负责对事86、态的发展进行动态监测并做好过程记录。7 质量保证体系7.1 质量目标工程验收合格率 100%，确保全部工程质量全面达到国家及市政工程质量验收标准，并满足设计开通速度要求。7.2 质量保证体系7.2.1、质量管理组织机构项目部设安全质量部门，设专职质量检验员，工班长为兼职质量检验员，全面负责本工程质量管理工作，对施工全过程进行质量检查，在施工过程中，按照“跟踪检测”、“复检”、“抽检”实施检测工作。7.2.2、质量保证体：质量保证体系框图7.2.3、质量管理人员职责7.2.3.1、作业队长：做好施工组织安排，严格内部管理，确保工程按质、按量、按期完成。负责督促检查施工现场管理，严肃劳动纪律，创造87、适宜的施工生产环境，建立激励机制，充分发挥全员积极性。带领职工学习技术，提高操作水平，保证工序质量全部合格。带头重视质量，对存在问题及时纠正。7.2.3.2、质检部长：参加工程开工前施工准备检查、工程质量定期或不定期检查以及施工过程中的经常性检查，督促指导施工单位建立各项质量制度和质量措施。与专业技术人员共同参与保证质量措施的编制工作，参加工程质量检查和相关会议，签证验工计价报表。参加隐蔽工程的检查和验收，填写检查证并通知监理人员进行检查和签证。总结施工质量管理工作经验教训，按规定时间上报月、季、年质量报表及总结报告。参加工程质量检查和检验，对工程质量等级评定和问题处理提出具体意见。深入施工现88、场，履行监督检查职责，对不按规定施工或违反施工规则的情况提出纠正要求，必要时签发工程质量问题通知单，有权责令停止施工或返工，并向领导报告处理意见。负责收集整理所辖范围的质量档案和资料，满足竣工文件编制办法所要求的份数，做到签字手续齐全，对工程质量具有追溯性。7.2.3.3、试验员：负责原材料和现场实物的取样和检测试验工作。对自己经手的检测试验报告和结果的正确性负责。7.2.3.4、测量员：按规定完成交接桩复测，施工放样和竣工复测，将结果报送工程技术部，做好对各施工队的测量资料及交底，满足施工需要。做好测试仪器的管理和保养工作，并定期进行标定，确保测试结果有效，并做好测试记录的收集、分类和归档。89、7.2.3.5、工班(组)长：严格按施工规范和质量标准组织施工；做好工前技术、质量标准交底，严格工中质量自检、互检，进行工后自评。上道工序不合格，不准进入下道工序施工,使工序操作始终处于受控状态；做到文明施工，作业现场整洁，材料标识齐全，摆放有序，施工记录有可追溯性；对因操作方法不当或检查不力造成工程质量问题承担直接责任；组织全工班（组）人员经常学习规范、验收标准和施工工艺，不断提高自身素质，增强质量意识；对技术人员和质检员指出的技术和质量问题，要及时进行纠正。7.2.3.6、操作人员质量职责严格遵守各项质量管理规章制度，严格按技术交底书进行施工，发现技术交底书有误时，要及时向工班长指出，各工90、种操作人员要对本岗位的工序质量负责；认真领会技术交底书要求，坚持按质量标准及操作规程施工；服从上级领导、技术和质检人员指挥、指导和检查，做好交接检查，严格控制工序质量；对因自己违章施工、盲目蛮干甚至偷工减料而造成的质量问题或事故负直接责任；加强技术知识学习，不断提高自身素质，增强主人翁责任感。7.3 质量管理要求建立组织严密完善的职能管理机构，按照我局保证质量体系正常运转的要求，依据分工负责，互相协调的管理原则，层层落实职能、责任、风险和利益，做到各司其职，各负其责，保证在整个工程施工生产过程中，质量保证体系正常运作和发挥保障作用。建立工程质量保证制度，及时对工程质量进行检查。加强施工前的质量91、控制工作，充分熟悉图纸，做好施工前的准备工作。做好施工全过程的质量控制工作，发现问题及时汇报并处理。做好施工材料的质量控制，从材料的源头抓起，保证各类材料质量符合相关要求。严格按照规范要求做好各类原材料抽检和复检工作，认真把好质量关，对于各类测量仪器，须按规定做好计量检定工作，在使用过程中要随时发现掌握可能出现的偏差，以保证计量设备的准确。保证施工中的资料完整齐全，保证文件资料控制的有效性和可追溯性，确保工程竣工资料的准确性、及时性和完整性。在施工过程中自下而上按照“跟踪检查”、“复检”、“抽检”三个检测等级分别实施检测任务。配齐人员做到职能相符，实施质量一票否决制。在严格内部“三检”制度的基92、础上，认真接受建设单位质量监督和监理单位的监理，接受社会工程监督部门的监督，并自始至终密切配合，严格服从。建立从项目经理到操作工人的岗位质量责任制，明确各级管理职责，管生产必须管质量，建立严格的考核制度，实行优质优价政策，将经济效益与质量挂钩。试验人员全部持证上岗，试验仪器必须由国家有关部门标定认可。在总工程师的领导下，开展检验检测工作。通过工艺试验，选定最佳工艺参数，指导施工，同时对现场工艺参数进行检测控制，并及时反馈各种数据，用数据指导施工。加强施工组织纪律教育，严格执行经理部的有关质量管理规定以及施工技术部制定的施工质量作业指导书实施细则。坚决做到有令必行、有禁必止。对违章施工、野蛮施工93、一经发现，必须严肃处理。7.4 质量技术保证措施7.4.1、材料的质量控制钢绞线：钢绞线应成批验收，每批由同一牌子、规格、强度级别、生产工艺的钢绞线组成检验批。钢绞线从每批中取5%盘（不少于 3 盘），每盘的端部正常位置截取试样做拉力试验，有一项结果不符合有关规定，则该盘为不合格产品；并从同一批未经试验的钢绞线中再提取双倍的数量进行复验，如仍有一个指标不合格则该批钢绞线为不合格产品。锚夹具：锚具按设计要求进货检验。从每批中抽取 10%的锚具（包括锚板和夹片），但不少于 10 套，检查外观和外形尺寸，如有一套表面有裂纹，或外形尺寸超过允许偏差，则另取双倍数量的锚具做检查，如仍有一套不合格，则应逐94、套检查，合格者方可使用。锚具的硬度检查：从每批中抽取5%的锚具，但不少于5 套，做硬度试验夹具的每个件测试三个点，其硬度的平均值应在规范允许范围内，且任意一点的硬度不应大于或小于设计要求范围内的三个洛氏硬度单位。如有一个件不合格，则另取双倍数量的试样重做试验，如仍有一个件不合格，则另取倍数量的试样重做试验，如仍一个不合格，则应逐个检查，合格者方可使用。7.4.2、施工工艺的质量控制钢筋的制作及绑扎，严格按图纸施工，波纹管及其他预埋件均应满足规范要求。立模时注意打紧支撑，上紧螺栓及附着式振动器，防止跑模、漏浆现象等的发生。梁体混凝土严格控制水灰比。灌筑混凝土时，委派技术、质检及试验人员专门值班，95、确保混凝土密实和外观尺寸的准确。7.5 防治质量通病的措施通病现象原因分析预防措施1.钢筋锈蚀保管不善1.对颗粒状或片状老锈必须清除；2.钢筋除锈后仍留有麻点者，严禁按原规格使用；3.进场后加强保管，堆放处要下垫上盖。2.钢筋接头的连接方法和接头数量及布置不符合要求技术交底不细、工艺控制有误、标准不清、把关不严1.严格技术交底及工艺控制；2.合理配料，防止接头集中；3.正确理解规范中规定的同一截面的含义。3.钢筋网中主副筋放反1.认真看清图纸，并向操作人员进行书面的技术交底，复杂部位应附施工草图；2.加强质量检查，做好隐蔽工程检验记录。4.钢筋位置不对及产生变形1.认真按要求施工，加强检验；296、.控制砼的浇灌、振捣成型方法。5.接头尺寸偏差过大1.绑条长度符合施工规范，绑条沿接头中心线纵向位移不大于 0.5d，接头处弯折不大于4；钢筋轴线位移不大于0.1d 且不大于 3mm；2.焊缝长度沿绑条或搭接长度满焊，最大误差0.5d。6.焊缝尺寸不足1.按照设计图的规定进行检查；2.图上无标注和要求时，检查焊件尺寸，焊缝宽度不小于 0.7d，；焊缝厚度不小于0.3d。7.电弧烧伤钢筋表面操作人员责任心不强，质检人员检验不及时1.防止带电金属与钢筋接触产生电弧；2.不准在非焊区引弧；3.地线与钢筋接触要良好牢固。8.焊缝中有气孔1.焊条受潮、药皮开裂、剥落以及焊芯锈蚀的焊条均不准使用；2.焊接97、区应洁净；3.适当加大焊接电流，降低焊接速度；4.雨雪天不准在露天作业。9.闪光对焊接头未焊透，接头处有横向裂纹1.直径较小钢筋不宜采用闪光对焊；2.重视预热作用，掌握预热操作技术要点，扩大加热区域，减小温度梯度；3.选择合适的对焊参数和烧化留量，采用“慢快更快”的加速烧化速度。张拉程序严格按工艺要求进行，从穿束、初应力值、张拉、控制力值计算、钢绞线伸长量、压浆、锚固和锚固后的检查等各个程序均应达到规定要求，确保工程质量。张拉机械经鉴定后方可使用，油顶与压力表配套校验，确定张拉力与油表读数之间的关系曲线，检验用的试验机或测力计的精度等级不低于+2%。使用超过 6 个月或 300次及使用中有不正98、常现象的应重新校验。张拉机具长期不使用时，应在试用前全面检验。锚具运输和存放，应付防止机械损伤和锈蚀。张拉采用自锁式夹具，张拉设备如锚具、油泵、压力表、千斤顶、油管路及阀门等，必须处于良好工作状态，计量设备定期检查标定。8 文明施工保证措施施工场地、料场和生活驻地要统一规划，统筹部署，规范整洁，施工使用的机具、设备要集中停放，材料要分别堆码标识，灰、砂、石等大堆料有防风防雨设施，特别是有毒和危险物品，实行专人专项管理，严格保管制度；施工和生活用电要统筹安排，严禁乱拉乱扯电线，闸刀箱要上锁，带电部分要有明显的标志；工地现场要挂有文明施工标牌、条幅，采用多种形式向项目部成员进行文明施工教育，提高全99、员文明施工意识；在工地醒目处设立工程简介牌，各工序设立施工牌；加强施工现场用水、用电管理，做到无常流水、常明灯；施工现场固定机械设备要及时清洗养护，设备旁必须悬挂操作规程牌和设备标牌；在施工现场搅拌的各类砂浆、混凝土，必须悬挂配合比标牌；施工人员上岗要着装整齐，配戴与所从事施工范围相一致的施工证；在危险地带施工时，设立明显的标志，提醒施工人员和行人注意；施工中，负责保护施工范围内相关建筑物、管线，以保持周围环境协调；施工完毕后，及时进行施工场地清理，原材料及施工机具堆码、摆放整齐，机械车辆停放有序，保证施工场地整洁、美观。建立、健全本工程项目强有力的道保道体系，明确分工，责任到人。成立以作业队100、综合办公室领导的保通小组，全面负责本工程的道路畅通。在作业队内成立临时道路保证小组由作业队队长任小组长。同时项目部选派人员到驻地附近的交通部门进行相关知识的培训，在在各车站附近发生施工干扰交通时，配合交警疏导交通。严格遵守当地政府关于建设工程施工路段确保既有公路畅通的有关规定，将确保既有公路畅通做为一项重要内容，始终给予足够的重视。对既有公路交通有影响的工程，配合建设单位，同当地政府、公安交警部门及公路管理部门在工程起点设立通告，说明工程情况、交通维护的措施及对行人、车辆通过施工地段的具体要求等。在施工地段的两端竖立显示正在施工的警告标志，施工标志牌，并设专人疏导交通。对既有道路、临时便道、便101、桥要经常检查，加强日常养护，保证施工期间的正常使用，做到路面平整、无坑槽，路拱适度、无积水，边沟排水畅通。干燥路段经常洒水养护，泥泞路段及时换填材料整修，便桥要保证泄洪排水畅通。车辆进入临时绕行采用便道通过时，夜间必须设置照明设备，确保行人车辆安全。施工所用的工程材料，各种施工机械、设备不得堆放和停置在施工围挡外。9 工期保证措施9.1 施工准备措施超前作好思想准备、组织准备、技术准备和物质准备。积极参加建设单位、监理单位对水准点与坐标控制点的移交工作，办理施工范围内施工临时用地，进行建筑物拆迁等工作，严格按照施工组织设计合理布置临时工程设施，做好各项准备工作。工程试验室筹建和检查验收工作，确102、保进场快、安点快和开工快，抓住有利施工季节，为施工创造良好开端。9.2 领导机构措施由有丰富施工经验和管理经验的长期从事市政工程项目管理且具有一级项目经理资质的人员担任项目经理，项目经理具有在本段工程人事、机械设备、物资和资金的调配、使用和管理权力；选派经验丰富、事业心强的专家担任本施工队的总工程师；选派长期在各个指挥岗位、具有丰富生产组织经验的高职人员担任各主要部门负责人；配备足够的业务尖子担任技术主管、质监、安检、测量、试验工程师和各项业务主管，确保工程顺利实施。9.3 施工队伍及组织方面项目部由具有丰富施工经验的年富力强的人员组成坚强有力的领导班子，施工队伍调集具有施工经验的专业队伍，根103、据施工要求组织专业化施工。挑选具有长期类似工程施工操作经验，较强的技术素质和专业技能的青壮技工担任现场主要工序操作手和工班技术骨干；安排年富力强有较强管理能力的技术人员组成一线管理队伍，对所有参加施工人员进行岗前培训，提高技术素质和工作效率。9.4 新技术应用项目部中所属的工程技术部，加强与各方面的专家联系，充分发挥各类专家在关键技术、工艺等方面的指导咨询作用。在开工前和施工过程中，对关键工艺不断进行研究、深化和优化。组织并鼓励广大干部、技术、职工研究应用新技术、新设备、新工艺，提高质量和效率。对每项新工艺、新技术的应用首先研究和制定方案，报建设单位、监理审批后，再进行工艺试验，成功后再全面应104、用和推广，并不断总结经验，指导施工。9.5 施工管理措施实行岗位责任制，责任落实到人，加强考核，使利益与进度、质量、安全三挂钩，贯彻实施多劳多得的分配制度，以调动施工人员的积极性。推行工期目标责任制，并将工期目标作为考核领导班子的重要指标，将工期目标分解到班组和个人，并将其与职工的经济利益挂钩。严格工期目标的计划、检查、考核和奖惩制度，开展日碰头、周检查、月调整的工作制度，对落后工序就地组织攻关，制定措施，赶上计划；对难点工序有预案，必要时调整资源配置加大技术攻关力度，使局部调整不影响总工期，确保工期目标落到实处。妥善处理安全、质量和进度的关系，建立健全安全质量工作体系，严格遵守各项行之有效的105、规章制度，严把安全质量关，杜绝安全和质量事故的发生，保证工程不停工、不返工、不窝工，以严格的安全质量促进施工进度。建立项目部到施工现场的调度指挥系统，加强日常调度指挥工作，建立动态管理网络，全面及时掌握施工动态，迅速、准确处理影响施工进度的各种问题。采取垂直管理，减少中间环节。对工程交叉和施工干扰加强指挥与协调，对重大问题超前研究对策，制定措施，及时调整工序和调动各种因素，保证施工均衡连续进行。坚持实行施工进度快报制度，坚持每天报一次各工序的进展情况，每 7 天报一次实际进度和计划进度的对比情况并分析两者相差原因，以便项目经理部和甲方及时了解各分部工程的进展情况，采取相应的对策措施。成立辅助施106、工工班，对供电、供水、通风管线路进行定期检查、维修、更换，使其一直保持在良好状态，以免导致工期延误。9.6 技术保证措施1、抓紧组织会审；准确计算工程数量，修改与完善实施性施组，各专业、各工程项目编制优化的施工技术方案、措施及计划进度网络图。2、加强现场技术指导和测量、试验工作，杜绝发生技术性失误。3、结合工程实际，组织技术攻关，积极采用“四新”，开展“五小”活动，提高工效，加快工程进度。4、及时准确地编报月、季、年度施工计划及验工计价、财务用款计划。9.7 辅助保证措施1、本着急用先办、提前谋化的原则。积极与地方有关部门协调，做到工程的全面开展。2、积极与公路部门联系，办理好悬灌梁浇筑防护等107、相关手续。为工程的顺利进行奠定基础。3、做好技术基础工作，重点工点早做设计，早做规划，不因技术原因而导致进度落后。9.8 工期保证体系建立健全完善的工期保证体系，从施工组织、技术力量及资源配置等多方面着手，以确保工程工期。工期保证体系图：10 环境保护措施在本工程施工中，我方将严格遵守环境保护法以及相关的法律、法规、规章制度不留尾巴，不留后患，不做罪人，采取一切合理措施保护现场内外的环境，确保环保目标圆满实现。本标段主要污染源为粉尘、废水、废气和固体废弃物的污染。10.1 施工环境保护措施施工中大型机械设备调运频繁，运输车辆往来穿梭，注意道路和附近建筑物的保护，运输便道洒水养护，避免车辆荡起粉108、尘影响周围环境。施工中不得造成与施工范围无关的其他建筑物的稳定破坏，保持周围环境协调，严格保护用地界以外的植被、树木。施工人员的生活垃圾应集中处理，不得直接丢弃，防止对三环路周边环境造成污染。施工的机械应防止漏油，杜绝施工机械运转中产生的油污水未经处理就直接排入或维修施工机械时油污水直接排放。施工中有毒有害的危险品，实行专人管理，严格操作规程，防止泄漏污染环境。完工后及时清理施工场地，做到工完料净，工程中的弃碴、废料要在远离居民生活区设立弃碴场，不给周围环境遗留工程垃圾。做好生活垃圾的堆放和清理；对环境进行监测，随时解决出现的问题。在施工中弃土、排污等严格按照设计和建设单位与环保部门签订的有关109、协议和进行处理。11 雨季及冬期施工安全措施XXX地处中亚热带湿润气候区，季风气候显著，四季分明，冬暖夏热，日照少，风小，湿度大，降雨量较多，蒸发量较大，气候日变较小。降雨量一般在800900mm。年平均气温在 16.4 17.8，日平均气温稳定在 10以上持续 235 至 251天；最冷月平均气温 3.9 至 5.7，最热月平均气温在24.2 至 26；极端最低气温-4.8 7.3，极端最高气温 36.1 至 39.7；无霜期 252至 300天。太阳总辐射 76.7 至 92.8 千卡/平方厘米年，年日照时数在 927.7至 1376.7 小时之间，相对湿度全年平均为70%至 80%之间，110、风向以偏北风和东北风为主，年平均风速在0.8 至 1.6 米/秒之间，静风频率较高。该区多年平均降水量在825.8 毫米至 1417毫米之间，有年、季、月降水量分配不均和变化率大的特点。据此气象条件，我部制定如下雨、冬期施工措施方案。11.1 雨季施工措施11.1.1、雨季施工安排根据本工程的工期安排，连续梁将跨越雨季施工，因此施工中制定相宜的雨季施工措施，确保工程施工质量。11.1.2、雨季施工保证措施在该桥下部结构施工中，汛期内要保证做到随开挖、随灌筑、随时回填，快速施工不留隐患。桥梁下部结构混凝土工程雨季施工时要及时掌握砂石骨料的含水率，调整施工配合比，保证混凝土拌合质量，混凝土浇筑选择111、晴好天气，以避免下雨对混凝土施工的影响；刚浇筑完时要覆盖好，必要时采取搭棚防雨，避免雨水冲刷。在模板的适当部位预留排水孔，防止来雨时模内积水。做好各种基础、施工现场、驻地周围等防洪排水措施，疏通场地排水系统，保证排水畅通，防止洪水对施工产生影响。接到暴雨预报后，及时遮盖施工物资材料、机械设备、电气设备等。以保证其不被雨水淋湿、浸泡。暴雨出现时，立即停止场内所有混凝土施工、吊装作业、焊接作业以及其他有危险的施工作业；施工车辆暂停行驶；切断高压电源，关闭现场发电、用电设备。雨季防雷措施。场区内发电机等处于雷击区的机械设备全部装设防雷保护设施，防止雷电击毁设备、击伤人员。防雷保护设施应符合有关规定的112、要求，并定期检查。雷电出现时，立即停止场内电气设备操作、焊接作业以及其他有危险性的作业。接到冰雹预报后，及时遮盖施工机械设备、电气设备等，以防被冰雹击打损坏。冰雹出现时，立即停止所有施工工作，组织人员迅速撤离现场。11.1.3、雨季施工应急预案a.为了预防灾害和减少事故危害，按照“安全第一、预防为主、放抗结合”的方针和“以人为本、避免伤亡”的原则，制定突发事故应急处理制度。b.以项目经理为第一责任人，成立应急事故预防及抢险领导小组和专业专业抢险组织，制定规章制度，实行责任制，并与奖罚挂钩。c.建立与当地气象部门的信息通报制度，有专人负责密切注意气象信息，及时提出预警，为回避风险和减少损失争取时113、间。d.灾害发生时由项目经理负责全面协调指挥；常务副经理负责救灾，伤员处理及控制事态的发展；总工程师负责受影响区域的安全及恢复措施；安质部长负责安全撤离现场人员。e.配备防灾应急人员，并进行相关灾害处置知识培训。对全体职工进行抢险救护的训练，并进行抢险救助演练等培训，提高职工防灾自救能力。配齐抢险机械设备、备足抢险物资，并保持有关器材的完好。根据预报等级，启动应急预案，服从统一指挥，快速反应，立即行动。一旦有突发性事故出现，这些人员、物资必须能够立即投入到事故的抢险救助工作中去。11.1.4、事故应急处理程序事故发生后，在组织抢险救护的同时，经理部必须立即以最快的方式向监理工程师和指挥部报告，114、同时要作好报告记录。事故处理完毕后，将事故突发造成的工程损伤、人员伤亡、直接经济损失、安全隐患的整改和检查等情况以书面形式向监理工程师和指挥部提供完整的报告。11.2 冬期施工措施11.2.1、冬期施工a.钢筋加工及绑扎钢筋焊接及加工在刚进棚内进行，以保证棚内温度不低于5，焊接后的接头，严禁碰到冰雪。钢筋绑扎时，需先清理干净底层及周围积雪，并在晴好天气进行。b.混凝土拌制根据天气和工地实际情况，拌和站拌合混凝土采用热拌混凝土法，热源选用锅炉加热施工用水，每次拌合加入施工用水温度保证70-80，水温度由试验室派专人控制。骨料入机，加料时派专人检查砂石料的温度；施工用水进行加热与砂石料充分拌合，加115、入前先量取水温；加入水泥或粉煤灰并拌合，加强水泥或粉煤灰前量温，确保拌料温度不高于 60，且拌合时间延长常温拌合时间的50%；出料，混凝土出料温度保证10以上。c.混凝土运输混凝土采用罐车运输，罐车配备保温罩，混凝土随拌随运，保证混凝土入模温度不低于5。d.混凝土浇筑混凝土浇筑时，现场试验人员随时测量混凝土入模温度，保证入模温度不低于 5，同时增加现场施工人员，尽量缩短浇注时间，待混凝土浇注完成初凝后立即覆盖土工布或棉被。11.2.2、冬季施工质量保证措施a.项目经理部成立以项目经理任锦蕾为组长，总工程师鲜红刚、质安鲜洪生为副组长的领导小组，对工程质量进行全面管理。严格技术人员与试验人员轮值班116、制度，严格执行三检制度，即自检、互检、交接检。主要管理人员详细分工，责任落实到人，出现问题立即进行整改。b.拌和站水源由拌和站站长负责提前做好保温工作，防止受冻；暂设工程的水管提前做好保温维持工作，保证冬季施工时能正常供水。对砂、碎石、钢筋等原材料用大棚遮盖地炕加热，由拌和站站长负责，钢筋及火炉保温情况由生产副经理负责。采用锅炉对拌合水温度进行加热，水温控制在80左右，由拌和站站长负责。在混凝土浇筑前后由项目副经理部指派试验室主任和试验工程师负责每日对大气温度、混凝土温度进行实测。做到定时定点量测，测试数据真实可靠，指导施工。测温时间和所测温度值详细记录，整理归档。每批混凝土测温后，由工管部长117、审阅测温记录签字后交项目总工审查。工程部长及时将测温记录归入档案，以备存查。由试验室主任对观测的温度结果及时与拌和站站长和现场技术负责人进行交底。如发现供热故障或保温措施不当等情况，立即向项目总工报告进行处理。搅拌混凝土时，骨料必须进行加热保证骨料的温度。投料前，先用热水冲洗搅拌机，投料顺序为骨料、水，进行搅拌，再加水泥进行搅拌，搅拌时间是常温时的1.5 倍。骨料的最高拌合温度不得超过60，混凝土拌合物的出仓温度不得低于10，入模温度不得低于5。由试验室主任负责检查落实。严格控制混凝土的配合比和坍落度。由试验室主任负责指导。附件 1 37.5+65+37.5变截面连续现浇箱梁满堂支架计算书一、118、编制依据1、国家行业和地方规范、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工碗扣式钢管脚手架安装技术规范（JGJ 166-2016）、混疑土结构工程施工规范（GB 50666-2011）2、桥梁施工图纸3、现行法律法规危险性较大的分部分项工程安全管理办法（【2009】87 号）二、37.5+65+37.5 变截面连续现浇箱梁概况37.5+65+37.5 上部结构采用预应力砼变截面连续箱梁，满堂支架施工，截面采用双箱单室截面，顶宽24m,单箱底宽 6m，悬臂长度3m，横向设置预应力，根部梁高4m,跨中梁高 2m,顶板厚 28cm，底板119、厚 30-60cm（根部梁高 60cm,跨中梁高 30cm），腹板厚 70cm，按 2 次抛物线方程变化。三、支架布置布局 1：搭设中横梁、端横梁、横隔板、腹板及加厚段范围内纵横支架间距 60*60cm.其他空心部分纵向按60cm横向 90cm.水平间距120cm。布局 2：支架底托座在 C20砼上，顶托顶设两层木枋，次木枋用10*10cm木枋，纵向主木枋：中横梁与加厚段采用15 cm*15 cm 木枋，其余木枋采用10*10cm木枋布置。四、传力会析荷载首先作用在板底模板上，按照“底模板 底模木枋次龙骨 木枋主龙骨 可调托座 主杆基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。五、模板及木120、枋计算 1、模板计算模板采用 1220*2440*18mm 竹胶板。横向布置（1010）木枋次龙骨搭设在纵向木枋上，间距15cm。顺桥向：根部梁、端横梁、横隔板与腹板处布置15*15cm木枋，空心梁与翼缘板处布置10*10cm木枋主龙骨，碗扣式钢管脚手架作为模板支撑。采用荷载最大的断面进行计算。取长度方向1m宽胶合板作为验算单元，按四等跨连续梁验算。18mm 竹胶合板力学性能：抗弯截面模量：322540006/1810006/mmbhWx惯性矩：43348600012/18100012/mmbhI模板自重：G1=0.5kN/新浇筑钢筋混凝土自重：取G2=26kN/m 3施工人员、料具等施工活荷121、载Q1=2.5kN/振捣混凝土时产生的荷载：底模板取2kN/，侧模板取 4kN/恒载分项系数取 1.35，活载分项系数取1.4 1S底=1.35（G1+G2+G3）+1.40.911Q1S根部梁：1.35（0.5+264）+1.4 0.912.5=144.26kN/1S底空：1.35（0.5+260.88）+1.40.912.5=34.75kN/1S腹板：1.35（0.5+260.7）+1.4 0.912.5=28.45kN/2)受力分析箱梁采用竹胶板。板下次龙骨间距间距15cm，计算跨径 L=15cm,取 1 米宽胶合板作为验算单元，按四等跨连续梁验算。q=144.26kN/1m=144.2122、6kN/m 3)抗弯强度验算建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）得：弯矩系数 km=0.1、剪力系数 kv=0.62、扰度细数 kw=0.967 则 M=km q2L=0.1144.26215.0=0.325kNm=325 310Nmm 验算通过，满足要求。4）抗剪强度验算kNqLkVv42.1315.026.14462.0223/37/02.65400010325mmNfmmNWMm223mm/3.8/75.01810001042.13NfmmNbhVv验算通过，满足要求。5）挠度验算q=144.26kN/2m1m=144.26kN/m 验算通过，满足要求。因此，竹胶板的抗弯123、强度、抗剪强度及挠度均符合要求。2、10cm 10cm木枋次龙骨验算1)受力分析次龙骨间距 20cm，在实体梁处跨度为60cm，空心梁处跨度为90cm。按三等跨连续箱梁进行验算，单根次龙骨承载力计算宽度取20cm。查连续箱梁内力及变形系数得到：弯矩系数km=0.101,剪力系数 kv=0.617,挠度系数 kw=0.99。木材允许抗压应力;fm=13MPa 木材允许抗剪应力;fv=1.5MPa 木材弹性模量;E=10000MPa 1010cm木枋惯性矩：Ix=bh3/12=10103/12=833.3cm41010cm木枋抗弯截面模量：Wx=bh2/6=10 102/6=166.667cm3a124、实体梁处跨度60cm验算：、抗弯强度验算q=144.26kN/m20.2m=28.852kN/m M=km 2qL=0.10128.28526.0=1.049kNm=1049 310N mm 验算通过，满足要求。375.040015040024.02812501058410015026.144967.0100最大 挠44LEIqLkw度23/13294.667.166666101049mmNfWMm、抗剪强度验算V=kvqL=0.61728.8520.6=10.681kN 验算通过，满足要求。、挠度验算q=144.26kN/2m0.2m=28.852kN/m 验算通过，满足要求。b、空心梁处125、跨度90cm验算：、抗弯强度验算q=34.75kN/m20.2m=6.95kN/m M=km 2qL=0.1016.950.92=0.569kNm=569 103 Nmm 验算通过，满足要求。、抗剪强度验算V=kvqL=0.6176.950.9=3.859kN 验算通过，满足要求。、挠度验算q=34.75kN/m20.2m=6.95kN/m 223/5.1/068.110010010681.10mmNfmmNbhVvmmLEIqLkw5.1400600400444.033.833333310000100600852.2899.010044223/13/414.367.16666610569mm126、NfmmNWMm223/5.1/386.010010010859.3mmNfmmNbhVvmmLmmEIqLkw25.2400900400542.033.83333331000010090095.699.010044验算通过，满足要求。3、15cm 15cm木枋主龙骨根部梁与加厚段验算1）受力分析主龙骨实体梁部分纵横间距均为60cm,按三等跨连续箱梁进行验算，单根主龙骨承载力计算宽度取60cm。查连续箱梁内力及变形系数得到：弯矩系数km=0.101,剪力系数 kv=0.617,挠度系数kw=0.99。木材允许抗压应力;fm=13MPa 木材允许抗剪应力;fv=1.5MPa 木材弹性模量;E=1127、0000MPa 1515cm木枋惯性矩：Ix=bh3/12=15153/12=4218.75cm41515cm木枋抗弯截面模量：Wx=bh2/6=15152/6=562.5cm32）抗弯强度验算q=144.26kN/0.6m=86.556kN/m M=km q2L=0.10186.55626.0=3.147kNm=3147 310N mm 验算通过，满足要求。3）抗剪强度验算V=kvqL=0.61786.5560.6=32.043kN 验算通过，满足要求。223/13/595.5562500103147mmNfmmNWMm223/5.1/424.115015010043.32mmNfvmmNb128、hV4）挠度验算q=144.26kN/m20.6m=86.556kN/m 验算通过，满足要求。4、10cm 10cm木枋主龙骨空心梁段验算1）受力分析10cm*10cm木枋主龙骨空心梁段、纵向间距为 60cm,横向间距为90cm，按三等跨连续箱梁进行验算，单根主龙骨承载力计算宽度取90cm。查连续箱梁内力及变形系数得到：弯矩系数km=0.101,剪力系数 kv=0.617,挠度系数 kw=0.99。木材允许抗压应力;fm=13MPa 木材允许抗剪应力;fv=1.5MPa 木材弹性模量;E=10000MPa 1010cm木枋惯性矩：Ix=bh3/12=10103/12=833.333cm4101129、0cm木枋抗弯截面模量：Wx=bh2/6=10102/6=166.66cm32）抗弯强度验算q=34.75kN/m20.9m=31.275kN/m M=km qL2=0.10131.2750.62=1.137kNm=1137 103 Nmm 验算通过，满足要求。3）抗剪强度验算V=kvqL=0.61731.2750.6=11.578kN mmLmmEIqLkw5.1400600400263.04218750010000100600556.8699.010044223/13/82.6166667101137mmNfmmmNWM验算通过，满足要求。4）挠度验算验算通过，满足要求。腹板与底板的支撑一130、致无须再作验算。5、碗扣支架验算支架采用 48*3.5mm碗扣钢管脚手架，考虑目前市场钢管质量掺差不齐，部分钢管的壁厚达不到3.5mm,验算时按壁厚 3mm 计算钢管截面积。A=424.12mm2;钢管外径：d1=48mm;钢管内径：d2=41mm 钢管的回转半径：每根立杆所承受的竖向力按其所支撑的面积内的荷载计算，则纵向分配梁传递下来的集中力为：根部梁实体部分 P1=144.260.60.6=51.934kN 箱梁中部 P1=37.750.6 0.9=20.385kN 支架高度按最大高度15m计算，则立杆及横杆的自重折合12kN/m，则自重产生的竖向荷载为0.1215=2.2kN。单根立杆所131、承受的最大竖向力为N=51.934+2.2=54.14kN 1）立杆稳定性横杆步距为 1.2m，故立杆计算长度取1.2m 长细比入=L/i=1200/15.8=76 223/5.1/159.110010010578.11mmNfvmmNbhVmmLmmEIqLkw5.1400600400482.033.833333310000100600275.3199.0100448.154)4148(4)21(2222ddi2）强度验算钢管受压的稳定系数=0.744 验算通过，满足要求。6、地基承载力验算横梁处每根竖向杆件支承力为：F=54.14kN，基础（混凝土 15cm厚+80cm砂砾层）计算厚度为9132、5cm，砂砾石扩散角取30,混凝土扩散角取 40A=（15tan40+80tan30+10/2）23.14=12770.97（cm2）=F/A=54.14/12770.97=42.39kPa 本段回填地基为级配砂砾石，其容许承载力大于200kPa，取=200 kPa=42.39 kPa,满足要求。MPammNANw205/576.17112.424744.01014.5423附件 2 27+50+27 变截面连续现浇箱梁满堂支架计算书一、27+50+27变截面连续现浇箱梁概况E匝道桥（27+50+27）变截面预应力砼连续现浇箱梁：中心桩号EK0+276.3，桥面宽 9 米，采用单箱单室，顶宽9133、 米，单箱底宽 5 米，悬臂长度 2 米，根部梁高 3.2 米，跨中梁高 1.8 米,顶板厚 26cm，底板厚 26-50cm（根部梁高 50cm,跨中梁高 26cm），腹板厚 45cm，按2 次抛物线方程变化。立面图断面图二、支架布置与 37.5+65+37.5m 变截面连续箱梁的支架布置一致，端横梁中横梁及加厚段与腹板范围内采用6060cm，其余部位采用 90cm 60cm，水平杆间距 1.2m。支架底托座在 C20砼上，顶托顶设两层木枋，次木枋用10*10cm木枋，纵向主木枋：中横梁与加厚段采用15 cm*15 cm 木枋，其余木枋采用 10*10cm布置。支架搭设与主线桥K39+199134、.394 第一联跨径（37.5+65+37.5）一致，匝道（27+50+27）的中横梁高 3.2m，拱顶与端横梁处是1.8 米。主线段（37.5+65+37.5）的中横梁高 4m，拱顶与端横梁处2 米。由此（27+50+27）的线荷载小于（37.5+65+37.5）的线荷载。因此，E匝道桥（27+50+27）变截面预应力砼连续现浇箱梁框架设计均满足要求。附件 3 主线右幅第二联225现浇箱梁满堂支架计算书一、主线桥右幅第二联225 现浇箱梁概况主线桥第二联（225）为变宽度现浇箱梁，采用单箱五室截面,梁高 1.6 米，桥面宽 2434.85 米，翼板宽 2m。底板厚 25-45cm，顶板厚 2135、5-45cm,翼板根部 50cm，翼板边 18cm，腹板厚 45cm。断面图如下：二、支架布置225 变宽度现浇箱梁根据设计图纸及荷载分析情况，支架顺桥向中端横梁及横隔板间距为0.6m，底板下 0.9m，横桥底板 0.9m，翼板下 0.9m，水平杆间距 1.2m。支架底托座在 C20砼上，顶托顶设两层木枋，次木枋用510cm木枋，纵向主木枋1010cm木枋：横断图纵立面图三、支架方案等高连续梁支架结构采用碗扣脚手架，自上向下结构为：1.5cm竹胶板，5 10cm（横向）。1010cm木枋（纵向），碗扣式钢管脚手架，地托 C20砼 15cm+沙砾换填 80cm。碗扣式支架：端部实心段范围内纵向横136、向（60cm 60cm），底板与腹板范围内立杆间距采用纵向横向（90cm 60cm），翼缘板范围内纵向横向（90cm 90cm）横木枋布置：竹胶板下方为横向木枋。横向木枋搭设在纵向木枋上，横向木枋间距为0.2m。翼缘板下横向木枋间距为0.3m。四、主要荷载取值1、钢筋混凝土容重取26kN/m 32、施工活荷载施工人员、料具运输及堆放荷载Q1按 2.5kN/模板支架自重荷载按2.0kN/S1底=1.35（G1+G2+G3）+1.40.91Q1S1根部梁=1.35（0.5+261.6）+1.40.912.5=60.02kN/S1底空=1.35（0.5+260.9）+1.40.912.5=35.45137、kN/S1翼缘板=1.35（0.5+260.50）+1.40.912.5=21.41kN/五、立杆竖向承载力验算立杆按壁厚 3mm 计算，根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，横杆步距 1.2m，长细比的计算公式为：1、端部实心段下立杆端部实心段下立杆间距最大布置为0.600.60m。立杆受力 P=1.20.6 0.6(261.6+2)+1.40.6 0.680768.151200iL2.5=20.1kN 2、底板下立杆底板下立杆最大间距为0.600.90m。底板为单箱五室变宽箱梁取最窄面计算，砼断面面积34.38m2，底宽 20.048m，顶板厚 25cm,底板厚 22cm。立杆受力 P138、=1.20.6 0.9(260.9+2)+1.40.6 0.92.5=18.35kN 3、翼缘板立杆翼缘板宽 2 米根部厚 50cm，顶部 18cm 立杆间距 0.900.90m 立杆受力 P=1.20.9 0.9(260.5+2)+1.40.9 0.92.5=17.42kN 4、立杆受力验算立杆轴心受压稳定系数：744.0立杆最大受力为立杆强度及稳定性满足要求。六、梁底模板及木枋验算6.1、模板1.5cm 厚竹胶板：弹性模量：E=10584MPa 允许抗弯应力：fm=37Mpa 允许抗剪应力 fv=8.3Mpa 弯矩系数 km=0.101 剪力系数 kv=0.62 223max/205/7.139、6312.424744.0101.20mmNmmNAN挠度系数 kw=0.967 取长度方向 1m宽胶合板作为验算单元，按四等跨连续梁验算。竹胶合板模板抗弯截面模量：b=1000mm、h=15mm 竹胶合板模板惯性矩：b=1000mm、h=15mm 6.2、竹胶板计算2.1、荷载组合按最大荷载计算：端部实心段下及腹板下横向木枋，对梁底竹胶板进行验算。板下竹胶板受力：板按照 1.6 m 厚进行计算，作用在竹胶板上的荷载为：S1根部梁：1.35（0.5+1.6 26）+1.40.91 2.5=60.02kN/竹胶板钉在横向枋木上，横向分配枋木，高10cm，宽 5cm，纵向净间距 20cm。竹胶板钉140、在枋木上，可近视认为竹胶板与枋木刚结，跨径20cm，取长度方向 1m条带进行计算。2.2、抗弯强度验算q=60.02kN/1m=60.02kN/m M=km qL2=0.160.02 0.22=240.08103Nmm 3223750061510006mmbhWX4332812501215100012mmbhIx验算通过，满足要求。2.3、抗剪强度验算V=kvqL=0.6260.02 0.2=7.44kN 验算通过，满足要求。2.4、挠度验算最大挠度验算通过，满足要求。竹胶板的弯曲应力、剪应力及变形均满足要求。6.3、横向木枋横向木枋（宽 5cm 高 10cm）搭在纵向木枋上，间距为0.2m,141、梁高最大值为 1.6m。（1）端部实心段及腹板下横向枋木（跨度0.6m）端部实心段及腹板下横向枋木承担的均布荷载为：q=1.226 1.6+2 0.2+1.4 2.5 0.2=11.164kN/m 横向枋木（宽 5cm 高 10cm）的截面特性：Wx=bh2/6=5102/6=83.333cm3Ix=bh3/12=5103/12=416.667cm4弹性模量：E=10000MPa，容许抗压应力 fm=13Mpa，容许抗剪应力 fv=1.5MPa；弯矩系数 km=0.101;剪力系数 kv=0.617;挠度系数:kw=0.99。223/37/402.6375001008.240mmNfmmmNW142、M223/3.8/496.01510001044.7mmNfvmmNbhV5.0400200400312.02812501058410020002.60967.010044LEIqLkw横向枋木（宽 5cm 高 10cm）搭设在纵向枋木（宽 10cm 高 10cm）上，跨度 0.6m.间距 0.2m。1）抗弯强度验算M=km qL2=0.10111.1640.62=405.923103Nmm 验算通过，满足要求。2）抗剪强度验算V=kvqL=0.61711.1640.6=4.133kN 验算通过，满足要求。3）挠度验算q=60.020.2=12.004kN/m 验算通过，满足要求。（2）翼缘板143、下横向枋木（跨度0.9m）翼缘板下横向枋木承担的均布荷载为：q=1.226 0.5+2 0.3+1.4 2.5 0.3=6.45kN/m 横向枋木（宽 5cm 高 10cm）的截面特性：Wx=bh2/6=5102/6=83.333cm3Ix=bh3/12=5103/12=416.667cm4弹性模量：E=10000MPa，容许抗压应力 fm=13MPa，容许抗剪应力 fv=1.5MPa;弯矩系数 km=0.101;剪力系数 kv=0.617;挠度系数kw=0.99。223/13/871.48333310923.405mmNfmmmNWM223/5.1/827.01005010133.4mmNm144、mNbhVmmLmmEIqLkw5.140060040037.0416666610000100600004.1299.010044横向枋木（宽 5cm 高 10cm）搭设在纵向枋木（宽 10cm 高 10cm）上，跨度 0.9cm.间距 0.3m。1）抗弯强度验算M=km qL2=0.1016.450.92=427.675103Nmm 验算通过，满足要求。2）抗剪强度验算 V=kvqL=0.6176.450.9=3.582kN 验算通过，满足要求。3）挠度验算验算通过，满足要求。翼缘板下横向枋木的应力及变形均满足要求。6.4、10cm 10cm木枋主龙骨根部梁验算（0.6m0.6m）纵向枋木搭145、设在脚手架顶托上，端部实心段及腹板下，间距为0.60m，梁高最大值为1.6m。1S根部梁：1.35（0.5+261.6）+1.40.912.5=60.02kN/S底空：1.35（0.5+260.9）+1.40.912.5=34.45kN/1）受力分析主龙骨实体梁部分纵横间距均为60cm,按三等跨连续箱梁进行验算，单根主龙骨承载力计算宽度取60cm。查连续箱梁内力及变形系数得到：弯矩系数km=0.101,剪力系数 kv=0.617,挠度系数MPaMPaWM13332.68333310675.527323/5.1716.01005010582.3mmNbhVmmLEIqLkm25.24009004146、00005.166.41666661000010090045.699.010044kw=0.99。木材允许抗压应力;fm=13MPa 木材允许抗剪应力;fv=1.5MPa 木材弹性模量;E=10000MPa 1010cm木枋惯性矩：Ix=bh3/12=10103/12=833.333cm41010cm木枋抗弯截面模量：Wx=bh2/6=10102/6=166.666cm32）抗弯强度验算q=60.02kN/0.6m=36.012kN/m M=km qL2=0.10136.0120.62=1.309kNm=1309 103Nmm 验算通过，满足要求。3）抗剪强度验算V=kvqL=0.61736.147、0120.6=13.332kN 验算通过，满足要求。4）挠度验算验算通过，满足要求。端部实心段及腹板下纵向枋木弯曲应力及变形均满足要求。6.5、10cm 10cm木枋主龙骨底板下验算（0.9m0.6m）1）抗弯强度验算q=34.450.9=31.005kN/m 23/13854.766.166666101309mmNWM23/5.1333.110010010332.13mmNfvbhVmmLEIqLkw5.1400600400554.033.833333310000100600012.3699.010044M=km qL2=0.10131.0050.62=1127103Nmm 验算通过，满足要148、求。2）抗剪强度验算V=kvqL=0.61731.0050.6=11.478kN 验算通过，满足要求。3）挠度验算端部实心段及腹板下纵向枋木弯曲应力及变形均满足要求。6.6、10cm 10cm木枋主龙骨翼缘下验算（0.9m0.9m）1）抗弯强度验算q=21.410.9=19.269kN/m M=km qL2=0.10119.2690.92=1576103Nmm 验算通过，满足要求。2）抗剪强度验算V=kvqL=0.61719.2690.9=10.7kN 验算通过，满足要求。3）挠度验算MPaWM13762.666.166666101127323/5.1149.110010010478.11mm149、NbhVmmEIqLkw5.1400600477.033.833333310000100600005.3199.010044MPaWM13456.966.166666101576323/5.107.1100100107.10mmNbhV验算通过，满足要求。七、碗扣支架验算支架采用 48*3.5mm碗扣钢筋脚手架，考虑目前市场钢管质量参差不齐，部分钢管的壁厚达不到3.5mm,验算时按壁厚 3mm 计算截面积。A=424.122mm；钢管外径 d1=48mm，内径 d2=41mm 钢管回转半径：每根立杆所承受的竖向力按其所支撑的面积内的荷载计算，则纵向分配梁传递下来的集中力为：根部梁实体部分 P1150、=60.020.6 0.6=21.607kN 箱梁中部 P1=35.450.6 0.9=19.143kN 翼缘部分 P2=21.410.9 0.9=17.342kN 支架高度按最大高度10m左右计算，则立杆及横杆的自重折合12kN/m，则自重产生的竖向荷载为0.1210=1.2kN。单根立杆所承受的最大竖向力为N=21.607+1.2=22.807kN 1）立杆稳定性横杆步距为 1.2m，故立杆计算长度取1.2m 长细比入=L/i=1200/15.8=76 2）强度验算钢管受压的稳定系数=0.744 mmEIqLkw25.2400900502.133.833333310000100900269151、.1999.0100448.15441484)21(2222ddiMPaANw205278.7212.424744.010807.223验算通过，满足要求。八、地基承载力验算横梁处每根竖向杆件支承力为：F=22.807kN，基础（混凝土 15cm厚+80cm砂砾层）计算厚度为95cm，砂砾石扩散角取30,混凝土扩散角取 40A=（15tan40+80tan30+10/2）23.14=12770.97（cm2）=F/A=22.807/12770.97=17.858kPa 本段回填地基为级配砂砾石，其容许承载力大于200kPa，取=200 kPa=17.858 kPa,满足要求。附件 4 4 20152、m现浇箱梁满堂支架计算书一、工程概况中心桩号 EK0+276.3,桥面为单车道全宽9.0m。上部结构采用等截面普通钢筋砼连续现浇箱梁，截面采用单箱双室截面，顶宽9.0m，单箱底宽 6m，悬臂长度 1.5m,翼缘根部 0.45m，翼缘端部 0.15m,顶板及底板厚均为 25cm。二、支架布置支架顺桥向：立杆间距均为0.6m 横桥向：中端横梁及横隔板间距为0.6m，箱室底板下 0.9m，翼板下 0.9m。水平杆间距 1.2m。支架底托座在 C20砼上，顶托顶设两层木枋，次木枋用510cm木枋，纵向主木枋1010cm木枋：三、传力会析荷载首先作用在板底模板上，按照“底模板底模木枋次龙骨木枋主龙骨可调153、托座主杆基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。四、模板及木枋计算1、模板计算模板采用 1220*2440*18mm 竹胶板。横向布置（510）木枋次龙骨搭设在纵向木枋上，间距15cm。顺桥向：根部梁、端横梁、横隔板与腹板、空心梁与翼缘板处均布置 10*10cm木枋主龙骨，碗扣式钢管脚手架作为模板支撑。采用荷载最大的断面进行计算。取长度方向1m宽胶合板作为验算单元，按四等跨连续梁验算。18mm 竹胶合板力学性能：抗弯截面模量：惯性矩：3225400061810006mmbhWx4334860001218100012mmbhI模板自重：G1=0.5kN/新浇筑钢筋混凝土自重：取G2=2154、6kN/m 3施工人员、料具等施工活荷载Q1=2.5kN/振捣混凝土时产生的荷载：底模板取2kN/，侧模板取 4kN/恒载分项系数取 1.35，活载分项系数取1.4 底=1.35（G1+G2+G3）+1.40.91 根部梁：1.35（0.5+261.5）+1.40.912.5=56.51kN/底空：1.35（0.5+260.5）+1.40.91 2.5=21.41kN/翼缘：1.35（0.5+260.45）+1.40.912.5=19.66kN/1）受力分析箱梁采用竹胶板。板下次龙骨间距间距20cm，计算跨径 L=20cm,取 1 米宽胶合板作为验算单元，按四等跨连续梁验算。q=56.51kN155、/1m=56.51kN/m 2)抗弯强度验算建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）得：弯矩系数 km=0.1、剪力系数 kv=0.62、扰度细数 kw=0.967 则 M=km qL2=0.156.51 0.22=0.226kNm=226 103Nmm 验算通过，满足要求。3）抗剪强度验算V=kvqL=0.6251.56 0.2=6.393kN 验算通过，满足要求。4）挠度验算验算通过，满足要求。2、5cm(宽)10cm(高)木枋次龙骨验算。次龙骨间距 20cm，在实体梁处跨度为60cm，空心梁及处跨度为90cm。按三等跨连续箱梁进行验算，单根次龙骨承载力计算宽度取20cm。查连156、续箱梁内力及变形系数得到：弯矩系数km=0.101,剪力系数 kv=0.617,挠度系数 kw=0.99。木材允许抗压应力;fm=13MPa 木材允许抗剪应力;fv=1.5MPa 木材弹性模量;E=10000MPa 510cm木枋惯性矩：Ix=bh3/12=5103/12=416.67cm4510cm木枋抗弯截面模量：Wx=bh2/6=5 102/6=83.33cm3a、实体梁处跨度60cm验算23/37185.45400010226mmNfmWM23/3.8355.018100010393.6mmNfvbhVmmLEIqLkw5.0400200400268.02812501058410020157、056.51967.010044 抗弯强度验算q=56.51kN/mm20.2=11.302kN/m M=km qL2=0.10111.3020.62=411103Nmm 验算通过，满足要求。抗剪强度验算V=kvqL=0.61711.3020.6=4.184kN 验算通过，满足要求。挠度验算q=56.51kN/0.2m=11.302kN/m b、空心梁处及翼缘处跨度90cm验算 抗弯强度验算q=21.41kN/mm20.2=4.282kN/m 验算通过，满足要求。抗剪强度验算V=kvqL=0.6174.8280.9=2.681kN 23/13932.433.8333310411mmNfmWM2158、3/5.1837.01005010184.4mmNbhVmmLEIqLkw5.1400600400348.066.416666610000100600302.1199.010044mmNqLkmM103509.0282.4101.032223/132.433.8333310350mmNfmWM23/5.1536.01005010681.2mmNfvbhV验算通过，满足要求。挠度验算验算通过，满足要求。3、10cm 10cm木枋主龙骨实心段验算。1）受力分析木枋主龙骨实体梁部分纵横向间距为均60cm,按三等跨连续箱梁进行验算，单根主龙骨承载力计算宽度取60cm。查连续箱梁内力及变形系数得到：弯矩159、系数km=0.101,剪力系数 kv=0.617,挠度系数kw=0.99。木材允许抗压应力;fm=13MPa 木材允许抗剪应力;fv=1.5MPa 木材弹性模量;E=10000MPa 1010cm木枋惯性矩：Ix=bh3/12=10 103/12=833.333cm41010cm木枋抗弯截面模量：Wx=bh2/6=10102/6=166.66cm32）抗弯强度验算 q=56.51kN/0.6m=33.906kN/m M=km qL2=0.10133.9060.62=1233103Nmm 验算通过，满足要求。3）抗剪强度验算 V=kvqL=0.61733.9060.6=12.552kN mmLE160、IqLkw25.2400900400668.066.416666610000100900282.499.01004423/13398.766.166666101233mmNWM验算通过，满足要求。4）挠度验算验算通过，满足要求。4、10cm 10cm木枋主龙骨空心段验算。木枋主龙骨空心梁段纵向间距为均60cm,横向间距为 90cm,按三等跨连续箱梁进行验算，单根主龙骨承载力计算宽度取90cm。查连续箱梁内力及变形系数得到：弯矩系数km=0.101,剪力系数kv=0.617,挠度系数 kw=0.99。1)抗弯强度验算 q=21.41kN/0.9m=19.269kN/m M=km qL2=0.10161、119.2690.62=700.6103Nmm 验算通过，满足要求。2）抗剪强度验算V=kvqL=0.61719.2690.6=7.133kN 验算通过，满足要求。3）挠度验算验算通过，满足要求。23/5.1255.110010010552.12mmNfvbhVmmLmmEIqLkw5.1400600400522.033.833333310000100600906.3399.01004423/13204.466.166666106.700mmNfmWM23/5.17133.010010010133.7mmNfvbhVmmLmmEIqLkw5.1400600400297.033.83333331162、0000100600269.1999.0100445、支架立柱计算支架采用 48*3.5mm碗扣钢管脚手架，考虑目前市场钢管质量掺差不齐，部分钢管的壁厚达不到3.5mm,验算时按壁厚 3mm 计算钢管截面积。A=424.12mm2;钢管外径：d1=48mm;钢管内径：d2=41mm；钢管回转半径 15.8 每根立杆所承受的竖向力按其所支撑的面积内的荷载计算，则纵向分配梁传递下来的集中力为：根部梁实体部分 P1=56.510.6 0.6=20.355kN 箱梁中部 P1=21.410.6 0.9=11.562kN 支架高度按最大高度10m计算，则立杆及横杆的自重折合12kN/m，则自重产生的竖向163、荷载为0.1210=1.2kN。单根立杆所承受的最大竖向力为N=20.355+1.2=21.555kN 1）立杆稳定性横杆步距为 1.2m，故立杆计算长度取1.2m 长细比入=L/i=1200/15.8=76 2）强度验算钢管受压的稳定系数=0.744 验算通过，满足要求。6、地基基础验算参照前述验算过程，处理后地基承载力满足要求。MPaANw20531.6812.424744.010555.213附件 5 主线桥上穿 933干道满堂支架门洞受力计算书1、933互通主桥工程概况主线桥分左右福，中心桩号K33+199.394。左幅桥共 3 联跨径布置为（37.5+65+37.5）+5*20+5*164、20m。右幅桥共4 联跨径布置为（37.5+65+37.5）+2*25+4*20m+4*20m。933 干道下空 XXX主线桥第一联中跨（65m跨），第一联采用预应力砼变截面连续箱梁，满堂支架施工。K39+199.394 互通立交连续梁，跨 933干道，左右幅第一联与 933干道成 67.615。交角。为保障正常通行，跨933 干道位置设置门洞。门洞垂直 933 干道不小于 5m，净高大于 5.5m。2、地质情况门洞所处位置为 933 干道，路面宽度 12.5m，比要求门洞跨宽度5m 宽，因此门洞支架可座在路面范围内，根据沥青混凝土常用设计标准，路面承载力按10MPa考虑。3、拟定方案拟采用 165、20b 工字钢作为次梁，主梁采用 40a 双拼工字钢，立柱采用钢管 700*16mm，条形基础采用 28m（长）*1m（宽）*0.5m（高），C25砼。长度是根据斜交角度同时考虑每端长出现浇梁体1m计算得出，宽度拟定 1m，厚度 0.5m。支架间距拟定 2.6m，满堂支架支承于933 干道绿化带处，用60cm沙砾石换填或 C25砼硬化。洞口顶设置封闭的覆盖物，两侧设置安全网，且洞口设置机动车防撞设施。门洞布置平面示意图4、材料力学性能、20b 工字钢：截面惯性矩 Ix=2502(cm4)截面抵抗矩 Wx=250.2(cm3)截面面积 A=39.55(cm2)线密度=31.1（kg/m)弹性模量166、 E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值 f=215(N/mm2)抗剪强度设计值 fv=125(N/mm2)700mm*16mm钢管截面惯性矩 Ix=Iy=201180.43(cm4)截面模量 Wx=Wy=5748.012(cm3)回转半径 ix=iy=24.189(cm)截面面积 A=343.82(cm2)线密度=269.89(kg/m)弹性模量 E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值 f=215(N/mm2)抗剪强度设计值 fv=125(N/mm2)双拼 40a 工字钢截面惯性矩 Ix=21714(cm4)截面抵抗矩 Wx=1085.7(cm167、3)回转半径 ix=15.88（cm)截面面积 A=172.14(cm2)线密度=135.12(kg/m)门洞纵断面图主线桥单幅断面图门洞横断面图5、次梁受力计算 5.1 荷载分析整个支架承受的荷载分为静荷载和动荷载：静荷载：混凝土结构自重、模板自重、上部脚手架自重、主次梁自重等；动荷载：施工荷载、倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载。因支架较低且所处区域及季节较良，不考虑风荷载及雨雪荷载的影响。、梁体荷载计算：梁体荷载采用分区法计算，取梁段不利位置，即截面最大处计算。梁体混凝土重量计算分区图新浇筑钢筋混凝土容重取26kN/m3区域面积()混凝土重量（kN/m）1 1.088 28.29 2 2.1168、1 54.86 3 2.48 64.48 4 1.35 35.1（2）模板重量取 0.5kN/m2（3）支架自重取 1kN/m2 （4）纵横梁自重：工 20b 线荷载为 31.1 公斤/m，工 40a线荷载为 67.6 公斤/m，（5）倾倒混凝土产生的冲击荷载（取2kN/）（6）振捣混凝土产生的荷载（取2kN/）（7）施工荷载、机具等荷载（2.5kN/）5.2、荷载组合荷载组合 I（用于强度计算）：q1=1.2【（1）+（2）+（3）+（4）】+1.4【（5）+（6）+（7）】荷载组合 II（用于刚度计算）：q2=1.2【（1）+（2）+（3）+（4）】5.3、2 区（腹板）受力计算1）受力分169、析次梁间距 12cm,跨度 5m，2 区底宽度为 1.2m，其下共有 11 根工字钢共同受力。静荷载：混凝土自重：54.86kN/m5m=274.3kN 模板重量：0.5kN/m21.2m5m=3kN 支架自重：1kN/m2 1.2m5m=6kN 次梁自重：31.1 公斤/m11 根6m=20.53kN 动荷载：倾倒混凝土产生的冲击荷载：2kN/振捣混凝土产生的荷载：2kN/施工人员、机具等荷载：2.5kN/动荷载在 2 区范围内产生的荷载为 6.5kN/5m 1.2m=39kN 荷载组合 1：q1=1.2(274.3+3+6+20.53)+1.4 39=419.2kN 荷载组合 2：q1=1170、.2(274.3+3+6+20.53)=364.6kN 则单根工字刚所受线荷载为：则次梁跨中最大弯矩M中=1/8qL2=0.1257.6252=23.82kNm 最大应力验算通过，满足要求。最大挠度：MPaWM2152.952.2501082.239max)(/62.7m5112.4191强度计算根mkNkNq)(/63.6m5116.3642刚度验算根mkNkNq验算通过，满足要求。5.4、3 区（底板）受力计算1）受力分析次梁间距 30cm,跨度 5m，3 区底宽度为 3.6m，其下共有 11 根工字钢共同受力。静荷载：混凝土自重：64.48kN/m5m=322.4kN 模板重量：0.5k171、N/m23.6m5m=9kN 支架自重：1kN/m2 3.6m5m=18kN 次梁自重：31.1 公斤/m 11 根6m=20.53kN 动荷载：倾倒混凝土产生的冲击荷载：2kN/振捣混凝土产生的荷载：2kN/施工人员、机具等荷载：2.5kN/动荷载在 3 区范围内产生的荷载为 6.5kN/5m 3.6m=117kN 荷载组合 1：q1=1.2(322.4+9+18+20.53)+1.4 117=533.73kN 荷载组合 2：q1=1.2(322.4+9+18+20.53)=369.93kN 则单根工字刚所受线荷载为：则次梁跨中最大弯矩M中=1/8qL2=0.1259.7152=30.34k172、Nm 最大应力mmLmmEIqL5.1240050004005.101025021006.2384563.6538458844)(/71.9m51173.5331强度计算根mkNkNq)(/73.6m51193.3692刚度验算根mkNkNq验算通过，满足要求。最大挠度：验算通过，满足要求。5.5、4 区（翼缘板）受力计算1）受力分析次梁间距 40cm,跨度 5m，4 区底宽度为 6m，其下共有 15 根工字钢共同受力。静荷载：混凝土自重：35.1kN/m5m 2=351kN 模板重量：0.5kN/m26m 5m=15kN 支架自重：1.5kN/m26m 5m=45kN 次梁自重：31.1 公173、斤/m 15 根6m=28kN 动荷载：倾倒混凝土产生的冲击荷载：2kN/振捣混凝土产生的荷载：2kN/施工人员、机具等荷载：2.5kN/动荷载在 4 区范围内产生的荷载为 6.5kN/5m 6m=195kN 荷载组合 1：q1=1.2(351+15+45+28)+1.4 195=799.8kN 荷载组合 2：q1=1.2(351+15+45+28)=526.8kN 则单根工字刚所受线荷载为：MPaWM2153.1212.2501034.309maxmmLmmEIqL5.12400500040063.10250206.2384573.65384544)(/664.10m5158.7991强度计174、算根mkNkNq则次梁跨中最大弯矩M中=1/8qL2=0.12510.66452=33.33kN m 最大应力验算通过，满足要求。最大挠度：验算通过，满足要求。1 区荷载小于 4 区荷载，1 区参照 4 区按次梁间距 40cm布置次梁。6、主梁计算立柱顶分配梁采用工40a双拼工字钢，立柱间距 2.6m，按两跨连续梁模型计算，上部荷载等效为均布荷载。单排静荷载：混凝土自重：18.273m226kN/m 35m 2=1187.745kN 模板自重：0.5kN/m2 24m 5m 2=30kN 支架自重：1kN/m2 24m 5m 2=60kN 次梁自重：90 根31.1 公斤/m6m 2=83.9175、7kN 主梁自重：67.56 公斤/m226m=35.132kN 单排动荷载：6.5kN/24m 5m 2=390kN 主梁所受上部荷载组合q1=1.2*（1187.745+30+60+83.97+35.132）+1.4*390=2222.22kN 2222.22kN/26m=85.47kN/m（强度计算）q2=1.2*（1187.745+30+60+83.97+35.132）=1676.22kN)(/03.7m5158.5262刚度验算根mkNkNqMPaWM2152.1332.2501033.339maxmmLEIqL5.1240050004001.11250206.2384503.753176、845441676.22kN/26m=64.47kN/m（刚度验算）则主梁跨中最大弯矩M中=0.07qL2=0.0785.472.62=40.44kNm 最大应力：验算通过，满足要求。最大挠度：验算通过，满足要求。7、钢管立柱计算每侧设 700mm*16mm，单边钢管立柱 11 根，立柱钢管高5.5-0.4-0.5=4.6m。钢管截面特性如下：截面积 A=34381.59mm2回转半径 i=241cm 单排静荷载：混凝土自重：18.273m226kN/m 35m 2=1187.745kN 模板自重：0.5kN/m2 24m 5m 2=30kN 支架自重：1kN/m2 24m 5m 2=60kN177、 次梁自重：90 根31.1 公斤/m6m 2=83.97kN 主梁自重：67.56 公斤/m226=35.132kN 单排动荷载：6.5kN/24m 5m 2=390kN 立柱所受上部荷载组合q1=1.2*（1187.745+30+60+83.97+35.132）+1.4*390=2222.22kNMPaWM215624.184.21711044.409maxmmLmmEIqL5.6400343.010217141006.21006.247.64521.0100521.08844（强度计算）则单根立柱受力=2222.22kN/11 根=202.02kN 故立杆的强度及稳定性满足要求。8、地基178、承载力计算条形基础采用 28m（长）*1m（宽）*0.5m（高），C25砼。基础位于既有沥青路面上，不需考虑软弱下卧层影响。钢管底部预埋 50cm*50cm底座钢板，埋入砼中。8.1、条形基础受力满足要求。抗剪计算：其中：SV：混凝土承受剪力值，195.8/4=48.95kN。h：受剪切承载力截面高度影响系数，为1。tf：混凝土轴心抗拉强度设计值，1.27MPa。00h、b：基础的宽和厚，分别为1m，0.5m。则 0.7 11.2710.5=444.5kN 48.95kN 满足要求。9、结论及建议通过验算，表明既定方案采用工20b 工字钢作为次梁、双拼工40a 工字钢作为主梁，700*16mm179、 钢管做立柱，26*1*0.5m 条形基础作为地基承载力的方案是安全的。10、人行道计算10.1、人行道概况23/205876.56.3438111002.202mmNANwMPaMPaANF10858.05.05.0415.1202.202007.0hbfVths人行道宽度按 1.8m,高度按 2m，次梁采用 20b 工字钢，主梁采用20b 工字钢，立杆采用 48*3.5mm钢管。洞口顶设置封闭的覆盖物，两侧设置安全网。10.2、截面特性、20b 工字钢：截面惯性矩 Ix=2502(cm4)截面抵抗矩 Wx=250.2(cm3)截面面积 A=39.55(cm2)线密度=31.1（kg/m)弹180、性模量 E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值 f=215(N/mm2)抗剪强度设计值 fv=125(N/mm2)（2）、4.8mm*3.5mm 钢管截面惯性矩 Ix=12.187(cm4)截面截面模量 Wx=5.0777(cm3)回转半径 ix=1.578(cm)截面面积 A=4.893(cm2)每米重量=3.841(kg/m)弹性模量 E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值 f=215(N/mm2)抗剪强度设计值 fv=125(N/mm2)10.3、次梁受力计算1）受力分析整个支架承受的荷载分为静荷载和动荷载：静荷载：混凝土结构自重、模板自重181、上部脚手架自重、主次梁自重等；动荷载：施工荷载、倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载。因支架较低且所处区域及季节较良，不考虑风荷载及雨雪荷载的影响。因人行门洞较低，荷载传导通过支架传导至门架时，基本呈均布受力，以下按荷载均布计算受力如下：取最不利截面按 2 区（腹板）下计算：2）次梁间距按 60cm均布，跨度 1.8m,单幅箱梁有 26m 0.6=44根次梁所受荷载有：静荷载：（1）混凝土自重：18.273 26kN/m 31.8m=855.176kN（2）模板重量：0.5kN/m2 24m 1.8m=21.6kN（3）支架自重：2kN/m2 24m 1.8m=86.4kN（4）次梁自重：44 根182、31.1 公斤/m2.8m=38.315kN 动荷载：（5）倾倒混凝土产生的冲击荷载：取2kN/；（6）振捣混凝土产生的荷载：取2kN/；（7）施工人员、机具等荷载：取2.5kN/；动荷载之合=24m 1.8m6.5kN/=280.8kN 荷载组合：q1=1.2(1)+(2)+(3)+(4)+1.4(5)+(6)+(7)荷载组合：q1=1.2(1)+(2)+(3)+(4)次梁所受上部荷载组合：q1=1.2（855.176+21.6+86.4+38.315）+1.4（2+2+2.5）241.8=1594.909kN q2=1.2（855.176+21.6+86.4+38.315）=1201.78183、9kN 则单根次梁所受荷载为 q1=1594.90944 根1.8m=20.138kN(强度计算)q2=44 根1.8m=15.174kN（刚度验算）则次梁跨中最大弯矩M=0.125qL2=0.12520.1381.82=8.156kNm 最大应力：验算通过，满足要求。最大挠度：MPaWM215598.322.25010156.83mmEIqL5.440018004.0250206.23848.1174.155384544验算通过，满足要求。3）主梁按 20b工字钢，跨度 0.6m;单排荷载如下：静荷载：（1）混凝土自重：18.273 26kN/m 31.8m2=427.588kN（2）模板重184、量：0.5kN/m2 24m 1.8m2=10.8kN（3）支架自重：2kN/m2 24m 1.8m2=43.2kN（4）次梁自重：44 根31.1 公斤/m2.8m2=19.158kN 动荷载：（5）主梁自重：26m 31.1 公斤/m=8.09kN（6）倾倒混凝土产生的冲击荷载：取2kN/；（7）振捣混凝土产生的荷载：取2kN/；（8）施工人员、机具等荷载：取2.5kN/；荷载组合：q1=1.2(1)+(2)+(3)+(4)+(5)+1.4(6)+(7)+(8)=807.2kN 荷载组合：q1=1.2(1)+(2)+(3)+(4)+(5)=610.598kN 单根主梁所受线荷载为：q1=8185、07.2kN/26m=31.04kN/m(强度计算)q2=610.598kN/26m=23.485kN/m(刚度计算)则主梁跨中弯矩 M=0.07qL2=0.0731.040.62=0.78kNm 最大应力：验算通过，满足要求。最大挠度：MPaWM21513.32.2501078.03mmEIqL003.0250206.21006.0485.23521.0100521.044挠度可忽略不计，满足要求。4）立杆计算立杆采用 483.5 钢管，间距 0.3cm，单排共 87 根。立杆与现浇箱梁支架用扣件连接，水平杆间距0.6m。立杆底垫 20b 工字钢。单根立杆荷载：N=762.158kN/87 186、根=8.761kN 验算通过，满足要求。23/205313.4112.4245.010761.8mmNAN附件 6 E 匝道上穿 933 干道满堂支架门洞受力计算书1、E匝道第三联中跨上穿933干道概况EK0+276.3匝道与 933干道成 90 度交角立交跨径组合采用：（4*20+4*20）等截面普通钢筋连续现浇箱梁+（27+50+27）变截面预应力砼连续现浇箱梁，现浇部分采用满堂支架施工，为保障正常通行，跨 933 干道位置设置双向车行门洞与人行门洞。E匝道跨线部分为第三联中间 50m跨。车行门洞：洞宽5m，净高不小于5.5m，洞口顶设置封闭的覆盖物，两侧设置安全网，且洞口设置机动车防撞设187、施。人行门洞：洞宽 1.8m，净高 2m,口顶设置封闭的覆盖物，两侧设置安全网。门洞布置平面示意图2、地质情况门洞所处位置为 933 干道，路面宽度 12.5m，门洞立杆基础支承于 933 干道路面沥青混凝土上，路面承载力按 10MPa 考虑。人行道门洞边列落不到沥青混凝土路面上的（绿化带处及路面宽度范围之外），采用 100cm沙砾石换填且面层用C25砼硬化。3、拟定方案a、车行门洞：主梁、次梁均采用20b工字钢，立柱采用 70016mm 钢管。b、人行门洞：主梁、次梁均采用20b工字钢，立柱采用 483.5mm钢管。4、材料力学性能（1）20b 工字钢截面惯性矩 Ix=2502(cm4)截面188、抵抗矩 Wx=250.2(cm3)截面面积 A=39.55(cm2)线密度=31.1（kg/m)弹性模量 E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值 f=215(N/mm2)抗剪强度设计值 fv=125(N/mm2)700mm*16mm钢管截面惯性矩 Ix=Iy=201180.43(cm4)截面模量 Wx=Wy=5748.012(cm3)回转半径 ix=iy=24.189(cm)截面面积 A=343.82(cm2)线密度=269.89(kg/m)弹性模量 E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值 f=215(N/mm2)抗剪强度设计值 fv=125(N189、/mm2)（3）48mm*3.5mm 钢管截面惯性矩 Ix=12.187(cm4)截面截面模量 Wx=5.0777(cm3)回转半径 ix=1.578(cm)截面面积 A=4.893(cm2)每米重量=3.841(kg/m)弹性模量 E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值 f=215(N/mm2)抗剪强度设计值 fv=125(N/mm2)车行门洞立面图门洞范围最大截面处断面图梁体混凝土分区计算图区域面积（）混凝土重量（kN/m）1 0.682 17.73 2 1.458 37.91 3 1.728 44.93 每米宽度范围内所受混凝土重量为:1 区：17.732m=8.190、87kN/m 2 区：37.911.05m=36.11kN/m 3 区：44.932.9m=15.49kN/m 据此拟定 2 区下次梁间距 15cm,1区及 3 区下次梁间距 60cm，下次分别按 2 区（腹板）用 3 区（底板）两种不利情况计算次梁受力5、2 区（腹板）下次梁受力计算次梁间距 15cm,跨度 5m，2 区底宽度 1.05m，则其下共有 8 根工字钢共同受力。静荷载：混凝土荷载：37.91kN/m5m=189.55kN 模板自重：0.5kN/5m 1.05m=2.63kN 支架自重：1kN/5m 1.05m=5.25kN 次梁自重：31.1 公斤/m6m 8 根=14.93kN191、 动荷载：倾倒混凝土产生的冲击荷载：2kN/振捣混凝土产生的荷载：2kN/施工人员、机具等荷载：2.5kN/动荷载在 2 区范围内产生的荷载为 6.5kN/5m 1.05m=34.13kN 荷载组合 1：q1=1.2(189.55+2.63+5.25+14.93)+1.434.13=302.62kN 荷载组合 2：q1=1.2(189.55+2.63+5.25+14.93)=254.83kN 则单根工字刚所受线荷载为：q1=q2=7.57kN/m7.62kN/m,6.37kN/m6.63kN/m,且次梁同材质，参照P113页验算过程，此处受力亦满足要求。6、3 区（底板）下次梁受力计算次梁间距192、 30cm,跨度 5m，3 区底宽度 2.9m，则其下共有 10 根工字钢共同受力。静荷载：混凝土荷载：44.93kN/m5m=244.65kN 模板自重：0.5kN/5m 2.9m=7.25kN 支架自重：1kN/5m 2.9m=14.5kN 次梁自重：31.1 公斤/m6m 10 根=18.66kN 动荷载：)(/k57.7m5862.302强度计算根mN)(/37.6m5512.248刚度验算根mkN倾倒混凝土产生的冲击荷载：2kN/振捣混凝土产生的荷载：2kN/施工人员、机具等荷载：2.5kN/动荷载在 3 区范围内产生的荷载为 6.5kN/5m 2.9m=94.25kN 荷载组合 1193、：q1=1.2(244.65+7.25+14.5+18.66)+1.494.25=474.022kN 荷载组合 2：q1=1.2(244.65+7.25+14.5+18.66)=342.072kN 则单根工字刚所受线荷载为：7.9kN/m9.71kN/m,5.7kN/m6.73kN/m,且次梁同材质，参照 P114页验算过程，此处受力亦满足要求。7、1 区（翼缘）下次梁受力计算次梁间距 40cm,跨度 5m，1 区底宽度 2m，则其下共有 5 根工字钢共同受力。静荷载：混凝土荷载：17.73kN/m5m=88.65kN 模板自重：0.5kN/5m 2m=5kN 支架自重：2kN/5m 2m=2194、0kN 次梁自重：31.1 公斤/m6m 5 根=9.33kN 动荷载：倾倒混凝土产生的冲击荷载：2kN/振捣混凝土产生的荷载：2kN/mkNq/9.7m610022.4741根mkNq/7.5m610072.3422根施工人员、机具等荷载：2.5kN/动荷载在 3 区范围内产生的荷载为 6.5kN/5m 2m=65kN 荷载组合 1：q1=1.2(88.65+5+20+9.33)+1.4 65=238.576kN 荷载组合 2：q1=1.2(88.65+5+20+9.33)=147.576kN 则单根工字刚所受线荷载为：9.54kN/m10.664kN/m,5.9kN/m7.03kN/m,且195、次梁同材质，参照P114页验算过程，此处受力亦满足要求。8、主梁计算立柱顶分配梁采用40a 工字钢，立柱间距2.75m,主梁按两跨连续梁模型计算。主梁上部荷载等效为均布荷载。单排静荷载：混凝土自重：（0.682*2+1.458*2+1.728）m25m 26kN/m 32=390.52kN 模板自重：0.5kN/m2 9m 5m 2=11.25kN 支架自重：1kN/m2 9m 5m 2=22.5kN 次梁自重：36 根31.1 公斤/m6m 2=33.59kN 主梁自重：67.56 公斤/m11m=7.44kN 单排动荷载：6.5kN/9m 5m 2=146.25kN 主梁所受上部荷载组合q196、1=1.2*（390.52+11.25+22.5+33.59+7.44）+1.4*146.25=763.15kN 763.15kN/9m=84.8kN/m（强度计算）)(/54.9m55576.2381强度计算根mkNq)(/9.5m55576.1472刚度计算根mkNqq2=1.2*（390.52+11.25+22.5+33.59+7.44）=558.4kN 558.4kN/9m=62.04kN/m（刚度验算）则主梁跨中最大弯矩M中=0.07qL2=0.0784.82.752=44.9kN m 最大应力：验算通过，满足要求。最大挠度：验算通过，满足要求。9、钢管立柱计算每侧设 D700 16197、mm,单边钢管立柱 5 根，立柱钢管高度为5.5-0.4-0.5=4.6m。钢管截面特性如下：截面积 A=34381.59mm2回转半径 i=24.1cm 单排静荷载：混凝土自重：6.008m25m 26kN/m 32=390.52kN 模板自重：0.5kN/m2 9m 5m 2=11.25kN 支架自重：1.5kN/m2 9m 5m 2=33.8kN 次梁自重：36 根31.1 公斤/m6m 2=33.6kN 主梁自重：67.56 公斤/m11m=7.43kN 单排动荷载：6.5kN/9m 5m 2=146.3kN 立柱所受上部荷载组合q1=1.2*（390.52+11.25+33.8+33198、.6+7.43）+1.4*146.3=776.74kN MPaWM2154.417.1085109.443mmmmEIqL875.640027504.02171406.210075.204.62521.0100521.044q2=1.2*（390.52+11.25+33.8+33.6+7.43）=571.92kN 则单根立柱受力：q1=776.74/5=155.35kN 小于 P118页立杆受力，且材质相同，故此处受力亦满足要求。立杆受力小于 P118页立杆，且同材质，均为D700*16mm 钢管，因此基础承载力亦满足要求。若基础落于绿化带或道路宽度范围之我，采用砂石换填且表面用20cm厚 C25素混凝土硬化。11、人行道验算人行道宽度按 1.8m,净高 2m,主次梁均采用 20b 工字钢，立杆采用 D483.5mm，因受力小于 933 立交人行道门洞，此处按 933立交人行道门洞间距布置主次梁间距及立柱间距，次梁间距60cm，立柱间距 30cm。洞口顶设置封闭的覆盖物，两侧设置安全网。立杆与现浇箱梁支架用扣件连接，水平杆间距0.6 与立柱拉接，立杆底垫20b 工字钢。